工業(yè)プロセス用調(diào)節(jié)弁一第2部：流れの容量一第1節(jié):取付け狀態(tài)における流れのサイジング式平成31年3月20日改正日本工業(yè)標準調(diào)査會審議(日本規(guī)格協(xié)會発行)B2005-2-1:2019(IEC60534-2-1:2011)日本工業(yè)標準調(diào)査會標準第一部會機械要素技術(shù)専門委員會構(gòu)成表氏名所屬(委員會長)東京大學三菱マテリアル株式會社國立研究開発法人産業(yè)技術(shù)総合研究所KYB株式會社OKK株式會社橫浜國立大學名譽教授東京工蕓大學名譽教授株式會社ニコン株式會社トョシマ國立研究開発法人産業(yè)技術(shù)総合研究所主務(wù)大臣;経濟産業(yè)大臣制定:平成17.3.20改正:平成31.3.20官報公示:平成31.3.20原案作成者:一般社団法人日本パルブエ業(yè)會(千105-0011東京都港區(qū)芝公圍3-5-8機械振興會館TEL03-3434-1811)審議部會:日本工業(yè)標準調(diào)査會標準第一部會(部會長酒井信介)審議專門委員會：機械要素技術(shù)專門委員會(委員會長高增潔)この規(guī)格についての意見又は質(zhì)問は,上記原案作成者又は経済産業(yè)省産業(yè)技術(shù)環(huán)境局國際標準課(テ100-8901東京なお,日本工業(yè)規(guī)格は,工薬標準化法第15條の規(guī)定によって,少なくとも5年を経過する日まてに日本工業(yè)標準調(diào)査會の審議に付きれ,速やかに,確認,改正又は廃止きれます。●序文 1 12引用規(guī)格 23用語及び定義 2 25取付け 36非圧縮性流體に対するサイジング式 46.1亂流 4 56.3非亂流(層流及び遷移領(lǐng)域での流れ) 57圧縮性流體に対するサイジング式 5 5 67.3比熱比係數(shù),F, 67.4膨張係數(shù),Y 67.5圧縮係數(shù),Z 77.6非亂流(層流及び遷移領(lǐng)域での流れ) 78非圧縮性及び圧縮性流れに共通の補正係數(shù) 78.1種々の配管形狀係數(shù),(Fp,Fu及びx) 78.2配管形狀係數(shù),Fp g8.3継手を接続する場合の液體圧力回復(fù)係數(shù)と配管形狀係數(shù)との組合せ係數(shù),Fu g8.4継手を接続する場合の差圧比係數(shù),xm 99バルプレイノルズ數(shù),Re 9附屬書A(規(guī)定)非亂流サイジング式の分類 附屬書B(規(guī)定)多段調(diào)節(jié)弁のサイジング計算式 附屬書C(參考)配管係數(shù)計算の検討 附屬書D(參考)エンジ二アリング資料 附屬書E(參考)計算例 參考文獻 著作権法により無斷での復(fù)型,転報等は禁止きれております。B2005-2-1:2019(IEC60534-2-ま元がきこれによって,JISB2005-2-1:2005は改正され,この規(guī)格に置き換えられた。JISB2005-2-3第2部:流れの容量一第3節(jié):試験手順JISB2005-2-4第2部:流れの容量一第4節(jié):固有流量特性及びレンジアピリティJISB2005-4第4部:検查及び試験ョナの取付けJISB2005-7第7部:調(diào)節(jié)弁データシートJISB2005-8-3第8部:騒音一第3節(jié):調(diào)節(jié)弁の空気力學的流動騒音の予測方法JISB2005-8-4第8部:騒音一第4節(jié):調(diào)節(jié)弁の液體流動騒音の予測方法●著作権法により無斷での複製,転栽等は禁止されております。工業(yè)プロセス用調(diào)節(jié)弁一第2部:流れの容量一Industrial-processcontrolvalves—Part2-1:Flowcapacity—Sizingequationsforfluidflowunderinstalledconditions序文この規(guī)格は,2011年に第2版として発行されたIEC60534-2-1を基に,技術(shù)的內(nèi)容及び構(gòu)成を変更するなお,この規(guī)格で點線の下線を施してある?yún)⒖际马棨?対応國際規(guī)格にはない事項である。1適用範囲非圧縮性流體の式は,非圧縮性ニュートン流體についての基本的な水力學の式に基づいている。これらの式は,非ニュートン流體,混合流體,スラリー及び固液輸送系については適用しない。これらの式は,非蒸発の多成分混合液へ適用してもよい。簡條6に追加の説明式を規(guī)定する。入口絶対圧力に対する差圧の比(△p/p)がこく小さい場合には,圧縮性流體は,非圧縮性流體と同様の流れとなる。そのような場合には,圧縮性流體のサイジング式は,非圧縮性ニュートン流體の基本的な水正係數(shù)を用いて基本式を修正する必要がある。圧縮性流體の式は,理想気體又は蒸気に対して使用し,気體一液體,蒸気一液體又は気體一固體の多相流體に対しては使用することはできない。比熱比yが,1.08<y<1.65の場合には,その精度は妥當である。圧縮性流體の場合には,この規(guī)格は,xr≤0.84のパルプに対して有効である(表パルプ[例えば,多段減圧弁(附屬書B參照)など」に対しては,サイジング予測によって大きな誤差が次の條件の場合には,調(diào)節(jié)弁の計算精度は妥當である。この規(guī)格において使用している數(shù)式の構(gòu)造は舊規(guī)ほほ同じである。種々の式の表示方法を簡素化し,文書を読みやす注記この規(guī)格の対応國際規(guī)格及びその対応の程度を表す記號を,次に示す。IEC60534-2-1:2011,Industrial-processcontrolvalves-Part2-1:Flowcapacity-Sizingequationsforfluidflowunderinstalledconditions(IDT)2B2005-2-1:2019(IEC60534-2-1:2011)注記対応國際規(guī)格:IEC60534-1,Industrial-processcontrolvalves—Part1:ControlvalveterminologyJISB2005-2-3工業(yè)プロセス用調(diào)節(jié)弁一第2部:流れの容量一第3節(jié):試験手順注記対応國際規(guī)格:IEC60534-2-3,Industrial-processcontrolvalves—Part2-3:Flowcapacity—Testprocedures3.13.2標準體積流量,Q?(standardvolumetricflowrates)4記號表1一記號記號意味單位C多種(JISB2005-1參照)のdパルプ呼び徑mmD配管の內(nèi)徑mm上流配管の內(nèi)徑mm下流配管の內(nèi)徑mmオリフィス徑mmパルブ形狀修正係數(shù)(附屬書D參照)無次元數(shù)FF液體臨界圧力比係數(shù)無次元數(shù)継手を接続しない場合の調(diào)節(jié)弁の液體圧力回復(fù)係數(shù)無次元數(shù)Fp継手を接続する場合の調(diào)節(jié)弁の液體圧力回復(fù)係數(shù)と配管形狀係數(shù)との組合せ係數(shù)無次元數(shù)Fp配管形狀係數(shù)無次元數(shù)3表1一記號(続き)記號意味單位FRレイノルズ數(shù)係數(shù)無次元數(shù)F比熱比係數(shù)無次元數(shù)M流體のモル質(zhì)量kg/kmolN數(shù)值定數(shù)(表2參照)多種a)A點で測定した入口絶対靜圧(図1參照)kPa又はbar)P2B點で測定した出口絶対靜圧(図1參照)kPa又はbarPe熱力學的臨界絶対圧力kPa又はbarPr換算圧力(p?lp)無次元數(shù)Py入口溫度における液體の絶対蒸気圧kPa又はbar△Pacual上流圧力タップと下流圧カタップとの間の差圧(p?-p?)kPa又はbar閉塞狀態(tài)での差圧(非圧縮性流れに対する限界差圧の計算値)kPa又はbarApsizingサイジング差圧(非圧縮性流れについて,流れの計算又は必要容量係數(shù)に用いる圧力差の値)kPa又はbarQ実體積流量m3/h標準體積流量(3.2參照)m3/hバルブレイノルズ數(shù)無次元數(shù)T入口絶対溫度K熱力學的絶対臨界溫度KT換算溫度(T/T)無次元數(shù)標準狀態(tài)における?yún)⒄諟囟菿W質(zhì)量流量kg/hx入口絶対圧力に対する差圧比(△p/p)無次元數(shù)Xchoked閉塞圧力降下比(圧縮性流れに対する閉塞圧力降下比)無次元數(shù)Xsizingサイジング圧力降下比(圧縮性流れについて流れ又は必要容量係數(shù)に用いる圧力降下比)無次元數(shù)T閉塞流れにおいて継手を接続しない場合の調(diào)節(jié)弁の差圧比係數(shù)無次元數(shù)Xrp閉塞流れにおいて継手を接続する場合の調(diào)節(jié)弁の差圧比係數(shù)無次元數(shù)Y膨張係數(shù)無次元數(shù)Z入口條件における圧縮係數(shù)無次元數(shù)v動粘度m2/s?P1p?及びT?における流體密度kg/m3pilpo相対密度(水の場合は,15℃においてplpo=1.0)無次元數(shù)y比熱比無次元數(shù)5調(diào)節(jié)弁に接続するレデューサ,エクスパンダ又はその他継手の速度水頭損失係數(shù)無次元數(shù)上流継手の速度水頭損失係數(shù)無次元數(shù)下流継手の速度水頭損失係數(shù)無次元數(shù)GB?入口ベルヌーイ係數(shù)無次元數(shù)GB?出口ベルヌーイ係數(shù)無次元數(shù)注數(shù)値定數(shù)の単位を決めるために,表2の単位を用いて,適合する式で次元解析を行う。b)1bar=102kPa=10°Pa91cSt=10~?m2/sのこれらの値は,開度と関係があり,製造業(yè)者が示すことが望ましい。4B2005-2-1:2019(IEC60534-2-1:2011)稱容量係數(shù)に及ぼす影響は重要になる。この影響を明確に説明するために補正係數(shù)を?qū)毪工?。さら?係數(shù)は,調(diào)節(jié)并の流れの容量に影響を及ぼす流體の物性を考慮した幾つかの係數(shù)を?qū)毪工?。調(diào)節(jié)弁のサイジングにおいて,この規(guī)格に規(guī)定する関係式を用いて算出する容量係數(shù)は,図1に示すAB間の全てのヘッド損失を含むものと仮定する。L圧カタップLA圧力タップB調(diào)節(jié)弁(継手を含む)l?=配管呼び徑の2倍l?=配管呼び徑の6倍図1ーサイジングのための基準配管區(qū)間6非圧縮性流體に対するサイジング式非圧縮性流體の亂流領(lǐng)域での基本的な流れのモデルは,式(1)による。………………注記1數(shù)値定數(shù)Nは,一般的サイジング式に用いる?yún)g位及び容量係數(shù)であるK又はCによる。注記2バルブに隣接した配管の徑が同じ場合,配管形狀係數(shù)Fpは1とする。評価及び追加情報は,8.1を參照。この流れのモデルによって,非圧縮性流體を扱う調(diào)節(jié)弁に対する流量,容量係數(shù),流體の物性,関連する取付けの係數(shù)及び流體條件の間での関係が明確になる。式(1)は,Q,C,△pのうち與えられた二つを使計算するために使用する。この流れのモデルは,厳密には単一成分,単相流(多相混合流でなく,多成分の混合流でもない。)に限って適用する。ただし,ある條件下では,この流れのモデルを,液相の多成分の混合流に対しても使用してもよい。次の條件に合う液一液混合流體が,この流れのモデルの基礎(chǔ)になる前提を満足するためである。·均質(zhì)な混合物·流れの全プロセスの狀態(tài)は,多相狀態(tài)から十分に離れて発生している。これらの條件を満足したとき,流體密度p?を混合流の密度に置き換えることで式(1)が適用できる?！裰鳂胤à摔瑜隉o斷での複製,転截等は禁止されております。5B2005-2-1:2019(IEC60534-注記パルプ徑と隣接した配管徑が同一の場合,は,F2となる。詳しくは8.1參照。6.3非亂流(層流及び遷移領(lǐng)域での流れ)7圧縮性流體に対するサイジング式●6B2005-2-1:2019(IEC60534-2-1:2011)式(6)は,理想気體の狀態(tài)方程式から計算した流體密度を式(5)に代入して導(dǎo)く。式(7)は,標準容積単位での流量を表す。式(5)～式(7)は,三つの量のうちいずれか二つを與えて,必要な容量係數(shù),流量又は動作差圧の計算に使用する。流量を予測し,又は要求する容量係數(shù)を計算するには,式(5)～式(7)の中で使用する圧力降下比の値として,実際の圧力降下比と閉塞圧力降下比とのうちで小さい方の値を使用する?！?8)7.2.2閉塞圧力降下比,Xchoked閉塞圧力降下比は,圧力降下比を増加しても流量が増加しなくなる圧力降下比であり,次の式で與える。Xehoked=Fxrp………………(10)注記弁呼び徑及び接続配管呼び徑が同一の場合,xrpはxrとなる。詳細は8.1參照。係數(shù)xrは,比熱比1.40の流動流體として大気圧に近い空気を基準としている。流體の比熱比が1.40で正する。比熱比係數(shù)は,次の式を用いて計算する?！?11)は,完全気體の狀態(tài)変化を仮定し,空気及び蒸気試験に基づくオリフィスプレートのモデルを調(diào)節(jié)弁に拡張して,創(chuàng)出した式である。1.08<y<1.65の範囲での前述モデルの解析によって,式(11)が表す線形モデルを得る。この範囲內(nèi)では,元來のオリフィスモデル及び他の理論モデルと式(11)との差は小さい。しかし,この範囲外では,式(11)の誤差が大きくなる。最大の精度を得るためには,このモデルに基づく流れ計算は,比熱比をこの範囲に限定し理想気體の狀態(tài)変化に限って適用するのがよい。膨張係數(shù)Yは,流體がバルブの人口からベナコントラクタ(噴流面積が最小となるオリフィスのすぐ下流側(cè)に位置する。以下,縮流部という。)まで通過するときの密度の変化を表す。Yは,また,差圧が変化したときの縮流部面積の変化を表している。理論的には,Yは次の全ての事項の影響を受ける。a)ポディ入口面積に対するポート面積比7B2005-2-1:2019(IEC60534-2-1:2011)b)流路の形狀上記a),b),c)及びe)による影響は,空気試験によって確定する差圧比係數(shù)xrで表す。このπについてレイノルズ數(shù)は,調(diào)節(jié)弁最縮流部での流體の慣性力と粘性力との比である。圧縮性流體の場合には,ほとんど常に亂流であるために,レイノルズ數(shù)は膨張係數(shù)に影響を及ぼさない。差圧比係數(shù)xrは,流體の比熱比の影響を受ける。Yは,式(12)による?！⒂浥驈垈S數(shù)Yは,閉塞流狀態(tài)で2/3の極限値をとる。サイジング式の幾つかは,上流側(cè)條件における実際の流體密度の項を含んでいない。その代わりに,理想気體法則に基づいて入口圧力及び溫度から密度が推定できる。ある條件下では,実在気體の変化は,理想狀態(tài)から大きく変わる場合がある。このような場合,圧縮係數(shù)Zを?qū)毪筏?その差を補償しなければ算圧力及び換算溫度の関數(shù)である。換算圧力p,は,該當する流體の熱力學的臨界絶対圧力に対する実際の入口絶対圧力の比として定義する。換算溫度Tも同様に定義する。注記pe及びT:値については,附屬書Dを參照。7.6非亂流(層流及び遷移領(lǐng)域での流れ)式(5)～式(7)によって表す流れのモデルは,完全に発達した亂流に限って使用する。特に流量が非常に少なく又は流體の粘性がかなり大きい場合には,非亂流の條件になることがある。この亂流モデルを適用できるかどうかを確認するために,バルブレイノルズ數(shù)[式(23)參照]を計算するのがよい。Rey≥10000の場合には,この亂流モデルを適用する。8非圧縮性及び圧縮性流れに共通の補正係數(shù)種々の配管形狀係數(shù)(Fp,Fp及びxp)は,調(diào)節(jié)弁本體の上流及びノ又は下流に設(shè)置した継手による影響を評価するために必要となる。係數(shù)Fpは,閉塞流れが生じない同一條件において,継手を接続した調(diào)節(jié)弁を通る流量と,調(diào)節(jié)継手を接続していない調(diào)節(jié)弁を通る流量との比である(図1參照)。指定した流量精度±5%を満足するためには,全ての配管形狀係數(shù)を,JISB2005-2-3の試験によって決定する。配管形狀係數(shù)の予測値を使用することを許容する場合,調(diào)節(jié)弁に直結(jié)した同心レデューサ及びエクスパンダについては,8.2以降に示す式を用いてもよい。これらの式は,継手によって生じる付加的な抵抗及び靜圧と動圧との配分変更を解析的に考慮して得る。この方法の有効性は,パルブ及び附屬品が,水力學的又は空気力學的にどの程度獨立かによって決まる。8B2005-2-1:2019(IEC60534-2-1:2011)る範囲が有効である。この狀態(tài)は,多くの実際の運用に対して適用できる。しかしながら,パタフライ弁,ボール弁などの一部の形式においては,パルブポディの內(nèi)部よりも主として下流配管において圧力回復(fù)が起こりやすい。下流配管部を任意の配管継手とな條件では,単純な流れ抵抗の修正法によってこの方法の有効性を適正に表すことはできない。係數(shù)Fpは,継手が接続された調(diào)節(jié)弁を流れる流量と,閉塞流れが生じない同一條件において,継手を接続した調(diào)節(jié)弁を通る流量と調(diào)節(jié)継手を接続していない調(diào)節(jié)弁を通る流量との比である(図1參照)。を許す場合,式(15)を用いる?！长问饯摔い?係數(shù)らは,調(diào)節(jié)弁に取り付けられている全ての継手の有効速度水頭損失係數(shù)の代數(shù)和である。調(diào)節(jié)弁自體の速度水頭損失係數(shù)は含まれない。Zξ=5i+5+5B?-ζB? 調(diào)節(jié)弁の上流と下流との配管徑が異なる場合,係數(shù)ζは,式(17)で計算する。 (17)入口及び出口の継手が短い市販の同心円狀のレデューサである場合,係數(shù)ξ及びは,式(18)及び式(19)で近似できる。入ロレデューサ……………………上記の係數(shù)ξによって計算したFpの値を用いると,一般には,必要とする容量係數(shù)より大きめのバルプを選ぶことになる。附屬書Cに計算方法を示す。Fpの図式近似については,図D.1a)及び図D.1b)を參照。8.3継手を接続する場合の液體圧力回復(fù)係數(shù)と配管形狀係數(shù)との組合せ係數(shù),FLpFは,継手を接続しない場合の調(diào)節(jié)弁の液體圧力回復(fù)係數(shù)である。この係數(shù)は,閉塞流れにおいてバルブ內(nèi)部形狀がパルブ容量に與える影響を計算に人れるものである。この係數(shù)は,理論非閉塞流量に対する閉塞狀態(tài)実最大流量の比で定義し,この理論非閉塞流量は適用する圧力差が弁入口圧力と閉塞狀態(tài)にある見掛けの縮流部圧力との差であるとして計算した流量である。係數(shù)Fは,JISB2005-2-3に基づく試験に9B2005-2-1:2019(IEC60534-2-1:2011)よって決定する。定格容量の百分率に対する代表的なF値を図D.2に示す。FLpは,継手を接続する場合の調(diào)節(jié)弁に対する,液體圧力回復(fù)係數(shù)と配管形狀係數(shù)との複合係數(shù)である。この係數(shù)は,Fと同様の方法で求める。F?pが偏差±5%を満たすには,Fpは,JISB2005-2-3が規(guī)定する試験によって決定しなければならない。許容する予測値を使用する場合には,式(21)による。………………ここで,Σξiは,パルブの上流側(cè)に接続した継手の速度水頭損失係數(shù)ζi+ζBtで,上流圧カタップと調(diào)節(jié)弁本體入口との間で測定した損失係數(shù)である。8.4継手を接続する場合の差圧比係數(shù),xrpxrは,レデューサ又はその他の継手を接続しない場合の調(diào)節(jié)弁の差圧比係數(shù)である。入口圧力pιを一定に保ちながら出口圧力p?を徐々に下げると,調(diào)節(jié)弁を通過する質(zhì)量流量は増加して最大極限に達し,閉塞流れを示す條件となる。さらに,p?を下げても流量はそれ以上には増加しない。この流量極限は,差圧比xがF(xiàn)ηの値になったときに到達する。xの極限値を,臨界差圧比として定義する。サイジング式でも,また,Y[式(12)]の式にも用いるxの値は,実際の差圧比が大きい場合でも,この極限値に抑えられる。したがって,Yの數(shù)値は,x=Frとなる場合の値0.667から極めて低い差圧の場合の1.0までの間にある。xrの値は,空気試験によって求める。この値を決定するための試験方法は,JISB2005-2-3で規(guī)定して注記1幾つかの形式の調(diào)節(jié)弁について,フルサイズのトリムでバルプ全開狀態(tài)における代表的な値xrを表D.2に示す。これらの資料の使用に際しては,注意を要する。正確な値が必要な場合は,JISB2005-2-3の試験によって求めるのがよい。継手が接続される調(diào)節(jié)弁では,xrの値は影響を受ける。xrpは,継手が接続した調(diào)節(jié)弁の閉塞流れにおける差圧比係數(shù)である。xrpの偏差±5%を満足するためには,パルブと継手とを一體として試験しなければならない。予測値を使う場合は,式(22)を用いる。上記の式においてxrは,レデューサもその他の継手も接続していない調(diào)節(jié)弁の差圧比係數(shù)である。は,パルプ入口に接続するレデューサ又はその他の継手の入口速度水頭損失係數(shù)の和(ξi+ξgi)である。入口継手が短い市販のレデューサである場合には,ξの値は,式(18)を用いて推定する。9パルプレイノルズ數(shù),Re,先の簡條に示した非圧縮性及び圧縮性流れモデルは,完全に発達した亂流に対するモデルである。低差圧,高粘度,微少容量係數(shù)又はこれらの複合した要因によって,調(diào)節(jié)弁內(nèi)の流れが非亂流狀態(tài)にある場合には別の流れモデルが必要となる。パルブレイノルズ數(shù)Re,は,流れが完全な亂流であるか否かを判斷するために採用する。試験によって,2005-2-3に基づく試験によって決定する。定數(shù)容量係數(shù)C式に用いる?yún)g位CWQp×△pPTvN18.65×10-28.65×10-一m3/hm3/hkPabarkg/m3kg/m3一一一二N?1.60×10-32.14×10~3一一一一一mm一N?7.07×10-27.60×10-2一m3/h一一一一m2/sNs1.80×10-32.41×10-3 一一mm N?3.16×102.732.73×10kg/hkg/h二kPabarkg/m3kg/m3一一一N?1.10×1029.48×10-9.48×101kg/hkg/h一kPabar二KK一 N?2.46×102.46×1032.12×1012.12×103一m3/hm3/hkPabar二KK一一N?2.60×102.60×1032.25×102.25×103一一m3/hm3/hkPabar一一KK一 Nz1.05×10-31.21×10-3一一一一一mm一N188.65×10-一一一一一mm一Ng一一一一mm一N221.73×10'1.73×1031.50×103一m3/hm3/hkPabar1一1KK一一N??1.84×1031.59×1011.59×103二m3/hm3/hkPabar二KK二二N277.75×10-7.75×1016.70×10-6.70×101kg/hkg/h二kPabar一KK一一N321.40×1021.27×102 一一Mm 注記この表で與えられる數(shù)値定數(shù)と,表示の実用メートル?yún)g位系とを組み合わせて使用することによって,定義された単位における容量係數(shù)を求めることかできる。B2005-2-1:2019(IEC60534-2-1:2011)附屬書A非亂流サイジング式の分類A.1一般この附屬書は,非亂流における非圧縮性流體及び圧縮性流體を扱う調(diào)節(jié)弁について現(xiàn)在使用しているサイジング式を提示する。この工業(yè)的方法は,一般的には,十分に発達した亂流の場合に比べて不明な點もあり,パルプの幾何學的形狀に更に強く依存している。したがって,各バルブ製造業(yè)者は個々のパルブの設(shè)計の技術(shù)データによってこの方法を拡張してもよい。表A.1の係數(shù)は,この附屬書に獨自のものである。他の記號の全ては,この規(guī)格の本體で定義されてい記號意味單位CratedFRn定格トラベルにおける容量係數(shù)レイノルズ數(shù)係數(shù)中間係數(shù)[式(A.8a)及び式(A.8b)]多種無次元數(shù)無次元數(shù)A.3非亂流狀態(tài)の判定簡條9に記載するように,バルプレイノルズ數(shù)Reは,十分に発違した亂流であるか否かを決定するために使用する。バルブレイノルズ數(shù)は式(23)によって,ここでも使用する?！?A.1)注記1式(A.1)中の流量Qには,非圧縮性及び圧縮性流れの両方に対して実體積流量を用いる。注記2圧縮性流體の場合,動粘度vの値は平均圧力(P?+P?)/2に対して求めるのがよい。注記3流量と容量係數(shù)とによって変わるバルプレイノルズ數(shù)の計算には,反復(fù)法が必要になる。パルプレイノルズ數(shù)Re,≥10000のときは,流れが完全に亂流と考える。バルブレイノルズ數(shù)Re,<10000のときは,この附屬書に示す式を適用する必要がある。A.4技術(shù)的適用範囲非亂流におけるサイジング式には,次の制限がある。1)ここに記載する方法は,ニュートン流體のレオロジーの範囲に限定する。非ニュートン流體では,粘度はせん斷速度の関數(shù)で著しく変わる。そのせん斷速度は,流量に比例する。2)この方法は,蒸発しない流體に限定する。さらに,近接するレデューサ又はその他の流れを亂す継手による非亂流への影響は,よく知られていない。配管レデューサの間に取り付けた調(diào)節(jié)弁の層流又は遷移領(lǐng)域での流動現(xiàn)象についての情報はないが,このような調(diào)節(jié)弁の使用に際して,係數(shù)Fgの計算には,配管徑と同徑の調(diào)節(jié)弁に対して適合する式の使用を推凝する。その結(jié)果,控え目に見積もった容量係數(shù)となるか,それは,レデューサ及びエクスパンダによって発生する不可的亂れか層流の生成を更に遅延するからである。したがって,設(shè)定したバルブレイノA.5非圧縮性流體に対するサイジング式非圧縮性流體に対する非亂流領(lǐng)域での基本的な流れのモデルは,次の式で表す。このモデルは,非圧縮性流體を扱う調(diào)節(jié)弁について流量,容量係數(shù),流體物性及び運転條件の間の関係を確定している。式(A.2)は,三つの流體量のうち二つを與えた場合に,必要容量係數(shù),流量又は実圧力差を計算するために使用してもよい。A.6圧縮性流體に対するサイジング式圧縮性流體に対する非亂流領(lǐng)域での基本的な流れのモデルは,式(A.3)で表される。このモデルは,圧縮性流體を扱う調(diào)節(jié)弁について流量,容量係數(shù),流體物性及び運転條件の間の関係を式(A.3)の代替式(A.4)は,従來の有用なデータ形式に対応?！?A.4)は,標準気體狀態(tài)における體積単位での流量を表す。式(A.3)又は(A.4)は,必要容量係數(shù),流量又は実圧力差の三つの流體量のうちいずれか二つが與えられた場合,殘りの一つを計算するために使用してレイノルズ數(shù)係數(shù)Fgは,次の式で計算する。流れが層流(Re<10)の場合著作権法により無斷での抜興,転裁等は禁止されております。著作権法により無斷での複製,転截等は禁止きれております。B2005-2-1:2019(IEC60534-2-1:2011)●注記関數(shù)“Min”は,括弧內(nèi)の引數(shù)の最小値を表す。遷移領(lǐng)域(Re≥10)の場合……(A.7)……定數(shù)の值nは,トリム形狀に基づいて決定する。フルサイズトリの場合，●●B2005-2-1:2019(IEC60534-2-1:2011)附屬書B(規(guī)定)記號意味單位AH定格トラペルでの上流に隣接した滅圧段の総孔面積mm2Ao単一流路の出口面積(途中で流路が分岐する場合は,その全ての面積)mm2A単一流路の入口面積mm2上流に隣接した減圧段の外徑mmk減圧段相互作用係數(shù)無次元數(shù)1mmB2005-2-1:2019(IEC60534-記號意味單位n単一流路の曲がり(又はステージ)の數(shù)。多流路に分岐する流れの場合は一つの流路に限って考慮する。無次元數(shù)r再熱係數(shù)無次元數(shù)隣接する段の間の距離?！瘛馚2005-2-1:2019(IEC60534-2-1:2011)B.3.4注記多段トリムの一例図B.2ー多段単一流路トリム○●B2005-2-1:2019(IEC60534-2-1:2011)その拡大率は,次の範囲內(nèi)であることが望ましい。A?×(1.12)"≤A?≤A?×(1.23)"…各々の流路の長さに対する各々の流路における曲がりの數(shù)の関係は,次の式で計算する最大値と最小値との間にあることが望ましい。l?max=n×10.50図B.3ー連続抵抗トリムのディスク●B2005-2-1:2019(IEC60534-2-1:2011)B.4膨張係數(shù)，Y膨張係數(shù)の用語及び役割を7.4に示す。多段弁に対して,減圧段の間での再加熱の影響を考慮するための膨張係數(shù)を,次の式を使用して評価するとよい?！?B.3)ここに,指數(shù)を表B.2に定義する。表B.2一調(diào)節(jié)弁トリム形式莊力回復(fù)形式(図B.1,図B.2)連続抵抗形式(図B.3,図B.4)1.02≤n≤7B.5減圧段相互作用係數(shù),k減壓段數(shù)k10.404020.6730.21530.8250.31640.8850.33550.9150.310曲力b數(shù)kI20.4200.06640.5100.13060.6000.15370.6240.15680.6520.1520.7000.1470.7220.1220.7400.1060.7520.0950.7690.0910.7800.0870.7950.0830.8000.0780.8120.0730.8200.0670.8300.0620.8520.0490.8800.0400.9050.0320.9270.024●B2005-2-1:2019(IEC60534-2-1:2011)曲がり數(shù)kr0.9500.019注2段～4段に対してxが0.35以下の場合は,表中のkの值を1.3倍することが望ましい。0B2005-2-1:2019(IEC60534-2-1:2011)附屬書CFp,Fipなど配管系の形狀係數(shù)を推定する式は,容量係數(shù)Cの関數(shù)である。これらの式に実際の絞り過程の流れの容量係數(shù)を使用すると,これらの形狀係數(shù)を最も正確に推定することができる。しかし,この推定法では代數(shù)的に解くのが不可能な連立方程式となり,反復(fù)解法を選択することになる。定格容量係數(shù) (JISB2005-1を參照)を用いて代數(shù)式から単純に必要容量係數(shù)を求めることができるが,その値は過大な値となり,実際の運用では補正が必要となろう。この狀況は,通常,制御弁及び接続継手の合成抵抗が大きいため,必要流量を流すことができないことを表している。この場合,より大きいバルブロ徑を選択可能性のある解決案を次の各項に示すが,それらの項は一つのこれまでに提示した流量方程式の各々に対して採用してもよい。C.2反復(fù)解法次の數(shù)値解は,単純な反復(fù)二分割法を用いて関數(shù)の根を見つけるという考え方に基づいている。この方法は直接的で,安定性が強く,更に精度が予測可能な範囲に設(shè)定されるという利點をもつ。他の數(shù)値解法も可能であるが,実際の解が得られるように,配慮するのがよい。二分割法の考え方では,関數(shù)の根を含む初回區(qū)間を確定することが中心となる。効果的に根を算定するために根を含む區(qū)間が十分に小さくなるまで,この區(qū)間を繰り返し二分割する。この解法全體にわたる論C.2.2ステップ1ー流動関數(shù)の定義この規(guī)格の本文に示される全ての流動方程式は,容量係數(shù)(C)を獨立変數(shù)として,次の関數(shù)形式で表F(C)=[流]-[流量方程式の定蔔…………(C.1)例えば,非圧縮性流量方程式(1)は,次の関數(shù)形で表される。この関數(shù)表式に含まれる幾つかの項は,容量係數(shù)(C)によって決まることに注意する。例えば,式(C.2)の例では,これらの項には,配管補正項Fp,及びサイジング差圧△Psizingが含まれる。與えられた運転條件に関係する容量係數(shù)は,この関數(shù)の根を見つけることで決まる。すなわち,Cの値は,次の方程式の根として定まる。F(C)=0……………………(C.3)C.2.3ステップ2ー流量區(qū)間下限の設(shè)定解を含む區(qū)間の下限の初期値を,ゼロに設(shè)定する。Cに従屬する係數(shù)FL及びxrの適切に対応する値は,著作権法により無斷での複製,転截等は禁止されております。B2005-2-1:2019(IEC60534-2-1:2011)設(shè)計対象の調(diào)節(jié)弁について決定するのがよい(例えば,低開度での値を採用する。)。各々の配管補正係數(shù)項,Fp,Fi?及びxpは,C,Fi及びxπの値を用いて求める。流量関數(shù)F(C)は,獨立変數(shù)の最新の値に基づいて計算する。C.2.4ステップ3ー流量區(qū)間上限の設(shè)定この解區(qū)間上限の初期値を設(shè)定する場合には,ある條件を考慮する必要がある。第一に,その區(qū)間の間に根が含まれていることを確かにするために,上限は十分に大きい値に設(shè)定する。例えば,任意に大きく選んだ式(C.4)の値を推奨する。Cuper=0.075&Nig……………(C.4)この値は,実際にはこの規(guī)格の範囲外に相當する値であるが,有意の実在する根を補足するために,上限値は十分に大きくとるのが望ましい。大きい値をとる場合に関係する。容量係數(shù)が非常に大きな場合,下流での流れの大きな拡大流と組み合わさって,式(15)に関して數(shù)學的特異性が生じる場合がある。この特異ぐために,式(15)の根號內(nèi)にある數(shù)式を用いて上限を設(shè)定することができる。すなわち,…………(C.5)流量區(qū)間の上限値は,これら二つの値の小さい方に設(shè)定することが望ましい。さらに,また,関値を計算する。その上で,流れの流量関數(shù)を,これら獨立変數(shù)の最新の値を使って計算する。C.2.5ステップ4一解が區(qū)間に含まれることの確認確定したこの區(qū)間の中で単調(diào)である。したがって,根が區(qū)間の中に存在する場合,區(qū)間の両側(cè)境界における関數(shù)値は異符號となる。それらの関數(shù)値が同じ符號である場合,その區(qū)間には実解は含まれない。このことは,選択された容量係數(shù)範囲は,流れが通過するために十分な容量をもっていないことを示す。より大きい弁サイズを選んで,再計算する。関數(shù)の値が異符號の場合,解は區(qū)間內(nèi)に存在する。次のステップに進み,區(qū)間が解に収束するように反復(fù)を進める。C.2.6ステップ5ー區(qū)間の更新區(qū)間の中間點を計算して,容量係數(shù)に従屬する全てのパラメータ(FL,Xr,Fp,xrp及びFLrm)を計算する。この初回區(qū)間を二つの小區(qū)間に分割し,そのうちの一つが関數(shù)の根を含む。いずれの區(qū)間に根が含まれるかについて判斷するために,中間點及び區(qū)間上限における流量関數(shù)の値について符號を比較する。同符號である場合は,下限側(cè)の小區(qū)間に根が含まれている。區(qū)間の上限を現(xiàn)在の中間點に再定義する。関數(shù)の値が異符號である場合,上限側(cè)區(qū)間に根が含まれている。區(qū)間の下限を現(xiàn)在の中間點に再定義する。C.2.7ステップ6ー収束の確認根を含む區(qū)間の上限と下限とが互いに近づいて且標精度に合えようにな?たたき,根の値が得られ,反復(fù)が中止されることになる。その収束條件を式(C.6)に示す。ここで,収束許容差eの推凝値は,0.00001である。この求解過程が適切に収束した場合には,最終的著作權(quán)法により無斷での被製,転載等は禁止されております。著作権法により無斷での微製,転藏等は禁止きれております。B2005-2-1:2019(IEC60534-2-1:2011)な今の値を區(qū)間の中間點に設(shè)定するのがよい。……………(C.7)●●●B2005-2-1:2019(IEC60534-2-1:2011)√立FL業(yè)↓Zg(eqn.16)√NozS<0?vNo0.075d2Nig?FL√図C.1一反復(fù)法による容量係數(shù)Cの上限値の決定0●●著作棍法により無斷での復(fù)製,転載等は禁止きれております。B2005-2-1:2019(IEC60534-2-1:2011)FLow×FLow×Fupper?不十分な配管継手容量である。より大きなパルプサイズを選定しな區(qū)間両端で計算不十分な配管継手容量である。より大きなパルプサイズを選定しな決定:計算:Fupper=FMid亞No計算:図C.2一反復(fù)法による最終容量係數(shù)Cの決定●附屬書D(參考)エンジニアリング資料D.1物理定數(shù)表D.1ーカス及び蒸気の物理定數(shù)ガス又は蒸気分子式記號M2FTC?H?26.040.9296140空気一28.97NH?0.943406Ar39.9484870ベンゼンC?H?78.110.8004924C?H?o58.120.784408n-ブタンC?Ho58.120.793425イソブチレンC?H?56.110.7904000418二酸化炭素CO?44.010.929一酸化炭素28.01塩素Cl?70.9060.934417C?H?30.070.8714884C?H?28.050.871ふっ素0.970フレオン11(3塩化1ふっ化メタン)CCl?F0.8114409471フレオン12(2塩化2ふっ化メタン)CCl?F?0.8074114フレオン13(塩化3ふっ化メタン)CCIF?0.814フレオン22(塩化2ふっ化メタン)CHCIF?80.470.8464977ヘリウムHe4.003nヘプタンC?H??0.750水素H?2.01633.25塩化水素HCl36.468319ふっ化水素HF20.010.970.6916485461CH?0.9434600塩化メチルCH?Cl50.490.8896677417天然ガスの一0.9074634Ne20.17944.45一酸化窒素NO63.016485窒素N?28.013C?H?8酸素32.000ペンタンC?H??72.150.757470プロパンC?H?44.100.8214256プロピレンC?H?42.080.8144600飽和蒸気一1.25~0.893~0.943)22119二酸化硫黃64.060.900430過熱蒸気一0.93922119注定數(shù)は,外気溫度(288K)で大気圧(101.3kPa)の流體(蒸気を除く。)における値である。b)圧力の単位は,キロパスカル(kPa)(絶対圧力)である。e)溫度の単位は,ケルビン(K)である。d)飽和蒸気の代表値であり,正確な特性には,正確な構(gòu)成成分を知る必要がある。B2005-2-1:2019(IEC60534-2-1:2011)表D.2-全開定格卜ラ人兒における八兒ブ形狀修正係數(shù)F,液體圧力回復(fù)係數(shù)F及び差莊比係數(shù)xTの代表的值バルブ形式トリム形式流れ方向)FFa(單座形)3Vーポートプラグオープン又はクローズ0.700.484Vーポートプラグオープン又はクローズ0.700.416Vーポートプラグオープン又はクローズ0.700.30(リ二了及びイコールパ一センテージ)0.720.550.4660同徑ドリル孔ケージアウトワードP又は亻ン7-下b)0.680.13120同徑ドリル孔ケージアウトワードP又は亻ンワ-下b)0.680.09特性ケージ,4ポート亻>ワ-下b)0.850.750.700.410.41(複座形)入口はシート間0.750.28両方向0.850.700.32(リ二了及びイコールパ一センテージ)0.720.650.46特性ケージ,4ポートアウ卜ワ-下b)0.850.650.600.410.41ベンチュリ0.20微少流量トリムVーノッチ0.980.840.70平面シート(小トラベル)0.850.700.30テーパ形ニードル0.950.84回転偏心形球面プラグ0.850.680.600.400.420.42偏心形円すいプラグ0.770.790.540.550.440.44バタフライ(同心軸)スイングスルー(70°)両方向0.620.350.57スイングスルー(60°)両方向0.700.420.50溝付きベーン(70°)両方向0.670.380.30パタフライ(偏心軸)オフセットシート(70°)両方向0.670.350.57雨方向0.740.420.99両方向0.600.300.98多段多流路2雨方向0.970.81230.990.88840.990.92550.990.950多段單一流路2雨方向0.970.89630.990.93540.990.960●28B2005-2-1:2019(IEC60534-2-1:2011)代表的値(続き)配配管形狀係數(shù)注記2これらの曲線の使用例は,附屬書Eを參照。0配管配管形狀保數(shù)C./d2注記2これらの曲線の使用例は,附屬書Eを參照。液液體莊力回復(fù)係數(shù)●12定格Cの百分率%a)複座グロープ弁及びケージガイドグロープ并(識別數(shù)字は記號表參照)●液液體莊力回復(fù)保數(shù)FB2005-2-1:2019(IEC60534-2-1:2011)液液體莊力回復(fù)係數(shù)F定格Cの百分率%図D.2—圧力回復(fù)係數(shù)(続き)液體莊力回液體莊力回後係數(shù)0.80定格Cの百分率%記號表1複座グローブ弁,Vーポートプラグ3複座グロープ弁,コンタードプラグ6コンタード微少流量弁7単座,イコールパーセンテージ,コンタードグローブ弁,開方向流れ8単座,イコールパーセンテージ,コンタード9偏心形球面プラグ弁,開方向流れ12偏心形円すいプラグ弁,開方向流れ図D.2ー圧力回復(fù)係數(shù)(続き)●図D.3一液體臨界圧力比係數(shù)Fp●B2005-2-1:2019(IEC60534-2-1:2011)附屬書EE.1例題1:非圧縮性流體一継手を接続しない場合の非閉塞亂流,容量係數(shù)K,の計算例流體入口溫度密度蒸気圧熱力學的臨界圧力動粘度入口絶対圧力出口絶対圧力流量配管の內(nèi)徑:pe=22120kPa:y=3.26×10~?m2/s:D?=D?=150mm0パルブ形式:グローブ呼び徑:d=150mm液體圧力回復(fù)係數(shù):F?=0.90(表D.2かパルブ形狀修正係數(shù):F?=0.46(表D.2から)E.1.3計算：亂流域における非圧縮性流體に適用できる流れのモデルに式(1)を用いる。表2から,これらのプロセスデータで使用する數(shù)値定數(shù)は,N?=1×10-1N?=1.60×10-3N?=7.07×10~2N?8=8.65×10-1液體臨界圧力比係數(shù)Fpを,式(4)によって求める。著作権法により無斷での被製,転截等は禁止されております。B2005-2-1:2019(IEC60534-2-1:2011)ここで,バルプは配管徑と同じ口徑なので,Fp=1及びFιp=Eとなる。閉塞差圧△Pehokeaを,式(3)によって求める。Ap=P?-P?=460kPa式(1)を変形してKを求める。K?=165m3/h結(jié)果がこの規(guī)格の適用範囲內(nèi)であることを確認する。E.2例題2:非圧縮性流體一継手を接続しない場合の閉塞流れ,容量係數(shù)K,の計算例流體:水入口溫度:T?=363K密度:p?=965.4kg/m3蒸気圧:p。=70.1kPa熱力學的臨界圧力:pe=22120kPa動粘度:y=3.26×10-?m2/s入口絶対圧力:p?=680kPa出口絶対圧力:p?=220kPa配管の內(nèi)徑:D?=D?=100mm著作権法により無斷での枚製,転載等は禁止されております。兒ブ形式:ポール弁呼び徑:d=100mm亂流域における非圧縮性流體に適用できる流れのモデルは,式(1)で與えられる。表2から,これらのプロセスデータで使用する數(shù)値定數(shù)は,N?=1×10-1N?=1.60×10~3N?=7.07×10~2Ng=8.65×10~1ここで,パルプは配管徑と同じ口徑なので,Fp=1及びFι=Fとなる。次に,サイジングの差圧△pszingを,式(2)によって求める。△p=P?-P?=460kPaK?=238m3/h次に,式(23)によってパルプレイノルズ數(shù)Re,を計算して流れが亂流であることを確認する。著作権法により無斷での被製,転截等は禁止されております。B2005-2-1:2019(IEC60534-2-1:2011)●結(jié)果がこの規(guī)格の適用範囲內(nèi)であることを確認する。E.3例題3:圧縮性流體一非閉塞流れ,容量係數(shù)K,の計算例流體:二酸化炭素入口溫度:T=433K入口絶対圧力:p?=680kPa出口絶対圧力:p?=450kPa動粘度:y=2.526×10-?m2/s(680kPa及び433Kのとき)流量:Q?=3800m3/h(101.325kPa及び273Kのとき)密度:p?=8.389kg/m3(680kPa及び433圧縮係數(shù):Z?=0.991(680kPa及び433Kのとき)標準狀態(tài)における圧縮係數(shù):Zs=0.994(101.325kPa及び273Kのとき)モル質(zhì)量:M=44.01kg/kmol比熱比:y=1.30配管の內(nèi)徑:D?=D?=100mmバルプ形式流れ方向呼び徑差圧比係數(shù)液體圧力回復(fù)係數(shù)バルブ形狀修正係數(shù):偏心球形プラグE.3.3計算：亂流域における圧縮性流體に適用できる流れのモデルに式(7)を用いる。表2から,これらのプロセスデータで使用する數(shù)値定數(shù)は,●著作権法により無斷での設(shè)製,転載等は禁止されております。B2005-2-1:2019(IEC60534-2-1:2011)N?=7.07×10~2N?=2.46×101Nig=8.65×10~!ここで,パルブは配管徑と同じ口徑なので,Fp=1及びxrp=xrとなる。比熱比係數(shù)Fは,式(11)によって求める。閉塞差圧比xehokedを,式(10)によって求める。Xchoked=FXrp=0.557次に,サイジング差圧比xiimgを式(8)及び式(9)によって求める。Xsizing=0.338膨張係數(shù)Yを,式(12)によって求める。式(7)を変形してK?を求める。実體積流量を求める。次に,式(23)によってパルプレイノルズ數(shù)Reを計算して流れが亂流であることを確認する。ここで,Rey≥10000であり,流れは亂流となる。結(jié)果がこの規(guī)格の適用範囲內(nèi)であることを確認する。0著作権法により無斷での被製,転截等は禁止されております。E.4例題4:圧縮性流體一閉塞流れ,容量係數(shù)K,の計算例流體:二酸化炭素ガス入口溫度:T?=433K入口絶対圧力:p?=680kPa出口絶対圧力:p?=250kPa密度:p?=8.389kg/m3(680kPa及び433Kのとき)標準狀態(tài)における密度:p?=1.978kg/m3(101.325kPa及び273Kのとき)圧縮係數(shù):Z?=0.991(680kPa及び433Kのとき)標準狀態(tài)における圧縮係數(shù):Zs=0.994(101.325kPa及び273Kのとき)モル質(zhì)量比熱比配管の內(nèi)徑:M=44.01kg/kmol:D?=D?=100mmバルブ形式流れ方向呼び徑差圧比係數(shù)液體圧力回復(fù)係數(shù)パルブ形狀修正係數(shù):偏心球形プラグ亂流域における圧縮性流體に適用できる流れのモデルに式(7)を用いる。表2から,これらのプロセスデータで使用する數(shù)値定數(shù)は,N?=7.07×10-1N?=2.46×101N?g=8.65×10~!ここで,バルプは配管徑と同じ口徑なので,Fp=1及びxrp=xrとなる。●著作権法により無斷での復(fù)製,転截等は禁止されております。B2005-2-1:2019(IEC60534-2-1:2011)閉塞差圧比xchokedは,式(10)を用いて決定する。Xchoked=FXrp=0.557次に,サイジング差圧比Xsiingは式Xsizing=0.557膨張係數(shù)Yは,式(12)を用いて決定する。式(7)を変形してKを求める。実體積流量を求める。次に,式(23)によってパルブレイノルズ數(shù)Re.を計算して,流れが亂流であることを確認する。ここで,Re,≥10000であり,流れは亂流となる。結(jié)果がこの規(guī)格の適用範囲內(nèi)であることを確認する。E.5例題5:非圧縮性流體一継手を接続する場合の閉塞流れE.5.1プロセスデータ:蒸気圧熱力學的臨界圧力入口絶対圧力出口絶対圧力:pε=22120kPa:p?=3550kPa:p?=!310kPa(Ap=2.240.kPa著作権法により無斷での複製,転載等は禁止されております。上流配管の內(nèi)徑下流配管の內(nèi)徑B2005-2-1:2019(IEC60534-2-1:2011):D?=154.1mm:D?=202.7mmバルブ形式呼び徑流量係數(shù)データ:回転角0C087.8465F0.85a)0.850.840.790.750.710.630.580.560.54注"0度～10度の間では,計算の便宜上F值は固定した。E.5.3計算：次の計算は,C.2の反復(fù)計算法に基づいている。流れ解析の方程式は,構(gòu)成する変數(shù)の直前回の數(shù)値を基に計算した結(jié)果を用いて表される。定數(shù)：次の変數(shù)及び項は一定か,又は上記の條件下では一定のままである。NN?Nig式(4)を用いて:=0.0865=0.00214=1.00式(18)を用いて:式(19)を用いて:式(17)を用いて:式(17)を用いて:●著作権法により無斷での被製,転截等は禁止されております。B2005-2-1:2019(IEC6053ステップ1:式(C.2)によって流量関數(shù)を定義:ステップ2:C.2.3による流量區(qū)間下限の設(shè)下限の設(shè)定：バルブデータから:式(15)を用いて:上限の設(shè)定：Cuppe=0.075dNig=774.192バルブデータから:著作権法により無斷での複製,転截等は禁止きれております。B2005-2-1:2019(IEC60534-2-1:2011)Fl_upper=0.54式(15)を用いて:式(21)を用いて:式(3)を用いて:式(2)を用いて:関數(shù):ステップ4:この區(qū)間にC.2.5による解が含まれることの確認Fupper=-1.096×103Fuppe及びFiawerは,異符號であるため,選択された區(qū)間限界値は問題への解決策となる。ステップ5:區(qū)間の中間點及び関係する値の計算中間值の計算：パルブデータから:FLMid=0.576式(15)を用いて:●著作権法により無斷での被製,転載等は禁止されております。B2005-2-1:2019(IEC60534-2-1:2011)式(21)を用いて:式(3)を用いて:式(2)を用いて:関數(shù):ステップ6:區(qū)間の設(shè)定をC.2.6によって修正する(収束條件を満たすまで反復(fù)計算を行う。)。Fupper=-1.096×103FMid=-430.7上限及び中間の関數(shù)は,値同符號であるので,區(qū)間の上限値は,區(qū)間の中間値と同じ値を設(shè)定し,関連する項目に當てはめる。Cupper=CMia=387.096FpUpper=Fp_Mid=0.848Fupper=FMid=-430.7収束解が得られるまでステップ5及びステップ6を繰り返す。著作槌法により無斷での複製,転載等は禁止きれております。繰返し計算の概要:操返し數(shù)CLowerCMidCupper中間值FFpFLP△Pechoked△PsizingFMid100.5760.8480.523-431200.7180.9540.690-29.43096.80.7840.9880.774496.80.7510.9740.73250.7340.9650.71147.360.7260.9600.7018.2370.7220.9570.696-10.880.7240.9580.698-1.3290.7250.9590.7000.7250.9590.699ステップ7:解の確認:容量係數(shù)の計算値を用いて予測流量を計算し,與えられた流量と比較する。予測流量は,設(shè)定した流量750m3/hと同等である?！瘛馚2005-2-1:2019(IEC60534-2-1:2011)[1]BAUMANN,H.D.,AUnifyingMethodforSizingThrottlingValvesUnder