石油常壓蒸餾塔側(cè)線及塔頂溫度的校核計(jì)算案例自常三線至常一線進(jìn)行校核。（1）常三線抽出板(第25層)溫度按常三線柴油抽出板以下塔板段的熱平衡作第25層以下塔段的熱平衡，見下表。表1.12第25層以下塔段的熱平衡物料流率kg/hρ20g/cm3操作條件焓，kcal/kg熱量×106kcal/h壓力MPa溫度℃氣相液相入方閃底進(jìn)料3959600.89100.171352——91.07汽提蒸汽4756.65—0.300420792—3.77內(nèi)回流L0.860.169309—178178L合計(jì)91.84+178L出方常一線37857.50.7940.169320245—9.27常二線657400.8370.169320234—15.38常三線545300.86460.169320—19210.47常壓渣油237832.50.9480.175345—20348.28汽提蒸汽4756.65—0.169320744—3.54內(nèi)回流L0.860.169320240—240L合計(jì)86.94+240L由熱平衡得：91.84×106+178L=86.94×106+240L所以L=127419.3kg/h/290=439.37kmol/h則柴油抽出板上方氣相總量為：V=252.36+302.95+265.2+439.37=1259.88kmol/h常三線柴油蒸汽分壓為：P=0.170×439.37/1259.88=0.059MPa表1.13常三線柴油平衡汽化溫度項(xiàng)目體積分?jǐn)?shù)0%10%30%50%常壓平衡汽化溫差/℃2.279.5—常壓平衡汽化溫度/℃323.6325.8332.8342.30.059MPa平衡汽化溫度/℃319.5319.7321.4325.1常三線油品0%的溫度為319.5℃，與原來(lái)假設(shè)的320℃差別不大，所以滿足誤差要求，即可以認(rèn)為原來(lái)的假設(shè)溫度是正確的。進(jìn)料：進(jìn)料：395960kg/h汽提蒸汽：4756.65kg/hP=0.3MPat=420℃常一線：37857.5kg/h常二線：65740kg/h水蒸氣：4756.65kg/h，t=320℃常三線：54530kg/ht=320℃常壓渣油：237832kg/ht=345℃253033圖1.4常三線油抽出板以下塔段的熱平衡（2）常二線油抽出板（第17層）溫度表1.14第17層以下塔段的熱平衡物料流率kg/hρ20g/cm3操作條件焓，kcal/kg熱量×106kcal/h壓力MPa溫度℃氣相液相入方閃底進(jìn)料3959600.89100.171352--91.07汽提蒸汽6875.83-0.300420792-5.45內(nèi)回流L0.830.165239-141141L合計(jì)------96.52+141L出方常一線37857.50.7940.165250210-7.95常二線657400.8370.165250-17811.7常三線545300.86460.165320-19210.47常壓渣油237832.50.9480.175345-20348.28汽提蒸汽6875.83-0.165250715-1.92內(nèi)回流L0.830.165250211-211L二中回流46687.5-----5.229合計(jì)------88.549+211L按常二線油抽出板以下塔板段的熱平衡作第17層以下塔段的熱平衡，見表1.13。第17塊板上的回流量計(jì)算：96.52×106+141L=88.549×106+211LL=113871.43kg/h=113871.43/217=521.75kmol/hV=252.36+117.73+265.2+521.75=1160.04kmol/h常二線柴油蒸汽分壓為：P=0.165×521.75/1160.04=0.0746MPa表1.15常二線柴油平衡汽化溫度項(xiàng)目0%10%30%50%平衡汽化溫度，℃255.0258.6261.7271.9平衡汽化溫差，℃3.66.17.2—0.0746MPa平衡汽化溫度，℃249.1251.9255.9260常二線柴油的泡點(diǎn)溫度為249.1℃與原假設(shè)250℃接近，所以滿足誤差的要求，即認(rèn)為原來(lái)的假設(shè)溫度是正確的。進(jìn)料：進(jìn)料：395960kg/h汽提蒸汽：6875.83kg/hP=0.3MPat=420℃常一線：37857.5kg/h常二線：65740kg/h水蒸氣：6875.83kg/h，t=250℃常三線：54530kg/ht=320℃常壓渣油：237832.5kg/ht=345℃253033圖1.5常二線油抽出板以下塔段的熱平衡（3）常一線油抽出板（第9層）溫度表1.16第9層以下塔段的熱平衡物料流率（kg/h）ρ20（g/cm3）操作條件焓/（kcal/kg）熱量×106kcal/h壓力MPa溫度℃氣相液相閃頂進(jìn)料790400.76500.164225192—15.86閃底進(jìn)料3959600.89100.171352—23091.07汽提蒸氣8641.81—0.300420792—6.84內(nèi)回流L0.79120.161161—106106L合計(jì)——————113.77+106L重整料638400.7310.161170170—10.85常一線53057.50.7940.161170168—8.91常二線657400.8370.166250—21013.8常三線545300.86460.169320—19210.47常壓渣油237832.50.9480.175345—20348.28汽提蒸汽8641.81—0.161170650—5.62內(nèi)回流L0.79120.161170165—165L一中取熱——————3.486二中取熱——————5.229合計(jì)——————106.65+165L按常一線油抽出板以下塔板段的熱平衡作第8層以下塔段的熱平衡，見上表。第9塊板上回流量的計(jì)算：113.77×106+106L=106.65×106+165LL=120677.96/150=801.52kmol/h則航煤抽出板上方汽相總量為：V=801.52+480.1+638.4=1923.02kmol/h航煤蒸汽分壓為：0.161×801.52/1923.02=0.067MPa表1.170.067MPa下航煤泡點(diǎn)的計(jì)算