ICS93.040

CCSP28

23

黑龍江省地方標準

DB23/T3808—2024

獨柱支承梁式橋抗傾覆加固技術(shù)規(guī)范

2024-08-30發(fā)布2024-09-30實施

黑龍江省市場監(jiān)督管理局發(fā)布

DB23/T3808—2024

目次

前言......................................................................................................................................................................II

1范圍................................................................................................................................................................1

2規(guī)范性引用文件............................................................................................................................................1

3術(shù)語和定義....................................................................................................................................................1

4符號和縮略語................................................................................................................................................2

5基本要求........................................................................................................................................................2

6計算方法........................................................................................................................................................3

7加固方法........................................................................................................................................................7

8質(zhì)量驗收......................................................................................................................................................12

I

DB23/T3808—2024

前言

本文件按照GB/T1.1—2020《標準化工作導(dǎo)則第1部分：標準化文件的結(jié)構(gòu)和起草規(guī)則》的規(guī)定

起草。

請注意本文件的某些內(nèi)容可能涉及專利。本文件的發(fā)布機構(gòu)不承擔識別專利的責(zé)任。

本文件由黑龍江省交通運輸廳提出并歸口。

本文件起草單位：哈爾濱工業(yè)大學(xué)、黑龍江省交投工程建設(shè)有限公司、哈爾濱市綜合交通規(guī)劃研究

所、黑龍江省鼎捷路橋工程有限公司、龍建路橋股份有限公司、龍建科工（黑龍江）有限公司、黑龍江

省鐵投預(yù)制構(gòu)件有限公司、黑龍江省交通運輸信息和科學(xué)研究中心、黑龍江省公路建設(shè)中心、青島理工

大學(xué)、黑龍江工程學(xué)院、清華大學(xué)、山東路橋集團有限公司、山東高速青島產(chǎn)業(yè)投資有限公司、陜西信

興鐵路人力資源管理有限公司、北京工業(yè)大學(xué)、浙江數(shù)智交院科技股份有限公司、廣西師范大學(xué)、哈爾

濱市思昱交通技術(shù)咨詢有限公司、黑龍江省華咨工程勘察設(shè)計有限公司、中國鐵塔股份有限公司黑龍江

省分公司、哈爾濱鵬博普華科技發(fā)展有限責(zé)任公司、哈爾濱理工大學(xué)。

本文件主要起草人：高慶飛、徐浩、郭云峰、李忠龍、房興時、趙金龍、劉洋、李順龍、寧長遠、

任鳳軍、姜在陽、劉成慶、曾明鳴、曾繁強、蘇雷、盛可鑒、李玉生、趙云辰、宋元新、王魁林、周正、

王統(tǒng)、李其遠、龐寶龍、張熠、董易典、江昊楠、朱飛、王瑞、吳慶東、趙賀剛、于江川、林思奇、趙

魯、李忠寶、郭斌強、李傳明、孫洪博、萬照龍、成軍、王鑫、崔維彬、丁明智、李馳、李長平、李丹。

II

DB23/T3808—2024

獨柱支承梁式橋抗傾覆加固技術(shù)規(guī)范

1范圍

本文件規(guī)定了獨柱支承梁式橋抗傾覆加固技術(shù)的術(shù)語和定義、符號和縮略語、基本要求、計算方法、

加固方法以及質(zhì)量驗收。

本文件適用于公路工程中各類獨柱支承梁式橋抗傾覆加固的設(shè)計和施工。

2規(guī)范性引用文件

下列文件中的內(nèi)容通過文中的規(guī)范性引用而構(gòu)成本文件必不可少的條款。其中，注日期的引用文件，

僅該日期對應(yīng)的版本適用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改單）適用于本

文件。

JTGB01公路工程技術(shù)標準

JTGD60公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范

JTGD64公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計規(guī)范

JTGF80/1公路工程質(zhì)量檢驗評定標準第一冊土建工程

JTG/TH21公路橋梁技術(shù)狀況評定標準

JTG/TJ22公路橋梁加固設(shè)計規(guī)范

JTG/TJ23公路橋梁加固施工技術(shù)規(guī)范

JTG/T3310公路工程混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計規(guī)范

JTG3362公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范

JTG3363公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范

JTG/T3650公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范

JTG/T3651公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁制造和安裝施工規(guī)范

JTG/T5532公路橋梁支座和伸縮裝置養(yǎng)護與更換技術(shù)規(guī)范

3術(shù)語和定義

下列術(shù)語和定義適用于本文件。

獨柱支承梁式橋

上部結(jié)構(gòu)采用整體箱梁、下部結(jié)構(gòu)全部或部分采用單支座的獨柱墩橋梁。

抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)

作用在結(jié)構(gòu)的力對于結(jié)構(gòu)某一計算點所產(chǎn)生的抗傾覆力矩與傾覆力矩的比值。

有效支座

能有效阻止橋梁結(jié)構(gòu)在水平方向傾覆的支座。

1

DB23/T3808—2024

失效支座

不能再有效阻止橋梁結(jié)構(gòu)水平方向傾覆的支座。

結(jié)構(gòu)傾覆破壞

結(jié)構(gòu)體系受到外部作用力或者內(nèi)部失穩(wěn)因素影響，導(dǎo)致結(jié)構(gòu)體系的整體向一側(cè)或多側(cè)傾斜、翻覆或

倒塌。

構(gòu)件承載力破壞

結(jié)構(gòu)構(gòu)件應(yīng)力超過了其材料強度極限，導(dǎo)致構(gòu)件發(fā)生斷裂、塑性變形等破壞。

抗傾覆加固

通過對橋梁結(jié)構(gòu)進行改造或修復(fù)，增強其抗傾覆能力。

抱箍

用一種材料抱住或箍住另外一種材料的構(gòu)件，一般由箍板、翼板、拉結(jié)筋板、螺栓及內(nèi)襯墊構(gòu)成。

4符號和縮略語

下列符號適用于本文件。

L——橋梁一聯(lián)全長；

RGkij,——在永久作用下，第i個橋墩處第j個支座的反力；

RQkij,——在可變作用下，第個橋墩處第個支座的反力；

Sbki,——第i個橋墩處使上部結(jié)構(gòu)穩(wěn)定的效應(yīng)設(shè)計值；

Sski,——第個橋墩處使上部結(jié)構(gòu)失穩(wěn)的效應(yīng)設(shè)計值；

i——橋墩的編號；

kqf——抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)；

lij,——第個橋墩處第個失效支座與有效支座的支座中心間距；

使上部結(jié)構(gòu)穩(wěn)定的效應(yīng)設(shè)計值；

Sbki,——

使上部結(jié)構(gòu)失穩(wěn)的效應(yīng)設(shè)計值。

Sski,——

5基本要求

獨柱支承梁式橋的抗傾覆加固方案應(yīng)符合結(jié)構(gòu)安全、耐久，施工方便，經(jīng)濟合理的要求。

進行獨柱支承梁式橋的加固方案設(shè)計之前，應(yīng)收集橋梁設(shè)計資料、竣工資料、檢測資料，并評估

橋梁技術(shù)狀況。

獨柱支承梁式橋的資料收集不全面時，宜進行橋梁現(xiàn)場踏勘?，F(xiàn)場調(diào)查、測量、試驗、檢測應(yīng)按

照JTGB01、JTGF80/1和JTG/TH21的規(guī)定執(zhí)行。

對于抗傾覆能力不滿足要求的橋梁，應(yīng)分析其受力特點，提出加固設(shè)計方案。

2

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獨柱支承梁式橋的抗傾覆加固設(shè)計應(yīng)注重結(jié)構(gòu)病害、材料劣化、新舊材料性能差異、基礎(chǔ)類型與

承載力的影響。

應(yīng)充分考慮低溫和大溫差對使用材料及施工工期的影響。

應(yīng)確定加固后各構(gòu)件的受力模式，對各施工階段構(gòu)件的強度、變形及穩(wěn)定性進行驗算。

獨柱支承梁式橋的抗傾覆加固施工方案，應(yīng)減少對行車及行人的干擾，做好相應(yīng)的安全措施。

在抗傾覆加固施工時，應(yīng)滿足環(huán)境保護和資源節(jié)約的要求。

6計算方法

一般規(guī)定

6.1.1計算墩臺處的穩(wěn)定效應(yīng)和失穩(wěn)效應(yīng)時，應(yīng)將偏載一側(cè)最外側(cè)的支座視為有效支座，其余支座均

視為失效支座。

6.1.2獨柱支承梁式橋傾覆破壞過程存在兩個特征狀態(tài)，即特征狀態(tài)1和特征狀態(tài)2，采用兩個特征

狀態(tài)作為抗傾覆驗算工況，各狀態(tài)示意圖如圖1所示。

a)處于正常狀態(tài)時，全部支座處于有效狀態(tài)

b)處于特征狀態(tài)1時，支座1-1失效，支座1-2僅約束扭矩

c)處于特征狀態(tài)2時，支座1-1、3-1和5-1失效，有效支座不能約束箱梁的扭轉(zhuǎn)變形

標引序號說明：

1——有效支座；2——失效支座；

圖1獨柱支承梁式橋特征狀態(tài)示意圖

6.1.2.1特征狀態(tài)1，梁式橋箱梁的單向受壓支座開始脫離受壓。

6.1.2.2特征狀態(tài)2，梁式橋箱梁的抗扭支承全部失效。

3

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6.1.3獨柱支承梁式橋抗傾覆加固設(shè)計，應(yīng)保證結(jié)構(gòu)在最不利工況下不發(fā)生傾覆且具有一定的安全儲

備。

6.1.4持久狀況下，梁式橋不應(yīng)發(fā)生結(jié)構(gòu)體系改變。

6.1.5在作用基本組合下，梁式橋單向受壓支座應(yīng)始終保持受壓狀態(tài)。

6.1.6當抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)小于2.5時，應(yīng)進行抗傾覆加固；加固后橋梁的抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)應(yīng)不小于2.5。

6.1.7應(yīng)對永久作用和可變作用進行最不利組合，具體的作用分類、分項系數(shù)和效應(yīng)設(shè)計值按照JTG

D60的規(guī)定執(zhí)行。

6.1.8獨柱支承梁式橋抗傾覆加固設(shè)計，運營階段應(yīng)驗算結(jié)構(gòu)的抗傾覆穩(wěn)定安全性，施工階段應(yīng)驗算

較大偏心荷載時的結(jié)構(gòu)抗傾覆穩(wěn)定安全性。

6.1.9建立有限元模型，符合下列規(guī)定：

a)主梁閉口斷面部分寬度不大于L/2.5的獨柱支承梁式橋有限元分析宜采用單梁模型，截面抗彎

剛度和抗扭剛度應(yīng)按實際情況取值；

b)主梁閉口斷面部分寬度大于L/2.5的獨柱支承梁式橋有限元分析應(yīng)采用梁格模型，其中縱向和

橫向抗彎剛度應(yīng)按實際截面取值，抗扭剛度應(yīng)按梁格法分配進行取值；

c)獨柱支承梁式橋有限元計算模型應(yīng)準確模擬下部結(jié)構(gòu)和支座的力學(xué)性能。

6.1.10應(yīng)對最不利荷載工況下獨柱連接蓋梁形式的墩柱和蓋梁進行承載能力極限狀態(tài)驗算和正常使

用極限狀態(tài)驗算。

獨柱支承梁式橋抗傾覆計算

6.2.1按作用標準值進行組合時，獨柱支承梁式橋應(yīng)進行上部結(jié)構(gòu)抗傾覆驗算，其抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)按

式（1）定義：

Sbki,

kqf=·······································································(1)

Sski,

式中：

kqf——抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)；

使上部結(jié)構(gòu)穩(wěn)定的效應(yīng)設(shè)計值；

Sbki,——

使上部結(jié)構(gòu)失穩(wěn)的效應(yīng)設(shè)計值。

Sski,——

6.2.2當獨柱支承梁式橋上部結(jié)構(gòu)處于特征狀態(tài)2時，穩(wěn)定效應(yīng)和失穩(wěn)效應(yīng)按照失效支座對有效支座

的力矩計算，計算示意圖如圖2所示。

6.2.2.1獨柱支承梁式橋箱梁橋處于特征狀態(tài)2的第i個橋墩的上部結(jié)構(gòu)穩(wěn)定效應(yīng)設(shè)計值按式（2）定

義：

Sbk,i=RGki,jli,j·····································································(2)

式中：

Sbki,——第個橋墩處使上部結(jié)構(gòu)穩(wěn)定的效應(yīng)設(shè)計值；

RGkij,——在永久作用下，第個橋墩處第j個失效支座的反力，按全部支座有效的支承體

系計算，并按標準值組合取值；

lij,——第個橋墩處第個失效支座與有效支座的支座中心間距。

6.2.2.2獨柱支承梁式橋箱梁橋處于特征狀態(tài)2的第個橋梁的上部結(jié)構(gòu)失穩(wěn)效應(yīng)設(shè)計值按式（3）定

義：

4

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·······································································(3)

SRskiQkijij,,,l=

式中：

Sski,——第i個橋墩處使上部結(jié)構(gòu)失穩(wěn)的效應(yīng)設(shè)計值；

RQkij,——在可變作用下，第個橋墩處第j個失效支座的反力，按全部支座有效的支承體系

計算，并按標準值組合取值，汽車荷載效應(yīng)（考慮沖擊作用）按各失效支座對應(yīng)的最不利布置形

式取值；

lij,——第個橋墩處第個失效支座與有效支座的支座中心間距。

標引序號說明：

1——有效支座；2——失效支座；3——汽車荷載偏載線；

4——橋梁頂板外輪廓；5——橋梁中心線；

圖2計算示意圖

橫向多支座梁式橋抗傾覆計算

6.3.1橫向設(shè)置三個支座的橋梁示意圖如圖3所示，第i個橋墩的1#支座為有效支座。

標引序號說明：

5

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1——有效支座；2——失效支座；

圖3橫向設(shè)置三個支座的橋梁示意圖

6.3.1.1橫向設(shè)置三個支座的獨柱支承梁式橋使上部結(jié)構(gòu)穩(wěn)定的效應(yīng)設(shè)計值按式（4）定義：

SRlRlbkiGkiiGkii,,2,2,3,3=+······························································(4)

式中：

Sbki,——使上部結(jié)構(gòu)穩(wěn)定的效應(yīng)設(shè)計值；

i——第i個橋墩的編號；

RGki,2——在永久作用下，第i個橋墩處2#支座的反力；

li,2——第個橋墩處2#失效支座與有效支座中心的距離；

RGki,3——在永久作用下，第個橋墩處3#支座的反力；

li,3——第個橋墩處3#失效支座與有效支座中心的距離。

6.3.1.2橫向設(shè)置三個支座的獨柱支承梁式橋使上部結(jié)構(gòu)失穩(wěn)的效應(yīng)設(shè)計值按式（5）定義：

SRlRlskiQkiiQkii,,2,2,3,3=+······························································(5)

式中：

Sski,——使上部結(jié)構(gòu)失穩(wěn)的效應(yīng)設(shè)計值；

——第i個橋墩的編號；

RQki,2——在可變作用下，第個橋墩處2#支座的反力；

li,2——第個橋墩處2#失效支座與有效支座中心的距離；

RQki,3——在可變作用下，第個橋墩處3#支座的反力；

li,3——第個橋墩處3#失效支座與有效支座中心的距離。

6.3.2橫向設(shè)置四個支座的橋梁示意圖如圖4所示，第i個橋墩的1#支座為有效支座。

標引序號說明：

1——有效支座；2——失效支座；

6

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圖4橫向設(shè)置四個支座的橋梁示意圖

6.3.2.1橫向設(shè)置四個支座的獨柱支承梁式橋使上部結(jié)構(gòu)穩(wěn)定的效應(yīng)設(shè)計值按式（6）定義：

SRlRlRlbk,,2,2,3,3,4,4iGkiiGkiiGkii=++·······················································(6)

式中：

Sbki,——使上部結(jié)構(gòu)穩(wěn)定的效應(yīng)設(shè)計值；

i——第i個橋墩的編號；

RGki,12——在永久作用下，第i個橋墩處2#支座的反力；

li,2——第個橋墩處2#失效支座與有效支座中心的距離；

RGki,13——在永久作用下，第個橋墩處3#支座的反力；

li,3——第個橋墩處3#失效支座與有效支座中心的距離；

RGki,14——在永久作用下，第個橋墩處4#支座的反力；

li,4——第個橋墩處4#失效支座與有效支座中心的距離。

6.3.2.2橫向設(shè)置四個支座的獨柱支承梁式橋使上部結(jié)構(gòu)失穩(wěn)的效應(yīng)設(shè)計值按式（7）定義：

SRlRlRlbk,,2iQkiiQkiiQkii=++,2,3,3,4,4·······················································(7)

式中：

Sski,——使上部結(jié)構(gòu)失穩(wěn)的效應(yīng)設(shè)計值；

——第i個橋墩的編號；

RQki,12——在可變作用下，第個橋墩處2#支座的反力；

li,2——第個橋墩處2#失效支座與有效支座中心的距離；

RQki,13——在可變作用下，第個橋墩處3#支座的反力；

li,3——第個橋墩處3#失效支座與有效支座中心的距離；

RQki,14——在可變作用下，第個橋墩處4#支座的反力；

——第個橋墩處4#失效支座與有效支座中心的距離。

7加固方法

增設(shè)蓋梁法

7.1.1一般規(guī)定

7.1.1.1該方法適用于：

a)獨柱支承梁式橋的墩頂無蓋梁；

b)需要加固的梁式橋箱梁寬度較小，橋下凈空不受限；

c)原梁式橋的基礎(chǔ)在加固后仍滿足承載能力要求。

7.1.1.2支座更換安裝時應(yīng)按照JTG/T5532的規(guī)定執(zhí)行。

7.1.1.3蓋梁宜根據(jù)結(jié)構(gòu)受力和經(jīng)濟因素選擇鋼蓋梁或者混凝土蓋梁。

7.1.1.4采用混凝土加固時，蓋梁相關(guān)設(shè)計、計算應(yīng)按照JTG3362的規(guī)定執(zhí)行。

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7.1.1.5采用鋼蓋梁加固時，鋼蓋梁設(shè)計、計算、施工應(yīng)按照JTG/TJ22、JTG/TJ23、JTGD64的規(guī)定

執(zhí)行。

7.1.1.6新增支座后應(yīng)對橫梁承載能力進行驗算，不滿足要求時應(yīng)對橫梁進行加固。

7.1.1.7采用鋼蓋梁加固后，應(yīng)定期養(yǎng)護。

7.1.2構(gòu)造要求

7.1.2.1在獨柱支承梁式橋頂增設(shè)鋼蓋梁或混凝土蓋梁，其構(gòu)造形式如圖5所示。

7.1.2.2采用鋼蓋梁加固時，蓋梁與墩柱的連接方式：

a)當原墩柱為矩形墩時，宜采用螺栓連接；

b)當原墩柱為圓形墩時，宜采用抱箍連接。

7.1.3施工要求

7.1.3.1應(yīng)采取限制交通的措施，保障施工安全。

7.1.3.2施工前，應(yīng)核實橋下凈空、橋墩主筋直徑、路線橫坡及縱坡、交界墩處支座間距、墩柱實際

偏心距離。

7.1.3.3架設(shè)操作平臺的高度宜按實際墩頂標高控制。

7.1.3.4在進行加固施工時不宜使用大型機械。

7.1.3.5應(yīng)根據(jù)墩柱實際尺寸調(diào)整抱箍直徑。

7.1.3.6應(yīng)依據(jù)現(xiàn)場墩柱鋼筋布置情況確定鋼蓋梁錨栓孔位置，然后在工廠進行加工。

7.1.3.7鋼蓋梁的安裝與灌注應(yīng)在干燥環(huán)境下進行。

標引序號說明：

1——箱梁；2——原支座；3——新增支座；4——混凝土蓋梁；

5——鋼蓋梁；6——錨栓；7——抱箍；

圖5增設(shè)蓋梁法構(gòu)造示意圖

墩柱加寬法

7.2.1一般規(guī)定

7.2.1.1該方法適用于：

a)獨柱支承梁式橋箱梁寬度較小，橋下凈空不受限；

b)原有承臺與基礎(chǔ)滿足墩柱加寬的施工條件，且加固后承臺與基礎(chǔ)的承載能力滿足規(guī)范要求。

7.2.1.2支座更換安裝時應(yīng)按照JTG/T5532的規(guī)定執(zhí)行。

8

DB23/T3808—2024

7.2.2構(gòu)造要求

7.2.2.1將原有墩柱進行加寬，構(gòu)造形式如圖6所示。

7.2.2.2在原墩柱上應(yīng)植筋并綁扎鋼筋籠，鋼筋的級別、種類、數(shù)量、直徑等應(yīng)按照JTG3362的規(guī)定

執(zhí)行。

7.2.2.3加寬部分宜為空心薄壁形式。

7.2.3施工要求

7.2.3.1應(yīng)采取限制交通的措施，保障施工安全。

7.2.3.2加固前應(yīng)先進行土方開挖，挖出原有墩柱下部的承臺。

7.2.3.3應(yīng)清除新舊墩柱結(jié)合面上的浮皮，并涂刷界面劑。

7.2.3.4對橋梁的墩柱以及支座等構(gòu)件情況進行檢查，核查現(xiàn)場尺寸信息與設(shè)計方案是否相符，不相

符應(yīng)及時聯(lián)系設(shè)計單位進行修改。

7.2.3.5在加寬后墩柱的頂面，應(yīng)增設(shè)多支座。

標引序號說明：

1——箱梁；2——原支座；3——新增支座；4——原墩柱；

5——混凝土；6——植筋；

圖6墩柱加寬法構(gòu)造示意圖

增設(shè)墩柱法

7.3.1一般規(guī)定

7.3.1.1該方法適用于：

a)獨柱支承梁式橋箱梁寬度較大，橋下凈空不受限；

b)原有承臺滿足增設(shè)墩柱施工條件。

7.3.1.2對于增設(shè)樁基礎(chǔ)的情況，應(yīng)考慮基礎(chǔ)的不均勻沉降。

7.3.1.3支座更換安裝時應(yīng)按照JTG/T5532的規(guī)定執(zhí)行。

7.3.2構(gòu)造要求

7.3.2.1原有墩柱橫橋向兩側(cè)增設(shè)墩柱，具體構(gòu)造形式如圖7所示。

7.3.2.2新增墩柱應(yīng)通過植筋與原承臺連接或與增設(shè)基礎(chǔ)連接。

7.3.2.3新增墩柱宜對稱布置。

7.3.2.4新舊墩柱之間宜設(shè)置橫系梁。

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DB23/T3808—2024

7.3.2.5基礎(chǔ)的設(shè)計應(yīng)按照JTG3363的規(guī)定執(zhí)行。

7.3.3施工要求

7.3.3.1應(yīng)采取限制交通的措施，保障施工安全。

7.3.3.2對橋梁的墩柱以及支座等構(gòu)件情況進行檢查，核查現(xiàn)場尺寸信息與設(shè)計方案是否相符，不相

符應(yīng)及時聯(lián)系設(shè)計單位進行修改。

7.3.3.3新增墩柱的平面增設(shè)位置應(yīng)按照設(shè)計要求進行測量放線。

7.3.3.4宜在梁底增設(shè)支座處用螺栓臨時錨固經(jīng)過事先防腐處理的梁底支座墊板。

7.3.3.5新增支座時不能進行頂升，不能改變原有結(jié)構(gòu)的受力情況，應(yīng)采用相關(guān)安全保障措施。

7.3.3.6基礎(chǔ)的施工應(yīng)按照JTG/T3650的規(guī)定執(zhí)行。

標引序號說明：

1——箱梁；2——原支座；3——新增支座；4——原墩柱；5——新增墩柱；

圖7增設(shè)墩柱法構(gòu)造示意圖

拉大支座間距法

7.4.1一般規(guī)定

7.4.1.1該方法適用于：

a)獨柱支承梁式橋的墩頂有蓋梁；

b)橋下凈空受限。

7.4.1.2接長橫梁適用于箱梁底板寬度較小的情況。

7.4.1.3蓋梁較小時，宜采用擴大蓋梁；雙柱墩橫向間距較小時，宜采用增設(shè)蓋梁。

7.4.1.4應(yīng)對拉大支座間距后的橫梁承載能力進行驗算，不滿足要求時應(yīng)對橫梁進行加固。

7.4.1.5支座更換安裝時應(yīng)按照JTG/T5532的規(guī)定執(zhí)行。

7.4.2構(gòu)造要求

7.4.2.1蓋梁尺寸應(yīng)滿足拉大支座間距的要求，蓋梁在受力改變后的強度應(yīng)滿足設(shè)計要求，具體構(gòu)造

如圖8所示。

7.4.2.2在抗傾覆能力滿足要求的前提下，應(yīng)盡量避免接長橫梁。

7.4.2.3采用鋼筋混凝土接長時，應(yīng)符合以下規(guī)定：

a)下料口所設(shè)位置須高于接長橫梁的頂面；

b)混凝土澆筑過程不可中斷。

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