后混凝土梁橋的中梁斜截面抗裂性驗(yàn)算計(jì)算案例其計(jì)算過程與邊梁相同，在此不再作過多的文字性描述，先計(jì)算溫差應(yīng)力：①正溫差應(yīng)力易得到B-B纖維的正溫差應(yīng)力為：σ②反溫差應(yīng)力B-B纖維的反溫差應(yīng)力為：σ③支點(diǎn)截面主拉應(yīng)力σtp1）B-B纖維στ=式中，Vd=531.19KN，b=1500mm，I0則τ=σ式中：NσNe==86.37mmσ當(dāng)計(jì)入正溫差效應(yīng)時(shí)，縱向應(yīng)力值為：σ當(dāng)計(jì)入反溫差效應(yīng)時(shí)，縱向應(yīng)力值為：σ當(dāng)計(jì)入正溫差效應(yīng)以及反溫差效應(yīng)時(shí)，主拉應(yīng)力值計(jì)算分別如下：σσ顯然，σtp同樣考慮采用短鋼筋工藝，與邊梁相同：Ne==79.97mmσ當(dāng)計(jì)入正溫差效應(yīng)以及反溫差效應(yīng)時(shí)，主拉應(yīng)力值計(jì)算分別如下：σ當(dāng)計(jì)入反溫差效應(yīng)時(shí)，縱向應(yīng)力值為：σ當(dāng)計(jì)入正溫差效應(yīng)以及反溫差效應(yīng)時(shí)，主拉應(yīng)力值計(jì)算分別如下：σσσtp2）A-A纖維στ=顯然，τ=0，且考慮施工階段的應(yīng)力分布，σpc當(dāng)計(jì)入正溫差效應(yīng)時(shí)，縱向應(yīng)力值為：σ當(dāng)計(jì)入反溫差效應(yīng)時(shí)，縱向應(yīng)力值為：σ當(dāng)計(jì)入正溫差效應(yīng)以及反溫差效應(yīng)時(shí)，主拉應(yīng)力值計(jì)算分別如下：σσσtp3）C-C纖維σ當(dāng)計(jì)入正溫差效應(yīng)時(shí)，縱向應(yīng)力值為：σ當(dāng)計(jì)入反溫差效應(yīng)時(shí)，縱向應(yīng)力值為：σ當(dāng)計(jì)入正溫差效應(yīng)以及反溫差效應(yīng)時(shí)，主拉應(yīng)力值計(jì)算分別如下：σσC-C纖維未出現(xiàn)拉應(yīng)力，滿足斜截面抗裂性要求。④l/4截面主拉應(yīng)力σtp1）B-B纖維στ=式中：Vd—l/4截面短期效應(yīng)組合剪力設(shè)計(jì)值，V其余值不變。則τ=σ式中：NσNe==83.01mmσ在l/4截面處，不僅存在剪力作用，還存在彎矩作用，需要考慮彎矩對截面產(chǎn)生的應(yīng)力，并考慮施工階段對應(yīng)力分布的影響。易知，板梁自重在l/4截面產(chǎn)生的彎矩M11=292.61KN?m，橋面板在l/4截面產(chǎn)生的彎矩M12=252.83KN?m，二期恒載在l/4截面產(chǎn)生的彎矩M13σ所以，當(dāng)計(jì)入正溫差效應(yīng)時(shí)，縱向應(yīng)力值為：σ當(dāng)計(jì)入正溫差效應(yīng)時(shí)，縱向應(yīng)力值為：σ當(dāng)計(jì)入正溫差效應(yīng)以及反溫差效應(yīng)時(shí)，主拉應(yīng)力值計(jì)算分別如下：σσ滿足斜截面抗裂性要求。2）A-A纖維同理，τ=0，且考慮施工階段的應(yīng)力分布，σpcσ所以，當(dāng)計(jì)入正溫差效應(yīng)時(shí)，縱向應(yīng)力值為：σ當(dāng)計(jì)入正溫差效應(yīng)時(shí)，縱向應(yīng)力值為：σ當(dāng)計(jì)入正溫差效應(yīng)以及反溫差效應(yīng)時(shí)，主拉應(yīng)力值計(jì)算分別如下：σσ滿足斜截面抗裂性要求。3）C-C纖維σ計(jì)算C-C纖維上的σstσ當(dāng)計(jì)入正溫差效應(yīng)時(shí)，縱向應(yīng)力值為：σ當(dāng)計(jì)入正溫差效