某混凝土梁橋的斜截面抗裂性驗算計算過程案例一、邊梁斜截面抗裂性驗算在進行斜截面抗裂性驗算時，主要是對斜截面上產(chǎn)生的主拉應(yīng)力值進行驗算，在短期效應(yīng)組合下，同時要考慮溫差作用對截面應(yīng)力狀態(tài)的影響，部分溫差效應(yīng)在上面的正截面抗裂性驗算中已經(jīng)求出，其余部分可以利用其中的表格進行計算。選用支點處截面進行計算，此處剪力最大，分別計算A-A纖維（邊梁頂部纖維）、B-B纖維（板梁頂部纖維）、C-C纖維（邊梁底部纖維）處拉應(yīng)力，由規(guī)范可知，應(yīng)力大小應(yīng)該滿足以下條件：

σ式中：ftk—混凝土的抗拉強度標準值，對于C50級混凝土，fσtp對于溫差應(yīng)力的計算（以下正值表示壓應(yīng)力，負值表示拉應(yīng)力）：①截面各纖維正溫差應(yīng)力的計算A-A纖維正溫差應(yīng)力與C-C纖維正溫差應(yīng)力由前面計算可以得知，參考前述計算過程易得到B-B纖維的正溫差應(yīng)力為：σ②截面各纖維反溫差應(yīng)力的計算A-A纖維與C-C纖維反溫差應(yīng)力由前面計算可以得知，B-B纖維的反溫差應(yīng)力為：σ③支點截面主拉應(yīng)力σtp1）B-B纖維στ=式中：Vd—支點截面短期效應(yīng)組合剪力設(shè)計值，Vb—計算主拉應(yīng)力處截面腹板寬度，b=1500mm；I0—計算主拉應(yīng)力截面抗彎慣性矩，IS01B—邊梁截面B-B纖維以上對邊梁換算截面重心軸的靜矩，S則τ=σ式中：NσNe==86.34mmσ當計入正溫差效應(yīng)時，縱向應(yīng)力值為：σcx當計入反溫差效應(yīng)時，縱向應(yīng)力值為：σ則，當計入正溫差效應(yīng)以及反溫差效應(yīng)時，主拉應(yīng)力值計算分別如下：σσ顯然，σtp考慮采用短鋼筋工藝，即支點附近的預(yù)應(yīng)力包裹去除粘結(jié)，為節(jié)約鋼材，本設(shè)計考慮在l/4處去除下排8根預(yù)應(yīng)力筋的粘結(jié)，重新進行斜截面抗裂性驗算：Ne==79.95mmσ當計入正溫差效應(yīng)時，縱向應(yīng)力值為：σ當計入反溫差效應(yīng)時，縱向應(yīng)力值為：σ當計入正溫差效應(yīng)以及反溫差效應(yīng)時，主拉應(yīng)力值計算分別如下：σσσtp2）A-A纖維στ=顯然，τ=0，且考慮施工階段的應(yīng)力分布，σpc當計入正溫差效應(yīng)時，縱向應(yīng)力值為：σ當計入反溫差效應(yīng)時，縱向應(yīng)力值為：σ當計入正溫差效應(yīng)以及反溫差效應(yīng)時，主拉應(yīng)力值計算分別如下：σσσtp3）C-C纖維σ當計入正溫差效應(yīng)時，縱向應(yīng)力值為：σ當計入反溫差效應(yīng)時，縱向應(yīng)力值為：σ當計入正溫差效應(yīng)以及反溫差效應(yīng)時，主拉應(yīng)力值計算分別如下：σσC-C纖維未出現(xiàn)拉應(yīng)力，滿足斜截面抗裂性要求。④l/4截面主拉應(yīng)力σtp1）B-B纖維στ=式中：Vd—l/4截面短期效應(yīng)組合剪力設(shè)計值，V其余值不變。則τ=σ式中：NσNe==87.63mmσ在l/4截面處，不僅存在剪力作用，還存在彎矩作用，需要考慮彎矩對截面產(chǎn)生的應(yīng)力，并考慮施工階段對應(yīng)力分布的影響。易知，板梁自重在l/4截面產(chǎn)生的彎矩M11=292.61KN?m，橋面板在l/4截面產(chǎn)生的彎矩M12=207.7KN?m，二期恒載在l/4截面產(chǎn)生的彎矩M13σ所以，當計入正溫差效應(yīng)時，縱向應(yīng)力值為：σ當計入反溫差效應(yīng)時，縱向應(yīng)力值為：σ當計入正溫差效應(yīng)以及反溫差效應(yīng)時，主拉應(yīng)力值計算分別如下：σσ滿足斜截面抗裂性要求。2）A-A纖維同理，τ=0，且考慮施工階段的應(yīng)力分布，σpcσ當計入正溫差效應(yīng)時，縱向應(yīng)力值為：σ當計入反溫差效應(yīng)時，縱向應(yīng)力值為：σ當計入正溫差效應(yīng)以及反溫差效應(yīng)時，主拉應(yīng)力值計算分別如下：σσ滿足斜截面抗裂性要求。3）C-C纖維σ計算C-C纖維上的σstσ當計入正溫差效應(yīng)時，縱向應(yīng)力值為：σ當計入反溫差效應(yīng)時，縱向應(yīng)力值為：σ當計入正溫差效應(yīng)以及反溫差效應(yīng)時，主拉應(yīng)力值計算分別如下：σσ滿足斜截面抗裂性要求。二、中梁斜截面抗裂性驗算其計算過程與邊梁相同，在此不再作過多的文字性描述，先計算溫差應(yīng)力：①正溫差應(yīng)力易得到B-B纖維的正溫差應(yīng)力為：σ②反溫差應(yīng)力B-B纖維的反溫差應(yīng)力為：σ③支點截面主拉應(yīng)力σtp1）B-B纖維στ=式中，Vd=531.19KN，b=1500mm，I0則τ=σ式中：NσNe==86.37mmσ當計入正溫差效應(yīng)時，縱向應(yīng)力值為：σ當計入反溫差效應(yīng)時，縱向應(yīng)力值為：σ當計入正溫差效應(yīng)以及反溫差效應(yīng)時，主拉應(yīng)力值計算分別如下：σσ顯然，σtp同樣考慮采用短鋼筋工藝，與邊梁相同：Ne==79.97mmσ當計入正溫差效應(yīng)以及反溫差效應(yīng)時，主拉應(yīng)力值計算分別如下：σ當計入反溫差效應(yīng)時，縱向應(yīng)力值為：σ當計入正溫差效應(yīng)以及反溫差效應(yīng)時，主拉應(yīng)力值計算分別如下：σσσtp2）A-A纖維στ=顯然，τ=0，且考慮施工階段的應(yīng)力分布，σpc當計入正溫差效應(yīng)時，縱向應(yīng)力值為：σ當計入反溫差效應(yīng)時，縱向應(yīng)力值為：σ當計入正溫差效應(yīng)以及反溫差效應(yīng)時，主拉應(yīng)力值計算分別如下：σσσtp3）C-C纖維σ當計入正溫差效應(yīng)時，縱向應(yīng)力值為：σ當計入反溫差效應(yīng)時，縱向應(yīng)力值為：σ當計入正溫差效應(yīng)以及反溫差效應(yīng)時，主拉應(yīng)力值計算分別如下：σσC-C纖維未出現(xiàn)拉應(yīng)力，滿足斜截面抗裂性要求。④l/4截面主拉應(yīng)力σtp1）B-B纖維στ=式中：Vd—l/4截面短期效應(yīng)組合剪力設(shè)計值，V其余值不變。則τ=σ式中：NσNe==83.01mmσ在l/4截面處，不僅存在剪力作用，還存在彎矩作用，需要考慮彎矩對截面產(chǎn)生的應(yīng)力，并考慮施工階段對應(yīng)力分布的影響。易知，板梁自重在l/4截面產(chǎn)生的彎矩M11=292.61KN?m，橋面板在l/4截面產(chǎn)生的彎矩M12=252.83KN?m，二期恒載在l/4截面產(chǎn)生的彎矩M13σ所以，當計入正溫差效應(yīng)時，縱向應(yīng)力值為：σ當計入正溫差效應(yīng)時，縱向應(yīng)力值為：σ當計入正溫差效應(yīng)以及反溫差效應(yīng)時，主拉應(yīng)力值計算分別如下：σσ滿足斜截面抗裂性要求。2）A-A纖維同理，τ=0，且考慮施工階段的應(yīng)力分布，σpcσ所以，當計入正溫差效應(yīng)時，縱向應(yīng)力值為：σ當計入正溫差效應(yīng)時，縱向應(yīng)力值為：σ當計入正溫差效應(yīng)以及反溫