發(fā)電機進(jìn)相運行的不利影響分析概述目錄TOC\o"1-3"\h\u296171.1發(fā)電機進(jìn)相運行對端部漏磁發(fā)熱的影響 144201.1.1端部漏磁原理及影響因素 1215411.1.2端部漏磁與功率因數(shù)的關(guān)系 2110451.1.3減少端部發(fā)熱的措施 2122701.2發(fā)電機進(jìn)相運行對廠用電電壓降低的影響 31.1發(fā)電機進(jìn)相運行對端部漏磁發(fā)熱的影響1.1.1端部漏磁原理及影響因素發(fā)電機穩(wěn)定運行時，部件中總的的磁通包括電樞反應(yīng)磁通φa、勵磁磁通φ0、定子漏磁φs和轉(zhuǎn)子漏磁φes?？偟亩ㄗ佣瞬柯┐艦棣祍和Φes的矢量疊加，它是導(dǎo)致端部鐵磁部件發(fā)熱的根本因素。端部漏磁通的大小與電機本身型式材料有關(guān)，也與電機的運行參數(shù)有關(guān)。發(fā)電機端部漏磁的大小與與定子電流I及φ值有關(guān)。在電機槽部氣隙中，由于定子、轉(zhuǎn)子主磁通磁路相同，故Φ與U、Φ0與E0相互對應(yīng)，如圖3-1、圖3-2（a）所示。但是端部漏磁通不同，因為Φea與Φe0的磁路磁阻（Rs和Rr）不同。在定子端部，定子電樞反應(yīng)磁勢帶來的端部漏磁φea較易通過，而轉(zhuǎn)子漏磁到達(dá)定子端部經(jīng)過的磁阻要大一些。因此，僅有約一半甚至更少的轉(zhuǎn)子漏磁經(jīng)氣隙到達(dá)定子端部，如圖4-2（b）中的AD，其值φe0=λφ0（QUOTEλ=RsRr＜1圖3-1磁通、電動勢相量圖圖3-2Φ的矢量關(guān)系圖主磁通；（b）端部漏磁1.1.2端部漏磁與功率因數(shù)的關(guān)系保持電機的容量不變，即保持定子電流不變時，φea是某定值，發(fā)電機由遲相轉(zhuǎn)進(jìn)相時，勵磁電流減小，勵磁磁勢產(chǎn)生的轉(zhuǎn)子漏磁減小，φe將逐漸變大，其變化如圖4-3所示。圖4-3中φe的末端在以O(shè)為圓心（OC=λBC，取λ=0.5），OD（QUOTEOD=BDABAC=1-λAC圖3-3Φe與功率因數(shù)的關(guān)系從圖中可以看出，在QUOTEcosφ=1cosφ1.1.3減少端部發(fā)熱的措施降低定子端部鐵磁部件的發(fā)熱，應(yīng)致力于加大漏磁路徑的磁阻，防止因漏磁過密而引發(fā)損耗上升急劇，引起過熱。因此，電機制造時，為減少端部過熱一般采用如下一些措施：（1）端部鐵芯做成階梯狀。（2）選好定子端部結(jié)構(gòu)件的材質(zhì)，注重?zé)o磁性材料的選用，例如齒壓板（圈）選用無磁性鋼等。（3）在可能過熱的壓圈上安置阻尼板等。。1.2發(fā)電機進(jìn)相運行對廠用電電壓降低的影響發(fā)電機進(jìn)相運行是帶廠用電負(fù)荷進(jìn)行的，進(jìn)相時機端電壓降低，而廠用電壓與發(fā)電機機端電壓呈正相關(guān)關(guān)系。對于提供進(jìn)相服務(wù)的發(fā)電廠，一般情況下配置較少臺數(shù)的進(jìn)相電機，且要求Ug能夠達(dá)到0.95倍的額定值[12]。此外，也要考慮輔機尤其是重負(fù)荷輔機可能由于過流跳閘而影響機組的正常運行和廠用低壓電動機由于電流超上限而引發(fā)的過熱問題[13]。為了順利地實現(xiàn)進(jìn)相運行，可以考慮廠用變壓器采用帶負(fù)荷調(diào)壓的變壓器?？紤]到廠用電動機在低電壓下運行的不良后果，若帶負(fù)荷調(diào)壓的變壓器不能滿足電壓要求，則應(yīng)當(dāng)在發(fā)電機端電壓低于允許的數(shù)值時，能自動切換廠用電的電源。除了導(dǎo)致機端電壓降低以致廠用母線電壓降低的問題外，發(fā)電機進(jìn)相運行對系統(tǒng)電壓水平也有一定的降低作用。建議利用統(tǒng)籌調(diào)度優(yōu)化發(fā)電機所在地區(qū)的電壓水