某危舊房改造項目基坑支擋設(shè)計目錄TOC\o"1-3"\h\u24416摘要 21377第一章緒論 2246251.1選題背景及研究意義 292751.2國內(nèi)外研究現(xiàn)狀及發(fā)展 2271021.3常用基坑支護技術(shù) 4302401.4設(shè)計依據(jù) 617033第二章高峰林場場地工程地質(zhì)概況 6122052.1工程概況 6162152.2工程地質(zhì)條件 7247102.3水文地質(zhì)條件 9194942.4巖土參數(shù)選用和確定 117347第三章高峰林場基坑支護方案比選 12117623.1基坑現(xiàn)場及周圍環(huán)境 13312153.2支護結(jié)構(gòu)安全等級 13157383.3基坑支護區(qū)段劃分及支護結(jié)構(gòu)選型 13184993.4基坑支護結(jié)構(gòu)的變形及周圍地基沉降允許值 14988第四章土釘墻加放坡支護設(shè)計 14267874.1基坑AB面受力分析 14126124.2土釘墻初步設(shè)計 16310924.3整體穩(wěn)定性驗算 20260804.4基坑抗隆起驗算 2141154.5基坑AI面設(shè)計計算 2118366第五章排樁支護設(shè)計 25122585.1支護參數(shù)設(shè)計計算參數(shù)與方法 25297535.2排樁支護計算內(nèi)容原理 27292805.3排樁支護結(jié)構(gòu)設(shè)計計算 304632第六章樁錨支護設(shè)計 36126286.1支護受力分析 36127086.2樁的嵌固深度 37192296.3錨桿設(shè)計分析計算 38210306.4穩(wěn)定性驗算 4268126.5樁身配筋 4624761第七章基坑降水處理 51182627.1基坑降水的目的與意義 51251747.2基坑降水的方法 51306557.3基坑降水采取措施 5119322第八章基坑工程監(jiān)測 52324658.1基坑工程監(jiān)測目的 52230128.2基坑工程監(jiān)測主要內(nèi)容 5210070參考文獻 52摘要擬建高峰林場危舊房改造項目三期工程位于南寧市興寧區(qū)邕武路高峰林場東側(cè)，規(guī)劃總用地面積9550.59m2，凈用地面積8458.56m2，總建筑面積41633.48m2。擬建2棟高層住宅樓，1棟24層、1棟32層的主樓及1～2層的附屬商業(yè)裙樓，設(shè)置兩層地下室，主樓最大高度約99.30m。本設(shè)計基于場地工程地質(zhì)和水文地質(zhì)條件，以及周圍環(huán)境因素的影響，為保證基坑的穩(wěn)定，對其進行支擋設(shè)計。綜合考慮基坑深度、土層情況、場地周邊建筑物及管線分布、用地紅線空間、支護結(jié)構(gòu)安全等級等要素，本設(shè)計進行基坑區(qū)段劃分，分別選用適宜的支護結(jié)構(gòu)。大致分為三部分，支護方式分別為：土釘墻支護、排樁支護及樁錨支護。針對不同的支護方式，進行承載力計算及穩(wěn)定性驗算。關(guān)鍵詞：基坑穩(wěn)定；支擋設(shè)計；土釘墻；排樁第一章緒論1.1選題背景及研究意義隨著時代的不斷發(fā)展，為了滿足人民日益增長的美好生活需要，城市建設(shè)的不斷完善迫在眉睫。隨著時間的流逝，基坑支護技術(shù)也在不斷的創(chuàng)新與發(fā)展，為了保證基坑及周圍環(huán)境的安全，滿足周邊環(huán)境建設(shè)要求以及保證工程的經(jīng)濟合理性。因此基坑支護的選型需要滿足工程安全性、適用性以及合理性。以往的城市建設(shè)趨于向高層建筑發(fā)展，用高層建筑來代表一個城市的城市發(fā)展程度地標，因此出現(xiàn)了很多超高層建筑，但是超高層建筑面臨著許多艱巨的挑戰(zhàn)，類似于建筑成本高昂、安全性問題及不適用等。為了緩解土地資源緊張帶來的壓力，城市建設(shè)越來越趨于地下往地下空間。隨著基坑深度的不斷增加，傳統(tǒng)簡單的支護技術(shù)已經(jīng)不能滿足目前工程建設(shè)的需要。選擇合適的支護結(jié)構(gòu)的形式對于基坑支護設(shè)計師非常重要的，因此本次畢業(yè)設(shè)計以實際工程為例，將大學(xué)四年所學(xué)到的專業(yè)綜合運用，提高自己專業(yè)的綜合能力。同樣，通過本次畢業(yè)設(shè)計，不斷的查缺補漏，鞏固自己的專業(yè)知識，培養(yǎng)自己獨立思考、分析問題及解決問題的能力，為未來的學(xué)習(xí)和工作打下堅實的基礎(chǔ)。1.2國內(nèi)外研究現(xiàn)狀及發(fā)展1.2.1國外基坑工程的研究現(xiàn)狀早在20世紀40年代，Terzaghi和Peck[]等人就開始研究基坑工程中的巖土工程問題，提出了估算基坑穩(wěn)定性和支護荷載大小的總應(yīng)力法。這一理論一直沿用至今，但也有許多改進和修改。20世紀50年代，Bjeruum和Eide[]提出了一種深基坑底鼓分析方法。20世紀60年代在奧斯陸和墨西哥城的軟土地基深基坑開始使用儀器監(jiān)測，并逐漸提高了預(yù)測的準確性，并制定了有關(guān)開挖的規(guī)程。以后的時間里，世界各地的許多學(xué)者開始投入了研究，并在該領(lǐng)域不斷取得豐碩的成果。1.2.2國內(nèi)基坑工程的研究現(xiàn)狀與國外相比，我國基坑工程的出現(xiàn)較晚，基坑支護技術(shù)發(fā)展也落后于其他國家。在20世紀70年代，中國只有少數(shù)大型工程的開挖深度超過10米，而且是在鄰近建筑物和地下構(gòu)筑物很少或沒有的地區(qū)。隨著基坑支護工程的迅速增多，基坑支護的設(shè)計、施工和監(jiān)測已成為基礎(chǔ)工程的新熱點。20世紀90年代以來，大部分城市都進入了大規(guī)模舊城改造階段。在繁華的城市地區(qū)進行深基坑開挖為這個老課題帶來了新的內(nèi)容，即如何提高深基坑開挖的環(huán)境效果，這進一步推動了深基坑開挖技術(shù)的研究和發(fā)展。目前，我國大部分深基坑工程仍采用常規(guī)開挖當采用支護方法時，即采用鉆孔灌注樁等臨時圍護方式有多個水平支撐或錨的土壤。臨時外殼如鉆孔等灌注樁工程造價巨大，地下室施工完成后，它停止工作，被遺棄在地面上，引起了一個巨大的材料波浪費；臨時水平支撐和垂直支撐系統(tǒng)往往造價昂貴工作周期長，土方開挖和地下工程結(jié)構(gòu)施工不便，且混凝土支架仍需拆除，且混凝土支架難以拆除，波浪較大它耗費了大量的人力、物力和社會資源。采用錨桿可避免內(nèi)部支架，但地下室施工完成后再安裝它被遺棄在地下，為后續(xù)的工程留下了嚴重的隱患。1.2.3基坑工程的發(fā)展趨勢基坑工程是巖土工程中一個新的領(lǐng)域,是一個很有發(fā)展?jié)摿Φ墓こ?不斷增加的工程數(shù)量,復(fù)雜多變的工程環(huán)境為基坑的發(fā)展提供了一個廣闊的舞臺。在今后的發(fā)展中,基坑工程發(fā)展趨勢主要表現(xiàn)在以下幾個方面:1、深基坑支護結(jié)構(gòu)選型支護結(jié)構(gòu)型式選擇合理,就能做到安全可靠、施工順利、縮短工期,帶來可觀的經(jīng)濟與社會效益。如型式選擇不恰當,不但會危急基坑以及整個建筑物的安全,還會影響周邊環(huán)境,所以今后深基坑工程發(fā)展的一個必然趨勢就是如何使支護結(jié)構(gòu)選型更加恰當。2、施工工藝上的發(fā)展隨著土釘墻方案的大量運用,噴射混凝土技術(shù)得到了充分的運用和發(fā)展；受地下空間的限制,內(nèi)支撐或新型錨桿逐漸得以推廣和運用；防滲技術(shù)也不斷得到發(fā)展；在軟土地區(qū)深層攪拌樁或注漿技術(shù)大量運用。因此,隨著基坑支護新技術(shù)的大量運用,必將促進施工工藝的不斷發(fā)展。3、信息監(jiān)測與信息化施工技術(shù)信息化施工可以對基坑土層性狀、支護結(jié)構(gòu)變位和周邊環(huán)境條件的變化,進行各種觀測及分析,并將觀測結(jié)果及時反饋,以指導(dǎo)設(shè)計與施工。為確?；娱_挖安全可靠又經(jīng)濟合理,信息監(jiān)測與信息化施工技術(shù)必將成為基坑工程發(fā)展的必然趨勢。為了滿足社會主義現(xiàn)代化建設(shè)的需要,相信在以后的基坑工程實踐中,隨著我國經(jīng)濟建設(shè)的持續(xù)高速的發(fā)展和基坑支護理論與新技術(shù)的不斷發(fā)展,基坑工程技術(shù)水平將會不斷提高和發(fā)展,深基坑工程必將日益完善。1.3常用基坑支護技術(shù)實際工程中常采用的基坑支護方式主要有：重力式擋墻、樁錨支護結(jié)構(gòu)、放坡、土釘墻支護等。工程實際根據(jù)基坑的用地紅線范圍、坑底邊線、地下水位、周邊建筑物及鄰邊地下管線分布情況進行具體分析，然后選擇合適的支護形式，最后確定安全、便于施工、同時經(jīng)濟的支護方案。如下是對常見的支護方法進行簡述。1.3.1重力式擋墻重力式擋墻[1]是一種需要依靠本身的重量保持墻身的穩(wěn)定，達到支護土體效果的基坑支護結(jié)構(gòu)，按墻背傾斜情況和墻背線條的變化，墻面斷面形式可分為仰斜、垂直、俯斜、凸性折線和衡重式等幾種，如圖1-1所示。圖SEQ圖表\*ARABIC1-1重力式擋墻斷面形式目前廣西地區(qū)所用方法主要有放坡開挖、放坡+土釘墻、排樁支護、排樁+錨桿支護、雙排樁支護等支護形式，原因是以上方法應(yīng)用廣泛，施工技術(shù)較成熟，且性價比高。具體來說，當場地地形開闊，受用地紅線空間限制較小且土質(zhì)均勻時，為節(jié)約成本、加快工期，常采用放坡開挖；當場地開闊但土質(zhì)較差，土層自立性不足時，可考慮采用土釘墻或放坡+土釘墻的支護形式以求在安全的前提下盡量節(jié)約成本、加快進度；當場地空間較狹窄，用地紅線空間緊張時，如土質(zhì)較好，基坑不深時，可采用排樁支護，如土質(zhì)較差，則考慮采用排樁+錨桿的支護形式；雙排樁支護一般在基坑周邊有其他建筑物、市政管線等不便使用錨桿的區(qū)段局部使用。1.3.2土釘墻支護土釘墻[]是由天然土體通過土釘墻就地加固并與噴射面板相結(jié)合，形成一個類似重力擋墻用來抵抗墻后的土壓力，從而保持開挖面的穩(wěn)定。為了在基坑開挖時，保持基坑側(cè)壁或邊坡穩(wěn)定，形成這樣一種運用土釘墻的一種邊坡穩(wěn)定式支護結(jié)構(gòu)被稱作土釘墻支護。其基本形式下的組成包括密布于基坑坑壁土體中的土釘、坑壁表面的掛網(wǎng)噴砼面層、土釘間的被加固土體。1.3.3樁錨支護樁錨支護[]是深基坑的一種重要的支護措施,它的產(chǎn)生結(jié)合于抗滑樁支護方法和錨桿支護方法，其支護原理是綜合了抗滑樁和錨索的支護原理,即阻擋基坑邊坡下滑的抗滑力主要來源于錨桿所提供的錨固力和抗滑樁提供的阻滑力。樁錨支護體系主要由護坡樁,土層錨桿，圍檁和鎖口梁4部分組成，在基坑地下水位較高的地方，支護樁后還有防滲堵漏的水泥土墻等，它們之間相互聯(lián)系，相互影響，相互作用，形成一個有機整體。樁錨支護體系其主要特點是采用錨桿取代基坑支護內(nèi)支撐，給支護排樁提供錨拉力，以減小支護排樁的位移與內(nèi)力，并將基坑的變形控制在允許的范圍內(nèi)。1.3.4懸臂樁支護懸壁樁支護是排樁支護中的一種，是在地層中沿需要支護的基坑區(qū)段設(shè)置連續(xù)的排樁，設(shè)置的排樁應(yīng)有一定的嵌固深度（即樁長應(yīng)超出基坑底深度一定值），通過嵌固段樁周土對樁的固定力來抵抗支護樁迎土面上的土壓力，從而達到支擋樁周土體的效果。由于整個支護結(jié)構(gòu)的受力機制與懸臂梁類似，故稱之為懸臂式排樁支護。1.3.5地下連續(xù)墻地下連續(xù)墻[]是在基坑邊緣施作墻體以支擋基坑側(cè)壁土體的一種支護結(jié)構(gòu)，它采用挖草機器，沿著開挖工程的周邊軸線，在泥漿護壁條件下，開挖出一條狹長的深槽，清洗后，在槽內(nèi)調(diào)放鋼筋籠，然后用導(dǎo)管法澆筑成單元槽段，逐段進行在地下筑成一道連續(xù)墻，能有效的發(fā)揮防滲、承重、擋土和止水的作用。目前主要有預(yù)制地下連續(xù)墻和現(xiàn)澆地下連續(xù)墻兩種形式。其中幾種支護方式的比較如下表所示：表SEQ圖表\*ARABIC2-1基坑支護方式的比較支護名稱適用范圍工程中的優(yōu)缺點懸臂樁支護結(jié)構(gòu)適用于土質(zhì)較好開挖深度不大的基坑。懸臂式結(jié)構(gòu)在軟土場地中不宜大于5m，對基坑邊土體水平位移控制要求較高時，不宜采用此法;工期較短，造價較低但入土深度較大且基坑上部變形不易控制。樁錨支護結(jié)構(gòu)除軟土地基外在砂土、粘性土地基中均可以運用。對基坑壁變形的限制嚴格有效但工期較長，造價較高錨桿占用坑內(nèi)空間。土釘墻加放坡適用于基坑壁等級為二、三級開挖較淺的基坑。不適合用于對變形有嚴格要求的基坑。施工速度快，用料省工程造價低，對周邊環(huán)境影響較小。且變形相對較小。地下連續(xù)墻對各種地質(zhì)條件的適應(yīng)性都較強。采用逆作法可以縮減基礎(chǔ)施工工期但是其施工的工序較為復(fù)雜且造價很高。1.4設(shè)計依據(jù)1.《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021-2001）2009年版；2.《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007-2011）；3.《建筑工程抗震設(shè)防分類標準》（50223-2008）；4.《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011-2010及2016年局部修訂版）；5.《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》（GB18306-2015）；6.《土工試驗方法標準》（GB50123-1999）；7.《工程巖體試驗方法標準》（GB/T50266-2013）；8.《建筑工程地質(zhì)勘探與取樣技術(shù)規(guī)程》（JGJ/T87-2012）；9.《高層建筑巖土工程勘察規(guī)程》(JGJ72-2004)；10.《巖土工程勘察安全規(guī)范》（GB50585-2010）；11.《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》（JGJ120-2012）；12.《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》（GB50330-2013）；13.《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008）；14.《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79-2012）；15.《廣西壯族自治區(qū)巖土工程勘察規(guī)范》（DBJ/T45-002-2011）；16.《廣西膨脹土地區(qū)建筑勘察設(shè)計施工技術(shù)規(guī)程》（DB45/T396-2007）；17.《房屋建筑和市政基礎(chǔ)設(shè)施工程勘察文件編制深度規(guī)定》(2010年版）。第二章高峰林場場地工程地質(zhì)概況2.1工程概況擬建高峰林場危舊房改造項目三期工程位于南寧市興寧區(qū)邕武路高峰林場東側(cè)，本工程規(guī)劃總用地面積9550.59m2，凈用地面積8458.56m2，總建筑面積41633.48m2。擬建2棟高層住宅樓，1棟24層、1棟32層的主樓及1～2層的附屬商業(yè)裙樓，設(shè)置兩層地下室，主樓最大高度約99.30m，±0.00標高為黃海高程102.30～102.70m；地下室的底面設(shè)計標高約為黃海高程93.20m，地下建筑面積為11933.07m2。根據(jù)場地四周標高，基坑開挖深度為1.83～11.44m。為了保證基坑邊坡的穩(wěn)定，必須對基坑邊坡進行支擋設(shè)計?；影踩燃墳槎墸坏┌l(fā)生失穩(wěn)影響嚴重，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)取1.0?，F(xiàn)在需要對本工程的基坑選取合適的支護形式并進行相應(yīng)的設(shè)計。2.2工程地質(zhì)條件2.2.1地形地貌條件場地位于南寧市興寧區(qū)邕武路高峰林場東側(cè)，場地現(xiàn)地勢較高，場地地形整體上自南側(cè)向北側(cè)傾斜，起伏較大。擬建場地南面與一期連接，一期設(shè)1層地下室，地下室底板標高98.60m；擬建場地東北面及東面有一重力式擋土墻，東北面擋土墻外為一層廠房，東面擋土墻外圍，目前擋土墻相對較穩(wěn)定；擬建場地西面ZK24鉆孔北側(cè)約2米地下含自來水管，自來水管沿現(xiàn)有路邊至西向東，埋深約1.0米；ZK24鉆孔至ZK38鉆孔方向有一條地下電纜線及一條排污管埋深約1.5米，西北面（ZK26～ZK28段）場地較開闊?？碧狡陂g測得各鉆孔的孔口標高在95.03m～105.01m之間，最大高差9.98m。場地地貌上屬于構(gòu)造剝蝕丘陵地貌。2.2.2地層條件根據(jù)鉆探結(jié)果及區(qū)域地質(zhì)資料，場地土層巖性自上而下為耕表土、素填土，下覆為新近系上新統(tǒng)湖相沉積形成的全風化泥巖、全風化泥質(zhì)粉砂巖、強風化泥巖、強風化泥質(zhì)粉砂巖及中風化泥巖，現(xiàn)詳細分述如下：1、耕表土①層（Q4pd）：深灰色、灰色、灰黃色，稍濕，結(jié)構(gòu)松散，以黏性土為主，含少量中細砂及植物根系，土質(zhì)均勻性差。該層于局部鉆孔中有分布，厚度為0.20～0.40m，平均0.32m。2、素填土②層（Q4ml）：深灰色、灰色等，稍濕，松散狀態(tài)。主要以黏性土為主，局部含砂巖碎石、圓礫，硬質(zhì)物含量5～30%，均勻性較差，據(jù)調(diào)查，回填時間5～8年。在該層中做重型動力觸探3.5m，經(jīng)桿長校正后錘擊數(shù)N63.5=0.9～2.0擊，錘擊數(shù)標準值N63.5=1.3擊；該層場地內(nèi)各鉆孔均有分布，層厚為0.70～4.00m。3、全風化泥質(zhì)粉砂巖③-1層（N2）：灰黃色、灰色，砂質(zhì)結(jié)構(gòu)，中厚層狀構(gòu)造，泡水易軟化，手搓有砂感。巖體較破碎，屬于極軟巖，巖芯多呈散砂狀，少量呈短柱狀。該層取巖樣10件進行常規(guī)試驗，測得其主要的物理指標為：天然含水量=16.3～25.3%，平均為19.4%；天然密度ρ=1.91～2.09g/cm3,平均為2.01g/cm3；壓縮系數(shù)a1-2=0.13～0.22MPa-1，平均為0.16MPa-1，屬中壓縮性土，壓縮模量Es1-2=7.42～12.70MPa，平均為10.55MPa。全風化泥質(zhì)粉砂巖③-1層因巖體破碎部分巖樣不能滿足三軸試驗要求。在該層中做標準貫入試驗7次，其實測錘擊數(shù)N=17～28擊，錘擊數(shù)平均值N=21.1擊，經(jīng)桿長校正后錘擊數(shù)16.0～25.1擊，修正后錘擊數(shù)標準值為17.0擊。該層于局部鉆孔中有分布，層厚為1.00～6.60m。4、全風化泥巖④-1層（N2）：灰黃、黃灰色，稍濕，呈堅硬狀態(tài)，泥質(zhì)結(jié)構(gòu)，中厚層狀構(gòu)造，切面光滑,有滑膩感，失水干裂，濕水易軟化。巖體較完整，屬于極軟巖，巖芯為短柱狀。該層取巖樣13件進行常規(guī)試驗，測得其主要的物理指標為：天然含水量ω=13.7～26.5%，平均為21.0%；天然密度ρ=1.96～2.10g/cm3,平均為2.03g/cm3；壓縮系數(shù)a1-2=0.13～0.23MPa-1，平均為0.15MPa-1，屬中壓縮性土，壓縮模量Es1-2=7.15～12.40MPa，平均為11.10MPa。在該層中做標準貫入試驗16次，其實測錘擊數(shù)N=17～22擊，錘擊數(shù)平均值N=18.7擊，經(jīng)桿長校正后錘擊數(shù)15.9～20.8擊，修正后錘擊數(shù)標準值為17.20擊。該層僅在ZK36鉆孔中未揭露，層厚為1.10～5.80m。5、強風化泥質(zhì)粉砂巖③-2層（N2）：灰黃色、灰色，泥質(zhì)膠結(jié)，砂質(zhì)結(jié)構(gòu)，中厚層狀構(gòu)造，泡水易軟化，手搓有砂感。巖體較完整，屬于極軟巖，巖芯多呈短柱狀。該層取巖樣6件進行常規(guī)試驗，測得其主要的物理指標為：天然含水量ω=12.1～18.0%，平均為15.8%；天然密度ρ=2.03～2.08g/cm3,平均為2.04g/cm3；壓縮系數(shù)a1-2=0.11～0.17MPa-1，平均為0.13MPa-1，屬中壓縮性土，壓縮模量Es1-2=9.22～14.40MPa，平均為11.80MPa。在該層中做標準貫入試驗13次，其實測錘擊數(shù)N=34～51擊，錘擊數(shù)平均值N=43.8擊，經(jīng)桿長校正后錘擊數(shù)30.6～39.3擊，修正后錘擊數(shù)標準值為33.90擊。該層于局部鉆孔中有分布，層厚為0.80～4.80m。6、強風化泥巖④-2層（N2）：灰色、灰綠色，稍濕，堅硬狀態(tài)，泥質(zhì)結(jié)構(gòu)，中厚層狀構(gòu)造，切面光滑,有滑膩感。巖體較完整，屬極軟巖，巖芯多呈短柱狀，少量呈長柱狀，濕水易軟化。該層取巖樣15件進行常規(guī)試驗，測得其主要的物理指標為：天然含水量ω=12.9～22.6%，平均為19.0%；天然密度ρ=1.92～2.14g/cm3,平均為2.05g/cm3；壓縮系數(shù)a1-2=0.11～0.17MPa-1，平均為0.14MPa-1，屬中壓縮性土，壓縮模量Es1-2=8.99～14.54MPa，平均為11.88MPa。在該層中做標準貫入試驗15次，其實測錘擊數(shù)N=35～52擊，錘擊數(shù)平均值N=39.7擊，經(jīng)桿長校正后錘擊數(shù)30.2～40.3擊，修正后錘擊數(shù)標準值為31.7擊。該層于各鉆孔中均有分布，層厚為1.00～9.50m。7、中風化泥巖④-3層（N2）：灰色、灰綠色，泥質(zhì)結(jié)構(gòu)，層狀構(gòu)造，失水干裂，泡水易軟化，局部可見生物化石，巖芯多呈長柱狀，少量呈短柱狀。在該層中做標準貫入試驗12次，其實測錘擊數(shù)N=66～84擊，錘擊數(shù)平均值N=74.7擊，經(jīng)桿長校正后錘擊數(shù)51.0～58.5擊，修正后錘擊數(shù)標準值為53.5擊。在該層取巖樣9件進行巖石單軸天然抗壓強度試驗，巖石單軸抗壓強度標準值=0.92MPa。該層場地內(nèi)大部分鉆孔均有揭露，揭露平均厚度為9.38m。本層取巖樣9組進行天然狀態(tài)的巖石單軸抗壓強度試驗，巖石天然單軸抗壓強度為1.31～1.96MPa，標準值=1.48MPa，屬極軟巖，巖體基本質(zhì)量等級為Ⅴ級。該層于各鉆孔中均有揭露，未揭穿，層面標高為82.19～90.51m，揭露層厚為1.50～18.20m，平均為8.17m。2.2.3氣象條件廣西位于北回歸線南側(cè)，南寧地處低緯度地區(qū)，全年受海洋濕暖氣流和北方冷氣團的交替影響，是國內(nèi)氣溫較高、降水較多的地區(qū)，屬亞熱帶季風氣候環(huán)境，年平均氣溫21.6℃。場地坐落南寧的北面，主要河流邕江為珠江水系支流西江上游分支的一段，歷史最高洪水頻率、最高水位、最大流量及最大的流速統(tǒng)計見下表2-1。表2-1洪水頻率、最高水位、最大流量、最大流速統(tǒng)計一覽表洪水頻率水位(m)流量m3/s最大流速m/s5年一遇76.23120002.5310年一遇76.51141002.7120年一遇77.92162002.8650年一遇79.60191003.11100年一遇80.83211003.292.3水文地質(zhì)條件2.3.1水文條件擬建場地及其附近沒有地表水系，在鉆孔深度范圍內(nèi)，揭露的地下水主要為孔隙水。場地內(nèi)孔隙水主要賦存于全風化泥質(zhì)粉砂巖③-1層中，其透水性一般、含水量不大，主要接受大氣降水、地下水的側(cè)向補給，向場地周邊低洼處滲透排泄。2.3.2地下水水質(zhì)特征及水、土腐蝕性在本工程的ZK21鉆孔及ZK31中各取一件水樣進行水質(zhì)簡分析，在本工程的ZK8、ZK15、ZK24及ZK31鉆孔中共取8件土樣做土的易溶鹽分析，按國標《巖土工程勘察規(guī)范》[]（GB50021-2001）（2009年版）腐蝕性標準進行判定，評價判別結(jié)果見表2-2和表2-3。表2-2地下水腐蝕性評價表水樣編號對砼結(jié)構(gòu)對鋼筋砼結(jié)構(gòu)中鋼筋Ⅱ類環(huán)境弱透水性Cl-(mg/L)腐蝕性評價SO42-Mg+NH4+OH-總礦化度評價pH侵蝕性CO2HCO3-評價長期浸水干濕交替(mg/L)(mg/L)(mmol/L)ZK2135.4623.167.65＜0.00211.22微6.745.482.24微28.16微微ZK3138.7427.648.25＜0.00222.48微6.796.042.37微31.20微微綜合評價微腐蝕微腐蝕微腐蝕表2-3場地土的腐蝕性評價地層土樣編號對砼結(jié)構(gòu)對鋼筋砼結(jié)構(gòu)中鋼筋Ⅱ類環(huán)境弱透水性/SO42-(mg/kg)Mg2+(mg/kg)腐蝕評價PH腐蝕評價Cl-(mg/kg)腐蝕評價全風化泥質(zhì)粉砂巖③-1層ZK24-240.0230.12微6.72微38.92微ZK31-145.74286.44微6.83微34.46微全風化泥巖④-1層ZK8-133.2642.16微7.48微32.16微ZK15-142.1827.58微6.58微36.84微強風化泥質(zhì)粉砂巖③-2層ZK8-334.9540.95微7.25微27.62微ZK15-338.1233.65微7.08微26.45微強風化泥巖④-2層ZK8-236.8536.75微7.27微30.45微ZK15-246.5229.36微6.84微33.60微綜合評價微腐蝕微腐蝕2.3.3特殊地質(zhì)條件本場地內(nèi)特殊性巖土主要有填土、紅黏土。（1）素填土擬建場地內(nèi)均有分布，局部層厚較大，層厚為0.70～4.00m，回填時間5～8年，未經(jīng)壓實，具有濕陷性、自重壓密及低強度、高壓縮性及滲透不均勻性、土質(zhì)均勻性及密實性差，為欠固結(jié)土，自立穩(wěn)定性差。（2）膨脹土擬建場地全風化泥質(zhì)粉砂巖③-1層、全風化泥巖④-1層、強風化泥質(zhì)粉砂巖③-2層及強風化泥巖④-2層屬A類膨脹土，本次勘察共對全風化泥質(zhì)粉砂巖③-1層、全風化泥巖④-1層、強風化泥質(zhì)粉砂巖③-2層及強風化泥巖④-2層各取6組土樣做脹縮試驗，根據(jù)試驗結(jié)果：全風化泥質(zhì)粉砂巖③-1層層自由膨脹率平均值為37.1%，50kPa相對膨脹率平均值為0.10%，脹縮總率平均值2.14%，初步判定具弱脹縮性；全風化泥巖④-1層自由膨脹率平均值為40.92%，50kPa相對膨脹率平均值為0.37%，脹縮總率平均值12.784%，初步判定具中等脹縮性；強風化泥質(zhì)粉砂巖③-2層自由膨脹率平均值為34.08%，50kPa相對膨脹率平均值為0.46%，脹縮總率平均值11.186%，初步判定具弱脹縮性；強風化泥巖④-2層自由膨脹率平均值為39.08%，50kPa相對膨脹率平均值為0.44%，脹縮總率平均值11.878%，初步判定具中等脹縮性。（3）風化巖場地的全風化泥質(zhì)粉砂巖③-1層巖體較破碎，巖芯多呈散砂狀，局部分布，不均勻；全風化泥巖④-1層巖體較完整，巖芯呈短柱狀，整個場地均有分布；強風化泥質(zhì)粉砂巖③-2層巖體較完整，巖芯呈短柱狀，整個場地均有分布；強風化泥巖④-2層巖體較完整，巖芯多呈短柱狀，少量呈長柱狀，整個場地均有分布；中風化泥巖④-3層巖體較完整，巖芯多呈長柱狀，少量呈短柱狀，整個場地均有分布。2.3.4不良地質(zhì)現(xiàn)象根據(jù)現(xiàn)場地質(zhì)調(diào)查及鉆探揭露，擬建場地東面有一重力式擋土墻，擋土墻外圍地勢較低，但目前擋土墻相對較穩(wěn)定；其余區(qū)域未發(fā)現(xiàn)滑坡、地面塌陷等不良地質(zhì)現(xiàn)象，也未見影響地基穩(wěn)定的不良地質(zhì)作用。2.4巖土參數(shù)選用和確定2.4.1試驗成果應(yīng)用（1）原位測試根據(jù)勘測報告顯示，依《廣西壯族自治區(qū)巖土工程勘察規(guī)范》[]（DBJ/T45-002-2011）第3.3節(jié)及附錄C確定相關(guān)巖土層內(nèi)承載力特征值，結(jié)果詳見表2-4。表2-4利用測試成果確定地基承載一覽表巖土層及編號標準貫入試驗重型動探試驗修正錘擊數(shù)標準值承載力特征值修正錘擊數(shù)標準值承載力特征值全風化泥巖④-1層17.2440強風化泥質(zhì)粉砂巖③-2層33.9>680強風化泥巖④-2層31.7>680中風化泥巖④-3層52.1>680素填土②層1.3552.4.2巖土參數(shù)確定根據(jù)室內(nèi)試驗、野外原位測試并結(jié)合場地工程地質(zhì)條件，同時考慮南寧市的建筑經(jīng)驗，提供各巖土參數(shù)選用建議值，見表2-5：表2-5各巖土層主要物理力學(xué)指標建議采用值表指標地層承載力特征值壓縮模量天然重度黏聚力標準值內(nèi)摩擦角標準值天然單軸抗壓強度標準值耕表土①層40(3.0)(18.0)(8)(5)素填土②層50(3.0)(18.5)(10)(10)全風化泥質(zhì)粉砂巖③-1層26010.5519.737.5(快剪)21.43(快剪)33.3（三軸UU）15.68（三軸UU）全風化泥巖④-1層24011.119.956.9(快剪)19.2(快剪)45.4（三軸UU）16.3（三軸UU）強風化泥質(zhì)粉砂巖③-2層32011.820.031.4(快剪)21.89(快剪)強風化泥巖④-2層30011.8820.152.5(快剪)20.27(快剪)34.6（三軸UU）16.81（三軸UU）中風化泥巖④-3層700（20*）（20.8）（55）（25）1.48注：1、（）內(nèi)數(shù)據(jù)為經(jīng)驗值，帶*為變形模量；2、全風化泥質(zhì)粉砂巖③-1層因巖體破碎部分巖樣不能滿足三軸試驗要求第三章高峰林場基坑支護方案比選本基坑支護結(jié)構(gòu)選型與支護方案設(shè)計要求根據(jù)基坑的工程地質(zhì)和水文地質(zhì)條件，以及周圍環(huán)境因素的影響，進行支護方案比選。3.1基坑現(xiàn)場及周圍環(huán)境基坑現(xiàn)場及周圍環(huán)境示意圖如圖3-1所示。圖SEQ圖表\*ARABIC3-1基坑現(xiàn)場示意圖3.2支護結(jié)構(gòu)安全等級按照《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》[]（JGJ120-2012）中3.1.3節(jié)和3.1.6節(jié)關(guān)于支護結(jié)構(gòu)安全等級及重要性系數(shù)的有關(guān)規(guī)定（見下表3-1），擬建工程支護結(jié)構(gòu)安全等級為二級，重要性系數(shù)為1.00。表3-1支護結(jié)構(gòu)安全等級及重要性系數(shù)區(qū)分標準安全等級破壞后果重要系數(shù)一級支護結(jié)構(gòu)破壞，土體失穩(wěn)或變形過大對基坑周圍環(huán)境及地下結(jié)構(gòu)施工影響嚴重1.10二級支護結(jié)構(gòu)破壞，土體失穩(wěn)或變形過大對基坑周圍環(huán)境及地下結(jié)構(gòu)施工影響一般1.00三級支護結(jié)構(gòu)破壞，土體失穩(wěn)或變形過大對基坑周圍環(huán)境及地下結(jié)構(gòu)施工影響不嚴重0.903.3基坑支護區(qū)段劃分及支護結(jié)構(gòu)選型本基坑支護結(jié)構(gòu)安全等級為二級，綜合周邊環(huán)境、荷載大小、工程地質(zhì)等條件的不同以及常見幾種基坑支護方式，在支護結(jié)構(gòu)的選型方面綜合考慮基坑深度、土層情況、場地周邊建筑物及管線分布、用地紅線空間、支護結(jié)構(gòu)安全等級等要素。下面將綜合考慮上述條件，對基坑各區(qū)段進行支護結(jié)構(gòu)的選型。選擇AB、AI面采用土釘墻支護，EF面采用樁錨支護，其余各面采用懸臂樁支護，基坑支護布置圖如下圖3-2。 圖3-2基坑支護布置圖 3.4基坑支護結(jié)構(gòu)的變形及周圍地基沉降允許值支護結(jié)構(gòu)設(shè)計過程中應(yīng)考慮支護結(jié)構(gòu)水平方向上的變形及豎直方向上變形的影響。根據(jù)所處的工程地質(zhì)條件和周邊環(huán)境的重要性，由變形的允許范圍及土層性質(zhì)等因素確定支護結(jié)構(gòu)的水平變形值。根據(jù)《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》[]（JGJ120-2012）、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》[]（GB50007-2011）、《建筑基坑工程監(jiān)測技術(shù)規(guī)范》[]（GB50497-2009）中的有關(guān)規(guī)定，除特殊要求外，支護結(jié)構(gòu)的最大水平位移以及周圍地基沉降允許值不宜超過下表3-2的允許值：表3-2支護結(jié)構(gòu)的最大水平位移允許值安全等級支護結(jié)構(gòu)的最大水平位移允許值周圍地基沉降允許值一級25mm25二級40mm50三級60mm60根據(jù)本基坑安全等級為二級，由上表可確定本基坑支護結(jié)構(gòu)的最大水平位移允許值為40mm，同時周邊地基沉降量不應(yīng)超過50mm。第四章土釘墻加放坡支護設(shè)計4.1基坑AB面受力分析通過基坑支護選型中，AB與AI面都選用土釘墻加放坡支護，下面以AB面為例進行手算，AI面用理正進行電算。由于AB面?zhèn)然痈浇薪ㄖ?，考慮到相關(guān)的因素，從安全的角度考慮，取基坑頂面荷載20kN/m2。AB面的地下水位線位于基坑坑底以下，基坑開挖深度為6.0米。該側(cè)基坑壁所受的土壓力同樣可以同過朗肯土壓力公式求得。其土壓力的計算結(jié)果如下表4-1所示。表4-1土體物理學(xué)參數(shù)層號及土層名稱層厚(m)重度kN/m3粘聚力C(kPa)內(nèi)摩擦角(°)靜止側(cè)壓力系數(shù)①素填土1.8018.510.010.00.704②粘性4.8019.930.015.00.176③強風化巖3.0020.150.020.00.268④強風化巖土1.4020.030.020.00.268⑤中風化巖50.0020.855.025.00.3644.1.1計算方法根據(jù)《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》[]（JGJ120-2012）3.4.2條，公式為：(4-1)(4-2)(4-3)(4-4)4.1.2主動土壓力q取值考慮基坑AB段周圍環(huán)境情況，基于安全考慮，取地面均勻荷載q=20kPa。主動土壓力按公式4-1計算，其結(jié)果如表4-2所示表4-2AB段主動土壓力①素填土-2.70kPa<0，取020.74kPa②粘性-15.79kPa<0，取01.02kPa③強風化巖-11.88kPa<0，取04.28kPa④強風化巖土24.98kPa32.49kPa⑤中風化巖19.95kPa398.51kPa4.2土釘墻初步設(shè)計根據(jù)《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》[]（JGJ120-2012）的相關(guān)要求，結(jié)合場地的實際情況與以往的相關(guān)經(jīng)驗初步確定：該土釘墻設(shè)置四層土釘，具體內(nèi)容見表4-3。表4-3土釘墻設(shè)置參數(shù)序號水平間距垂直間距土釘傾角鉆孔直徑土釘長度L(m)土釘配筋11.5001.20015.01306.0001C2221.5001.20015.01306.0001C2231.5001.20015.01306.0001C2241.5001.20015.01306.0001C224.2.1土釘墻承載力計算根據(jù)《建筑基坑支護設(shè)計規(guī)程》[]（JGJ120-2010）5.2.2條，對于單根土釘?shù)妮S向拉力標準值可按下式進行計算：(4-5)坡面傾斜時的主動土壓力折減系數(shù)（）可按《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》[](JGJ120-2012)5.2.3條計算：(4-6)其中土釘軸向拉力調(diào)整系數(shù)()可按下列公式計算，計算結(jié)果見表4-4。(4-7)(4-8)表4-4土釘軸向拉力調(diào)整系數(shù)計算結(jié)果表h(m)(m)(kN)第一層土釘6.01.22.561.2790.81.086第二層土釘6.02.41.841.2790.81.086第三層土釘6.03.67.701.2790.81.086第四層土釘6.04.811.191.2790.81.086根據(jù)幾何關(guān)系，計算每層土釘處的水平荷載標準值，計算結(jié)果如下：則由公式4-5可以分別計算出每排土釘?shù)妮S向拉力標準值：表4.5土釘軸向拉力標準值表(°)（kPa）（m）（m）（kN）第一層土釘151.0861.2028.351.501.2020.31第二層土釘151.0861.1251.021.501.202.32第三層土釘151.0861.0483.101.501.206.58第四層土釘151.0860.9712.851.501.205.604.2.2單根土釘?shù)目拱纬休d力驗算根據(jù)《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》（JGJ120-2012）5.2.1條，單根土釘?shù)目拱纬休d力應(yīng)符合下式4-9規(guī)定，計算結(jié)果見下表4-6。(4-9)第層土釘?shù)臉O限承載力標準值(kN)，應(yīng)按下式(4.10)規(guī)定確定。(4-10)根據(jù)建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》[]（JGJ120-2012）表5.2.5，打入鋼管土釘?shù)臉O限黏結(jié)強度標準值建議如下表4-6；計算單根土釘極限抗拔承載力時，取圖4-2所示的直線滑動面，直線滑動面與水平面的夾角取。結(jié)果見下表4-7。表4-6土釘?shù)臉O限粘結(jié)強度標準值土層名稱及編號土的狀態(tài)或密實度打入鋼管土釘①素填土松散25②粘性土軟塑45表4-7各層土釘在滑動面外第土層中的長度取值第一層土釘①2.069②2.069第二層土釘②3.104第三層土釘②2.069第四層土釘②1.035圖4-2直線滑動面示意圖由公式（4-9）計算得土釘抗拔安全系數(shù)如下表4-8所示：表4-8各層土釘安全系數(shù)第一層土釘59.1220.315.73第二層土釘57.052.3224.59第三層土釘38.026.585.78第四層土釘19.025.603.40由以上計算結(jié)果可知，土釘抗拔安全系數(shù)均大于1.6，滿足設(shè)計要求。4.2.3噴射混凝土面層計算(1)面層承載力面層以土釘水平間距和垂直間距為計算單元，按雙向板或單向板（假設(shè)支撐條件為簡支）計算內(nèi)力，并進行截面設(shè)計。面層荷載按下式計算：(4-10)計算深度為0-1.2米時：計算深度為1.2-2.4米時：計算深度為2.4-3.6米時：計算深度為3.6-4.8米時：計算深度為4.8-6.0米時：（2）面層板內(nèi)力(4-11)K查表可知，網(wǎng)噴射混凝土面層厚度為100mm，混凝土強度等級C30，構(gòu)造配筋，鋼筋直徑為8mm,間距為150mm，實配鋼筋面積335.1mm2。4.2.4土釘選筋根據(jù)《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》[]（JGJ120-2012）5.2.6條，土釘桿件面積設(shè)計時由土釘?shù)目估涂拱斡嬎愎餐瑳Q定：抗拉時：(4-12)(4-13)抗拔時：(4-14)第一層土釘：則取，配筋HPB300，4A12,實配鋼筋面積452第二層土釘:則取，配筋HPB300，4A14，實配鋼筋面積615第三層土釘：則取，配筋HPB300，4A14，實配鋼筋面積615第四層土釘：則取，配筋HPB300，4A14，實配鋼筋面積615總結(jié)：為了提高安全系數(shù)同時也方便施工，將四層土釘統(tǒng)一配筋HPB300，4A14。4.3整體穩(wěn)定性驗算根據(jù)《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》[]（JGJ120-2012）5.1.1條，土釘墻應(yīng)按照規(guī)定對基坑開挖的各工況進行整體滑動穩(wěn)定性驗算。(4-15)(4-16)通過理正深基坑軟件計算結(jié)果計算如下表4-9：表4-9整體穩(wěn)定性計算表工況號安全系數(shù)圓心坐標x(m)圓心坐標y(m)半徑(m)11.3041.5407.4363.27522.809-3.27817.10514.10932.388-1.47610.1368.62942.101-2.73612.12011.84452.176-3.00810.59311.011由以上計算結(jié)果可知，，滿足設(shè)計要求。4.4基坑抗隆起驗算基坑坑底為基巖，沒有軟土層，所以可按規(guī)范要求不進行基坑隆起驗算。4.5基坑AI面設(shè)計計算圖4-3基坑AI面設(shè)計圖1、AI面基坑基本參數(shù)表4-10AI面基坑基本參數(shù)基本參數(shù)所依據(jù)的規(guī)程或方法：《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》JGJ120-2012基坑深度：10.000(m)基坑內(nèi)地下水深度：25.000(m)基坑外地下水深度：25.000(m)支護結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)：1.000土釘荷載分項系數(shù)：1.250土釘抗拔安全系數(shù)：1.600整體滑動穩(wěn)定安全系數(shù)：1.300土釘墻底面支錨軸向拉力經(jīng)驗系數(shù)ηb：1.000坡線參數(shù)序號水平投影(m)豎向投影(m)傾角(°)13.4646.00060.021.0000.0000.032.4004.00059.0層號土類名稱層厚(m)重度(kN/m3)浮重度(kN/m3)粘聚力(kPa)內(nèi)摩擦角(度)與錨固體摩阻力(kPa)與土釘摩阻力(kPa)1素填土1.80018.510.010.016.016.02粘性土2.60019.930.015.070.070.03強風化巖7.10020.150.020.080.080.04強風化巖2.50020.030.020.0150.0150.05中風化巖50.0020.810.855.025.0150.0150.0超載信息序號超載類型超載值(kN/m)作用深度(m)作用寬度(m)距坑邊線距離(m)形式長度(m)11局部均布20.0002.00015.0003.136條形22滿布均布60.000土釘信息序號水平間距(m)垂直間距(m)入射角度(度)鉆孔直徑(mm)長度(m)配筋11.5001.20015.01306.0001C2221.5001.20015.01306.0001C2231.5001.20015.01306.0001C2241.5001.20015.01306.0001C2251.5001.20015.01306.0001C2261.5001.20015.01306.0001C2271.5001.20015.01306.0001C222、抗拔承載力驗算結(jié)果表4-11抗拔承載力驗算結(jié)果工況開挖深度破裂角支錨號支錨長度受拉荷載標準值抗拔承載力標準值抗拉承載力標準值安全系數(shù)抗拔抗拉11.70034.506.00069.3000022.90035.51土釘6.00054.3113.7152.11.6402.19334.10036.41土釘6.00038.9114.5152.12.1062.7982土釘6.00052.8165.3152.14.2483.90845.30037.11土釘6.00015.1110.4152.12.0912.8792土釘6.00022.7146.9152.19.74310.0843土釘6.00051.6177.7152.17.8186.68856.50037.61土釘6.00014.7106.6152.12.0662.9482土釘6.00022.2129.4152.18.78910.3263土釘6.0002.0159.7152.17.1926.8484土釘6.0000.0165.3152.1999.000999.00067.70038.01土釘6.00050.794.2152.11.8582.9982土釘6.00014.5112.2152.17.75110.5003土釘6.00021.8144.7152.16.5096.9644土釘6.0000.0144.7152.1999.000999.0005土釘6.0000.5165.9152.1320.504293.70078.90038.31土釘6.00050.177.5152.11.5483.0352土釘6.00014.395.2152.16.65910.6323土釘6.00021.6124.8152.15.7897.0514土釘6.0000.0124.5152.1999.000999.0005土釘6.0000.0145.5152.1999.0009990.0006土釘6.00014.0166.4152.111.91510.889810.00038.51土釘6.00049.762.2152.11.6543.0622土釘6.00014.279.7152.15.62610.7273土釘6.00021.4109.1152.15.1067.1144土釘6.0000.0106.3152.1999.000999.0005土釘6.0000.0127.0152.1999.000999.0006土釘6.0000.9147.7152.1159.231163.8847土釘6.00041.0168.4152.14.1043.7053、整體穩(wěn)定性驗算結(jié)果表4-12整體穩(wěn)定性驗算結(jié)果工況號安全系數(shù)圓心坐標x(m)圓心坐標y(m)半徑(m)11.3025.54910.6742.39221.7871.43215.0468.11232.354-1.69943.35550.08042.312-2.92121.58417.00951.825-1.69920.16517.07561.731-2.92120.07718.27871.595-3.49219.20418.56981.493-4.47519.26719.7804、噴射混凝土面層計算計算參數(shù)厚度：100(mm)混凝土強度等級:C30配筋計算as:15(mm)水平配筋:d8@150豎向配筋:d8@150配筋計算as:15荷載分項系數(shù):1.200計算結(jié)果表4-13計算結(jié)果表編號深度～范圍荷載值(kPa)軸向M(kN.m)As(mm^2)實配As(mm^2)10.00～1.2039.9X1.921238.3(構(gòu)造)335.1y3.220238.3(構(gòu)造)335.120.00～1.2034.4X1.657238.3(構(gòu)造)335.1y2.778238.3(構(gòu)造)335.130.00～1.2027.5X1.325238.3(構(gòu)造)335.1y2.221238.3(構(gòu)造)335.140.00～1.2012.9X0.622238.3(構(gòu)造)335.1y1.043238.3(構(gòu)造)335.150.00～1.200.0X0.000238.3(構(gòu)造)335.1y0.000238.3(構(gòu)造)335.160.00～1.200.0X0.000238.3(構(gòu)造)335.1y0.000238.3(構(gòu)造)335.170.00～1.208.0X0.385238.3(構(gòu)造)335.1y0.645238.3(構(gòu)造)335.180.00～1.2035.4X3.353238.3(構(gòu)造)335.1y2.892238.3(構(gòu)造)335.15、抗隆起驗算1)從支護底部開始，逐層驗算抗隆起穩(wěn)定性，結(jié)果如下：支護底部，驗算抗隆起：Ks=3.239≥1.600，抗隆起穩(wěn)定性滿足。深度11.500處，驗算抗隆起：Ks=2.462≥1.600，抗隆起穩(wěn)定性滿足。深度14.000處，驗算抗隆起。Ks=6.453≥1.600，抗隆起穩(wěn)定性滿足。6、流土穩(wěn)定性驗算由于坑外地下水位在基坑底面以下，不做流土穩(wěn)定性驗算7、抗承壓水(突涌)驗算由公式Kty=Pcz/Pwy得Kty=40.15/30.00=1.33>=1.10基坑底部土抗承壓水頭穩(wěn)定。第五章排樁支護設(shè)計5.1支護參數(shù)設(shè)計計算參數(shù)與方法5.1.1巖土計算參數(shù)根據(jù)本工程巖土工程勘察資料，各土層的設(shè)計計算參數(shù)如表5-1表5-1各土層物理參數(shù)指標地層承載力特征值壓縮模量天然重度黏聚力標準值內(nèi)摩擦角標準值天然單軸抗壓強度標準值耕表土①層40(3.0)(18.0)(8)(5)素填土②層50(3.0)(18.5)(10)(10)全風化泥質(zhì)粉砂巖③-1層26010.5519.737.5(快剪)21.43(快剪)33.3（三軸UU）15.68（三軸UU）全風化泥巖④-1層24011.119.956.9(快剪)19.2(快剪)45.4（三軸UU）16.3（三軸UU）強風化泥質(zhì)粉砂巖③-2層32011.820.031.4(快剪)21.89(快剪)強風化泥巖④-2層30011.8820.152.5(快剪)20.27(快剪)34.6（三軸UU）16.81（三軸UU）中風化泥巖④-3層700（20*）（20.8）（55）（25）1.485.1.2計算方法支護結(jié)構(gòu)設(shè)計計算采用理正深基坑7.0軟件，按照《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》（JGJ120-2012）[]、《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》[]（GB50330-2013）中的有關(guān)規(guī)定，土壓力計算采用朗肯土壓力理論，土壓力計算模型計算擬采用彈性地基梁m法，支護結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算采用增量法，對雜填土、黏土、粉土采用水土合算、圓礫采用水土分算。以下是這幾種方法的原理：朗肯土壓力理論：假設(shè)擋土墻墻背垂直光滑，土體是一個半無限體且可以延伸至無窮，土體均勻且各向同性。墻后的土體處于塑性極限平衡狀態(tài)，這時的抗剪強度參數(shù)c為0，根據(jù)極限平衡條件，計算土體內(nèi)的主動土壓力和被動土壓力。彈性地基梁m法：將樁作為彈性地基上的梁，按文克爾假定中的梁身任一點的土抗力和該點的位移成正比進行求解，這種方法簡稱為彈性地基梁法，其能夠考慮到支護結(jié)構(gòu)的平衡條件和結(jié)構(gòu)與土的變形協(xié)調(diào)。m法即是地基反力系數(shù)沿深度按線性規(guī)律增大的計算方法。增量法：這是一種考慮到上一步開挖、加撐對下一步施工的影響的支護結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算方法。5.2排樁支護計算內(nèi)容原理排樁支護結(jié)構(gòu)的設(shè)計計算嚴格按照《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》[]（JGJ120-2012）的相關(guān)要求，通過彈性地基梁m法簡化計算模型，采用朗肯土壓力理論計算作用在支護結(jié)構(gòu)上的土壓力，然后運用結(jié)構(gòu)力學(xué)、材料力學(xué)知識對支護結(jié)構(gòu)進行受力分析，過程中對支護結(jié)構(gòu)進行抗傾覆穩(wěn)定性驗算、整體穩(wěn)定性驗算、嵌固深度構(gòu)造驗算、突涌穩(wěn)定性計算等，具體計算內(nèi)容詳見下文敘述。5.2.1土壓力計算（1）水平荷載根據(jù)《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》[]第3.4.2條規(guī)定，作用在支護結(jié)構(gòu)上的水平荷載計算如下：地下水位以上以及水土合算的情況主動土壓力計算：(5-1)(5-2)（2）豎向荷載根據(jù)《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》[]第3.4.5條的有關(guān)規(guī)定，土中豎向應(yīng)力標準值計算如下：5.2.2地下水計算根據(jù)《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》[]第3.4.4條的有關(guān)規(guī)定，靜止地下水的水壓力計算如下：5.2.3嵌固深度驗算根據(jù)《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》[]第4.2.1條、第4.2.3條的有關(guān)規(guī)定，懸臂式支擋結(jié)構(gòu)的嵌固深度應(yīng)滿足以下要求：抗傾覆穩(wěn)定性驗算（5-3）上述公式還有以下形式：(5-4)本設(shè)計中的抗傾覆穩(wěn)定性計算內(nèi)容采用式5-4的公式進行計算。整體滑動穩(wěn)定性驗算；(5-5)5.2.4內(nèi)力計算排樁支護結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算采用增量法[18]計算，原理如下：（1）在基坑開挖面以上，根據(jù)朗肯土壓力理論計算作用在支擋結(jié)構(gòu)上的主動土壓力，對于開挖面以下的土壓力，則不隨深度變化。（2）支護結(jié)構(gòu)承受的外荷載相當于前一個施工階段完成后的荷載增量，支撐由支撐彈性作用和地層彈性作用組成，求得的支護結(jié)構(gòu)位移和內(nèi)力相當于前一個施工階段完成后的增量，得到當前施工階段完成后體系的實際位移和內(nèi)力。（3）荷載增量包括：開挖過程中荷載增量為側(cè)向主動土壓力的增量、被動側(cè)的土體由于彈性作用和開挖造成的剛度損失、主動側(cè)土體卸載后的因為彈性作用產(chǎn)生的土反力，支撐由支撐彈性作用和開挖面以下的土體彈性作用組成；（4）在計算過程中考慮基坑開挖后的荷載增量作用到整個支護結(jié)構(gòu)。當前工況的位移、彎矩、剪力和支撐反力可以通過前面工況每一步的位移、彎矩、剪力以及支撐反力值進行累加后得到[19]。5.2.5配筋計算根據(jù)《基坑支護規(guī)程》[]中附錄B有關(guān)內(nèi)容，擬采用的圓形截面排樁配筋計算應(yīng)符合以下規(guī)定。（1）沿周邊均勻配置縱向鋼筋的支護樁(5-6)(5-7)(5-8)圖5-1沿周邊均勻配置縱向鋼筋的支護樁計算示意圖1—混凝土受壓區(qū)（2）沿受拉區(qū)和受壓區(qū)周邊局部均勻配置縱向鋼筋的支護樁(5-9)(5-10)(5-11)(5-12)根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》[]（GB50010-2010）第6.2.6條、第6.2.10條有關(guān)規(guī)定，應(yīng)滿足以下條件：圖5-2沿受拉區(qū)和受壓區(qū)周邊局部均勻配置縱向鋼筋的支護樁計算示意圖1——構(gòu)造鋼筋2——混凝土受壓區(qū)5.3排樁支護結(jié)構(gòu)設(shè)計計算5.3.1計算圖示按照場地的地質(zhì)狀況、周邊環(huán)境安全的重要程度等確定基坑支護等級為二級，選取4-4剖面中的ZK33分析，基坑深度為10.4m，采用排樁支護形式，樁直徑1.5m，樁間距2.0m，計算圖示如下圖5-3所示。圖5-3排樁支護示意圖5.3.2計算信息計算基本信息如下表5-2所示：表5-2計算基本信息規(guī)范與規(guī)程《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》JGJ120-2012內(nèi)力計算方法增量法支護結(jié)構(gòu)安全等級二級支護結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.00基坑深度H(m)10.400嵌固深度(m)8.600樁頂標高(m)-2.000樁材料類型鋼筋混凝土混凝土強度等級C30樁截面類型圓形樁直徑(m)1.500樁間距(m)2.000有無冠梁有冠梁寬度(m)1.700冠梁高度(m)1.400水平側(cè)向剛度(MN/m)0.100放坡級數(shù)1超載信息超載類型超載值作用深度作用寬度距坑邊距形式長度序號(kPa,kN/m)(m)(m)(m)(m)115.000土層分布層號土類名稱層厚重度浮重度粘聚力內(nèi)摩擦角(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)1素填土1.8018.510.0010.002粘性土2.6019.940.0015.003粘性土6.6019.730.0015.004強風化巖5.0020.150.0020.005中風化巖50.0020.810.855.0025.005.3.3ZK33計算結(jié)果根據(jù)以上計算信息，結(jié)合土層信息采用理正軟件計算，可得到內(nèi)力圖如5-4所示：圖5-4內(nèi)力位移圖內(nèi)力計算過程采用彈性法計算，得到數(shù)據(jù)如下：基坑內(nèi)側(cè)彎矩最大值為2417.22kN·m；基坑外側(cè)彎矩最大值為2203.61kN·m；支護結(jié)構(gòu)承受的最大剪力值為629.82kN；支護結(jié)構(gòu)的水平位移最大值為34.34mm<40mm。具體包絡(luò)圖如5-5所示圖5-5內(nèi)力位移包絡(luò)圖地表沉降選擇最不利的條件下，算出的地表最大沉降量為46mm<50mm（基坑等級為二級），滿足設(shè)計規(guī)范要求。圖5-6地表沉降圖5.3.4配筋計算結(jié)果表5-3配筋計算信息表樁是否均勻配筋是混凝土保護層厚度(mm)50樁的縱筋級別HRB400樁的螺旋箍筋級別HPB300樁的螺旋箍筋間距(mm)150彎矩折減系數(shù)0.85剪力折減系數(shù)1.00荷載分項系數(shù)1.25配筋分段數(shù)一段各分段長度(m)17.001、內(nèi)力計算表5-4內(nèi)力計算表內(nèi)力類型彈性法計算值經(jīng)典法計算值內(nèi)力設(shè)計值內(nèi)力實用值基坑內(nèi)側(cè)最大彎矩(kN.m)8.240.008.768.76基坑外側(cè)最大彎矩(kN.m)2417.222203.612568.302568.30最大剪力(kN)629.82572.56787.28787.282、配筋結(jié)果表5-5配筋計算表選筋類型級別鋼筋實配值實配(計算)面積(mm2或mm2/m)縱筋HRB40030D2211404(11395)箍筋HPB300A12@1301740(1678)加強箍筋HRB400D18@20002545.3.5嵌固深度驗算（1）抗傾覆穩(wěn)定性驗算抗傾覆（對支護底取矩）穩(wěn)定性驗算：(5-13)（2）整體穩(wěn)定性驗算圖5-7整體穩(wěn)定驗算圖計算方法：瑞典條分法；應(yīng)力狀態(tài)：有效應(yīng)力法；’條分法中的土條寬度:1.00m；滑裂面數(shù)據(jù)整體穩(wěn)定安全系數(shù)Ks=2.765，滿足要求圓弧半徑(m)R=20.670；圓心坐標X(m)X=-1.115；圓心坐標Y(m)Y=11.904；整體穩(wěn)定性安全系數(shù)，滿足規(guī)范要求。（3）抗隆起驗算圖5-8抗隆起計算簡圖1)從支護底部開始，逐層驗算抗隆起穩(wěn)定性，結(jié)果如下：(5-14)(5-15)(5-16)支護底部，驗算抗隆起： ，抗隆起穩(wěn)定性滿足。嵌固深度計算過程：當?shù)貙硬粔驎r，軟件是自動加深最后地層厚度(最多延伸100m)得到的結(jié)果。1)嵌固深度構(gòu)造要求：依據(jù)《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》JGJ120-2012,嵌固深度對于懸臂式支護結(jié)構(gòu)不宜小于0.8h。嵌固深度構(gòu)造長度：8.320m。2)嵌固深度滿足抗傾覆要求：按《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》JGJ120-2012懸臂式支護結(jié)構(gòu)計算嵌固深度ld值，規(guī)范公式如下：得到3)嵌固深度滿足坑底抗隆起要求：符合坑底抗隆起的嵌固深度滿足以上要求的嵌固深度計算值8.320m，采用值8.600m。嵌固段基坑內(nèi)側(cè)土反力驗算，土反力滿足要求。式中：——作用在擋土構(gòu)件嵌固段上的基坑內(nèi)側(cè)土反力合力（kN）；——作用在擋土構(gòu)件嵌固段上的被動土壓力合力（kN）。第六章樁錨支護設(shè)計圖6-1樁錨支護圖圖6-1樁錨支護圖6.1支護受力分析根據(jù)基坑開挖深度、周邊建筑物情況及地下水位情況，該基坑所受土壓力通過朗肯土壓力公式計算求得，其土壓力計算結(jié)果如表6-1所示。表6-1土體物理學(xué)參數(shù)層號土類名稱層厚(m)重度(kN/m3)浮重度(kN/m3)粘聚力(kPa)內(nèi)摩擦角(°)1素填土4.6018.510.0010.002強風化巖9.4020.152.0020.003中風化巖50.0020.810.855.0025.006.1.1地面均勻荷載取值在本次設(shè)計中，從安全角度考慮以及基坑周圍實際情況，取基坑DK、KN段取地面均布荷載為30kPa；6.1.2主動土壓力與被動土壓力表6-2土壓力匯總表主動土壓力層號及土層名稱素填土4.339157.7522.97064.249強風化巖0358.04610.86776.180中風化巖53.35073.06014.63959.050被動土壓力層號及土層名稱強風化巖-上617.0682563.82412.082-下768.783中風化巖-上921.8231220.85714.646-下956.4186.2樁的嵌固深度設(shè)采用直徑1000mm圓形鋼筋混凝土樁，樁間距2.0m。計算寬度由公式得計算寬度，有所以則有：按《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》[]（JGJ120-2012）條擋土構(gòu)件的嵌固深度應(yīng)滿足對懸臂式結(jié)構(gòu)，尚不宜小于0.8h；對單支點支擋式結(jié)構(gòu)，尚不宜小于0.3h；對多支點支擋式結(jié)構(gòu)，尚不宜小于0.2h；此處，h為基坑深度。本次設(shè)計是采用雙支點支擋式結(jié)構(gòu)，樁嵌入基巖，則嵌固深度直接用最小嵌固深度0.2h，進行驗算。則取嵌固深度6.3錨桿設(shè)計分析計算表6-3錨桿設(shè)計參數(shù)支錨道號外錨頭距地表豎直距離錨固段長度錨桿長度水平間距傾角錨固段直徑錨桿鎖定值錨桿軸向拉力標準值14.0016.5023.002.0020150175.5520027.0013.0018.002.0020150175.552006.3.2錨桿極限抗拔承載力驗算根據(jù)《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》（JGJ120-2012）4.7.4-2，錨桿極限抗拔承載力標準值也可按下式估算：（6-1）由地層資料以及錨桿設(shè)計尺寸，有表6-4錨桿錨固力計算表巖土層名稱取均值，由勘察報告得錨桿極限粘結(jié)強度標準值（二次壓力注漿）厚度錨固段在該層的錨固長度該層錨固力eq\o\ac(○,4)2強風化泥巖-0.052009.4016.50330013.002600330026006.3.3錨桿的軸向拉力標準值（6-2）（6-3）其中采用錨桿或豎向斜撐時：（6-4）錨桿的預(yù)加軸向拉力(P)宜取(0.75；????~0.9；????)，此處，P為錨桿的預(yù)加軸向拉力值或支撐的預(yù)加軸向壓力值，??為錨桿傾角或支撐仰角，????為結(jié)構(gòu)計算寬度，s為錨桿或支撐的水平間距，????為錨桿軸向拉力標準值或支撐軸向壓力標準值。（6-5）（6-6）錨桿固結(jié)體的截面面積：根據(jù)《預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線》(GB/T5224-2004)鋼絞線尺寸表，查得有效截面積如下表所示。鋼絞線結(jié)構(gòu)公稱直徑鋼絞線參考截面面積1×715.254.8則有：，，根據(jù)《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》[]（JGJ120-2012）4.1.8，擋土結(jié)構(gòu)計算寬度內(nèi)的法向預(yù)加力可通過下式求得：（6-7）對基坑底部取矩為0，確定P值，假定為保證結(jié)構(gòu)安全取=200kN取6.3.4錨桿抗拔安全系數(shù)驗算按《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》[]（JGJ120-2012）4.7.2計算。（6-8）則計算得，滿足要求。6.3.5錨桿非錨固段長度驗算按《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》[]（JGJ120-2012）4.7.5條錨桿的非錨固段長度應(yīng)按下式確定，且不應(yīng)小于5.0m。（6-9）由幾何關(guān)系可知的取值如下：00點以上各土層按厚度加權(quán)的等效內(nèi)摩擦角計算如下：結(jié)論：驗算通過。6.3.6錨桿桿件受拉承載力驗算根據(jù)《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》[]（JGJ120-2012）3.1.7，軸向力設(shè)計值可按下式計算：（6-10）通過計算得根據(jù)《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》[]（JGJ120-2012）4.7.6，錨桿桿體的受拉承載力應(yīng)符合下式：（6-11）根據(jù)《預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線》[]7.2.2，本設(shè)計采用3根鋼絞線結(jié)構(gòu)為1×7的鋼絞線。單根鋼絞線公稱直徑D??為15.2mm，公稱抗拉強度????為1670MPa，整根鋼絞線最大力????為234kN。結(jié)論：無論以鋼絞線公稱抗拉強度還是整根鋼絞線最大為驗算對象，錨桿桿體受拉承載驗算都計算通過。6.4穩(wěn)定性驗算6.4.1嵌固穩(wěn)定性驗算根據(jù)《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》[]（JGJ120-2012）4.2.2，單層錨桿和單層支撐的支擋式結(jié)構(gòu)的嵌固深度(????)應(yīng)符合下式嵌固穩(wěn)定性的要求（6-12）其中單支點錨拉式支擋結(jié)構(gòu)和支撐式支擋結(jié)構(gòu)的嵌固穩(wěn)定性驗算根據(jù)前文的土壓力計算，有結(jié)論：滿足規(guī)范要求6.4.2抗傾覆驗算（6-13）計算得結(jié)論：支擋式結(jié)構(gòu)的抗傾覆驗算滿足規(guī)范要求。6.4.3整體穩(wěn)定性驗算支護結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定性驗算較為復(fù)雜，通過理正深基坑軟件計算結(jié)果計算如下：表6-5整體穩(wěn)定性理正驗算參數(shù)和結(jié)果表計算方法瑞典條分法應(yīng)力狀態(tài)有效應(yīng)力法條分法中的土條寬度1.00m圓弧半徑(m)R16.846圓心坐標X(m)-0.783圓心坐標Y(m)11.751整體穩(wěn)定安全系數(shù)Ks=2.419>1.30，滿足規(guī)范要求。圖6-2理正驗算整體穩(wěn)定性成果圖6.4.4抗底隆起穩(wěn)定性驗算按照公式計算結(jié)果如下，由前文計算數(shù)據(jù)，可求：6.5.5位移沉降驗算北京市地方標準《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》[]DB11/4892007中規(guī)定，“當無明確要求時，最大水平變形限值：一級基坑為0.002h，二級基坑為0.004h，三級基坑為0.006h?！毙滦抻喌纳钲谑袠藴省渡钲诘貐^(qū)建筑深基坑支護技術(shù)規(guī)范》[]對支護結(jié)構(gòu)水平位移控制值又作了一定調(diào)整要求二級基坑小于0.006h和60mm。由于目前尚無關(guān)于基坑支護結(jié)構(gòu)位移的統(tǒng)一規(guī)定，本設(shè)計以深圳市標準為依據(jù)。圖6-3支護結(jié)構(gòu)位移圖結(jié)論：本設(shè)計采用排樁+錨拉形式，計算最大位移為15.87mm，小于0.006h（61.8mm）和60mm。支擋式結(jié)構(gòu)的位移驗算滿足規(guī)范要求。6.5樁身配筋6.5.1最大彎矩最大彎矩????????應(yīng)該在剪力為零時最大。由前面的計算可知，剪力為0，出現(xiàn)在強風化巖層。設(shè)強風化巖層度為h時出現(xiàn)剪力為0。則有：6.5.2最大剪力最大剪力，在基坑底部下圖為理正深基坑軟件驗算最大彎矩為453.830；最大剪力為150.670。圖6-4理正深基坑驗算樁身彎矩剪力圖6.5.3支護樁截面面積按《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》[]（JGJ120-2012）4.3.4條，對對錨拉式排樁或支撐式排樁，支護樁的樁徑宜大于或等于400mm，本次設(shè)計取1000mm。按《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》（JGJ120-2012）3.1.7條，計算出支護結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)與作用基本組合的設(shè)計效應(yīng)設(shè)計值為：上面的計算過程中已求得????=467.297????·??，則支護結(jié)構(gòu)混凝土選擇按《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》[]（JGJ120-2012）4.3.5-1條，采用混凝土灌注樁時支護樁的樁身混凝土強度等級不宜低于C25，本次設(shè)計中，選擇C30混凝土。則????=14.3??/????2鋼筋配置本設(shè)計中，選擇HRB400鋼筋。則????=360??/????2。6.5.4樁身強度驗算正截面受彎承載力驗算按《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》（JGJ120-2012）4.3.5-2條，縱向受力鋼筋宜選用HRB400、HPB300鋼筋，縱向受力鋼筋不宜少于8根，支護樁其凈間距不應(yīng)小于60mm。本次設(shè)計取14根直徑22mm的HRB400級鋼筋（其凈間距為95.75mm，滿足規(guī)范要求），配筋面積為5322mm2，混凝土保護層厚度取50mm。公式中的涉及超越方程的求解，本次計算引用常生福[1]的簡化公式進行計算：0.312結(jié)論：設(shè)計滿足規(guī)范要求。6.5.5斜截面受剪承載力驗算按《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》（JGJ120-2012）[]4.3.5-3，3箍筋可采用螺旋式箍筋；箍筋直徑不應(yīng)小于縱向受力鋼筋最大直徑的1/4，且不應(yīng)小于6mm；箍筋間距宜取100mm~200mm，且不應(yīng)大于400mm及樁的直徑。本設(shè)計箍筋取HPB300鋼筋，直徑取12mm，箍筋間距宜取150mm。結(jié)論：設(shè)計滿足規(guī)范要求正截面受壓承載力驗算按《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》[]（JGJ120-2012）條文說明，擋土構(gòu)件承受的荷載主要是水平力，一般軸向力可忽略，故本設(shè)計不進行正截面受壓承載力驗算。6.6冠梁配筋根據(jù)《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》[]（JGJ120-2012）4.3.6條，支護樁頂部應(yīng)設(shè)置混凝土冠梁。冠梁的寬度不宜小于樁徑，高度不宜小于樁徑的0.6倍。冠梁鋼筋應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》[]（GB50010）對梁的構(gòu)造配筋要求。冠梁用作支撐或錨桿的傳力構(gòu)件或按空間結(jié)構(gòu)設(shè)計時，尚應(yīng)按受力構(gòu)件進行截面設(shè)計。本設(shè)計，冠梁的寬度取1.2m，高度取0.8m，由于冠梁用作支撐或錨桿的傳力構(gòu)件，所以應(yīng)按受力構(gòu)件進行截面設(shè)計。根據(jù)冠梁的受力情況，可以把冠梁受力情況簡化為簡支梁（如下圖6-5所示）：圖6-5冠梁受力圖依據(jù)《建筑基坑支護技術(shù)規(guī)程》[]（JGJ120-2012）3.1.7條，內(nèi)力設(shè)計值表示則有：正截面受彎承載力驗算根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范[]6.2