ICS25.160.40CCSJ33團體標準Fatiguetestmethodforweldedjoints2025-03-19發(fā)布中國焊接協(xié)會發(fā)布T/CWAN0130—2025前言 2規(guī)范性引用文件 3術(shù)語和定義 4試樣制備及加工 25試驗設備 26試驗方法 27試驗報告 38數(shù)據(jù)處理方法 3附錄A（資料性）不同受力形式的試樣圖紙 6附錄B（資料性）焊接變形程序修正 附錄C（資料性）板厚＞25mm的結(jié)果修正 附錄D（資料性）試驗報告模板 附錄E（資料性）不同應力種類的轉(zhuǎn)化計算 附錄F（資料性）焊接接頭P_S_N曲線的繪制 參考文獻 22T/CWAN0130—2025本文件按照GB/T1.1—2020《標準化工作導則第1部分：標準化文件的結(jié)構(gòu)和起草規(guī)則》的規(guī)定起草。本文件的某些內(nèi)容可能涉及專利。本文件的發(fā)布機構(gòu)不承擔識別專利的責任。本文件由中國焊接協(xié)會提出并歸口。本文件起草單位：江蘇徐工工程機械研究院有限公司、華中科技大學、中國機械總院集團哈爾濱焊接研究所有限公司、重慶科技大學、洛陽船舶材料研究所（中國船舶集團有限公司第七二五研究所）、南昌航空大學、天津市特種設備監(jiān)督檢驗技術(shù)研究院、北部灣大學、中船雙瑞（洛陽）特種裝備股份有限公司、重慶三峽學院、中石化洛陽工程有限公司、合肥工業(yè)大學。本文件主要起草人：徐甄真、耿韶寧、彭根琛、黃瑞生、孟政宇、蔣平、張立輝、尹立孟、廖志謙、吳妍、韋晨、陳玉華、鄒吉鵬、呂逸凡、武鵬博、馬一鳴、馬青軍、雷小偉、馮志強、李德雨、王金富、胡偉民、曹浩、楊玉強、鄭敏、劉大雙、馮偉、方乃文。1T/CWAN0130—2025本文件適用于鋼的電弧對接接頭及角接接頭的疲勞試驗。本文件適用于繪制現(xiàn)有焊接水平下的S-N曲線及不同因素的對比試驗。2規(guī)范性引用文件下列文件中的內(nèi)容通過文中的規(guī)范性引用而構(gòu)成本文件必不可少的條款。其中，注日期的引用文件，僅該日期對應的版本適用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改單）適用于本文件。GB2656焊縫金屬和焊接接頭的疲勞試驗法GB/T3323.1焊縫無損檢測射線檢測第1部分：X和伽瑪射線的膠片技術(shù)GB/T13816GB/T15248GB/T19418焊接接頭脈動拉伸疲勞試驗方法金屬材料軸向等幅低循環(huán)疲勞試驗方法鋼的弧焊接頭缺陷質(zhì)量分級指南GB/T19869.1鋼、鎳及鎳合金的焊接工藝評定試驗JB/T7716焊接接頭四點彎曲疲勞試驗方法3術(shù)語和定義四點彎曲four-pointbending是指其支撐為簡支支撐，實現(xiàn)雙向壓力的受載方式。3.2三點彎曲three-pointbending是指其支撐為簡支支撐，實現(xiàn)單向壓力的受載方式。3.3脈動拉伸應力fluctuatingtensilestress指最小應力為零，或者最小應力很小，不發(fā)生脫位的拉伸交變應力。3.4條件疲勞極限conditionalfatiguelimit指能承受某一特定循環(huán)次數(shù)下不發(fā)生破壞的最大應力。3.52T/CWAN0130—2025S(應力)-N(循環(huán)數(shù))曲線圖S(stress)-N(numberofcycles)curve以應力為縱軸，以應力循環(huán)次數(shù)為橫軸所描繪的曲線，稱為S-N曲線。3.6P-S-N曲線圖P-S-Ngraph不同統(tǒng)計概率下的S(應力)-N(循環(huán)數(shù))曲線圖。4試樣制備及加工4.1試樣可在焊接結(jié)構(gòu)中直接截取。試樣截取時，應留有足夠試樣加工余量，采用冷加工的方法進行試樣截取。4.2如不能在實際結(jié)構(gòu)中截取試樣，可以焊接模擬試板。模擬試板的原材料（包括材料牌號、材料厚度、母材熱處理狀態(tài)等）、焊接結(jié)構(gòu)形式、焊接工藝（包括焊接坡口、焊接道數(shù)和焊接工藝參數(shù)等）、焊前和焊后處理及焊接質(zhì)量應與實際結(jié)構(gòu)保持一致。模擬試板的尺寸參考實際結(jié)構(gòu)和標準GB/T19869.1。4.3焊縫應保持原有焊態(tài)，焊接接頭應按照標準GB/T19418進行檢測，不得有表面裂紋、表面氣孔、弧坑和夾渣等缺陷。4.4常見的疲勞試樣圖紙及受載方式見附錄A所示。推薦采用十字接頭進行試驗。4.5試樣焊接過程中角變形應＜5°,或者按產(chǎn)品的技術(shù)要求。如不滿足現(xiàn)有條件應按照附錄B對試驗結(jié)果進行修正。4.6試樣在焊接過程中應避免產(chǎn)生錯邊，或者滿足GB/T19418規(guī)定。4.7焊接接頭射線探傷應參照GB/T3323.1進行。4.8對于橫向角焊縫連接和對接焊縫連接，焊接試樣的板厚超過25mm時，按照附錄C對應力幅采用板厚修正系數(shù)進行修正。4.9如果用于不同因素的對比試驗，則不受4.7的約束。4.10焊接試樣保留焊縫余高，或者按照其它參考標準執(zhí)行。4.11機械加工的刀痕應該順受力方向。4.12焊道中心應同試樣中垂線重合。4.13推薦采用線切割形式進行試樣加工。5試驗設備5.1允許使用能夠?qū)崿F(xiàn)焊接試樣疲勞的任何試驗設備。5.2允許自行制作加載裝置，但是要保證加載裝置具有足夠的強度和剛度。5.3要有合適的試樣加緊裝置。夾具能保證試樣的對中。5.4試驗前試驗設備需要經(jīng)過校驗，或者在檢定周期內(nèi)。動載示波波動應小于或者等于3%。6試驗方法3T/CWAN0130—20256.1一般要求6.1.1試驗時首先對試樣反復施加載荷，此時施加應力應處于試驗應力的應力范圍內(nèi)。試樣達到試驗應力之前的循環(huán)次數(shù)不應超過試樣疲勞壽命的1%。6.1.2試驗時，試樣在試驗中不應松動，施加應力要迅速調(diào)到試驗應力，試驗應力誤差不能超過±2%。6.1.3建議應力比R宜為0.1。6.1.4試驗過程不應中斷。6.1.5裝夾要對稱，對接試樣裝卡位置應與焊縫中心對稱。6.1.6加載器同試樣的中垂線應該重合。6.1.7試驗過程中，應上、下午各測試一次焊接試樣表面的溫度，防止發(fā)生熱疲勞。6.2用于繪制S-N曲線的試驗6.2.1在50%的失效概率、不同應力水平下進行疲勞試驗。假定疲勞壽命對數(shù)變量遵循正態(tài)分布，并且是應力的函數(shù)。6.2.2宜采用5個及以上等間距的應力，每個應力水平測試不少于6個試樣。6.2.3對于高周疲勞試驗，應力水平通常選取疲勞壽命介于3個量級之間，例如：從5×104到1×106周6.3用于對比測試的試驗在50%的失效概率、不同應力水平下進行疲勞試驗，每個應力水平測試不少于3個試樣。7試驗報告試驗報告一般應包括以下內(nèi)容，報告的格式見附錄D所示。a)材料的牌號和標準號、生產(chǎn)廠、爐批、規(guī)格、化學成分、熱處理工藝及常規(guī)力學性能。b)取樣部位、試樣形狀、尺寸和表面狀態(tài)。c)試驗設備的型號。d)試驗條件，包括試驗溫度及控制方法、環(huán)境介質(zhì)、循環(huán)頻率或循環(huán)應變速率、波形、應力比或應變比、控制方式。e)焊接試樣用的pWPS及無損探傷測試結(jié)果。f)試驗過程中不符合本標準的任何情況。g)試驗結(jié)果。1)應力范圍。2)到達失效的循環(huán)次數(shù)以及確定失效的標準。3)裂紋的出現(xiàn)位置及開裂方向。4)試驗日期、試驗者和校對者。8數(shù)據(jù)處理方法4T/CWAN0130—20258.1S-N曲線的繪制S-N曲線中S為應力，N為循環(huán)次數(shù)。不同應力種類的轉(zhuǎn)化計算見附錄E，S-N曲線的繪制過程如下。8.1.1采用雙對數(shù)坐標繪制S-N曲線，縱軸為應力，橫軸為循環(huán)數(shù)。8.1.2繪制一條完整的S-N曲線，應力最少要取5級，每級有效試驗點不少于6個。8.1.3記錄試驗應力等級的數(shù)量、不同試驗應力等級下的焊接試樣數(shù)量、不同試驗應力等級下各焊接試樣的疲勞壽命值等原始試驗數(shù)據(jù)。8.1.4在S-N雙對數(shù)坐標圖中，各級應力試驗點均值的連線即為S-N曲線，或采用線性回歸及其他分析方法擬合S-N曲線。8.1.5S-N曲線呈水平線時，水平線所對應的應力為疲勞極限。水平線所對應應力的試樣數(shù)應不少于2個。疲勞極限附近相鄰兩個應力的比值應在1.05~1.20之間。8.1.6條件循環(huán)數(shù)為1×105，5×105，2×106，1×107，或特殊要求時，可按下列方法確定條件疲勞極限。a)根據(jù)要求的條件，在S-N曲線中查找。b)采用“逼近法”確定條件疲勞極限。經(jīng)過同樣應力試驗的五個試樣，在特定的條件循環(huán)數(shù)后，均未斷裂；在比該應力略大的應力下有試樣斷裂時，則把這個無斷裂試樣的應力稱為該循環(huán)數(shù)的條件疲勞極限。若要求保證條件疲勞極限在某一值時，用這個應力對五個試樣進行試驗，任何一個試樣都沒有斷裂即可。c)在條件循環(huán)數(shù)附近的應力級別均有2個以上試樣的試驗結(jié)果時，可根據(jù)以下方法之一確定條件疲勞極限。1)找到一個半數(shù)以上試樣沒有破壞的應力級別，比這個應力略低的應力也有半數(shù)以上的試樣沒有破壞，這個略低的應力即為條件疲勞極限。2）找到一個試樣不破壞的應力級別，取該應力級別與相鄰應力級別應力的平均值。在比該平均值略低的應力下，試樣不破壞，該平均值即為條件疲勞極限。3）對于重要結(jié)構(gòu)件，可根據(jù)具體情況確定各個應力級別的試樣數(shù)，采用統(tǒng)計方法求得條件疲勞極限。8.2P-S-N曲線的繪制P-S-N曲線的繪制步驟如下，詳細的繪制過程見附錄F。8.2.1采用雙對數(shù)坐標繪制P-S-N曲線，縱軸為應力，橫軸為循環(huán)數(shù)。8.2.2一般先繪制可靠度P為0.5時的S-N曲線，然后再繪制可靠度P為其他值時的S-N曲線，最終形成一系列的S-N曲線，統(tǒng)稱為P-S-N曲線。8.2.3記錄試驗應力等級的數(shù)量，不同試驗應力等級下的焊接試樣數(shù)量、不同試驗應力等級下各焊接試樣的疲勞壽命值等原始試驗數(shù)據(jù)。按下列方法進行數(shù)據(jù)處理。a)計算不同試驗應力等級下的對數(shù)疲勞壽命x=lgN。-b)計算對應的對數(shù)疲勞壽命平均值x和標準差s。5T/CWAN0130—2025c)分析有無異常試樣。若有，將異常數(shù)據(jù)剔除。d)分析不同試驗應力等級下的數(shù)據(jù)點是否足夠。若不夠，需補充試樣。e)檢驗對數(shù)疲勞壽命xji是否滿足正態(tài)分布，即分析各試驗應力等級下的標準正態(tài)偏量up與對數(shù)疲勞壽命x之間是否呈線性關(guān)系。若滿足線性關(guān)系，則計算指定可靠度P在不同試驗應力等級下的概率對數(shù)疲勞壽命。f)判斷指定可靠度P下，概率對數(shù)疲勞壽命與對數(shù)應力是否呈線性關(guān)系。若滿足線性關(guān)系，則采用線性擬合的方法計算出該可靠度P對應的截距a及斜率b。g)根據(jù)截距a和斜率b，繪制可靠度P對應的P-S-N曲線。6T/CWAN0130—2025附錄A（資料性）不同受力形式的試樣圖紙根據(jù)實際焊接結(jié)構(gòu)、疲勞試驗設備和夾具等要求來確定疲勞試樣的類型及尺寸。疲勞試樣在材料、焊接工藝、焊縫幾何形狀、尺寸、制造質(zhì)量和加載方式等方面應與實際結(jié)構(gòu)盡可能相似。圖A.1~圖A.7為疲勞試樣的一般建議尺寸。A.1對接接頭拉伸疲勞試樣圖A.1對接接頭拉伸疲勞試樣（F為加載力）表A.1對接接頭拉伸疲勞試樣推薦尺寸（單位：mm）名稱符號尺寸試樣厚度t通常為焊接接頭處的母材厚度試樣總長度Lt適合于所使用的試驗設備，確保夾持部位不打滑焊縫寬度Ls焊縫的最大寬度平行段長度Lc≥6t+Ls平行段寬度W0推薦≥6t，至少≥3t夾持端寬度Wt≥W0+12過渡圓弧半徑R≥25A.2十字接頭拉伸疲勞試樣表A.2十字接頭拉伸疲勞試樣推薦尺寸（單位：mm）名稱符號尺寸試樣厚度通常為焊接接頭處的母材厚度試樣寬度試樣總長度WLt推薦≥6t1，至少≥3t1≥300+t2試板非夾持端半長度L1≥2t1試樣高度H5t17T/CWAN0130—2025圖A.2十字接頭拉伸疲勞試樣（F為加載力）A.3T形接頭拉伸疲勞試樣圖A.3T形接頭拉伸疲勞疲勞試樣（F為加載力）表A.3T形接頭拉伸疲勞試樣推薦尺寸（單位：mm）名稱符號尺寸試樣厚度通常為焊接接頭處的母材厚度試樣寬度W≥3t2試樣總長度Lt≥8t1焊縫熔合線到輥筒中心的距離Lf≥3t1筋板高度H≥3t2+Ls8T/CWAN0130—2025A.4對接接頭三、四點彎曲疲勞試樣(a)三點彎曲(b)四點彎曲圖A.4對接接頭彎曲疲勞試樣表A.4對接接頭彎曲疲勞試樣推薦尺寸（單位：mm）名稱符號尺寸試樣厚度t通常為焊接接頭處的母材厚度試樣寬度W2t試樣總長度Lt≥8t焊縫熔合線到輥筒中心的距離Lf≥3tA.5T形接頭彎曲疲勞試樣一表A.5T形接頭彎曲疲勞試樣一推薦尺寸（單位：mm）名稱符號尺寸試樣厚度通常為焊接接頭處的母材厚度試樣寬度試樣總長度WLt2t1≥8t1焊縫熔合線到輥筒中心的距離Lf≥3t1筋板高度H≥2t19T/CWAN0130—2025圖A.5T形接頭彎曲疲勞試樣一A.6T形接頭彎曲疲勞試樣二圖A.6T形接頭彎曲疲勞試樣二表A.6T形接頭彎曲疲勞試樣二推薦尺寸（單位：mm）名稱符號尺寸試樣厚度通常為焊接接頭處的母材厚度試樣寬度W2t1試樣總長度Lt≥8t1焊縫熔合線到加載位置的距離Lf≥3t2筋板高度H≥2t1T/CWAN0130—2025A.7T形接頭彎曲疲勞試樣三圖A.7T形接頭彎曲疲勞試樣三表A.7T形接頭彎曲疲勞試樣三推薦尺寸（單位：mm）名稱符號尺寸試樣厚度通常為焊接接頭處的母材厚度試樣寬度W≥2t1試樣總長度Lt≥8t1焊縫熔合線到固定位置的距離Lf≥3t1筋板高度H≥2t1T/CWAN0130—2025附錄B焊接變形修正由于焊接變形、焊件截面尺寸變化和焊接組裝困難都會導致焊接接頭存在錯邊，使得被焊部件出現(xiàn)不對中或角變形，進一步引起施加軸向載荷時載荷出現(xiàn)偏心。這種載荷的偏心會引起附加彎矩，從而影響疲勞性能?？刹捎们Х直砘蚱渌ぞ邷y量錯邊和角變形α引起的軸向偏心e，如圖B.1和公式(B.1)和(B.2)所示。圖B.1軸向偏心測量示意圖(B.2)測量偏心后，可計算以膜應力分量σm表征的二次彎曲應力σs，計算公式見表B.1。表B.1偏心引起的二次彎曲應力σs的計算公式類型示意圖二次彎曲應力σs備注軸向偏心---其中，λ是拘束因子。對于無拘束對接和十字接頭，λ=6。a)承載板焊縫表面附近，即發(fā)生潛在疲勞破壞的焊趾處；b)對遠端載荷，假設l1=l2；c)根據(jù)試驗，n=1.5λ。T/CWAN0130—2025角變形l1≥l2，α單位為弧度。兩端固定：兩端鉸接：其中：a)承載板焊縫表面附近，即發(fā)生潛在疲勞破壞的焊趾處；b)對遠端載荷，假設l1=l2；c)在拉伸載荷下，括號中的雙曲正切tanh修正后可減少角變形影響。(l1+l2)/t＜10時，可忽略。(l1+l2)/t＞100時，與端部固定方式無關(guān)。十字接頭角焊縫的軸向偏心=承載板的焊縫根部，即發(fā)生潛在疲勞破壞的焊縫根部。除非使用表B.1中的非線性雙曲正切修正Δσs/Δσm=σs/σm，否則試驗中應取施加應力的最大值和最小值來計算Δσs。修正后的最終應力幅為Δσcor=Δσm+Δσs。也可通過對焊接接頭附近實際應力的測定來進行修正，如電阻應變片法。此時，修正的應力幅Δσcor由公式(B.3)給出。(B.3)式中：Δσm——施加的名義軸向應力或膜應力；ΔεB和ΔεF——試樣背面和正面測得的應變。T/CWAN0130—2025（資料性）板厚＞25mm的結(jié)果修正對于板厚大于25mm的構(gòu)件和連接，主要是橫向角焊縫和對接焊縫等橫向傳力焊縫。板厚增加導致焊趾位置的應力集中和應力梯度產(chǎn)生變化，疲勞強度隨著板厚增加有一定程度的降低，因此需要對應力幅采用板厚修正系數(shù)進行修正。采用有效缺口應力法或斷裂力學法進行疲勞評價時，可不進行板厚修正。板厚修正系數(shù)γt的計算如下：式中：γt——板厚修正系數(shù)；tef——有效板厚，單位為mm；n——板厚修正指數(shù)。有效板厚與試樣的厚度和焊縫尺寸有關(guān)。當L/t＜2時，tef=t；當L/t≥2時，tef取0.5L和t中較大的值。L的尺寸如圖C.1所示。(a)對接接頭(b)T形接頭(c)角焊縫(d)開坡口熔透十字接頭圖C.1不同試樣的有效板厚T/CWAN0130—2025式（C.1）中的n為板厚修正指數(shù)，與焊接接頭類型有關(guān)，板厚修正指數(shù)n的取值見表C.1。表C.1板厚修正指數(shù)的推薦值接頭類型狀態(tài)板厚修正指數(shù)n十字接頭，橫向T形接頭，帶橫向附件的板，縱向加強件端部焊態(tài)0.3十字接頭，橫向T形接頭，帶橫向附件的板，縱向加強件端部焊趾打磨0.2橫向?qū)咏宇^焊態(tài)0.2去余高的對接接頭，母材，縱向焊縫或板邊緣的附件任何狀態(tài)0.1T/CWAN0130—2025附錄D（資料性）試驗報告模板推薦的試驗報告模板如表D.1所示。表D.1試驗報告試驗名稱：試驗溫度：℃試驗日期：試驗人：母材焊接條件鋼種：化學成/%焊接方法：焊接位置：標準牌號：焊接材料種類：直徑、牌號：板厚：Mn：坡口形式：力學性能拉伸強度：MPaP：焊接電流：A焊接電壓：V屈服強度：MPa焊接速度：mm/min運條法：延伸率：%其他：預熱溫度：℃后熱溫度：℃硬度：表面處理：表面加工：其他：焊接區(qū)硬度：其他：試驗設備試樣斷面尺寸和焊道外觀種類：試驗號厚度/mm寬度/mm焊道外觀形狀容量：1頻率：2其他：3……載荷/N最大載荷：最小載荷：應力/MPa最大應力：最小應力：全振幅：斷裂時循環(huán)數(shù)：斷裂時斷口情況：備注：S-N曲線圖：疲勞極限（或條件疲勞極限）/MPa：T/CWAN0130—2025（資料性）不同應力種類的轉(zhuǎn)化計算不同受力形式下，對接接頭、角焊縫、T形接頭和十字接頭的應力計算見表E.1。表E.1不同受力形式試樣的應力計算接頭形式簡圖載荷類型計算公式備注全熔透對接接頭拉壓δ≤δ1，δ和δ1為板厚。M=FL，M為力矩，F(xiàn)為加載力，L為力臂。平面內(nèi)彎曲平面外彎曲部分熔透對接接頭拉壓對V形坡口：α≥60°時，a=sα<60°時，a=0.75sa=s；Ix=al(δ-a)2a為焊縫計算厚度；l為焊縫長度；ymax為焊縫計算截面距x軸的最大距離。彎曲開坡口熔透T形接頭或十字接頭拉壓a為焊縫計算厚度。角焊縫和非全熔透T形接頭或十字接頭中a的取值見表E.2。平面內(nèi)彎曲平面外彎曲角焊縫和非全熔透T形接頭或十字接頭拉壓平面內(nèi)彎曲平面外彎曲T/CWAN0130—2025表E.2焊縫計算厚度a接頭形式焊縫橫截面簡圖焊縫計算厚度備注角焊縫a≈0.7KK為焊腳尺寸，p為熔深a≈0.7Ka由內(nèi)切三角形確定a=KcosθK≤8mm時，a=KK＞8mm時，a=0.7(K+p)一般p=3mm非全熔透T形接頭或十字接頭a=P/sinθPθK=45°時P＞K的情況a=(P+K)sinθKθK=45°時P＜K的情況疲勞試驗中，根據(jù)生產(chǎn)設計要求和試驗設備條件，確定應力比R。已知應力比R、最低應力σmin、最高應力σmax、應力幅σa和平均應力σm中任意兩項，根據(jù)公式(E.1)~(E.3)，可計算出其他值。結(jié)合表E.1，即可計算出疲勞試驗所需的平均負荷和交變負荷。(E.2)T/CWAN0130—2025(E.3)式中：σmin——最低應力；σmax——最高應力。應力水平的高低取決于試件破壞循環(huán)數(shù)的多少。高應力水平之間的間隔較大，低應力水平之間的間隔較小。最高應力水平可通過預實驗確定，通常第一個試樣的最高應力σmax可取0.6σb，σb為抗拉強度，然后根據(jù)實驗結(jié)果對后續(xù)試樣的應力水平進行增減。T/CWAN0130—2025（資料性）焊接接頭P_S_N曲線的繪制焊接接頭P-S-N曲線的詳細繪制步驟如下：a)整理不同試驗應力等級下各試樣的疲勞壽命，按公式(F.1)計算不同試驗應力等級下的對數(shù)疲勞壽命。xji=lgNji(F.1)式中：xji——試驗應力等級j下第i個試樣的對數(shù)疲勞壽命；Nji——試驗應力等級j下第i個試樣的疲勞壽命值。b)按公式(F.2)和(F.3)計算不同試驗應力等級下對數(shù)疲勞壽命的均值和標準差。(F.2) 式中：xj——試驗應力等級j下所有試樣的對數(shù)疲勞壽命平均值；nj——試驗應力等級j下的試樣數(shù)量；sxj——試驗應力等級j下對數(shù)疲勞壽命的標準差。c)根據(jù)公式(F.4)判斷試驗數(shù)據(jù)點是否異常。若公式(F.4)成立，則保留該數(shù)據(jù)點，否則應舍棄。(F.4)式中：zmin——起碼值。zmin的取值見表F.1。表F.1起碼值zminnjzminnjzminnjzmin42.2052.00202.2462.04252.3372.07302.3982.10402.5092.15502.58d)按公式(F.5)判斷各試驗應力等級下的試樣數(shù)量nj是否足夠。若公式(F.5)成立，則試樣數(shù)量滿足要求。若不成立，則試樣數(shù)量不滿足要求，應增加試樣數(shù)量。增加試樣數(shù)量后，再用公式(F.5)檢驗試樣數(shù)量是否符合要求，如此循環(huán)，直至試樣數(shù)量符合要求為止。T/CWAN0130—2025(F.5)式中：δmax——誤差限度，一般取5%；tyj——t分布值，根據(jù)顯著度和試樣個數(shù)查表可得；up——可靠度等級P下的標準正態(tài)偏量，查表可得；j——標準離差修正系數(shù)，j的取值見表F.2。表F.2標準離差修正系數(shù)nj56789jnj2030405060je)檢驗對數(shù)疲勞壽命xji是否服從正態(tài)分布，即檢驗在可靠度P下，標準正態(tài)偏量up與對數(shù)疲勞壽命xji是否呈線性關(guān)系。首先，根據(jù)可靠度P的等級，計算標準正態(tài)偏量up。其次，根據(jù)公式(F.6)計算標準正態(tài)偏量up和對數(shù)疲勞壽命xji的相關(guān)系數(shù)rj。若|rj|＞rmin，則對數(shù)疲勞壽命xji滿足正態(tài)分布。否則，不滿足正態(tài)分布，終止計算，可增加試樣數(shù)量再進行檢驗。相關(guān)系數(shù)最小值rmin的取值見表F.3。表F.3相關(guān)系數(shù)檢驗表nj-2rminnj-2rminnj-2rminnj-2rmin10.9970.553210.413350.32520.9500.532220.404400.30430.8780.514230.396450.28840.8110.497240.388500.27350.7540.482250.381600.25060.7070.468260.374700.23270.6660.456270.3670.21780.6320.444280