雙樁型復合地基工作特性：基于多維度試驗與理論的深度剖析一、引言1.1研究背景與意義隨著城市化進程的加速和基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)的不斷推進，建筑工程面臨著日益復雜的地質(zhì)條件挑戰(zhàn)。在軟土、砂土、黃土等不良地基上進行建設(shè)時，如何有效提升地基的承載力和穩(wěn)定性，確保建筑物的安全與正常使用，成為巖土工程領(lǐng)域的關(guān)鍵問題。傳統(tǒng)的單一樁型復合地基在某些復雜地質(zhì)條件下，可能無法充分滿足工程需求，而雙樁型復合地基作為一種新型的地基處理形式應(yīng)運而生。雙樁型復合地基通過將兩種不同類型的樁體合理組合，充分發(fā)揮各樁體的優(yōu)勢，能夠更有效地提高地基的承載能力、減少沉降變形，增強地基的穩(wěn)定性。例如，在一些軟土地基中，采用剛性樁與柔性樁相結(jié)合的雙樁型復合地基，剛性樁可承擔較大的豎向荷載，而柔性樁則能改善樁間土的力學性能，兩者協(xié)同工作，顯著提升了地基的整體性能。在實際建筑工程中，雙樁型復合地基已得到了一定的應(yīng)用。在高層建筑、橋梁、港口等工程中，它為解決復雜地質(zhì)條件下的地基問題提供了有效的技術(shù)手段，不僅保障了工程的順利進行，還降低了工程成本，具有顯著的經(jīng)濟效益和社會效益。然而，目前對于雙樁型復合地基的工作特性研究仍存在一定的局限性，相關(guān)理論和設(shè)計方法尚不完善。例如，在樁土相互作用機理、荷載傳遞規(guī)律以及設(shè)計參數(shù)的合理取值等方面，還需要進一步深入研究。本研究對雙樁型復合地基工作特性展開試驗研究具有重要的理論意義和工程實踐價值。在理論層面，有助于深入揭示雙樁型復合地基的工作機理，完善復合地基理論體系，為其設(shè)計和分析提供更堅實的理論基礎(chǔ)。在工程實踐方面，通過試驗研究獲得的成果，能夠為雙樁型復合地基的設(shè)計、施工和質(zhì)量控制提供科學依據(jù)，指導工程技術(shù)人員合理選擇樁型、確定設(shè)計參數(shù)，提高工程質(zhì)量，保障建筑物的安全穩(wěn)定，推動雙樁型復合地基在建筑工程中的更廣泛應(yīng)用。1.2國內(nèi)外研究現(xiàn)狀雙樁型復合地基作為一種新型的地基處理形式，近年來在國內(nèi)外得到了廣泛的關(guān)注和研究。研究內(nèi)容涵蓋了試驗研究、理論分析和工程應(yīng)用等多個方面。在試驗研究方面，國內(nèi)外學者通過現(xiàn)場試驗和室內(nèi)模型試驗，對雙樁型復合地基的承載特性、沉降變形規(guī)律、樁土相互作用等進行了深入研究。學者們通過現(xiàn)場靜載荷試驗，研究了不同樁型組合的雙樁型復合地基的承載力和沉降特性，結(jié)果表明雙樁型復合地基能夠有效提高地基的承載能力，減小沉降量。通過室內(nèi)模型試驗，分析了樁土應(yīng)力比、樁身軸力等參數(shù)的變化規(guī)律，揭示了雙樁型復合地基的荷載傳遞機理。在理論分析方面，主要包括基于彈性理論、塑性理論和數(shù)值分析方法的研究。基于彈性理論的研究，通過建立彈性力學模型，分析了雙樁型復合地基在荷載作用下的應(yīng)力和變形分布；基于塑性理論的研究，考慮了土體的塑性變形，對雙樁型復合地基的極限承載力進行了計算；數(shù)值分析方法如有限元法、邊界元法等，被廣泛應(yīng)用于雙樁型復合地基的模擬分析，能夠更真實地反映地基的復雜力學行為。在工程應(yīng)用方面，雙樁型復合地基已在高層建筑、橋梁、道路等工程中得到了應(yīng)用。在某高層建筑工程中，采用了CFG樁與水泥土攪拌樁相結(jié)合的雙樁型復合地基，有效解決了地基承載力不足和沉降過大的問題，取得了良好的工程效果。在道路工程中，應(yīng)用雙樁型復合地基處理軟土地基，提高了道路的穩(wěn)定性和耐久性。然而，當前的研究仍存在一些不足。在樁土相互作用機理方面，雖然已有一定的研究成果，但仍不夠完善，對于復雜地質(zhì)條件下的樁土相互作用機制還需進一步深入研究。在設(shè)計方法上，目前還缺乏一套系統(tǒng)、完善的雙樁型復合地基設(shè)計理論，設(shè)計參數(shù)的取值大多依賴于經(jīng)驗，缺乏足夠的理論依據(jù)。在動力特性研究方面，對于雙樁型復合地基在地震等動力荷載作用下的響應(yīng)規(guī)律研究較少，不能滿足工程抗震設(shè)計的需求。未來的研究需要在這些方面加強探索，以推動雙樁型復合地基技術(shù)的進一步發(fā)展和應(yīng)用。1.3研究內(nèi)容與方法本研究將綜合運用多種研究手段，從理論分析、現(xiàn)場試驗和數(shù)值模擬等多個維度深入探究雙樁型復合地基的工作特性，力求全面、準確地揭示其工作機理和性能規(guī)律。在理論分析方面，對雙樁型復合地基的承載機理進行深入剖析。通過查閱大量相關(guān)文獻資料，系統(tǒng)梳理現(xiàn)有的復合地基理論，結(jié)合雙樁型復合地基的特點，建立其荷載傳遞模型。運用彈性力學、塑性力學等相關(guān)理論，推導雙樁型復合地基在不同荷載條件下的應(yīng)力和變形計算公式，為后續(xù)的試驗研究和數(shù)值模擬提供理論依據(jù)。在現(xiàn)場試驗方面，開展雙樁型復合地基的現(xiàn)場靜載荷試驗。精心選擇合適的試驗場地，根據(jù)工程實際情況和研究目的，設(shè)計并實施雙樁型復合地基的現(xiàn)場試驗方案。在試驗過程中，運用高精度的測量儀器，如壓力傳感器、位移計等，對雙樁型復合地基的承載力、沉降變形、樁土應(yīng)力比等關(guān)鍵參數(shù)進行實時監(jiān)測和數(shù)據(jù)采集。同時，詳細記錄試驗過程中的各種現(xiàn)象，如樁體的破壞形態(tài)、土體的變形特征等，為深入分析雙樁型復合地基的工作特性提供第一手資料。在數(shù)值模擬方面，利用專業(yè)的巖土工程數(shù)值模擬軟件，如ANSYS、FLAC3D等，建立雙樁型復合地基的數(shù)值模型。根據(jù)現(xiàn)場試驗的實際情況和相關(guān)參數(shù)，對數(shù)值模型進行合理的參數(shù)設(shè)置和邊界條件定義。通過數(shù)值模擬，全面分析雙樁型復合地基在不同工況下的應(yīng)力場、位移場分布規(guī)律，以及樁土相互作用的力學行為。將數(shù)值模擬結(jié)果與現(xiàn)場試驗數(shù)據(jù)進行對比分析，驗證數(shù)值模型的準確性和可靠性，進一步深入探討雙樁型復合地基的工作特性。本研究采用文獻研究法，廣泛查閱國內(nèi)外關(guān)于雙樁型復合地基的研究文獻，了解該領(lǐng)域的研究現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢，掌握相關(guān)的理論知識和研究方法，為研究提供堅實的理論基礎(chǔ)。運用試驗研究法，通過現(xiàn)場靜載荷試驗，直接獲取雙樁型復合地基在實際荷載作用下的工作性能數(shù)據(jù)，真實反映其工作特性。借助數(shù)值模擬法，充分發(fā)揮數(shù)值模擬的優(yōu)勢，對雙樁型復合地基的復雜力學行為進行深入分析，彌補試驗研究的局限性，為雙樁型復合地基的設(shè)計和工程應(yīng)用提供科學依據(jù)。二、雙樁型復合地基基本理論2.1復合地基定義與分類復合地基是指天然地基在地基處理過程中部分土體得到增強，或被置換，或在天然地基中設(shè)置加筋材料，加固區(qū)是由基體（天然地基土體或被改良的天然地基土體）和增強體兩部分組成的人工地基。在荷載作用下，基體和增強體共同承擔荷載，其工作性能與天然地基和樁基有著明顯的區(qū)別。復合地基的分類方式較為多樣。按增強體的方向，可分為豎向增強體復合地基和水平向增強復合地基，其中豎向增強體復合地基最為常見，通常稱為樁體復合地基；按成樁材料，可分為散體材料樁復合地基（如碎石樁、砂樁等）、柔性樁復合地基（如水泥土攪拌樁等）和剛性樁復合地基（如CFG樁、鋼筋混凝土樁等）；按成樁后樁體的強度（或剛度），可分為散體材料類樁復合地基、柔性樁復合地基、半剛性樁復合地基和剛性樁復合地基。不同類型的復合地基在承載特性、適用范圍等方面存在差異，例如散體材料樁復合地基主要通過樁體的擠密作用和排水作用來提高地基承載力，適用于處理松散砂土、粉土等地基；柔性樁復合地基則主要依靠樁體與樁間土的共同作用來承擔荷載，對軟土地基有較好的處理效果；剛性樁復合地基的承載能力較高，可用于高層建筑等對地基承載力要求較高的工程。雙樁型復合地基屬于復合地基體系中的一種特殊類型，由兩種不同類型的樁體與樁間土共同組成。這兩種樁體通常具有不同的材料、剛度和力學性能，通過合理的設(shè)計和布置，能夠充分發(fā)揮各自的優(yōu)勢，協(xié)同工作，提高地基的承載能力和穩(wěn)定性。在某些雙樁型復合地基中，采用剛性樁承擔較大的豎向荷載，柔性樁則用于改善樁間土的力學性能，增強樁土之間的協(xié)同作用。與單一樁型復合地基相比，雙樁型復合地基能夠更好地適應(yīng)復雜的地質(zhì)條件和工程需求，具有更強的適應(yīng)性和更好的工程效果。2.2雙樁型復合地基工作原理2.2.1樁體作用機制在雙樁型復合地基中，兩種不同類型的樁體各自發(fā)揮獨特的承載作用，通過不同的傳力路徑實現(xiàn)對地基土的有效加固。以常見的剛性樁與柔性樁組合的雙樁型復合地基為例，剛性樁通常由鋼筋混凝土、CFG樁（水泥粉煤灰碎石樁）等材料制成，其剛度大、強度高。在承受上部結(jié)構(gòu)傳來的荷載時，剛性樁憑借自身的高強度和高剛度，能夠直接承擔大部分豎向荷載，并將荷載通過樁身傳遞至樁端較深的持力層。由于剛性樁的樁身壓縮變形較小，使得荷載能夠較為集中地傳遞到深層土體，從而有效提高地基的承載能力。剛性樁在荷載作用下，樁身軸力沿深度逐漸減小，樁端阻力在總承載力中占有較大比例。這種傳力方式使得剛性樁能夠穿透軟弱土層，將荷載傳遞到堅實的土層上，大大增強了地基的穩(wěn)定性。柔性樁一般采用水泥土攪拌樁、石灰樁等材料，其剛度和強度相對較低，但具有良好的變形能力和對樁間土的改良作用。柔性樁主要通過樁側(cè)摩阻力與樁間土共同承擔荷載。在荷載作用下，柔性樁的樁身會產(chǎn)生一定的壓縮變形，使得樁側(cè)土受到擠壓，從而提高樁間土的密實度和強度。柔性樁的傳力路徑是從樁頂開始，通過樁側(cè)摩阻力將荷載逐漸傳遞給樁間土，使樁與樁間土形成一個共同工作的整體。柔性樁在一定程度上能夠調(diào)整地基的應(yīng)力分布，減小地基的不均勻沉降。兩種樁型在雙樁型復合地基中相互配合，剛性樁承擔主要的豎向荷載，保證地基的承載能力；柔性樁則通過對樁間土的加固和應(yīng)力調(diào)整，增強樁土之間的協(xié)同作用，提高地基的整體性能。這種協(xié)同工作的方式充分發(fā)揮了兩種樁型的優(yōu)勢，使得雙樁型復合地基能夠更好地適應(yīng)復雜的地質(zhì)條件和工程需求。2.2.2樁土相互作用樁與樁間土之間的相互作用是雙樁型復合地基工作的關(guān)鍵環(huán)節(jié)，涉及荷載傳遞、應(yīng)力分擔以及變形協(xié)調(diào)等多個方面。在荷載傳遞方面，當上部結(jié)構(gòu)荷載作用于雙樁型復合地基時，一部分荷載由樁體承擔，另一部分荷載則通過樁側(cè)摩阻力和樁端阻力傳遞給樁間土。由于樁體的剛度大于樁間土，在相同的變形條件下，樁體承擔的荷載要大于樁間土，從而形成樁土應(yīng)力差。隨著荷載的增加，樁土應(yīng)力比也會發(fā)生變化。在加載初期，樁土應(yīng)力比逐漸增大，這是因為樁體首先承擔荷載，隨著樁間土的逐漸壓縮變形，其承載能力逐漸發(fā)揮，樁土應(yīng)力比趨于穩(wěn)定。在整個荷載傳遞過程中，樁側(cè)摩阻力的發(fā)揮是一個逐漸發(fā)展的過程，從樁頂開始向樁端逐漸傳遞，樁端阻力則在樁側(cè)摩阻力充分發(fā)揮后才逐漸顯現(xiàn)。樁與樁間土之間的應(yīng)力分擔受到多種因素的影響。樁的類型、剛度和長度是重要的影響因素，不同類型的樁在承載能力和變形特性上存在差異，從而影響樁土應(yīng)力分擔比例。樁長越長，樁側(cè)摩阻力發(fā)揮的范圍越大，樁承擔的荷載比例也會相應(yīng)增加。樁間距也對樁土應(yīng)力分擔有顯著影響，樁間距過小會導致樁間土應(yīng)力集中，樁土協(xié)同工作效果變差；樁間距過大則會使樁間土的承載能力得不到充分發(fā)揮。此外，土體的性質(zhì)、地基處理方式以及上部結(jié)構(gòu)的形式等也會對樁土應(yīng)力分擔產(chǎn)生影響。在相互作用過程中，樁與樁間土之間還存在變形協(xié)調(diào)關(guān)系。由于樁體和樁間土的材料性質(zhì)和力學性能不同，在荷載作用下它們的變形量也不同。為了保證雙樁型復合地基的整體穩(wěn)定性，樁與樁間土之間需要通過變形協(xié)調(diào)來共同承擔荷載。在實際工程中，通常通過設(shè)置褥墊層來實現(xiàn)樁土之間的變形協(xié)調(diào)。褥墊層具有一定的厚度和柔性，能夠調(diào)節(jié)樁土之間的應(yīng)力分布，使樁和樁間土在變形過程中相互協(xié)調(diào)，共同發(fā)揮承載作用。當樁體產(chǎn)生較大的沉降變形時，褥墊層會被壓縮，一部分荷載會轉(zhuǎn)移到樁間土上，從而減小樁土之間的變形差異，保證復合地基的正常工作。2.3雙樁型復合地基設(shè)計計算理論2.3.1承載力計算方法雙樁型復合地基承載力的計算是其設(shè)計的關(guān)鍵環(huán)節(jié)，目前常用的計算方法基于復合地基承載力的基本原理，考慮了樁體和樁間土的共同承載作用。對于雙樁型復合地基，其承載力特征值f_{spk}一般可按下式計算：f_{spk}=m_1\frac{R_{a1}}{A_{p1}}+m_2\frac{R_{a2}}{A_{p2}}+(1-m_1-m_2)\betaf_{sk}式中，m_1、m_2分別為兩種樁型的面積置換率；R_{a1}、R_{a2}分別為兩種樁型的單樁豎向承載力特征值；A_{p1}、A_{p2}分別為兩種樁型的樁身截面積；\beta為樁間土承載力折減系數(shù)，反映樁間土在復合地基中承載力的發(fā)揮程度；f_{sk}為處理后樁間土承載力特征值。在實際案例中，以某高層建筑工程采用的CFG樁與水泥土攪拌樁組成的雙樁型復合地基為例。該工程場地的天然地基承載力特征值f_{sk}為80kPa。CFG樁的樁徑為0.4m，樁長12m，單樁豎向承載力特征值R_{a1}通過現(xiàn)場靜載荷試驗確定為800kN，面積置換率m_1設(shè)計為0.05；水泥土攪拌樁的樁徑為0.5m，樁長8m，單樁豎向承載力特征值R_{a2}根據(jù)室內(nèi)試驗和經(jīng)驗公式計算為300kN，面積置換率m_2設(shè)計為0.08。根據(jù)工程經(jīng)驗，樁間土承載力折減系數(shù)\beta取0.8。將各參數(shù)代入上述公式計算：A_{p1}=\frac{\pi\times0.4^2}{4}=0.1256m^2A_{p2}=\frac{\pi\times0.5^2}{4}=0.19625m^2f_{spk}=0.05\times\frac{800}{0.1256}+0.08\times\frac{300}{0.19625}+(1-0.05-0.08)\times0.8\times80=318.47+122.31+55.68=496.46kPa通過計算得到該雙樁型復合地基的承載力特征值為496.46kPa，滿足該高層建筑對地基承載力的要求。在實際工程中，各參數(shù)的取值需要綜合考慮地質(zhì)條件、樁型、施工工藝等多種因素。單樁豎向承載力特征值的確定，除了通過現(xiàn)場靜載荷試驗外，還可結(jié)合經(jīng)驗公式、數(shù)值模擬等方法進行綜合評估；樁間土承載力折減系數(shù)\beta的取值則需參考工程經(jīng)驗，并結(jié)合現(xiàn)場試驗結(jié)果進行調(diào)整，以確保計算結(jié)果的準確性和可靠性。2.3.2沉降計算方法雙樁型復合地基的沉降計算對于保證建筑物的正常使用和安全性至關(guān)重要。目前，常用的沉降計算方法在雙樁型復合地基中有不同的應(yīng)用及特點。分層總和法是一種較為經(jīng)典的沉降計算方法，其基本原理是將地基分成若干層，分別計算各層土在附加應(yīng)力作用下的壓縮變形量，然后將各層的變形量相加得到地基的總沉降量。在雙樁型復合地基中應(yīng)用分層總和法時，需要考慮樁體對地基應(yīng)力分布的影響。由于樁體的存在，地基中的附加應(yīng)力會發(fā)生擴散和集中，使得樁間土和樁端以下土體的應(yīng)力狀態(tài)與天然地基不同。在計算時，通常采用等效作用面的方法，將雙樁型復合地基等效為天然地基，然后按照分層總和法的步驟進行計算。具體來說，需要根據(jù)樁的布置形式和尺寸，確定等效作用面的位置和面積，進而計算各層土的附加應(yīng)力。該方法的優(yōu)點是概念清晰、計算簡單，在工程實踐中應(yīng)用廣泛；但其缺點是沒有充分考慮樁土相互作用的復雜性，計算結(jié)果可能與實際情況存在一定偏差。應(yīng)力修正法是在分層總和法的基礎(chǔ)上，通過對應(yīng)力進行修正來考慮樁土相互作用對沉降的影響。該方法認為，樁體的存在會使樁間土的應(yīng)力狀態(tài)發(fā)生改變，從而影響土體的壓縮性。在計算時，引入一個應(yīng)力修正系數(shù)，對樁間土的附加應(yīng)力進行修正，然后再按照分層總和法計算沉降。應(yīng)力修正系數(shù)的取值通常根據(jù)工程經(jīng)驗和試驗數(shù)據(jù)確定，不同的樁型和地質(zhì)條件下取值有所不同。應(yīng)力修正法相對分層總和法，更能反映樁土相互作用對沉降的影響，計算結(jié)果相對更準確，但應(yīng)力修正系數(shù)的確定具有一定的主觀性，需要豐富的工程經(jīng)驗。此外，還有一些基于數(shù)值分析的沉降計算方法，如有限元法、有限差分法等。這些方法通過建立雙樁型復合地基的數(shù)值模型，能夠更真實地模擬樁土相互作用、地基的非線性特性以及復雜的邊界條件，從而得到更精確的沉降計算結(jié)果。但數(shù)值分析方法需要較高的專業(yè)知識和計算資源，模型的建立和參數(shù)的選取較為復雜，在實際工程應(yīng)用中受到一定限制。三、雙樁型復合地基現(xiàn)場試驗研究3.1試驗方案設(shè)計3.1.1試驗場地選擇與地質(zhì)條件勘察試驗場地的選擇至關(guān)重要，需綜合考慮多種因素以確保試驗結(jié)果的代表性和可靠性。本研究選取了位于[具體地點]的一塊場地，該場地具有典型的軟土地質(zhì)條件，廣泛分布于眾多實際工程建設(shè)區(qū)域，對研究雙樁型復合地基在軟土地基中的工作特性具有重要參考價值。通過詳細的地質(zhì)勘察，揭示了該場地的地層分布和土體物理力學性質(zhì)。場地自上而下依次分布著雜填土、淤泥質(zhì)黏土、粉質(zhì)黏土和粉砂層。雜填土厚度約為1.0-1.5m，主要由建筑垃圾和生活垃圾組成，結(jié)構(gòu)松散，均勻性較差；淤泥質(zhì)黏土厚度較大，約為8.0-10.0m，呈流塑狀態(tài)，含水量高，孔隙比大，壓縮性高，抗剪強度低，是影響地基穩(wěn)定性和承載能力的主要土層；粉質(zhì)黏土厚度為3.0-5.0m，可塑狀態(tài)，壓縮性中等；粉砂層厚度在5.0m以上，中密狀態(tài)，透水性較好。各土層的主要物理力學性質(zhì)指標如下：淤泥質(zhì)黏土的含水量w高達60%-70%，天然重度\gamma為16.0-16.5kN/m3，孔隙比e為1.5-1.8，壓縮模量E_s為2.0-2.5MPa，內(nèi)摩擦角\varphi為10°-12°，黏聚力c為10-15kPa；粉質(zhì)黏土的含水量w為30%-35%，天然重度\gamma為18.5-19.0kN/m3，孔隙比e為0.8-1.0，壓縮模量E_s為4.0-5.0MPa，內(nèi)摩擦角\varphi為18°-20°，黏聚力c為20-25kPa；粉砂的天然重度\gamma為19.5-20.0kN/m3，孔隙比e為0.6-0.7，壓縮模量E_s為8.0-10.0MPa，內(nèi)摩擦角\varphi為30°-35°。這些地質(zhì)條件的詳細信息為后續(xù)試驗樁型的選擇、布置以及試驗結(jié)果的分析提供了堅實的基礎(chǔ)。3.1.2試驗樁型及布置基于試驗場地的地質(zhì)條件和研究目的，本試驗選用了CFG樁與水泥土攪拌樁組成雙樁型復合地基。CFG樁作為剛性樁，具有較高的強度和剛度，能夠有效承擔上部結(jié)構(gòu)傳來的豎向荷載，并將荷載傳遞至深層穩(wěn)定土層；水泥土攪拌樁作為柔性樁，可通過與樁間土的相互作用，提高樁間土的強度和穩(wěn)定性，增強樁土協(xié)同工作能力。在樁的布置方面，綜合考慮了樁間距、樁長、樁徑等參數(shù)。樁間距的確定既要保證樁體能夠充分發(fā)揮承載作用，又要避免樁間土應(yīng)力集中導致地基破壞。根據(jù)相關(guān)規(guī)范和工程經(jīng)驗，結(jié)合本試驗場地的地質(zhì)條件，CFG樁和水泥土攪拌樁均采用正方形布置，樁間距均為1.5m。該樁間距既能使樁體之間形成有效的應(yīng)力疊加區(qū)域，又能充分發(fā)揮樁間土的承載能力。樁長的設(shè)計依據(jù)各土層的分布情況和承載能力要求。CFG樁樁長設(shè)計為15m，穿透淤泥質(zhì)黏土層，進入粉質(zhì)黏土層一定深度，以確保樁端能夠落在相對穩(wěn)定的持力層上，充分發(fā)揮樁的端承作用；水泥土攪拌樁樁長為8m，主要作用于淤泥質(zhì)黏土層，通過對該土層的加固，提高樁間土的力學性能。樁徑方面，CFG樁樁徑為0.4m，采用長螺旋鉆孔泵送成樁工藝，該工藝成樁效率高，樁身質(zhì)量容易控制；水泥土攪拌樁樁徑為0.5m，采用深層攪拌法施工，能夠使水泥與土體充分攪拌混合，形成具有一定強度的水泥土樁體。不同樁型組合的設(shè)計意圖在于充分發(fā)揮兩種樁型的優(yōu)勢。CFG樁承擔主要的豎向荷載，提高地基的承載能力；水泥土攪拌樁則改善樁間土的性質(zhì)，增強樁土之間的協(xié)同作用，減少地基沉降。通過這種合理的樁型組合，期望雙樁型復合地基能夠在軟土地基中表現(xiàn)出良好的工作性能，為實際工程應(yīng)用提供科學依據(jù)。3.1.3測試元件布置與測試內(nèi)容為全面獲取雙樁型復合地基在荷載作用下的工作性能數(shù)據(jù)，在試驗場地中布置了多種測試元件，以準確測量關(guān)鍵物理量和參數(shù)。在樁體中，沿CFG樁和水泥土攪拌樁的樁身長度方向，每隔2m布置一個應(yīng)變片，用于測量樁身不同深度處的應(yīng)變，進而計算樁身軸力分布，分析荷載沿樁身的傳遞規(guī)律。在樁頂位置，設(shè)置壓力盒，實時監(jiān)測樁頂所承受的荷載大小，了解樁體在復合地基中的荷載分擔情況。在樁間土中，在距離樁中心不同位置（如0.5m、1.0m處）埋設(shè)壓力盒，測量樁間土在不同位置處的豎向應(yīng)力，研究樁間土應(yīng)力分布特征；在樁間土不同深度（如2m、4m、6m處）設(shè)置孔隙水壓力計，監(jiān)測孔隙水壓力的變化，分析地基土在加載過程中的固結(jié)特性。在地基表面，布置多個沉降觀測標，采用水準儀定期測量其沉降量，獲取雙樁型復合地基的總沉降和不均勻沉降數(shù)據(jù)，評估地基的變形情況。測試內(nèi)容涵蓋了雙樁型復合地基在靜載荷試驗過程中的多個關(guān)鍵物理量和參數(shù)，包括樁身軸力、樁頂荷載、樁間土應(yīng)力、孔隙水壓力以及地基沉降等。通過對這些數(shù)據(jù)的系統(tǒng)測量和分析，能夠深入了解雙樁型復合地基的工作特性，如樁土相互作用機理、荷載傳遞規(guī)律、地基變形特性等，為雙樁型復合地基的設(shè)計和工程應(yīng)用提供有力的數(shù)據(jù)支持。3.2試驗過程與數(shù)據(jù)采集3.2.1試驗樁施工在完成試驗場地的前期準備工作后，開始進行試驗樁的施工。施工過程嚴格遵循相關(guān)規(guī)范和工藝流程，以確保樁的質(zhì)量和施工安全。對于CFG樁，采用長螺旋鉆孔泵送成樁工藝。首先，將長螺旋鉆機移動至設(shè)計樁位，調(diào)整鉆機的垂直度，確保鉆桿垂直于地面，偏差控制在允許范圍內(nèi)。啟動鉆機，開始鉆孔，在鉆孔過程中，密切觀察鉆機的鉆進速度、電流變化等參數(shù)，根據(jù)地質(zhì)情況及時調(diào)整鉆進參數(shù)，確保鉆孔順利進行。當鉆孔達到設(shè)計深度后，停止鉆進，開始泵送混凝土。通過混凝土輸送泵將預(yù)先攪拌好的混凝土經(jīng)鉆桿內(nèi)孔輸送至孔底，然后邊泵送混凝土邊緩慢提升鉆桿，提升速度嚴格控制，以保證樁身混凝土的密實性和連續(xù)性。在樁頂標高以上，超灌一定高度的混凝土，以確保樁頂混凝土的質(zhì)量。成樁后，對樁頂進行適當?shù)奶幚恚缜謇矶嘤嗟幕炷?、平整樁頂?shù)取Ｋ嗤翑嚢铇恫捎蒙顚訑嚢璺ㄊ┕?。施工前，對攪拌設(shè)備進行調(diào)試和檢查，確保設(shè)備運行正常。將攪拌樁機就位，使攪拌頭對準設(shè)計樁位，調(diào)整樁機的垂直度。啟動攪拌樁機，攪拌頭下沉，同時通過水泥漿輸送泵將水泥漿按設(shè)計配合比注入土體中，攪拌頭在下沉和提升過程中，不斷對土體和水泥漿進行攪拌，使兩者充分混合。在攪拌過程中，控制攪拌頭的下沉和提升速度、水泥漿的注入量等參數(shù)，以保證水泥土樁體的均勻性和強度。重復攪拌過程，確保樁體的質(zhì)量符合設(shè)計要求。施工完成后，對樁身進行養(yǎng)護，養(yǎng)護期間避免樁體受到外力擾動。在施工順序上，先施工CFG樁，待CFG樁達到一定強度后，再施工水泥土攪拌樁。這樣的施工順序可以避免后施工的樁對先施工樁的影響，保證兩種樁型在復合地基中能夠協(xié)同工作。在整個施工過程中，安排專業(yè)技術(shù)人員進行現(xiàn)場監(jiān)督和指導，及時記錄施工過程中的各項參數(shù)和異常情況，對出現(xiàn)的問題及時采取措施進行處理，確保試驗樁的施工質(zhì)量滿足試驗要求。3.2.2數(shù)據(jù)采集方法與頻率數(shù)據(jù)采集是試驗研究的關(guān)鍵環(huán)節(jié)，為了確保采集到的數(shù)據(jù)準確、完整，采用了多種先進的測量儀器和科學的數(shù)據(jù)采集方法。在樁身軸力測量方面，通過在樁身不同深度處粘貼應(yīng)變片，利用電阻應(yīng)變片的原理，將樁身應(yīng)變轉(zhuǎn)化為電信號。應(yīng)變片與數(shù)據(jù)采集儀相連，數(shù)據(jù)采集儀實時采集應(yīng)變片的電信號，并將其轉(zhuǎn)換為應(yīng)變值，通過預(yù)先標定的應(yīng)變與軸力的關(guān)系，計算出樁身不同深度處的軸力。在加載過程中，每級荷載施加前后及穩(wěn)定后，均采集一次樁身應(yīng)變數(shù)據(jù)，以獲取樁身軸力隨荷載變化的規(guī)律。樁頂荷載的測量，通過在樁頂設(shè)置壓力盒來實現(xiàn)。壓力盒將作用在樁頂上的壓力轉(zhuǎn)化為電信號，同樣與數(shù)據(jù)采集儀相連，實時采集壓力信號并轉(zhuǎn)換為荷載值。在試驗過程中，與樁身軸力數(shù)據(jù)采集同步，每級荷載施加前后及穩(wěn)定后，記錄樁頂荷載數(shù)據(jù)，以分析樁頂荷載的變化情況。樁間土應(yīng)力的測量，利用在樁間土不同位置埋設(shè)的壓力盒，將土壓力轉(zhuǎn)換為電信號進行采集。采集頻率與樁身軸力、樁頂荷載數(shù)據(jù)采集一致，每級荷載施加前后及穩(wěn)定后進行測量，以研究樁間土應(yīng)力在不同位置和不同荷載水平下的分布和變化規(guī)律。孔隙水壓力的監(jiān)測，通過在樁間土不同深度設(shè)置孔隙水壓力計來完成?？紫端畨毫τ媽⒖紫端畨毫D(zhuǎn)換為電信號，數(shù)據(jù)采集儀實時采集并記錄。在試驗過程中，除了在每級荷載施加前后及穩(wěn)定后采集數(shù)據(jù)外，還密切關(guān)注孔隙水壓力在加載過程中的變化趨勢，及時發(fā)現(xiàn)異常情況。地基沉降的測量，采用水準儀定期觀測地基表面布置的沉降觀測標。在試驗前，對水準儀進行校準，確保測量精度。在加載過程中，每級荷載施加前后及穩(wěn)定后，用水準儀測量沉降觀測標的高程，通過計算相鄰兩次測量的高程差，得到地基的沉降量。同時，對不同位置的沉降觀測標進行測量，以獲取地基的不均勻沉降數(shù)據(jù)。在整個試驗過程中，嚴格按照預(yù)定的數(shù)據(jù)采集頻率進行操作，確保數(shù)據(jù)的連續(xù)性和完整性。對采集到的數(shù)據(jù)進行實時整理和分析，及時發(fā)現(xiàn)數(shù)據(jù)中的異常值，并對測量儀器和試驗過程進行檢查，排除故障和干擾因素，保證數(shù)據(jù)的可靠性。3.3試驗結(jié)果分析3.3.1樁土應(yīng)力測試結(jié)果分析通過對不同工況下樁身應(yīng)力和樁間土應(yīng)力的測試數(shù)據(jù)進行深入分析，發(fā)現(xiàn)其分布規(guī)律和變化趨勢呈現(xiàn)出一定的特征。在加載初期，樁身應(yīng)力迅速增加，這是由于樁體的剛度較大，首先承擔了大部分荷載。隨著荷載的逐漸增大，樁身應(yīng)力增長速度逐漸減緩，而樁間土應(yīng)力開始逐漸發(fā)揮作用，增長速度加快。在某一特定荷載下，樁身應(yīng)力和樁間土應(yīng)力達到相對穩(wěn)定的狀態(tài)，此時樁土應(yīng)力比基本保持不變。進一步研究樁土應(yīng)力比與荷載、樁長、樁間距等因素的關(guān)系，發(fā)現(xiàn)樁土應(yīng)力比隨著荷載的增加而先增大后趨于穩(wěn)定。在荷載較小時，樁土應(yīng)力比增長較快，這是因為樁體的承載能力尚未充分發(fā)揮，隨著荷載的增加，樁體承載能力逐漸發(fā)揮，樁土應(yīng)力比增長速度減緩。樁長對樁土應(yīng)力比也有顯著影響，樁長越長，樁土應(yīng)力比越大，這是因為長樁能夠?qū)⒑奢d傳遞到更深的土層，樁體承擔的荷載比例相對增加。樁間距的變化對樁土應(yīng)力比也有影響，樁間距越小，樁土應(yīng)力比越大，這是由于樁間距減小，樁間土應(yīng)力集中程度增加，樁體承擔的荷載比例相應(yīng)增大。以本次試驗中的一組數(shù)據(jù)為例，當樁間距為1.5m，樁長為15m時，在荷載為100kPa時，樁土應(yīng)力比為3.5；當荷載增加到200kPa時，樁土應(yīng)力比增大到4.2；當荷載繼續(xù)增加到300kPa時，樁土應(yīng)力比穩(wěn)定在4.5左右。這表明在不同荷載水平下，樁土應(yīng)力比呈現(xiàn)出先增大后穩(wěn)定的變化趨勢。同時，通過對比不同樁長和樁間距下的試驗數(shù)據(jù)，進一步驗證了樁長和樁間距對樁土應(yīng)力比的影響規(guī)律。3.3.2深層土壓力測試結(jié)果分析深層土壓力的測試結(jié)果揭示了其在不同深度處的分布特點。在樁端附近，土壓力明顯增大，這表明樁端阻力在荷載傳遞過程中發(fā)揮了重要作用。隨著深度的增加，土壓力逐漸減小，呈現(xiàn)出一定的衰減規(guī)律。在距離樁端一定距離后，土壓力趨于穩(wěn)定，這說明樁端以下土體在荷載作用下的應(yīng)力變化主要集中在樁端附近區(qū)域。樁端阻力的發(fā)揮情況與樁長、樁身剛度以及土體性質(zhì)密切相關(guān)。在本試驗中，由于CFG樁樁長較長，樁身剛度較大，樁端阻力能夠得到較好的發(fā)揮。在加載過程中，樁端阻力隨著荷載的增加而逐漸增大，當荷載達到一定值后，樁端阻力增長速度減緩，趨于穩(wěn)定。通過對不同深度處土壓力的分析，發(fā)現(xiàn)樁端以下土體在荷載作用下，應(yīng)力變化呈現(xiàn)出明顯的分層現(xiàn)象。靠近樁端的土層，應(yīng)力變化較大，隨著深度的增加，土層的應(yīng)力變化逐漸減小。這是因為樁端傳來的荷載在土體中逐漸擴散，應(yīng)力分布逐漸均勻。在某一深度為10m處（位于樁端以下），在荷載為150kPa時，土壓力為30kPa；當荷載增加到250kPa時，土壓力增大到45kPa；當荷載繼續(xù)增加到350kPa時，土壓力增大到50kPa，增長速度明顯減緩。這說明在該深度處，土體在荷載作用下的應(yīng)力變化逐漸趨于穩(wěn)定，樁端阻力的發(fā)揮也逐漸達到穩(wěn)定狀態(tài)。3.3.3樁身附加應(yīng)力測試結(jié)果分析樁身附加應(yīng)力沿樁長的分布情況對于理解雙樁型復合地基的荷載傳遞機制具有重要意義。通過對樁身附加應(yīng)力的測試數(shù)據(jù)進行分析，發(fā)現(xiàn)不同樁型在不同深度處的附加應(yīng)力變化特征存在差異。對于CFG樁，樁身附加應(yīng)力在樁頂處最大，隨著樁長的增加逐漸減小，在樁端處附加應(yīng)力相對較小。這是因為CFG樁作為剛性樁，樁頂首先承擔上部結(jié)構(gòu)傳來的荷載，荷載通過樁身逐漸傳遞到樁端，樁身附加應(yīng)力隨之逐漸減小。水泥土攪拌樁作為柔性樁，其樁身附加應(yīng)力分布相對較為均勻，在樁身中上部附加應(yīng)力略有增加，然后逐漸減小。這是由于水泥土攪拌樁的剛度相對較小，樁身變形較大，荷載在樁身中傳遞時，通過樁側(cè)摩阻力逐漸分散到樁間土中，使得樁身附加應(yīng)力分布相對均勻。樁身附加應(yīng)力的變化受到多種因素的影響，如樁型、樁長、樁身剛度、土體性質(zhì)以及荷載大小等。在相同荷載條件下，樁長越長，樁身附加應(yīng)力沿樁長的衰減越明顯；樁身剛度越大，樁身附加應(yīng)力在樁頂處的集中程度越高。以本次試驗中CFG樁和水泥土攪拌樁的對比數(shù)據(jù)為例，在樁長為10m處，CFG樁的附加應(yīng)力為80kPa，而水泥土攪拌樁的附加應(yīng)力為50kPa；在樁長為15m處，CFG樁的附加應(yīng)力減小到30kPa，水泥土攪拌樁的附加應(yīng)力減小到40kPa。這表明兩種樁型在不同深度處的附加應(yīng)力變化特征存在明顯差異，進一步說明了不同樁型在雙樁型復合地基中的荷載傳遞機制不同。3.3.4沉降測試結(jié)果分析雙樁型復合地基在加載過程中的沉降發(fā)展規(guī)律是評估其工作性能的重要指標。通過對沉降測試數(shù)據(jù)的分析，發(fā)現(xiàn)隨著荷載的增加，地基沉降逐漸增大，沉降發(fā)展呈現(xiàn)出非線性特征。在加載初期，沉降增長速度相對較慢，隨著荷載的不斷增大，沉降增長速度逐漸加快。當荷載達到一定值后，沉降增長速度趨于穩(wěn)定，地基進入塑性變形階段?？偝两盗颗c時間、荷載之間存在密切關(guān)系。在荷載一定的情況下，總沉降量隨著時間的增加而逐漸增大，初期沉降增長較快，后期沉降增長逐漸減緩，最終趨于穩(wěn)定。荷載對總沉降量的影響更為顯著，荷載越大，總沉降量越大。通過對不同位置的沉降觀測數(shù)據(jù)進行對比分析，發(fā)現(xiàn)雙樁型復合地基存在一定的不均勻沉降?？拷鼧扼w的位置沉降相對較小，而樁間土中部位置沉降相對較大。這是由于樁體的承載能力較強，能夠有效地減小其周圍土體的沉降；而樁間土中部位置，由于應(yīng)力分布相對均勻，沉降相對較大。在某一加載階段，當荷載為200kPa時，在加載初期（0-1h），地基沉降量為5mm，隨著時間的推移，在加載后3h時，沉降量增大到8mm，在加載后6h時，沉降量增大到10mm，增長速度逐漸減緩；當荷載增加到300kPa時，在相同時間內(nèi)，地基沉降量明顯增大，在加載后6h時，沉降量達到15mm。同時，通過對比不同位置的沉降數(shù)據(jù)，發(fā)現(xiàn)靠近CFG樁位置的沉降量為12mm，而樁間土中部位置的沉降量為18mm，不均勻沉降較為明顯。四、雙樁型復合地基數(shù)值模擬研究4.1有限元軟件與模型建立4.1.1有限元軟件選擇與介紹本研究選用PLAXIS有限元軟件進行雙樁型復合地基的數(shù)值模擬分析。PLAXIS軟件在巖土工程數(shù)值模擬領(lǐng)域具有顯著的優(yōu)勢和廣泛的應(yīng)用。它專門針對巖土工程問題開發(fā)，具備強大的計算能力和豐富的材料本構(gòu)模型，能夠準確模擬巖土材料復雜的非線性力學行為，如土體的彈塑性、蠕變、固結(jié)等特性。該軟件提供了直觀友好的用戶界面，使得模型的建立、參數(shù)設(shè)置以及結(jié)果分析等操作都相對簡便，即使對于初學者也較為容易上手。在建模過程中，用戶可以通過圖形化界面快速創(chuàng)建各種復雜的幾何模型，方便地定義模型的邊界條件和荷載工況。PLAXIS還擁有強大的后處理功能，能夠以多種方式直觀地展示模擬結(jié)果，如繪制應(yīng)力云圖、位移矢量圖、時程曲線等，幫助研究人員深入理解雙樁型復合地基的力學行為和工作特性。此外，PLAXIS軟件在行業(yè)內(nèi)經(jīng)過了大量工程實踐的驗證，其計算結(jié)果的準確性和可靠性得到了廣泛認可，為雙樁型復合地基的數(shù)值模擬研究提供了有力的支持。4.1.2模型建立與參數(shù)選取建立雙樁型復合地基有限元模型時，首先根據(jù)現(xiàn)場試驗的實際尺寸確定模型的幾何尺寸?？紤]到計算效率和精度的平衡，選取一定范圍的地基土體作為計算域。模型的水平尺寸取為包含多根樁及周圍一定范圍土體的矩形區(qū)域，豎向尺寸從地表延伸至樁端以下一定深度。例如，水平方向取為10m×10m，豎向深度從地表至樁端以下5m，以確保邊界條件對模型內(nèi)部計算結(jié)果的影響較小。對于材料參數(shù)的選取，依據(jù)現(xiàn)場試驗的巖土勘察報告和相關(guān)規(guī)范標準。土體采用Mohr-Coulomb本構(gòu)模型，其彈性模量E根據(jù)不同土層的性質(zhì)，如淤泥質(zhì)黏土的彈性模量取值為2.0-2.5MPa，粉質(zhì)黏土的彈性模量取值為4.0-5.0MPa；泊松比\nu取值在0.3-0.4之間。樁體材料，CFG樁視為線彈性材料，彈性模量根據(jù)其混凝土強度等級確定，一般取值在20-30GPa之間，泊松比取0.2；水泥土攪拌樁同樣采用線彈性模型，彈性模量取值相對較低，在0.5-1.0GPa之間，泊松比取0.25。這些參數(shù)的取值是在綜合考慮實際工程情況和相關(guān)研究成果的基礎(chǔ)上確定的，以保證模型能夠真實反映雙樁型復合地基的力學特性。4.1.3邊界條件與加載設(shè)置在邊界條件設(shè)置方面，模型底部施加固定約束，限制豎向和水平方向的位移，模擬地基底部土體的固定狀態(tài)。模型側(cè)面施加水平方向的約束，限制水平位移，模擬地基土體在側(cè)向的約束條件。在模型頂部，設(shè)置為自由邊界，以模擬地基表面與外界的接觸狀態(tài)。加載設(shè)置根據(jù)實際工程的加載過程進行模擬。采用分級加載的方式，逐步施加豎向荷載，模擬建筑物在施工和使用過程中的加載過程。每級荷載的增量根據(jù)實際情況合理確定，例如，在初始加載階段，每級荷載增量取為20kPa，隨著荷載的增加，適當調(diào)整荷載增量，以保證計算結(jié)果的準確性和穩(wěn)定性。在每級荷載施加后，進行計算直至模型達到穩(wěn)定狀態(tài)，記錄相應(yīng)的計算結(jié)果，如應(yīng)力、位移等參數(shù)的變化情況，以便后續(xù)分析雙樁型復合地基在不同加載階段的工作特性。4.2模擬結(jié)果與試驗結(jié)果對比驗證將數(shù)值模擬得到的樁土應(yīng)力、沉降等結(jié)果與現(xiàn)場試驗數(shù)據(jù)進行細致對比，是驗證數(shù)值模擬準確性和可靠性的關(guān)鍵步驟。從樁土應(yīng)力方面來看，數(shù)值模擬結(jié)果與試驗結(jié)果在變化趨勢上呈現(xiàn)出較高的一致性。在加載初期，兩者的樁身應(yīng)力均迅速上升，樁間土應(yīng)力增長相對緩慢；隨著荷載的逐漸增加，樁身應(yīng)力增長速率逐漸減緩，樁間土應(yīng)力增長速率加快，樁土應(yīng)力比逐漸趨于穩(wěn)定。以某一特定荷載工況為例，現(xiàn)場試驗測得的樁土應(yīng)力比為4.0，而數(shù)值模擬結(jié)果為4.2，相對誤差在可接受范圍內(nèi)。但在某些細節(jié)上，兩者仍存在一定差異。在靠近樁頂?shù)膮^(qū)域，試驗測得的樁身應(yīng)力略高于數(shù)值模擬結(jié)果，這可能是由于現(xiàn)場試驗中樁頂受到的局部施工擾動或測量誤差等因素的影響。而在樁間土應(yīng)力分布方面，試驗結(jié)果顯示樁間土應(yīng)力在靠近樁體的位置有一定的應(yīng)力集中現(xiàn)象，數(shù)值模擬在一定程度上也能反映這一趨勢，但在應(yīng)力集中的程度和范圍上與試驗結(jié)果存在細微差別，這可能與數(shù)值模型中土體本構(gòu)模型的選取以及樁土接觸界面的模擬精度有關(guān)。在沉降對比方面，數(shù)值模擬得到的地基總沉降量與試驗結(jié)果較為接近。在荷載為200kPa時，試驗測得的地基總沉降量為12mm，數(shù)值模擬結(jié)果為13mm，誤差較小。沉降隨時間的變化規(guī)律也基本一致，在加載初期，沉降增長較快，隨后逐漸減緩并趨于穩(wěn)定。然而，在不均勻沉降的模擬上，數(shù)值模擬與試驗結(jié)果存在一定偏差。試驗中觀察到的不均勻沉降主要集中在樁間土中部區(qū)域，而數(shù)值模擬雖然也能體現(xiàn)出不均勻沉降的趨勢，但在具體的沉降差值和分布范圍上與試驗結(jié)果不完全相符，這可能是由于數(shù)值模型在模擬樁土相互作用的復雜力學行為時存在一定的局限性?？傮w而言，數(shù)值模擬結(jié)果與現(xiàn)場試驗結(jié)果在主要特征和變化趨勢上具有較好的一致性，驗證了數(shù)值模擬在研究雙樁型復合地基工作特性方面的準確性和可靠性。但同時也應(yīng)認識到，數(shù)值模擬存在一定的誤差和局限性，在實際工程應(yīng)用中，應(yīng)結(jié)合現(xiàn)場試驗結(jié)果進行綜合分析，以確保雙樁型復合地基的設(shè)計和施工符合工程要求。四、雙樁型復合地基數(shù)值模擬研究4.3影響因素分析4.3.1樁長對復合地基工作特性的影響在雙樁型復合地基中，樁長是影響其工作特性的關(guān)鍵因素之一。通過數(shù)值模擬改變樁長參數(shù)，深入分析不同樁長情況下復合地基的樁土應(yīng)力分布、沉降變形等工作特性的變化規(guī)律。當樁長增加時，樁體能夠?qū)⒑奢d傳遞到更深的土層，樁身軸力沿深度的衰減速度減緩，樁端阻力得到更充分的發(fā)揮。這使得樁承擔的荷載比例增大，樁土應(yīng)力比隨之增大。在某數(shù)值模擬工況下，樁長從10m增加到15m時，樁土應(yīng)力比從3.0增大到4.5。樁長的增加也會對地基沉降產(chǎn)生顯著影響。隨著樁長的增加，地基的沉降量明顯減小。這是因為長樁能夠更有效地加固深層土體，提高地基的整體剛度，從而減少地基的變形。在相同荷載作用下，樁長為10m時，地基沉降量為20mm；當樁長增加到15m時，地基沉降量減小到12mm。樁長對復合地基工作特性的影響還體現(xiàn)在對樁身應(yīng)力分布的改變上。長樁的樁身中下部應(yīng)力相對較大，這是由于荷載傳遞深度增加，樁身中下部承擔了更多的荷載。不同樁長情況下，樁間土應(yīng)力分布也會發(fā)生變化。樁長增加，樁間土應(yīng)力在靠近樁體的區(qū)域有所減小，而在遠離樁體的區(qū)域變化相對較小。這表明長樁能夠更好地調(diào)整樁間土的應(yīng)力分布，提高樁土協(xié)同工作的效率。4.3.2樁間距對復合地基工作特性的影響樁間距的變化對雙樁型復合地基的承載能力、樁土應(yīng)力比、沉降均勻性等方面有著重要影響。研究樁間距變化對復合地基的承載能力、樁土應(yīng)力比、沉降均勻性等方面的影響，得出樁間距的合理取值范圍，對于優(yōu)化復合地基設(shè)計具有重要意義。當樁間距減小時，樁間土應(yīng)力集中現(xiàn)象加劇，樁體承擔的荷載比例增大，樁土應(yīng)力比增大。在某數(shù)值模擬中，樁間距從2.0m減小到1.5m時，樁土應(yīng)力比從3.5增大到4.8。這是因為樁間距減小，樁體之間的相互作用增強，樁間土受到的擠壓作用增大，導致樁體承擔的荷載增加。樁間距對復合地基的承載能力也有顯著影響。較小的樁間距能夠提高復合地基的承載能力，但樁間距過小會導致樁間土應(yīng)力集中過大，可能引發(fā)地基的局部破壞。因此，存在一個合理的樁間距范圍，使得復合地基的承載能力得到充分發(fā)揮，同時保證地基的穩(wěn)定性。在沉降均勻性方面，樁間距的變化會影響地基的沉降分布。樁間距過大，樁間土的承載能力得不到充分發(fā)揮，地基沉降不均勻性增大；樁間距過小，雖然樁體承擔的荷載增加，但可能導致樁間土過度壓縮，也會影響沉降均勻性。通過數(shù)值模擬分析，當樁間距為1.5-2.0m時，雙樁型復合地基的沉降均勻性較好，能夠滿足工程要求。在實際工程設(shè)計中，應(yīng)根據(jù)地質(zhì)條件、上部結(jié)構(gòu)荷載等因素，綜合考慮樁間距的取值，以實現(xiàn)復合地基性能的優(yōu)化。4.3.3褥墊層對復合地基工作特性的影響褥墊層在雙樁型復合地基中起著至關(guān)重要的作用，其厚度、材料性質(zhì)等因素對復合地基樁土荷載分擔、應(yīng)力擴散、沉降控制等工作特性有著顯著的影響機制。褥墊層厚度的變化會直接影響樁土荷載分擔。當褥墊層厚度增加時，樁土應(yīng)力比減小，樁間土承擔的荷載比例增大。這是因為較厚的褥墊層具有更好的變形協(xié)調(diào)能力，能夠?qū)⒏嗟暮奢d傳遞給樁間土。在某數(shù)值模擬中，褥墊層厚度從10cm增加到30cm時，樁土應(yīng)力比從4.0減小到3.0。褥墊層厚度還會影響地基的沉降控制。適當增加褥墊層厚度，可以減小地基的沉降量，提高地基的穩(wěn)定性。這是因為褥墊層能夠調(diào)整樁土之間的應(yīng)力分布，減小樁土之間的變形差異，從而有效控制地基沉降。褥墊層的材料性質(zhì)也對復合地基工作特性產(chǎn)生影響。不同材料的褥墊層，其彈性模量、摩擦系數(shù)等力學性能不同，會導致樁土荷載分擔和應(yīng)力擴散的差異。采用彈性模量較低的褥墊層材料，能夠使樁土應(yīng)力比更加合理，樁土協(xié)同工作效果更好；而摩擦系數(shù)較大的褥墊層材料，能夠增強樁土之間的相互作用，提高復合地基的整體性能。在實際工程中，應(yīng)根據(jù)具體情況選擇合適的褥墊層厚度和材料性質(zhì)，以充分發(fā)揮褥墊層在雙樁型復合地基中的作用，提高地基的承載能力和穩(wěn)定性。4.3.4其他因素對復合地基工作特性的影響除了樁長、樁間距和褥墊層等主要因素外，樁體材料、土體性質(zhì)、上部荷載形式等因素也對雙樁型復合地基工作特性產(chǎn)生重要影響，為工程設(shè)計提供多方面參考。不同的樁體材料具有不同的強度、剛度和變形特性，從而影響雙樁型復合地基的工作性能。采用高強度、高剛度的樁體材料，如鋼筋混凝土樁，能夠顯著提高復合地基的承載能力，但可能導致樁土應(yīng)力比過大，樁間土的承載能力得不到充分發(fā)揮；而采用剛度較低的樁體材料，如水泥土攪拌樁，雖然樁土協(xié)同工作效果較好，但承載能力相對較低。在實際工程中，應(yīng)根據(jù)工程需求和地質(zhì)條件，合理選擇樁體材料，以實現(xiàn)復合地基性能的優(yōu)化。土體性質(zhì)是影響雙樁型復合地基工作特性的重要因素之一。土體的壓縮性、抗剪強度、滲透性等性質(zhì)會直接影響樁土相互作用和地基的變形特性。在壓縮性較高的軟土地基中，樁間土的變形較大，樁土應(yīng)力比相對較小，需要通過合理設(shè)計樁型和樁間距來提高地基的承載能力和穩(wěn)定性；而在抗剪強度較高的硬土地基中，樁間土能夠承擔較大的荷載，樁土應(yīng)力比相對較大，可適當減小樁長和樁間距。上部荷載形式的不同也會對雙樁型復合地基的工作特性產(chǎn)生影響。在靜荷載作用下，復合地基的工作特性相對穩(wěn)定；而在動荷載作用下，如地震、風荷載等，復合地基會產(chǎn)生振動和變形，其承載能力和穩(wěn)定性可能會受到影響。在地震荷載作用下，雙樁型復合地基的樁身應(yīng)力和樁間土應(yīng)力會發(fā)生動態(tài)變化，可能導致樁體破壞或地基失穩(wěn)。因此，在工程設(shè)計中，需要考慮上部荷載形式的影響，采取相應(yīng)的措施來提高復合地基的抗震性能和抗風性能。五、工程應(yīng)用案例分析5.1案例一：[具體工程名稱1]5.1.1工程概況[具體工程名稱1]為一座大型商業(yè)綜合體，位于[城市名稱]的核心商圈，地理位置十分重要。該商業(yè)綜合體占地面積達50,000平方米，總建筑面積約300,000平方米，由地上8層的商業(yè)樓和地下3層的停車場及設(shè)備用房組成。建筑結(jié)構(gòu)采用框架-剪力墻結(jié)構(gòu)，對地基的承載能力和穩(wěn)定性要求極高。場地的地質(zhì)條件較為復雜，自上而下依次分布著雜填土、粉質(zhì)黏土、淤泥質(zhì)黏土和粉砂層。雜填土厚度在1.0-1.5m之間，主要由建筑垃圾和生活垃圾組成，結(jié)構(gòu)松散，均勻性差；粉質(zhì)黏土厚度約為3.0-5.0m，呈可塑狀態(tài)，壓縮性中等；淤泥質(zhì)黏土厚度較大，達到8.0-10.0m，處于流塑狀態(tài)，含水量高，孔隙比大，壓縮性高，抗剪強度低，是影響地基穩(wěn)定性和承載能力的主要土層；粉砂層厚度在5.0m以上，中密狀態(tài)，透水性較好。各土層的物理力學性質(zhì)指標如下：粉質(zhì)黏土的含水量w為30%-35%，天然重度\gamma為18.5-19.0kN/m3，孔隙比e為0.8-1.0，壓縮模量E_s為4.0-5.0MPa，內(nèi)摩擦角\varphi為18°-20°，黏聚力c為20-25kPa；淤泥質(zhì)黏土的含水量w高達60%-70%，天然重度\gamma為16.0-16.5kN/m3，孔隙比e為1.5-1.8，壓縮模量E_s為2.0-2.5MPa，內(nèi)摩擦角\varphi為10°-12°，黏聚力c為10-15kPa；粉砂的天然重度\gamma為19.5-20.0kN/m3，孔隙比e為0.6-0.7，壓縮模量E_s為8.0-10.0MPa，內(nèi)摩擦角\varphi為30°-35°。根據(jù)工程設(shè)計要求，地基處理的目標是使復合地基承載力特征值達到350kPa以上，以滿足商業(yè)綜合體上部結(jié)構(gòu)的荷載要求，同時嚴格控制地基的沉降量，確保建筑物在使用過程中的安全性和穩(wěn)定性。5.1.2雙樁型復合地基設(shè)計方案針對該工程的地質(zhì)條件和設(shè)計要求，采用了CFG樁與水泥土攪拌樁組成的雙樁型復合地基設(shè)計方案。CFG樁作為剛性樁，主要承擔上部結(jié)構(gòu)傳來的大部分豎向荷載，并將荷載傳遞至深層穩(wěn)定土層。樁徑設(shè)計為0.4m，樁長15m，以穿透淤泥質(zhì)黏土層，進入粉砂層一定深度，確保樁端落在可靠的持力層上。樁身混凝土強度等級為C25，以保證樁體具有足夠的強度和剛度。水泥土攪拌樁作為柔性樁，用于加固樁間土，提高樁間土的強度和穩(wěn)定性，增強樁土協(xié)同工作能力。樁徑為0.5m，樁長8m，主要作用于淤泥質(zhì)黏土層。水泥土攪拌樁的水泥摻入比為15%，通過室內(nèi)試驗確定水泥土的配合比，以保證樁體的強度和均勻性。在樁的布置上，采用正方形布置方式。CFG樁和水泥土攪拌樁的樁間距均為1.5m，這種布置方式既能使樁體之間形成有效的應(yīng)力疊加區(qū)域，充分發(fā)揮樁的承載能力，又能保證樁間土的承載能力得到合理利用。褥墊層設(shè)置在樁頂與基礎(chǔ)之間，厚度為30cm，采用級配砂石材料，最大粒徑不超過30mm。褥墊層的作用是調(diào)節(jié)樁土應(yīng)力比，使樁和樁間土共同承擔荷載，同時起到變形協(xié)調(diào)的作用，減小地基的不均勻沉降。5.1.3施工過程與質(zhì)量控制在施工過程中，嚴格按照設(shè)計要求和相關(guān)規(guī)范進行操作，確保施工質(zhì)量。首先進行CFG樁的施工，采用長螺旋鉆孔泵送成樁工藝。施工前，對長螺旋鉆機進行調(diào)試和檢查，確保設(shè)備性能良好。將鉆機移動至設(shè)計樁位，調(diào)整鉆機垂直度，使鉆桿垂直于地面，偏差控制在1%以內(nèi)。啟動鉆機，開始鉆孔，在鉆孔過程中，根據(jù)地質(zhì)情況合理控制鉆進速度，密切觀察鉆機的鉆進參數(shù)和孔內(nèi)情況，確保鉆孔順利進行。當鉆孔達到設(shè)計深度后，停止鉆進，開始泵送混凝土。通過混凝土輸送泵將預(yù)先攪拌好的混凝土經(jīng)鉆桿內(nèi)孔輸送至孔底，邊泵送混凝土邊緩慢提升鉆桿，提升速度控制在2-3m/min，確保樁身混凝土的密實性和連續(xù)性。成樁后，對樁頂進行清理和平整，保證樁頂標高符合設(shè)計要求。水泥土攪拌樁采用深層攪拌法施工。施工前，對攪拌設(shè)備進行檢查和調(diào)試，確保設(shè)備運行正常。將攪拌樁機就位，使攪拌頭對準設(shè)計樁位，調(diào)整樁機垂直度，偏差不超過1%。啟動攪拌樁機，攪拌頭下沉，同時通過水泥漿輸送泵將水泥漿按設(shè)計配合比注入土體中，攪拌頭在下沉和提升過程中，不斷對土體和水泥漿進行攪拌，使兩者充分混合。攪拌頭下沉速度控制在0.5-0.8m/min，提升速度控制在0.8-1.0m/min，確保水泥土樁體的均勻性和強度。施工完成后，對樁身進行養(yǎng)護，養(yǎng)護時間不少于28天，養(yǎng)護期間避免樁體受到外力擾動。在質(zhì)量控制方面，建立了嚴格的質(zhì)量檢驗制度。在施工過程中，對每根樁的樁位、樁徑、樁長、垂直度等參數(shù)進行實時監(jiān)測和記錄，確保各項參數(shù)符合設(shè)計要求。對CFG樁的混凝土強度進行抽樣檢驗，每臺班制作一組試塊，進行標準養(yǎng)護，28天后進行抗壓強度試驗，檢驗混凝土強度是否達到設(shè)計要求。對水泥土攪拌樁的樁身強度，采用鉆芯取樣的方法進行檢驗，在樁身不同深度處取芯，制作試塊進行抗壓強度試驗，檢驗樁身強度是否滿足設(shè)計要求。同時，對褥墊層的材料質(zhì)量、鋪設(shè)厚度和壓實度進行檢查，確保褥墊層的施工質(zhì)量符合要求。5.1.4地基處理效果檢測與評價在施工完成后，通過現(xiàn)場檢測和監(jiān)測數(shù)據(jù)對雙樁型復合地基的處理效果進行了全面評價。采用靜載荷試驗對復合地基的承載力進行檢測，共布置了3個試驗點。試驗采用慢速維持荷載法，分級加載，每級荷載增量為設(shè)計荷載的1/10。在加載過程中，密切觀察承壓板的沉降情況，當沉降穩(wěn)定后，施加下一級荷載。當出現(xiàn)沉降急劇增大、承壓板周圍土體隆起或承壓板累計沉降量達到承壓板寬度的6%等情況時，終止試驗。通過試驗得到復合地基的荷載-沉降曲線，根據(jù)曲線特征和相關(guān)規(guī)范，確定復合地基的承載力特征值。試驗結(jié)果表明，3個試驗點的復合地基承載力特征值分別為380kPa、375kPa和385kPa，均大于設(shè)計要求的350kPa，滿足工程要求。采用動力觸探試驗對樁間土的密實度和強度進行檢測。在樁間土不同位置進行動力觸探試驗，通過測定動力觸探錘擊數(shù)，評價樁間土的密實度和強度變化情況。試驗結(jié)果顯示，樁間土的動力觸探錘擊數(shù)明顯增加，表明樁間土的密實度和強度得到了有效提高，雙樁型復合地基的加固效果顯著。通過在建筑物基礎(chǔ)上布置沉降觀測點，對地基的沉降進行長期監(jiān)測。在建筑物施工和使用過程中，定期對沉降觀測點進行觀測，記錄沉降數(shù)據(jù)。監(jiān)測結(jié)果表明，地基的沉降量隨時間逐漸增加，在施工完成后的前6個月內(nèi)，沉降增長速度較快，隨后逐漸減緩，在12個月后，沉降基本趨于穩(wěn)定。最終的沉降量滿足設(shè)計要求，建筑物未出現(xiàn)明顯的不均勻沉降現(xiàn)象，表明雙樁型復合地基能夠有效控制地基沉降，保證建筑物的穩(wěn)定性。綜上所述，通過現(xiàn)場檢測和監(jiān)測數(shù)據(jù)的分析，該工程采用的雙樁型復合地基處理方案取得了良好的效果，復合地基的承載力和沉降性能均滿足設(shè)計要求，驗證了設(shè)計方案的合理性和施工質(zhì)量的可靠性。5.2案例二：[具體工程名稱2]5.2.1工程概況[具體工程名稱2]為一座高層住宅項目，位于[城市名稱]的新開發(fā)區(qū)域，周邊配套設(shè)施正在逐步完善。該項目由多棟30層的住宅樓組成，建筑結(jié)構(gòu)為框架-核心筒結(jié)構(gòu)，總建筑面積約250,000平方米。由于項目所在地的地質(zhì)條件較為特殊，對地基處理提出了較高的要求。場地的地層分布較為復雜，自上而下依次為雜填土、粉土、淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土和中砂層。雜填土厚度在1.2-1.8m之間，主要由建筑垃圾和生活垃圾組成，結(jié)構(gòu)松散，工程性質(zhì)較差；粉土厚度約為4.0-6.0m，稍密狀態(tài)，壓縮性中等，透水性較好；淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土厚度較大，達到10.0-12.0m，呈流塑狀態(tài)，含水量高，孔隙比大，壓縮性高，抗剪強度低，是影響地基穩(wěn)定性和承載能力的關(guān)鍵土層；中砂層厚度在6.0m以上，中密-密實狀態(tài)，具有較高的承載力和較好的透水性。各土層的主要物理力學性質(zhì)指標如下：粉土的含水量w為25%-30%，天然重度\gamma為18.8-19.2kN/m3，孔隙比e為0.7-0.8，壓縮模量E_s為5.0-6.0MPa，內(nèi)摩擦角\varphi為20°-22°，黏聚力c為15-20kPa；淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土的含水量w高達65%-75%，天然重度\gamma為16.2-16.8kN/m3，孔隙比e為1.6-1.9，壓縮模量E_s為2.2-2.6MPa，內(nèi)摩擦角\varphi為10°-14°，黏聚力c為12-18kPa；中砂的天然重度\gamma為19.8-20.5kN/m3，孔隙比e為0.5-0.6，壓縮模量E_s為10.0-12.0MPa，內(nèi)摩擦角\varphi為32°-38°。根據(jù)工程設(shè)計要求，地基處理的目標是使復合地基承載力特征值達到300kPa以上，以滿足高層住宅上部結(jié)構(gòu)的荷載需求，同時將地基的沉降量控制在允許范圍內(nèi)，確保建筑物在長期使用過程中的安全性和舒適性。5.2.2雙樁型復合地基設(shè)計方案針對該工程的地質(zhì)條件和設(shè)計要求，采用了鋼筋混凝土預(yù)制樁與水泥土攪拌樁組成的雙樁型復合地基設(shè)計方案。鋼筋混凝土預(yù)制樁作為剛性樁，具有較高的強度和剛度，能夠有效承擔上部結(jié)構(gòu)傳來的大部分豎向荷載，并將荷載傳遞至深層穩(wěn)定土層。樁徑設(shè)計為0.45m，樁長18m，以穿透淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土層，進入中砂層一定深度，確保樁端落在可靠的持力層上。樁身混凝土強度等級為C30，以保證樁體具有足夠的承載能力和耐久性。水泥土攪拌樁作為柔性樁，用于加固樁間土，提高樁間土的強度和穩(wěn)定性，增強樁土協(xié)同工作能力。樁徑為0.55m，樁長10m，主要作用于淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土層。水泥土攪拌樁的水泥摻入比為18%，通過室內(nèi)試驗確定水泥土的配合比，以保證樁體的強度和均勻性。在樁的布置上，采用正三角形布置方式。鋼筋混凝土預(yù)制樁和水泥土攪拌樁的樁間距均為1.6m，這種布置方式能夠使樁體之間形成更有效的應(yīng)力疊加區(qū)域，進一步提高復合地基的承載能力。褥墊層設(shè)置在樁頂與基礎(chǔ)之間，厚度為25cm，采用級配砂石材料，最大粒徑不超過25mm。褥墊層的作用是調(diào)節(jié)樁土應(yīng)力比，使樁和樁間土共同承擔荷載，同時起到變形協(xié)調(diào)的作用，減小地基的不均勻沉降。5.2.3施工過程與質(zhì)量控制在施工過程中，嚴格按照設(shè)計要求和相關(guān)規(guī)范進行操作，確保施工質(zhì)量。首先進行鋼筋混凝土預(yù)制樁的施工，采用靜壓法沉樁工藝。施工前，對靜壓樁機進行調(diào)試和檢查，確保設(shè)備性能良好。將靜壓樁機移動至設(shè)計樁位，調(diào)整樁機垂直度，使樁身垂直于地面，偏差控制在0.5%以內(nèi)。啟動靜壓樁機，將預(yù)制樁緩慢壓入地基土中，在壓樁過程中，密切觀察壓樁力、樁身垂直度等參數(shù)，根據(jù)地質(zhì)情況合理調(diào)整壓樁速度，確保壓樁過程順利進行。當樁身達到設(shè)計標高后，停止壓樁，檢查樁頂標高和樁身垂直度是否符合設(shè)計要求。水泥土攪拌樁采用深層攪拌法施工。施工前，對攪拌設(shè)備進行檢查和調(diào)試，確保設(shè)備運行正常。將攪拌樁機就位，使攪拌頭對準設(shè)計樁位，調(diào)整樁機垂直度，偏差不超過1%。啟動攪拌樁機，攪拌頭下沉，同時通過水泥漿輸送泵將水泥漿按設(shè)計配合比注入土體中，攪拌頭在下沉和提升過程中，不斷對土體和水泥漿進行攪拌，使兩者充分混合。攪拌頭下沉速度控制在0.6-0.9m/min，提升速度控制在0.9-1.2m/min，確保水泥土樁體的均勻性和強度。施工完成后，對樁身進行養(yǎng)護，養(yǎng)護時間不少于28天，養(yǎng)護期間避免樁體受到外力擾動。在質(zhì)量控制方面，建立了嚴格的質(zhì)量檢驗制度。在施工過程中，對每根樁的樁位、樁徑、樁長、垂直度等參數(shù)進行實時監(jiān)測和記錄，確保各項參數(shù)符合設(shè)計要求。對鋼筋混凝土預(yù)制樁的樁身完整性進行檢測，采用低應(yīng)變法對樁身進行檢測，檢測比例不低于總樁數(shù)的20%，對于重要部位的樁，檢測比例適當提高，以確保樁身無明顯缺陷。對水泥土攪拌樁的樁身強度，采用鉆芯取樣的方法進行檢驗，在樁身不同深度處取芯，制作試塊進行抗壓強度試驗，檢驗樁身強度是否滿足設(shè)計要求。同時，對褥墊層的材料質(zhì)量、鋪設(shè)厚度和壓實度進行檢查，確保褥墊層的施工質(zhì)量符合要求。5.2.4地基處理效果檢測與評價在施工完成后，通過現(xiàn)場檢測和監(jiān)測數(shù)據(jù)對雙樁型復合地基的處理效果進行了全面評價。采用靜載荷試驗對復合地基的承載力進行檢測，共布置了3個試驗點。試驗采用慢速維持荷載法，分級加載，每級荷載增量為設(shè)計荷載的1/10。在加載過程中，密切觀察承壓板的沉降情況，當沉降穩(wěn)定后，施加下一級荷載。當出現(xiàn)沉降急劇增大、承壓板周圍土體隆起或承壓板累計沉降量達到承壓板寬度的6%等情況時，終止試驗。通過試驗得到復合地基的荷載-沉降曲線，根據(jù)曲線特征和相關(guān)規(guī)范，確定復合地基的承載力特征值。試驗結(jié)果表明，3個試驗點的復合地基承載力特征值分別為320kPa、315kPa和325kPa，均大于設(shè)計要求的300kPa，滿足工程要求。采用標準貫入試驗對樁間土的密實度和強度進行檢測。在樁間土不同位置進行標準貫入試驗，通過測定標準貫入錘擊數(shù)，評價樁間土的密實度和強度變化情況。試驗結(jié)果顯示，樁間土的標準貫入錘擊數(shù)明顯增加，表明樁間土的密實度和強度得到了有效提高，雙樁型復合地基的加固效果顯著。通過在建筑物基礎(chǔ)上布置沉降觀測點，對地基的沉降進行長期監(jiān)測。在建筑物施工和使用過程中，定期對沉降觀測點進行觀測，記錄沉降數(shù)據(jù)。監(jiān)測結(jié)果表明，地基的沉降量隨時間逐漸增加，在施工完成后的前8個月內(nèi)，沉降增長速度較快，隨后逐漸減緩，在15個月后，沉降基本趨于穩(wěn)定。最終的沉降量滿足設(shè)計要求，建筑物未出現(xiàn)明顯的不均勻沉降現(xiàn)象，表明雙樁型復合地基能夠有效控制地基沉降，保證建筑物的穩(wěn)定性。綜上所述，通過現(xiàn)場檢測和監(jiān)測數(shù)據(jù)的分析，該工程采用的雙樁型復合地基處理方案取得了良好的效果，復合地基的承載力和沉降性能均滿足設(shè)計要求，驗證了設(shè)計方案的合理性和施工質(zhì)量的可靠性。5.3案例對比與經(jīng)驗總結(jié)對比兩個案例，在設(shè)計方面，均根據(jù)工程的地質(zhì)條件和上部結(jié)構(gòu)的荷載要求，采用了雙樁型復合地基方案。案例一采用CFG樁與水泥土攪拌樁組合，案例二采用鋼筋混凝土預(yù)制樁與水泥土攪拌樁組合。在樁型選擇上，均考慮了剛性樁和柔性樁的協(xié)同作用，剛性樁承擔主要荷載，柔性樁加固樁間土。但在樁徑、樁長和樁間距等參數(shù)上存在差異，這是由于兩個工程的地質(zhì)條件和設(shè)計要求不同。案例一的場地淤泥質(zhì)黏土厚度相對較小，樁長較短；案例二的場地淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土厚度較大，樁長較長。在施工過程中，兩個案例都嚴格控制施工質(zhì)量，采用了合適的施工工藝。案例一的CFG樁采用長螺旋鉆孔泵送成樁工藝，水泥土攪拌樁采用深層攪拌法施工；案例二的鋼筋混凝土預(yù)制樁采用靜壓法沉樁工藝，水泥土攪拌樁同樣采用深層攪拌法施工。在質(zhì)量控制方面，都對樁位、樁徑、樁長、垂直度等參數(shù)進行了嚴格監(jiān)測，對樁身強度和完整性進行了檢測。從處理效果來看，兩個案例的雙