特高壓變電站(換流站)滅火系統(tǒng)抵御環(huán)境風(fēng)性能測(cè)試研究報(bào)告人：黃玉彪2025年8月22日變電智能運(yùn)檢創(chuàng)新發(fā)展大會(huì)中國(guó)

·濟(jì)南2025.8.22EPTC研究?jī)?nèi)容

02研究結(jié)論

03總結(jié)展望

04研究背景

01題

綱2口特高壓輸電工程是優(yōu)化能源資源配置、保障國(guó)家能源安全、實(shí)現(xiàn)國(guó)家雙碳戰(zhàn)略目標(biāo)的重要舉措。特高壓承擔(dān)了國(guó)家

新能源供給消納體系載體的新使命，中國(guó)特高壓累計(jì)建成“17交16直”?？?/p>

隨

著

我國(guó)西部地區(qū)“沙戈荒”風(fēng)電光伏基地、藏東南水電大規(guī)模開發(fā)外送建設(shè)，特高壓直流將迎來新一輪大規(guī)模、高強(qiáng)度建設(shè)，預(yù)計(jì)到十五五末，特高壓換流站及變電站規(guī)模將翻倍。蛀廠華中電

網(wǎng)渝華金電網(wǎng)

城我國(guó)特高壓工程建設(shè)分布(2019年)換流站72座

換流變635組總?cè)萘?41690MVA(截止2019年12月)華北

電

網(wǎng)南

移●

特

高

壓

工

程

加

速

建

設(shè)3以

安徽古泉站例

，負(fù)荷為全省負(fù)荷的1/4以上!一、研究背景新建特高壓直流工程(2023年)秦西南電網(wǎng)4AK題常瓶瓶AM顆參東北電網(wǎng)吉涂

天中西北

電網(wǎng)目前，主要集中于高原環(huán)境常規(guī)滅火系統(tǒng)滅火效能評(píng)價(jià)等，少有不同滅火系統(tǒng)抗風(fēng)性開展系統(tǒng)性研究：口

不同滅火系統(tǒng)抗風(fēng)性能存在差異：壓縮空氣泡沫滅火系統(tǒng)(CAFS)、

水噴霧滅火系統(tǒng)?？谕悳缁鹧b備不同釋放裝置抗風(fēng)性能存在差異：

CAFS

噴淋系統(tǒng)、消防炮系統(tǒng)、機(jī)器人系統(tǒng)?？诓煌L(fēng)向?qū)缁鹣到y(tǒng)抗風(fēng)性的影響：

常年風(fēng)向、釋放裝置角度等不同。350AR

會(huì)300250FP200150AFFF10050L1.00.80.6

0.4

0.2Environmental

pressure/×10Pa高原低壓泡沫析液時(shí)間演化DrainageFireTechnology,2022,58(3):1285-1304.前人研究中，主要聚焦開展滅火系統(tǒng)低氣壓環(huán)境下泡沫性能演化和滅火性能研究，少有涉及不同滅火系統(tǒng)抗風(fēng)性能的研究?！裥滦拖姥b備與存量消防系統(tǒng)的抗風(fēng)性能存在不確定性4一、研究背景高原低壓環(huán)境抗燒、滅火效能測(cè)試高原低壓泡沫發(fā)泡倍數(shù)變化times/s題

綱研究背景

01研究結(jié)論

03總結(jié)展望

04研究?jī)?nèi)容

025水噴霧系統(tǒng)抵御環(huán)境風(fēng)能力試驗(yàn)移動(dòng)式機(jī)器人抵御環(huán)境風(fēng)能力

試驗(yàn)壓縮空氣泡沫噴淋系統(tǒng)

抵御環(huán)境風(fēng)能力試驗(yàn)壓縮空氣泡沫炮系統(tǒng)抵御

環(huán)境風(fēng)能力試驗(yàn)移動(dòng)式機(jī)器人抗風(fēng)穩(wěn)定性試驗(yàn)滅火系統(tǒng)抵御

環(huán)境風(fēng)試驗(yàn)6二、研究?jī)?nèi)容試驗(yàn)工況設(shè)計(jì)口根據(jù)特高壓工程實(shí)際情況，在試驗(yàn)風(fēng)洞內(nèi)搭建局部1/4變壓器集水模型平臺(tái)，開展CAFS

噴淋及水噴霧

系統(tǒng)系列抗風(fēng)試驗(yàn)，實(shí)現(xiàn)對(duì)多種風(fēng)速、風(fēng)向下的系統(tǒng)噴淋釋放強(qiáng)度、噴淋覆蓋范圍、泡沫性能的測(cè)量?？谟捎谧儔浩黜敳吭O(shè)有油枕、套管等充裝大量變壓器油的火災(zāi)高風(fēng)險(xiǎn)部件，試驗(yàn)將重點(diǎn)關(guān)注滅火系統(tǒng)在相關(guān)高風(fēng)險(xiǎn)區(qū)域的保護(hù)性能。◆

泡沫性能(25%析液時(shí)間和發(fā)泡倍數(shù))

◆CAFS

及水噴霧噴淋強(qiáng)度模型三維圖

1號(hào)面(俯視圖)測(cè)點(diǎn)

5號(hào)面(正視圖)測(cè)點(diǎn)

3號(hào)面(側(cè)視圖)測(cè)點(diǎn)二、滅火系統(tǒng)抗風(fēng)試驗(yàn)內(nèi)容——CAFS

及水噴霧滅火系統(tǒng)

7

●2

.1壓縮空氣泡沫滅火系統(tǒng)(CAFS)

及水噴霧滅火系統(tǒng)抵御環(huán)境風(fēng)能力試驗(yàn)總計(jì)15個(gè)測(cè)量點(diǎn)測(cè)量參數(shù)散熱器環(huán)境風(fēng)對(duì)CAFS

噴淋強(qiáng)度的影響一最大噴淋強(qiáng)度位置口測(cè)量區(qū)域內(nèi)兩處噴淋強(qiáng)度較優(yōu)：1.油枕中間區(qū)域(3-2),CAFS噴淋強(qiáng)度隨風(fēng)速的增大逐漸減??；2.另

一處位置隨風(fēng)速變化，從下風(fēng)口的絕緣套管根部區(qū)域(5-1)逐漸移動(dòng)至下風(fēng)口的絕緣套管中部區(qū)域(4-1)。二、滅火系統(tǒng)抗風(fēng)試驗(yàn)內(nèi)容——CAFS及水噴霧滅火系統(tǒng)

8

●2

.1.1壓縮空氣泡沫滅火系統(tǒng)(CAFS)

抵御環(huán)境風(fēng)能力試驗(yàn)出風(fēng)口

出風(fēng)口回0

區(qū)回四有水理

”8.6m/sa:

)

2136420m/s

4.3m/s(3-2)勵(lì)火罐風(fēng)速4.3m/s40.0030.00200010000003-190°工況8.6ms45msms

14.0032

3-3

12.0106075°工況

8804.00

8.6nk43ms2000.50

ons

1-41

1-21-375°工況X

K

口第90°工況105°工況不同測(cè)點(diǎn)CAFS噴淋強(qiáng)度各測(cè)點(diǎn)CAFS噴淋強(qiáng)度環(huán)境風(fēng)對(duì)CAFS

噴淋強(qiáng)度的影響—油枕區(qū)域口模型頂部油枕位置的CAFS

噴淋強(qiáng)度在三種工況下均較大，說明在實(shí)際應(yīng)用中該區(qū)域保護(hù)效果較好。

口油枕下方區(qū)域和油枕區(qū)域各處的CAFS

噴淋強(qiáng)度：

順風(fēng)噴射(105°)>垂直噴射(90°)>逆風(fēng)噴射(75°)

口

變壓器油枕處CAFS噴淋強(qiáng)度隨著風(fēng)速的增大而逐漸減小，油枕下方離風(fēng)口越近風(fēng)速對(duì)CAFS

噴淋影響越大。滅火系統(tǒng)抗風(fēng)試驗(yàn)內(nèi)容——CAFS

及水噴霧滅火系統(tǒng)

9

●2.1.1壓縮空氣泡沫滅火系統(tǒng)(CAFS)

抵御環(huán)境風(fēng)能力試驗(yàn)680不同風(fēng)向不同風(fēng)速下泡沫性能75°(

(逆風(fēng))

90°(側(cè)風(fēng))105°(側(cè)風(fēng))0%-5%-4.69%

-5.33%-7.46%-10%-11.43%-13.28%■析

液

時(shí)

間■發(fā)泡倍數(shù)-20%-19.73%不同風(fēng)向下風(fēng)速對(duì)泡沫性能的影響環(huán)境風(fēng)對(duì)CAFS的噴出泡沫性能影響口在試驗(yàn)風(fēng)速內(nèi)(0~8.6m/s),

隨風(fēng)速增大，25%的析液時(shí)間減小，泡沫發(fā)泡倍數(shù)也隨之減?。豢?/p>

風(fēng)速對(duì)25%析液時(shí)間的影響隨著風(fēng)向夾角的增大，呈逐漸減小趨勢(shì)。滅火系統(tǒng)抗風(fēng)試驗(yàn)內(nèi)容——CAFS

及水噴霧滅火系統(tǒng)●

2.1.1壓縮空氣泡沫滅火系統(tǒng)(CAFS)

抵御環(huán)境風(fēng)能力試驗(yàn)10變

化

率

(

%

)-15%環(huán)境風(fēng)對(duì)水噴霧系統(tǒng)噴出覆蓋性能影響—變壓器油枕下方區(qū)域口

風(fēng)

速

越

大

，靠近風(fēng)口區(qū)域水霧籠罩效果越來越弱，遠(yuǎn)離風(fēng)口處的水霧籠罩越來越明顯；口在試驗(yàn)風(fēng)速內(nèi)，變壓器油枕下方區(qū)域遠(yuǎn)離風(fēng)口處(1-1)的噴霧強(qiáng)度隨著風(fēng)速的增大先增加后略有減小趨勢(shì)，

變壓器油枕下方區(qū)域靠近風(fēng)口處(1-3)的噴霧強(qiáng)度，隨著風(fēng)速的增大逐漸從32.28L/(min

·m2)減小至8.21L/(minm2)

。0m/s

4.3ms

8.6ms

129ms

173m/s86m

12.9m

17.3m90°工況下不同風(fēng)速水噴霧邊緣輪廓及效果滅火系統(tǒng)抗風(fēng)試驗(yàn)內(nèi)容——CAFS

及水噴霧滅火系統(tǒng)

11

●2.1.2水噴霧滅火系統(tǒng)抵御環(huán)境風(fēng)能力試驗(yàn)●

2.

1.2水噴霧滅火系統(tǒng)抵御環(huán)境風(fēng)能力試驗(yàn)環(huán)境風(fēng)對(duì)水噴霧系統(tǒng)噴出覆蓋性能影響一側(cè)面散熱器區(qū)域口在試驗(yàn)風(fēng)速范圍內(nèi)，側(cè)面散熱器處逆風(fēng)(4號(hào)面)情況，不同風(fēng)速下的中間區(qū)域(8-2)的噴霧強(qiáng)度較大，噴霧

強(qiáng)度隨著風(fēng)速的增大逐漸減少?？?/p>

側(cè)面散熱器順風(fēng)(2號(hào)面)時(shí)，9-2處的布水強(qiáng)度隨風(fēng)速的增大先逐漸增加后減小。模型2號(hào)面滅火系統(tǒng)抗風(fēng)試驗(yàn)內(nèi)容——CAFS

及水噴霧滅火系統(tǒng)

12

□Om/s風(fēng)速下，模型頂部布水強(qiáng)度呈現(xiàn)中間區(qū)域(4-2)布水強(qiáng)度大于邊緣區(qū)域的布水強(qiáng)度?？陔S風(fēng)速增大，變壓器頂部的布水強(qiáng)度分布由“中間偏大，邊緣偏小”逐漸演變?yōu)椤半x風(fēng)口越近處的布水強(qiáng)

度越小，越遠(yuǎn)處的布水強(qiáng)度越大”;且風(fēng)速越大，布水強(qiáng)度分布轉(zhuǎn)化越明顯。滅火系統(tǒng)抗風(fēng)試驗(yàn)內(nèi)容——CAFS

及水噴霧滅火系統(tǒng)

13

38.6m/s12.50

:25.0037.50

50.0082.5050.00●

2.1.2水噴霧滅火系統(tǒng)抵御環(huán)境風(fēng)能力試驗(yàn)環(huán)境風(fēng)對(duì)水噴霧系統(tǒng)噴出覆蓋性能影響—變壓器頂部區(qū)域布水夠度(L/[min

·m2)]e96=LErL20.454行10.220.4530.6840.9家14518a1

四1.mp60.911.1412.9m/s累

：行行14口

壓縮空氣泡沫噴淋系統(tǒng)：在風(fēng)速為8.6m/s

時(shí)，油枕頂部CAFS

噴淋強(qiáng)度衰減率47.83%,變壓器本體頂部CAFS

噴淋強(qiáng)度衰減率達(dá)58.14%,壓縮空氣泡沫噴淋系統(tǒng)平均強(qiáng)度衰減率為39.30%,衰減后壓縮空氣泡沫噴

淋平均強(qiáng)度為16.6L/(min

·m2),

較Q/GDW12034.1—2020中要求的強(qiáng)度值高38.9%?？谒畤婌F滅火系統(tǒng)：在風(fēng)速為8.6m/s

時(shí)，油枕頂部噴霧強(qiáng)度衰減率為9.47%,本體頂部噴霧強(qiáng)度衰減率為45.22%,模型側(cè)面的噴霧強(qiáng)度衰減率為11.91%,水噴霧系統(tǒng)平均總噴霧強(qiáng)度衰減率為29.26%,衰減后水噴

霧系統(tǒng)平均噴霧強(qiáng)度為21.22L/(min·m2),較GB50219-2014中要求的強(qiáng)度值高6.1%。滅火系統(tǒng)抗風(fēng)試驗(yàn)內(nèi)容——CAFS

及水噴霧滅火系統(tǒng)

14

●

2.1.3壓縮空氣泡沫滅火系統(tǒng)(CAFS)及水噴霧滅火系統(tǒng)抵御環(huán)境風(fēng)能力對(duì)比環(huán)境風(fēng)對(duì)CAFS

及水噴霧滅火系統(tǒng)的噴淋強(qiáng)度影響對(duì)比□開展泡沫炮受環(huán)境風(fēng)速、風(fēng)向影響下的噴射性能試驗(yàn)，考慮部分特高壓站內(nèi)極端天氣風(fēng)速，試驗(yàn)風(fēng)速為0-17.3m/s(8級(jí)大風(fēng)),風(fēng)向逆風(fēng)及側(cè)向風(fēng)，測(cè)量泡沫炮射程、泡沫性能(25%析液時(shí)間和發(fā)泡倍數(shù))風(fēng)洞試驗(yàn)區(qū)工況2

側(cè)向風(fēng)30°滅火系統(tǒng)抗風(fēng)試驗(yàn)內(nèi)容——壓縮空氣泡沫炮●2.2壓縮空氣泡沫炮抵御環(huán)境風(fēng)能力試驗(yàn)15試驗(yàn)設(shè)計(jì)lcAF5夢(mèng)

高B

人5i

na口風(fēng)速由0增大到17.3m/s

時(shí)，逆風(fēng)工況射程衰減13.26%,側(cè)向30°工況射程衰減11.26%;口隨著風(fēng)速增大25%析液時(shí)間和發(fā)泡倍數(shù)均逐步減小，25%析液時(shí)間最少為4min35s,最小發(fā)泡倍數(shù)

為5.9,風(fēng)速由0增大到17.3m/s

時(shí)，25%析液時(shí)間減少18.13%,發(fā)泡倍數(shù)減少16.44%;口側(cè)向30°工況較完全逆風(fēng)工況時(shí)的射程平均增長(zhǎng)11.92%,25%析液時(shí)間和發(fā)泡倍數(shù)均略微減小。-4.429-8.91%-11.26%-13.26%風(fēng)速變化(m/s)不同風(fēng)速下射程變化率滅火系統(tǒng)抗風(fēng)試驗(yàn)內(nèi)容——壓縮空氣泡沫炮●2.2壓縮空氣泡沫炮抵御環(huán)境風(fēng)能力試驗(yàn)環(huán)境風(fēng)對(duì)壓縮空氣泡沫炮釋放性能的影響16-8%-10%-12%-14%■0°■30射程變化-29%率

(-6%%

)4%口

開

展

0

~

1

7

.

3m/s(8

級(jí)

大

風(fēng)

)

風(fēng)

速

下

的

機(jī)

器

人

抗

風(fēng)

穩(wěn)

定

性

試

驗(yàn)

，

測(cè)

量機(jī)器人位移、傾角及升降臂擺動(dòng)幅度

口采用Fluent軟件，模擬機(jī)器人在環(huán)境風(fēng)下的穩(wěn)定性及機(jī)械構(gòu)件受力情況◆

屈臂側(cè)向受力

◆

屈臂壓力分布◆

屈臂漩渦結(jié)構(gòu)分布

構(gòu)型I(屈臂1伸直)屈臂2三壓

修

3底

座出風(fēng)口t

三H=4m、5m和7mcas

舉高機(jī)郡人滅火系統(tǒng)抗風(fēng)試驗(yàn)內(nèi)容——移動(dòng)式機(jī)器人●2

.

3

移

動(dòng)

式

機(jī)

器

人

抗

風(fēng)

穩(wěn)

定

性

試

驗(yàn)

及

數(shù)

值

模

擬屈

臂

!壓

附

2壓

的

3底座出風(fēng)口CAPS舉高機(jī)器人17風(fēng)洞試驗(yàn)區(qū)工況1:正面穩(wěn)定性風(fēng)洞試驗(yàn)區(qū)工況2:側(cè)面穩(wěn)定性構(gòu)型II(屈臂1彎曲)試驗(yàn)設(shè)計(jì)屈

臂

117.3m/s正面抗風(fēng)口試驗(yàn)表明在正面抗風(fēng)情況下，0~17.3m/s

風(fēng)速內(nèi)，機(jī)器人本體未發(fā)生位移和傾斜；機(jī)器人升降臂正面

抗

風(fēng)未發(fā)現(xiàn)明顯擺動(dòng)現(xiàn)象；口機(jī)器人側(cè)面抗風(fēng)情況下，在風(fēng)速為17.3m/s

下，升降臂高度5m

和7m

時(shí)，升降臂擺動(dòng)幅度為±0.1°。機(jī)器人升降臂側(cè)面抗風(fēng)高度

風(fēng)速4m5m7m0m/s0°0°0°4.3m/s0°0°0°8.6m/s0°0°0°12.9m/s0°0°0°17.3m/s0°0.10.1°滅火系統(tǒng)抗風(fēng)試驗(yàn)內(nèi)容——移動(dòng)式機(jī)器人側(cè)面抗風(fēng)0m/s

.6m

/s●2.3.1移動(dòng)式機(jī)器人抗風(fēng)穩(wěn)定性試驗(yàn)環(huán)境風(fēng)對(duì)移動(dòng)式機(jī)器人本體穩(wěn)定性的影響18Om/s屈臂1屈臂2屈臂3底座構(gòu)型I網(wǎng)格地面單左

右8.6m/s

17.3m/s*油為數(shù)值模擬網(wǎng)格8.6m/s下側(cè)面壓力分布7.5

屈臂1

125

屈臂2N50N

屈臂3Q=500等值面圖Q等值面圖：表明機(jī)器人三段屈臂均存在非對(duì)稱的旅渦結(jié)構(gòu)各段屈臂的側(cè)向力隨時(shí)間變化曲線口模擬發(fā)現(xiàn)機(jī)器人三段屈臂均存在非對(duì)稱的漩渦結(jié)構(gòu)，這是導(dǎo)致機(jī)器人屈臂兩側(cè)壓力分布不同的原因；在不同風(fēng)速下，均是屈臂2兩側(cè)壓力的差異更大，其側(cè)向力的幅值更大?？陲L(fēng)速17.3m/s

時(shí)，屈臂1、屈臂2和屈臂3所受側(cè)向力的最大值約為125N,

不影響機(jī)械臂結(jié)構(gòu)強(qiáng)度。

(機(jī)器人全流量純水噴射后坐力約2800N)滅火系統(tǒng)抗風(fēng)試驗(yàn)內(nèi)容——移動(dòng)式機(jī)器人●

2.3.2移動(dòng)式機(jī)器人抗風(fēng)穩(wěn)定性數(shù)值模擬分析環(huán)境風(fēng)對(duì)移動(dòng)式機(jī)器人本體穩(wěn)定性的影響--構(gòu)型I

(頂端屈臂1伸直)19口構(gòu)型I的屈臂1非對(duì)稱渦結(jié)構(gòu)較小，其側(cè)向力較??；屈臂2左右兩側(cè)的壓力分布相差最為明顯，因而側(cè)向力更大，是導(dǎo)致該情況下舉高滅火機(jī)器人(本體)搖晃的主導(dǎo)因素?？陲L(fēng)速為17.3m/s時(shí)，屈臂1、屈臂2和屈臂3所受側(cè)向力的最大值分別為80N。屈臂1屈臂2油屈臂3底座

構(gòu)型II0.75N屈臂1左n君Prsure10130101270101240101210101150101120101000101080101000左

右

Preser101270

101240

101210

101109

101159

101120101000

101DG01010008.6m/s17.3m/s*道方向8.6m/s下側(cè)面壓力分布

17.3m/s下側(cè)面壓力分布80N

40N-屈臂2

屈臂3Q=500等值面圖各段屈臂的側(cè)向力隨時(shí)間變化曲線屈臂2上的非對(duì)稱渦旋結(jié)構(gòu)明顯多于屈臂1。滅火系統(tǒng)抗風(fēng)試驗(yàn)內(nèi)容——移動(dòng)式機(jī)器人●

2.3.2移動(dòng)式機(jī)器人抗風(fēng)穩(wěn)定性數(shù)值模擬分析環(huán)境風(fēng)對(duì)移動(dòng)式機(jī)器人本體穩(wěn)定性的影響--構(gòu)型Ⅱ(頂端屈臂1彎曲)20口不同風(fēng)向、不同風(fēng)速機(jī)器人舉升高度：5m

炮口向下傾角：30°

風(fēng)測(cè)試檢區(qū)工

況

1

風(fēng)向0°風(fēng)用試驗(yàn)區(qū)□□口

□

□口□

日

□

□□□□□□

□

□

□□

□□

□

□

□

口

□□□□□□□工況2風(fēng)向30°口不同炮口角度、不同風(fēng)速風(fēng)向：逆風(fēng)機(jī)器人舉升高度：5m風(fēng)洞試驗(yàn)區(qū)出風(fēng)口c15*

積郡人工況1

炮口向下傾角30°工況2炮口向下傾角45°口開展不同移動(dòng)式機(jī)器人在不同舉升高度、噴射口角度、風(fēng)速及風(fēng)

向下的機(jī)器人釋放性能試驗(yàn)，測(cè)量不同工

況下的機(jī)器人噴射距離、布水強(qiáng)度、泡沫噴出性能等

?？?/p>

不

同高度、不同風(fēng)速風(fēng)向：逆風(fēng)炮口向下傾角：30°風(fēng)測(cè)試驗(yàn)區(qū)滅火系統(tǒng)抗風(fēng)試驗(yàn)內(nèi)容——移動(dòng)式機(jī)器人●

2.4移動(dòng)式機(jī)器人抵御環(huán)境風(fēng)的釋放性能試驗(yàn)□□□□□□口□日

□

□日日

□

□□□□□□口□

口□I□口

□□日□□□工況1

舉升高度5m工況2

舉升高度3m21試驗(yàn)設(shè)計(jì)風(fēng)洞試驗(yàn)區(qū)當(dāng)●2.4移動(dòng)式機(jī)器人抵御環(huán)境風(fēng)的釋放性能試驗(yàn)環(huán)境風(fēng)速風(fēng)向及舉升高度對(duì)移動(dòng)式機(jī)器人釋放性能的影響口風(fēng)速、風(fēng)向的影響：在試驗(yàn)風(fēng)速內(nèi)(0~17.3m/s),逆風(fēng)及側(cè)向逆風(fēng)30°情況下，隨著風(fēng)速增大25%析液

時(shí)間、噴射距離及發(fā)泡倍數(shù)逐漸減??；同時(shí)逆風(fēng)30°優(yōu)于側(cè)向風(fēng)情況?？谂e升高度的影響：隨著舉升高度增大，噴射距離增大，25%析液時(shí)間和泡沫發(fā)泡倍數(shù)減小；舉升高度3m

時(shí)比舉升高度5m時(shí)的噴射射程平均減少28.33%,25%析液時(shí)間變化率平均增大7.56%,發(fā)泡倍數(shù)變化率平

均增大5.58%。高

度

從

5

m

變

為

3

m

下

不

同

風(fēng)

速

下

射

程

變

化

率08.6-27.23%平

均-28.33%-28.95%滅火系統(tǒng)抗風(fēng)試驗(yàn)內(nèi)容——移動(dòng)式機(jī)器人風(fēng)速(m/s)降低高度對(duì)射程和泡沫性能的影響2217.3-28.82%-27.09%-27.596-28.0%-28.5%-29.0%射程變化率(%(口噴射口向下的傾角越大，舉高滅火機(jī)器人的射程越減小，在風(fēng)速0~17.3m/s

范圍內(nèi)，噴射口向下傾角由

30°變?yōu)?5°時(shí)，射程平均減少47.92%;口噴射口向的傾角對(duì)泡沫的發(fā)泡倍數(shù)及25%析液時(shí)間影響不大。傾角從30°變?yōu)?5°下不同風(fēng)速下射程變化率-46.0%0

8.6

17.3-46.5%-47.0%-47.03%-47.5%-48.0%-47.89%-48.5%-47.92%-49.096-48.82%風(fēng)

速(m/s)增大傾角對(duì)射程和泡沫性能的影響滅火系統(tǒng)抗風(fēng)試驗(yàn)內(nèi)容——移動(dòng)式機(jī)器人●2.4移動(dòng)式機(jī)器人抵御環(huán)境風(fēng)的釋放性能試驗(yàn)噴射口角度對(duì)移動(dòng)式機(jī)器人釋放性能的影響23射程

變化

率

(

%

)平均題

綱研究背景

01研究?jī)?nèi)容

02研究結(jié)論

03總結(jié)展望

0424口按照現(xiàn)有設(shè)計(jì)方案，壓縮空氣泡沫滅火系統(tǒng)和水噴霧滅火系統(tǒng)在風(fēng)速為0~8.6

m/s

范圍內(nèi)，滅火強(qiáng)度滿足規(guī)范要求。在環(huán)境常年風(fēng)超過8.6m/s

時(shí)，滅火系統(tǒng)作用于變壓器器身部分區(qū)域滅火強(qiáng)度較規(guī)范要求值偏

低，建議適當(dāng)增加噴射強(qiáng)度補(bǔ)償措施，提升滅火系統(tǒng)效能?！?.1

CAFS及水噴霧滅火系統(tǒng)抵御環(huán)境風(fēng)性能25三、研究結(jié)論口風(fēng)速及風(fēng)向會(huì)影響壓縮空氣泡沫炮系統(tǒng)的射程，降低系統(tǒng)噴出泡沫的析液時(shí)間及發(fā)泡倍數(shù)，但仍在正

常使用范圍內(nèi)；口

當(dāng)最大風(fēng)速17.3m/s(8

級(jí)風(fēng))時(shí)，壓縮空氣泡沫炮系統(tǒng)完全逆風(fēng)噴射時(shí)，最小射程7.85m,

可以實(shí)現(xiàn)對(duì)變壓器本體的保護(hù)。●3

.2壓縮空氣泡沫炮抵御環(huán)境風(fēng)性能26三、研究結(jié)論釋放性能：口在風(fēng)速0~17.3m/s

范圍內(nèi)，隨環(huán)境風(fēng)速增大，機(jī)器人的射程逐漸減小，噴出泡沫的發(fā)泡倍數(shù)逐漸減小，25%析液時(shí)間逐漸縮短；口隨著機(jī)器人