ICS93.040P28DB14DB14/T846—2014中小跨徑混凝土梁橋抗震設(shè)計(jì)指南山西省質(zhì)量技術(shù)監(jiān)督局發(fā)布IDB14/T846—2014前言 12規(guī)范性引用文件 13術(shù)語和定義 14一般規(guī)定 15概念設(shè)計(jì) 26橋梁抗震計(jì)算 47減隔震設(shè)計(jì) 68防落梁系統(tǒng)設(shè)計(jì) 89構(gòu)造措施 附錄A（資料性附錄）典型橋梁的定義 12附錄B（規(guī)范性附錄）我省主要城鎮(zhèn)的抗震設(shè)防烈度、設(shè)計(jì)基本地震加速度和地震特征周期 附錄C（資料性附錄）典型橋梁防落梁系統(tǒng)設(shè)計(jì)結(jié)果 附錄D（資料性附錄）防落梁系統(tǒng)設(shè)計(jì)相關(guān)公式 DB14/T846—2014本標(biāo)準(zhǔn)按照GB/T1.1-2009給出的規(guī)則起草。本標(biāo)準(zhǔn)由山西省交通運(yùn)輸廳提出并歸口。本標(biāo)準(zhǔn)起草單位：山西省交通科學(xué)研究院、山西交科公路勘察設(shè)計(jì)院、黃土地區(qū)公路建設(shè)與養(yǎng)護(hù)技術(shù)交通行業(yè)重點(diǎn)試驗(yàn)室。本標(biāo)準(zhǔn)主要起草人：楊兵兵、韓之江、劉志華、趙雷、何國花、毛敏、謝立安、盧鵬、陳棟棟、汪永強(qiáng)、劉媛媛、傅莉、郭文龍、申雁鵬、呂立寧、寇偉、趙芳、趙學(xué)峰、趙文溥。DB14/T846—20141中小跨徑混凝土梁橋抗震設(shè)計(jì)指南本標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定了中小跨徑混凝土梁橋抗震設(shè)計(jì)的術(shù)語和定義、一般規(guī)定、概念設(shè)計(jì)、橋梁抗震計(jì)算、減隔震設(shè)計(jì)、防落梁系統(tǒng)設(shè)計(jì)和構(gòu)造措施。本標(biāo)準(zhǔn)適用于山西省境內(nèi)單孔跨徑為20m～40m的混凝土箱型梁、T型梁梁橋的抗震設(shè)計(jì)。2規(guī)范性引用文件下列文件對于本文件的應(yīng)用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，僅注日期的版本適用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改單）也適用于本文件。GB18306中國地震動(dòng)參數(shù)區(qū)劃圖GB50010混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50011建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范CJJ166城市橋梁抗震設(shè)計(jì)規(guī)范JTJ004公路工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范JTG/TB02-01公路橋梁抗震設(shè)計(jì)細(xì)則3術(shù)語和定義3.1防落梁系統(tǒng)用于限制梁體縱、橫向位移的構(gòu)造，包含梁擱置長度、限位裝置、連梁裝置、橫向擋塊，其作用是防止在地震作用下梁體發(fā)生相對于墩臺的過大位移而出現(xiàn)掉落。3.2放置在主梁與橋墩或橋臺之間，用于限制主梁與墩臺之間順橋向相對位移的裝置。3.3連梁裝置放置在主梁與主梁之間，用于限制主梁與主梁之間順橋向相對位移的裝置。4一般規(guī)定4.1抗震設(shè)防烈度為6度及6度以上地區(qū)的公路橋梁應(yīng)做抗震設(shè)計(jì)。4.2橋梁的抗震設(shè)計(jì)應(yīng)本著以減輕公路橋梁的地震破壞，保障人民生命財(cái)產(chǎn)安全，減少經(jīng)濟(jì)損失為原4.3本標(biāo)準(zhǔn)所針對橋梁的抗震設(shè)防目標(biāo)為：在E1地震作用下一般不受損傷或不需要修復(fù)可繼續(xù)使用，在E2地震作用下應(yīng)保證不致倒塌或產(chǎn)生嚴(yán)重結(jié)構(gòu)損傷，經(jīng)臨時(shí)加固后可供維持應(yīng)急交通使用。DB14/T846—201424.4中小跨徑混凝土梁橋的抗震設(shè)計(jì)主要包括概念設(shè)計(jì)、抗震計(jì)算和構(gòu)造設(shè)計(jì)，其中典型橋梁可以查詢第6.3條進(jìn)行抗震設(shè)計(jì)。典型橋梁的定義見附錄A。4.5我省主要城鎮(zhèn)（縣級及縣級以上城鎮(zhèn)）中心地區(qū)的抗震設(shè)防烈度、設(shè)計(jì)基本地震加速度值和地震特征周期見附錄B。5概念設(shè)計(jì)5.1概念設(shè)計(jì)原則5.1.1選擇橋位時(shí)，應(yīng)盡量避開地震危險(xiǎn)地段，充分利用抗震有利地段；對不利地段，宜對地基采取適當(dāng)抗震加固措施。地段分類見表1。地段類別地質(zhì)、地形、地貌有利地段穩(wěn)定基巖，堅(jiān)硬土，開闊、平坦、密實(shí)、均勻的中硬土等一般地段不屬于有利、不利和危險(xiǎn)的地段不利地段軟弱土、液化土，條狀突出的山嘴，高聳孤立的山丘，陡坡，陡坎，河岸和邊坡的邊緣，平面分布上成因、巖性、狀態(tài)明顯不均勻的土層，高含水量的可塑黃土，地表存在結(jié)構(gòu)性裂縫等危險(xiǎn)地段地震可能發(fā)生滑坡、崩塌、地陷、地裂、泥石流等部位，及發(fā)震斷裂帶上可能發(fā)生地表位錯(cuò)的部位5.1.2避免或減輕在地震作用下因地基變形或地基失效造成的破壞。宜避開地震時(shí)可能發(fā)生地基失效的松軟場地，并應(yīng)考慮結(jié)構(gòu)與地基的振動(dòng)特性，力求避免共振影響，重視基礎(chǔ)的抗震設(shè)計(jì)。5.1.3本著減輕震害和便于修復(fù)的原則，合理確定設(shè)計(jì)方案。一般應(yīng)符合下列要求：a)具有明確的計(jì)算簡圖和合理的地震作用傳遞途徑；b)具有多道抗震防線；c)具有合理的剛度和承載力分布；d)具備足夠的承載能力，良好的變形能力和耗能能力。5.1.4加強(qiáng)橋梁結(jié)構(gòu)的整體性。對橋梁上下部結(jié)構(gòu)之間的連接部位、墩柱與蓋梁以及墩柱與基礎(chǔ)之間的連接部位等都應(yīng)加強(qiáng)抗震設(shè)計(jì)。5.1.5橋臺不宜作為抵抗橋梁整體地震作用的構(gòu)件。5.1.6在設(shè)計(jì)中應(yīng)對防落梁系統(tǒng)、限位裝置及連梁裝置提出相應(yīng)的施工和維護(hù)要求。5.2結(jié)構(gòu)體系布置5.2.1幾何線形上宜選擇直橋，彎橋或斜橋會使地震反應(yīng)復(fù)雜化，對整體結(jié)構(gòu)的抗震不利。5.2.2結(jié)構(gòu)布局上宜布置成連續(xù)結(jié)構(gòu)，簡支結(jié)構(gòu)在地震時(shí)容易落梁。5.2.3對于上部結(jié)構(gòu)連續(xù)的橋梁，宜降低各墩的剛度差，避免地震力的分配不均勻。a)對于連續(xù)梁橋，一聯(lián)內(nèi)橋墩的剛度比宜滿足下列要求：DB14/T846—20143橋面等寬橋面變寬任意兩橋墩剛度比：0.5≤%≤2.00.5≤kiemjmi≤2.0相鄰兩橋墩剛度比：0.75≤≤1.330.75≤kiemjmi≤1.33式中：kie－第i橋墩（柱）的組合剛度；kje－第j橋墩（柱）的組合剛度；mi－第i橋墩（柱）頂?shù)刃Я后w質(zhì)量；mj－第j橋墩（柱）頂?shù)刃Я后w質(zhì)量。b)對于梁式橋（多聯(lián)橋）相鄰聯(lián)的基本周期比宜滿足式（1）的要求：0.7≤≤1.43.................................................................................(1)j式中：Ti－第i聯(lián)的基本周期；Tj－第j聯(lián)的基本周期。c)對梁式橋，一聯(lián)內(nèi)各橋墩剛度相差較大或相鄰聯(lián)基本周期相差較大的情況，宜采用合適的方法調(diào)整各墩剛度比或相鄰聯(lián)周期比：1)順橋向，宜在各墩頂設(shè)置具有合理剪切剛度的橡膠支座，調(diào)整各墩的等效剛度；2)改變墩柱尺寸。d)在多個(gè)橋墩上布置彈性支座，使橋墩的剛度在各個(gè)方向相近。5.2.4采用板式橡膠支座的橋梁結(jié)構(gòu)，如在地震作用下，支座抗滑性如不能滿足JTG/TB02-01-2008相關(guān)規(guī)定，應(yīng)采用限位裝置或按本標(biāo)準(zhǔn)第7章要求進(jìn)行橋梁減隔震設(shè)計(jì)。橋梁的塑性變形、耗能部位的確定有以下兩種方式：a)一般橋梁的塑性變形、耗能部位見JTG/TB02-01-2008第6.2.2條。b)采用減隔震裝置的橋梁，其塑性變形、耗能部位主要位于連接構(gòu)件（支座、耗能裝置）處，見首次首次出現(xiàn)塑性的區(qū)域圖1減隔震支座橋梁的塑性區(qū)域分布情況（縱橋向）DB14/T846—201446橋梁抗震計(jì)算6.1地震作用計(jì)算6.1.1一般情況下，中小跨徑橋梁可采用設(shè)計(jì)加速度反應(yīng)譜表征地震作用。只考慮水平向地震作用，分別為順橋向和橫橋向的地震作用。橋梁地震作用計(jì)算及抗震驗(yàn)算見JTG/TB02-01-2008相關(guān)內(nèi)容。6.1.2在E2地震作用下，水平地震力與永久作用效應(yīng)以及均勻溫度作用效應(yīng)組合后得到的支座水平位移及水平力應(yīng)分別按式（2）及式（3）計(jì)算。X0=XD+XH+0.5XT.........................................................................................................................................(2)Ehzb=Ehze+Ehzd+0.5Ehzt.......................................................................................................................................(3)式中：X0－水平地震力與永久作用效應(yīng)以及溫度作用效應(yīng)組合后得到的支座水平位移（mEhzb－水平地震力與永久作用效應(yīng)以及溫度作用效應(yīng)組合后得到的支座水平力（kN）；XD－水平地震設(shè)計(jì)力產(chǎn)生的支座水平位移（m將支座作為能力保護(hù)構(gòu)件，通過橋墩塑性鉸區(qū)域截面超強(qiáng)彎矩來計(jì)算；Ehze－支座作為能力保護(hù)構(gòu)件，通過橋墩塑性鉸區(qū)域截面超強(qiáng)彎矩計(jì)算得到的水平地震設(shè)計(jì)力XH－永久作用產(chǎn)生的支座水平位移（mEhzd－永久作用產(chǎn)生的支座水平力（kNXT－均勻溫度作用引起的支座水平位移（mEhzt－均勻溫度作用引起的水平力（kN）。6.2橋梁抗震能力計(jì)算6.2.1在E2地震作用下，橋墩的抗剪強(qiáng)度可按式（4）計(jì)算。Vc+Vs...................................................................................(4)式中：Vn－斜截面抗剪強(qiáng)度（kNVc－混凝土抗剪強(qiáng)度（kN按式（5）計(jì)算Vs－箍筋提供的抗剪能力（kN可按JTG/TB02-01-2008相關(guān)內(nèi)容計(jì)算?；炷量辜魪?qiáng)度：Vc=vc×Ae/1000....................................................................................(5)塑性鉸區(qū)域外：vc=f1×f2×:頂≤0.33·(6)塑性鉸區(qū)域內(nèi)：vc=0.25×f2×:頂≤0.33:頂..................................................................(7)0.025≤f1=+0.305—0.083≤0.25...........................................................式中：vc－混凝土允許剪應(yīng)力（MPa當(dāng)墩柱軸向所受軸力的組合值為拉力時(shí)，vc=0；Ae－核心混凝土面積（mm2可取Ae=0.8Ag；Ag－混凝土毛截面面積（mm2fyh－箍筋抗拉強(qiáng)度（MpaDB14/T846—20145Ps－箍筋體積配筋率，即箍筋體積與核心混凝土體積之比；-軸力（Nfc,－混凝土抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（MPaμd－局部延性系數(shù)；f1、f2－系數(shù)。6.2.2在E2地震作用下，雙柱墩橫橋向容許位移簡化計(jì)算方法：a)當(dāng)中間不設(shè)橫系梁時(shí)，墩頂橫橋向容許位移可按式（10）計(jì)算：.............................................................式中：ΔuH-橋墩容許位移（m-墩高（mLP,－按H/2計(jì)算的塑性鉸長度（m按式（11）、式（12）計(jì)算取小值。LP,=0.08H/2+0.022fyds≥0.044fyds............................................................(11)LP,=b....................................................................................(12)式中：fy－縱向鋼筋抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（MPads－縱向鋼筋直徑（cmb－矩形截面的短邊尺寸或圓形截面直徑（cmφy－截面的屈服曲率（1/m按JTG/TB02-01-2008附錄B計(jì)算；φu－截面的極限曲率（1/m按JTG/TB02-01-2008附錄B計(jì)算。b)當(dāng)中間設(shè)置一道橫系梁時(shí)，墩頂橫橋向容許位移可按式（13）計(jì)算：..............................................................式中：L;－按H/4計(jì)算的塑性鉸長度（m按式（14）、式（12）計(jì)算取小值，將式（12）中LP,換成L;：L;=0.08H/4+0.022fyds≥0.044fyds..............................................................................................................(14)式中其余符號同前。6.2.3對于蓋梁的受剪承載力Vc0可按式（15）、式（16）計(jì)算：對于單柱墩：Vc0≤0.7ftbh0+1.25fyvh0 對于雙柱墩或多柱墩：Vc0≤ftbh0+fyvh0-0.2N 式中：λ-剪跨比；b－蓋梁截面的寬度（mmh0－蓋梁截面的有效高度（mmft－混凝土的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（MPafyv-箍筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（MPaAsv-配置在同一截面內(nèi)箍筋各肢的總截面積（mm2s－箍筋沿蓋梁長度方向的間距（mmN－地震作用下的軸向拉力設(shè)計(jì)值（N）。DB14/T846—201466.3典型橋梁設(shè)計(jì)參考用值6.3.1一般要求6.3.1.1墩柱縱向鋼筋宜延伸到蓋梁頂面和承臺底面，縱向鋼筋的錨固長度不應(yīng)小于40ds（ds為縱向鋼筋的直徑）。在墩柱上、下端2m范圍內(nèi)不應(yīng)進(jìn)行縱向鋼筋的連接。6.3.1.2蓋梁縱向鋼筋的配筋率不應(yīng)小于0.9%，箍筋的面積配箍率不應(yīng)小于0.12%。6.3.1.3墩柱上、下端2m范圍內(nèi)箍筋應(yīng)加密，加密后的最小體積含箍率應(yīng)不小于0.4%，圓形截面箍筋配置形式可參考圖2。非加密區(qū)箍筋的體積配箍率不應(yīng)小于加密區(qū)箍筋體積配箍率的50%。ld/LL"圖2圓形截面箍筋配置示例ll6.3.26度區(qū)橋梁可不做抗震計(jì)算，應(yīng)做好抗震措施設(shè)計(jì)。6.3.37度區(qū)橋梁6.3.3.1墩柱及樁縱向鋼筋的配筋率應(yīng)不小于0.6%，不應(yīng)超過4.0%。6.3.3.2中間墩可采用普通板式橡膠支座，過渡墩采用四氟滑板支座。Ⅱ類場地上橋臺及橋墩處宜設(shè)置縱向限位裝置，并要求同時(shí)設(shè)置橫向擋塊。6.3.48度區(qū)橋梁6.3.4.1墩柱及樁縱向鋼筋的配筋率應(yīng)不小于1.0%，不應(yīng)超過4.0%。6.3.4.2一般跨徑、墩高的橋梁宜采用隔震支座，如天然橡膠支座。6.3.4.3對于跨徑、墩高較大的橋梁，當(dāng)橋墩剛度較小或一聯(lián)內(nèi)各墩剛度比不符合5.2.3條規(guī)定時(shí)，宜采用局部隔震方案，即采用盆式橡膠支座與隔震支座相組合的約束體系，必要時(shí)宜加設(shè)減震裝置，如阻尼器等。6.3.4.4應(yīng)同時(shí)設(shè)置防落梁系統(tǒng)。7減隔震設(shè)計(jì)7.1一般要求7.1.1存在以下情況之一時(shí)，不宜進(jìn)行隔震設(shè)計(jì)：a)基礎(chǔ)土層不穩(wěn)定，易發(fā)生液化的場地；b)下部結(jié)構(gòu)較柔，橋梁結(jié)構(gòu)本身的固有周期較長；c)位于軟弱場地，延長周期可能引起地基與橋梁共振；d)支座出現(xiàn)負(fù)反力。7.1.2進(jìn)行減隔震設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)選用結(jié)構(gòu)簡單、力學(xué)性能明確的減隔震裝置，該裝置不僅能減震耗能，而且還應(yīng)滿足正常運(yùn)營荷載的承載要求。減隔震裝置具體要求如下：a)應(yīng)保持良好的豎向荷載支承能力；b)應(yīng)具有較高的初始水平剛度，使得橋梁在風(fēng)荷載、制動(dòng)力等作用下不會發(fā)生過大的變形和有害振動(dòng)；DB14/T846—20147c)當(dāng)溫度、徐變等引起上部結(jié)構(gòu)緩慢的伸縮變形時(shí)，減隔震支座產(chǎn)生的抗力應(yīng)較低；d)應(yīng)具有較好的自復(fù)位能力，使震后橋梁上部結(jié)構(gòu)能夠基本恢復(fù)到原來位置；e)應(yīng)配置合適的防落梁系統(tǒng)，以防止落梁；f)構(gòu)造宜簡單、性能可靠，應(yīng)在其性能明確的范圍內(nèi)使用，相鄰結(jié)構(gòu)之間設(shè)置足夠的間隙，以滿足正常使用時(shí)對位移的需求，并明確施工要求，明確定期維護(hù)和檢查時(shí)間，同時(shí)尚應(yīng)考慮減隔震裝置的可更換性。7.1.3當(dāng)墩高較高，不宜使用隔震設(shè)計(jì)時(shí)，可采用局部隔震體系，即在一聯(lián)連續(xù)梁橋中，中間墩上設(shè)置縱、橫向約束的盆式支座，過渡墩上設(shè)置滑動(dòng)支座或隔震支座，其它墩上設(shè)置隔震支座，使橋梁全面滿足抗震和使用性能要求。7.2減隔震支座7.2.1常用的隔震支座有天然橡膠支座；常用的減隔震支座有高阻尼橡膠支座、鉛芯橡膠支座。7.2.2減隔震支座的力學(xué)模型如下：a)天然橡膠支座將水平剛度簡化為線性剛度采用；b)高阻尼橡膠支座可簡化為帶有屈服力的兩線性剛度特性，阻尼不高時(shí)也可簡化為線性剛度采c)鉛芯橡膠支座的水平特性可簡化為兩次不同的線性剛度特性，屈服力及屈服前剛度主要由鉛芯來確定，二次剛度主要由橡膠支座提供。減隔震支座的力學(xué)模型見表2。表2減隔震支座的力學(xué)模型天然橡膠支座（GZP/RB）高阻尼橡膠支座（HDRB）鉛芯橡膠支座（GZY/LRB）水平滯回特性剪切剛度簡化模型l7.3建模分析7.3.1計(jì)算模型應(yīng)能準(zhǔn)確表達(dá)橋梁結(jié)構(gòu)的剛度、質(zhì)量分布、樁土作用等因素。7.3.2對于采用天然橡膠支座的橋梁可采用反應(yīng)譜法；對于采用鉛芯橡膠支座的橋梁，宜采用非線性時(shí)程分析方法，時(shí)程分析步長可取為0.02s。DB14/T846—201487.3.3時(shí)程分析應(yīng)按橋梁場地類別選用實(shí)際強(qiáng)震記錄和人工模擬的加速度時(shí)程曲線，其中實(shí)際強(qiáng)震記錄數(shù)量不應(yīng)少于總數(shù)的2/3，多組時(shí)程曲線的平均加速度反應(yīng)曲線應(yīng)與振型分解反應(yīng)譜法所采用的地震加速度反應(yīng)譜曲線在統(tǒng)計(jì)意義上相符，其加速度時(shí)程的最大值可按表3采用。時(shí)程分析所用地震加速度時(shí)程的最大值見表3。表3時(shí)程分析所用地震加速度時(shí)程的最大值（cm/s2）抗震設(shè)防烈度7度設(shè)計(jì)基本地震加速度值0.20g0.30gE1地震355570E2地震2203104005107.3.4時(shí)程分析的最終結(jié)果，當(dāng)采用3組時(shí)程波計(jì)算時(shí)，應(yīng)取3組計(jì)算結(jié)果的最大值，當(dāng)采用7組時(shí)程波計(jì)算時(shí)，可取計(jì)算結(jié)果的平均值。彈性時(shí)程分析時(shí)，每條時(shí)程曲線計(jì)算所得到的結(jié)果不應(yīng)小于反應(yīng)譜計(jì)算結(jié)果的80%。8防落梁系統(tǒng)設(shè)計(jì)8.1設(shè)計(jì)原則防落梁裝置的設(shè)計(jì)應(yīng)遵循以下原則：a)不能影響橋梁的正常變形（橋梁結(jié)構(gòu)的溫度變形、混凝土徐變變形等），在橋梁正常使用時(shí)，不應(yīng)在橋梁結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生附加內(nèi)力；b)不應(yīng)影響其他減隔震裝置抗震性能的發(fā)揮。這就要求防落梁裝置應(yīng)有足夠大的工作間隙，以滿足其他減隔震裝置發(fā)生變形耗能的要求；c)當(dāng)發(fā)生的地震小于設(shè)計(jì)地震時(shí)，防落梁裝置不應(yīng)發(fā)揮作用或是部分地發(fā)揮作用，使其與支座一起共同抵抗地震力；d)在發(fā)生強(qiáng)烈地震時(shí)，不僅要求防落梁裝置有足夠的強(qiáng)度，而且要求其有足夠的剛度，能夠有效地限制住過大的墩梁或是臺梁之間的相對位移，因此可以偏安全地將防落梁裝置設(shè)計(jì)為彈性狀態(tài)，以防落梁裝置材料屈服時(shí)的位移作為裝置的最大位移。8.2限位裝置設(shè)計(jì)8.2.1常用的限位裝置有鋼拉桿式、鋼鏈?zhǔn)胶弯摪迨饺N，見圖3。8.2.2當(dāng)滿足式（17）的要求時(shí)，可不設(shè)置限位裝置。Ds≤Db....................................................................................(17)式中：Ds－墩梁或臺梁在地震作用下的縱向相對位移（m可按附錄D.1.1計(jì)算；Db－支座縱向最大容許位移（m）。8.2.3限位裝置設(shè)計(jì)應(yīng)滿足式（18）、式（19）的要求。D≤Dr.....................................................................................(18)式中：D－墩梁或臺梁在地震作用下的最終縱向相對位移（m即地震作用下限位裝置的最終伸長量，可按附錄D.1.2計(jì)算；Dr－橋墩與主梁或是橋臺與主梁縱向最大容許相對位移（m即梁端支撐長度。DB14/T846—20149A≥kmD/Fy.................................................................................(19)式中：A－限位裝置的最小截面積（m2Fy－限位裝置材料的強(qiáng)度（kN/m2km－限位裝置抗拉剛度（kN/m可按附錄D.1.2計(jì)算。主梁支座限位鋼拉桿或鋼鏈橋墩（臺）a）鋼板式限位裝置b）鋼拉桿（鋼鏈）式限位裝置圖3墩臺通用限位裝置布置形式8.3連梁裝置設(shè)計(jì)8.3.1常用的連梁裝置有鋼鏈?zhǔn)胶弯摾瓧U式，見圖4。圖4連梁裝置示意圖（圖中Gr1及Gr2為連梁裝置的不工作間隙）8.3.2當(dāng)滿足式（20）的要求時(shí)，不需要安放連梁裝置。D2s≤D2b...................................................................................(20)式中：D2s－分聯(lián)墩處左右梁端在地震作用下的縱向相對位移（mD－分聯(lián)墩處左右梁端縱向相鄰兩支座縱向最大容許相對位移（m）。8.3.3連梁裝置設(shè)計(jì)應(yīng)滿足式（21）及式（22）的要求。D2x≤DL...................................................................................(21)式中：D－分聯(lián)墩處左右梁端在地震作用下的相對位移（m可按附錄D.2計(jì)算；D－連梁裝置的最大容許位移（m取分聯(lián)墩處左右梁端支撐長度之和。DB14/T846—2014B≥kLD/FL.................................................................................(22)式中：B－連梁裝置的最小截面積（m2F－連梁裝置材料的強(qiáng)度（kN/m2k－連梁裝置的抗拉剛度（kN/mD－分聯(lián)墩處左右梁端在地震作用下的最終縱向相對位移（m）。8.4橫向抗震擋塊設(shè)計(jì)8.4.1若墩梁橫向位移滿足式（23）的要求，擋塊可按構(gòu)造要求設(shè)計(jì)。DHs≤DHb...................................................................................(23)式中：DHs－地震作用下墩梁橫向相對位移（m可按附錄D.1.1計(jì)算；DHb－支座橫向最大容許位移（m）。8.4.2若墩梁橫向位移不滿足式（23）的要求，擋塊強(qiáng)度應(yīng)滿足式（24）的要求。f≤acvftb(h-as)+fyvPsvb(h-as)..............................................................(24)式中：f－擋塊的地震設(shè)計(jì)力（N可按附錄B.3計(jì)算；acv－斜截面混凝土受剪承載力系數(shù)，一般取為0.70；ft－混凝土抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（MPab－混凝土擋塊寬度（mas－擋塊中受力鋼筋合力點(diǎn)到邊緣的距離（mh－混凝土擋塊厚度（mfyv－擋塊中箍筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（MPaPsv－擋塊中的箍筋配筋率。8.4.3耗能型抗震擋塊設(shè)計(jì)：將擋塊中的部分豎向鋼筋在擋塊中部截?cái)?，形成人為薄弱層，并在擋塊頂部設(shè)計(jì)一個(gè)面向主梁側(cè)的外突起，并在突起部位安放緩沖橡膠塊，可起到耗能的作用，見圖5。圖5耗能型抗震擋塊DB14/T846—20149構(gòu)造措施9.1主梁與擋塊、梁端與橋臺及梁端間應(yīng)設(shè)置橡膠緩沖塊。9.2柱式橋墩高度不宜超過30m，實(shí)體薄壁墩高度不宜超過40m。9.3抗震設(shè)防烈度為8度及8度以上地區(qū)柱式墩，系梁宜按如下原則設(shè)置：a)當(dāng)墩柱高度h（不含蓋梁）為13m以下者僅設(shè)樁柱結(jié)合處系梁；b)當(dāng)墩柱高度h為13m～25m增設(shè)一道柱間系梁，設(shè)置位置為h/2偏下2m范圍內(nèi)；c)當(dāng)墩柱高度h為25m以上時(shí)增設(shè)二道柱間系梁，設(shè)置位置分別為h/3、2h/3偏下2m范圍內(nèi)。9.4抗震設(shè)防烈度為8度以下地區(qū)柱式墩，系梁宜按如下原則設(shè)置：a)當(dāng)墩柱高度h（不含蓋梁）為15m以下者僅設(shè)樁柱結(jié)合處系梁；b)當(dāng)墩柱高度h為15m～30m增設(shè)一道柱間系梁，設(shè)置位置為h/2偏下2m范圍內(nèi)；c)當(dāng)墩柱高度h為30m以上時(shí)增設(shè)二道柱間系梁，設(shè)置位置分別為h/3、2h/3偏下2m范圍內(nèi)。9.5橋墩蓋梁端部不宜做成和擋塊外側(cè)齊平，擋塊外側(cè)距蓋梁端部距離宜為15cm。9.6簡支梁梁端至墩、臺帽或蓋梁邊緣、連續(xù)梁分聯(lián)墩處梁端至蓋梁邊緣應(yīng)有一定的距離，其最小值a（cm）按下式計(jì)算：a≥70+0.5L(25)式中：9.7抗震設(shè)防烈度為8度及以上地區(qū)橋梁應(yīng)設(shè)置限位裝置控制梁端位移。DB14/T846—2014典型橋梁的定義表A.1給出了典型橋梁的定義。表A.1典型橋梁的定義結(jié)構(gòu)形式跨徑橋?qū)挾招投崭呋A(chǔ)類型先簡支后連續(xù)預(yù)應(yīng)力混凝土小箱梁20圓柱形墩-先簡支后連續(xù)預(yù)應(yīng)力混凝土小箱梁25圓柱形墩10~20-先簡支后連續(xù)預(yù)應(yīng)力混凝土T梁25圓柱形墩10~20-先簡支后連續(xù)預(yù)應(yīng)力混凝土小箱梁30圓柱形墩10~20-矩形墩20~30-先簡支后連續(xù)預(yù)應(yīng)力混凝土T梁30圓柱形墩或矩形墩10~30-先簡支后連續(xù)預(yù)應(yīng)力混凝土小箱梁35圓柱形墩15~25-矩形墩25~35-先簡支后連續(xù)預(yù)應(yīng)力混凝土T梁40圓柱形墩或矩形墩25~35-注1：表中所列均指直線正交橋。當(dāng)橋梁位于平曲線半徑≥1000m和斜交橋的右偏角在80度～100度之間，均可作為表中的典型橋梁進(jìn)行設(shè)計(jì)。注2：表中典型橋梁按以下情況進(jìn)行分析計(jì)算：（1）場地類別：Ⅱ類、Ⅲ類（2）支座：板式橡膠支座和四氟滑板式橡膠支座（3）混凝土等級：主梁C50，蓋梁、墩身C30~C35，承臺、系梁及樁基C25~C30。DB14/T846—2014（規(guī)范性附錄）我省主要城鎮(zhèn)的抗震設(shè)防烈度、設(shè)計(jì)基本地震加速度和地震特征周期表B.1給出了我省主要城鎮(zhèn)的抗震設(shè)防烈度、設(shè)計(jì)基本地震加速度和地震特征周期。表B.1我省主要城鎮(zhèn)的抗震設(shè)防烈度、設(shè)計(jì)基本地震加速度和地震特征周期地區(qū)抗震烈度地震加速度地震特征周期位置太原0.20g0.40s太原（杏花嶺、小店、迎澤、尖草坪、萬柏林、晉源清徐、陽曲7度0.40s古交0.45s婁煩大同7度0.35s大同（城區(qū)、礦區(qū)、南郊大同縣，廣靈，靈丘0.40s渾源0.35s陽高，天鎮(zhèn)0.40s大同（新榮左云朔州7度0.35s懷仁，應(yīng)縣0.40s朔州（朔城區(qū)），山陰0.40s右玉0.45s朔州（平魯區(qū)）忻州0.20g0.35s忻州，定襄，原平，代縣7度0.35s繁峙，五臺0.40s寧武*0.40s神池0.45s靜樂6度0.05g0.45s偏關(guān)，河曲，保德，五寨，岢嵐7度0.40s交城，文水，孝義，汾陽0.45s交口6度0.05g0.45s興縣，臨縣，方山，柳林，嵐縣，中陽，石樓，呂梁7度0.40s陽泉（城區(qū)、礦區(qū)、郊區(qū)壽陽，平定0.45s盂縣晉中0.20g0.35s晉中、介休、靈石0.40s祁縣，平遙，太谷DB14/T846—2014表B.1（續(xù)）地區(qū)抗震烈度地震加速度地震特征周期位置晉中7度0.40s壽陽，昔陽，和順0.45s榆社6度0.05g0.45s左權(quán)長治7度0.40s沁源*0.40s長治（城區(qū)、郊區(qū)長治縣，黎城，潞城，壺關(guān)0.45s平順，武鄉(xiāng)，沁縣6度0.05g0.45s襄垣，屯留，長子0.20g0.35s汾西，霍州，古縣，洪洞，臨汾，襄汾，浮山臨汾7度0.35s翼城0.40s侯馬，曲沃0.40s安澤，鄉(xiāng)寧0.45s隰縣，蒲縣，吉縣6度0.05g0.45s永和，大寧晉城7度0.45s陵川，沁水6度0.05g0.45s晉城，高平，陽城，澤州運(yùn)城0.20g0.35s永濟(jì)7度0.35s芮城0.40s新絳，稷山，絳縣，河津，萬榮，聞喜，臨猗，夏縣，運(yùn)城，平陸0.40s垣曲注1：上標(biāo)*號指該城鎮(zhèn)的中心位于本設(shè)防區(qū)和較低設(shè)防區(qū)的分界線。注2：以上地震特征周期由《中國地震動(dòng)反應(yīng)譜特征周期區(qū)劃圖》上取得，設(shè)計(jì)時(shí)需根據(jù)橋址處場地類別按表B.2進(jìn)行調(diào)整。表B.2地震特征周期調(diào)整表區(qū)劃圖上的特征周期（s）場地類別ⅠⅡⅢⅣ0.350.250.350.450.650.400.300.400.550.750.450.350.450.650.90DB14/T846—2014（資料性附錄）典型橋梁防落梁系統(tǒng)設(shè)計(jì)結(jié)果表C.1給出了典型橋梁縱向限位裝置設(shè)計(jì)結(jié)果。表C.1各跨徑橋（四跨一聯(lián)情況）的縱向限位裝置設(shè)計(jì)結(jié)果匯總跨徑(m)及主梁類型墩高(m)聯(lián)位限位裝置是否工作限位裝置最小剛度(kN/m)限位裝置受力(kN)鋼絞線總截面積(mm2)20（箱梁）邊聯(lián)是4000是400020邊聯(lián)是3000否///25（箱梁）邊聯(lián)是4000是400025邊聯(lián)是4000否///25（T梁）邊聯(lián)是4420是442025邊聯(lián)是4420否///30（箱梁）20邊聯(lián)是23705000是400030邊聯(lián)是23705000是2370500030（T梁）20邊聯(lián)是27205740是2470460030邊聯(lián)是27205740是2720574035（箱梁）25邊聯(lián)是28706000否///35邊聯(lián)是28706000是2610500040（T梁）30邊聯(lián)是261022507000否///40邊聯(lián)是261022507000否///注1：表中的限位裝置為鋼筋式限位裝置，安置在墩梁以及臺梁之間。注2：三跨一聯(lián)、五跨一聯(lián)及六跨一聯(lián)計(jì)算結(jié)果可分別取為表中數(shù)值的0.75、1.25及1.5倍。DB14/T846—2014表C.2給出了典型橋梁橫向擋塊設(shè)計(jì)結(jié)果。表C.2各跨徑橋梁橫向擋塊設(shè)計(jì)結(jié)果匯總跨徑(m)及主梁類型墩高(m)擋塊工作單個(gè)擋塊受力(kN)擋塊尺寸（寬×厚×高）(m)箍筋最小配筋率(%)豎向鋼筋最小面積Avf(mm2)20（箱梁）是20601.4×0.3×1.0620020是1.7×0.3×1.00.73455025（箱梁）是1.7×0.3×1.0569025是1.7×0.3×1.00.84498025（T梁）是1.7×0.3×1.0629025是1.7×0.3×1.00.93551030（箱梁）20是1.8×0.3×1.00.91558030是49501.9×0.3×1.02.8530（T梁）20是1.8×0.3×1.0641030是56901.9×0.3×1.03.2735（箱梁）25是20101.9×0.3×1.0602035是35401.9×0.3×1.040（T梁）30是50002.0×0.3×1.02.4440是38202.0×0.3×1.011480注1：表中擋塊與蓋梁采用同標(biāo)號混凝土，鋼筋采用HRB335的鋼筋。注2：擋塊與蓋梁宜同時(shí)澆筑，且擋塊豎向鋼筋伸入到蓋梁底面。DB14/T846—2014（資料性附錄）防落梁系統(tǒng)設(shè)計(jì)相關(guān)公式D.1限位裝置D.1.1墩梁或臺梁在地震作用下的相對位移可按式（26）計(jì)算：Ds=mgS/kb................................................................................(26)式中：m－一聯(lián)橋上部結(jié)構(gòu)的總質(zhì)量（kgg－重力加速度；S－相應(yīng)于等效周期T水平方向等效加速度反應(yīng)譜值，等效周期T可按式（27）計(jì)算；kb－一聯(lián)橋所有支座縱橋向的抗推剛度（kN/m）。T=2π.................................................................................(27)式中：T－為限位裝置作用的等效周期（sks－一聯(lián)橋梁橋墩與支座的組合抗推剛度（kN/m可按式（28）計(jì)算：ks=klkb/（kl+kb） (28)式中：kl－一聯(lián)橋下部結(jié)構(gòu)縱橋向的總抗推剛度（kN/m）。D.1.2限位裝置設(shè)計(jì)過程當(dāng)墩梁或臺梁在地震作用下的縱向相對位移Ds大于支座縱向最大容許位移Db，則應(yīng)考慮設(shè)置限位裝置，此時(shí)不考慮支座作用，偏安全地假設(shè)支座完全失效。a)假定地震作用下墩梁或臺梁的相對位移為Dti（Dti>Dbb)計(jì)算等效限位裝置剛度krej：/Dti式中：krj－限位裝置抗拉剛度（kN/mGr－限位裝置的不工作間隙（mc)考慮限位裝置作用時(shí)結(jié)構(gòu)等效抗推剛度kpj：kpj=klkrej/（kl+krej）..............................................................................(30)d)計(jì)算考慮限位裝置作用的等效周期Ti：..................................................................................e)計(jì)算墩梁或臺梁在地震作用下的相對位移Dsi：Dsi=mgSi/krej............................................................................................................................................(32)式中：Si－與等效周期T對應(yīng)時(shí)刻的水平設(shè)計(jì)加速度反應(yīng)譜上的值；f)