某地鐵車站的建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)工程概況上海地鐵七號(hào)線是中國(guó)上海市第九條建成運(yùn)營(yíng)的地鐵線路呈西北-東南走向，線路北起寶山區(qū)美蘭湖站，途經(jīng)普陀區(qū)、靜安區(qū)、徐匯區(qū)，聯(lián)通了上海大學(xué)、大華居住區(qū)、靜安寺、常熟路、世博南北兩岸、六里居住區(qū)、北蔡居住區(qū)、花木行政中心，終點(diǎn)止于浦東新區(qū)花木路站。路線全長(zhǎng)44.35千米，上海地鐵7號(hào)線全長(zhǎng)44.35千米；其中高架線2.6千米，地下線41.75千米，共設(shè)33座車站，其中高架站2座，地下站32站，潘廣路站為第3座車站。潘廣路站位于上海市寶山區(qū)潘廣路與陸翔路交界口處，為地下兩層13.1m寬島式站臺(tái)車站。設(shè)計(jì)依據(jù)及設(shè)計(jì)范圍設(shè)計(jì)規(guī)程及規(guī)范（1）《地鐵設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50157-2013）（2）《鐵路隧道設(shè)計(jì)規(guī)范》行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)（TB10003-2016）（3）《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）（4）《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010-2010（2015版））（5）《人民防空工程設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50225-2005）（6）《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》（GB50204-2015）（7）《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021-2009）（8）《鐵路工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50111-2006（2009年版））（9）《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011-2010（2016年版））（10）《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007-2011）設(shè)計(jì)范圍潘廣路站車站有效站臺(tái)中心里程為右CK10+361.00，設(shè)計(jì)起終點(diǎn)分界里程分別為右CK10+169.800、右CK10+459.000。車站外包總長(zhǎng)度290.6m，外包總寬30.8m。本建筑設(shè)計(jì)包括車站主體、出入口、風(fēng)亭等。設(shè)計(jì)依據(jù)及設(shè)計(jì)范圍站址環(huán)境本站位于潘廣路與陸翔路交界口處。車站站址范圍內(nèi)城市道路已基本完成，地勢(shì)平坦。車站西面為陸翔路，車站東面為上海民辦華二寶山實(shí)驗(yàn)學(xué)校，東南面為馨佳園七街坊。規(guī)劃主要作為居住、文化中心、購(gòu)物商圈、公共設(shè)施用地。線路及配線線路呈西北-東南走向設(shè)置，車站內(nèi)有效站臺(tái)范圍內(nèi)部分線路為直線段，線間距16.1m，車站內(nèi)無配線。車站內(nèi)線路坡度由西向東0.2%下坡。房屋拆遷車站施工及完成后會(huì)拆遷潘廣路以北陸翔路以東地塊內(nèi)的居住用房，其中包括：三棟7層住宅拆遷面積分別為3034㎡、8450㎡、2730㎡；一棟6層住宅拆遷面積4200㎡；兩棟2層住宅拆遷面積分別為258㎡、826㎡；一層商鋪拆遷面積653㎡；一棟2層住宅拆遷面積360㎡；干將西路以南一棟六層樓住宅，建筑面積約1880㎡，總計(jì)建筑面積：22391㎡。地下管線情況沿陸翔路平行車站方向分布的管線主要有：一根DN300的給水管，一根DN700的給水管，一根1500x1200的電力管，一根DN300的燃?xì)夤?，一根d500的污水管，改移繞過車站主體。沿潘廣路垂直于車站方向分布的管線有主要：一根DN600,一根DN200的給水管，一根DN200的燃?xì)夤?，兩根DN500的燃?xì)夤埽囊评@過車站主體，在車站范圍內(nèi)沒有對(duì)車站埋深起控制性因素的管線?？偲矫婵偲矫娌贾门藦V路站位于上海市寶山區(qū)潘廣路與陸翔路交界口地下。車站外包總長(zhǎng)度290.6m，外包總寬30.8m?？紤]到客流吸引、近遠(yuǎn)期結(jié)合、人流過街需要等條件，車站近期共設(shè)置5個(gè)出入口。近期出入口分別位于陸翔路的南北兩側(cè)；共設(shè)風(fēng)亭5組，1號(hào)風(fēng)亭設(shè)于潘廣路西南側(cè)城市綠地中；2號(hào)風(fēng)亭設(shè)于潘廣路與陸翔路交叉路口東北角的城市綠地中；3、4風(fēng)亭設(shè)于潘廣路北側(cè)馨佳園七街坊旁；5號(hào)風(fēng)亭位于潘廣路北側(cè)物業(yè)開發(fā)地內(nèi)。另外在1號(hào)出入口處預(yù)留有自行車停放場(chǎng)地，以供自行車換乘地鐵停車之需。消防人員專用通道與2號(hào)風(fēng)亭合建，電梯設(shè)置在Ⅲ號(hào)出入口附近。出入口、通道設(shè)置共設(shè)出入口5個(gè)，遠(yuǎn)期預(yù)留2個(gè)出入口。其中Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ號(hào)出入口設(shè)于陸翔路東側(cè)設(shè)置，主要吸引東側(cè)學(xué)校和住宅小區(qū)的客流，為有頂蓋式出入口；其中Ⅰ號(hào)出入口通道寬度5m，位于東北側(cè)，設(shè)一部3米寬樓梯，主要用于物業(yè)開發(fā)消防疏散；Ⅱ號(hào)出入口通道寬5m，設(shè)一部提升高度8.4m的上行自動(dòng)扶梯和一臺(tái)寬度為2.4m的樓梯；Ⅲ出入口通道寬5m，位于東南側(cè)，設(shè)提升高度8.5m的上、下行自動(dòng)扶梯各一部和一部寬度為2.6m的樓梯，此出入口處設(shè)一部提升高度為8.5m的殘疾人垂直電梯。Ⅳ號(hào)出入口設(shè)于潘廣路與陸翔路交叉路口西北角，主要吸引潘廣路方向客流，為有頂蓋式出入口；出入口通道寬度4m，設(shè)提升高度為8.5m的上、下行自動(dòng)扶梯各一部和一部寬度為2.6m的樓梯；Ⅴ、Ⅵ號(hào)出入口為物業(yè)開發(fā)預(yù)留出入口；Ⅶ號(hào)出入口設(shè)于潘廣路西南側(cè)物業(yè)開發(fā)地塊內(nèi)。為頂出式有蓋出入口，出入口通道寬度4.5m，設(shè)一部提升高度8.8m的上行自動(dòng)扶梯和一部寬度為2m的樓梯。風(fēng)亭、冷卻塔設(shè)置共設(shè)風(fēng)亭5組，1號(hào)風(fēng)亭設(shè)于潘廣路西南側(cè)城市綠地中；2號(hào)風(fēng)亭設(shè)于潘廣路與陸翔路交叉路口東北角的城市綠地中；3、4風(fēng)亭設(shè)于潘廣路北側(cè)馨佳園七街坊旁；5號(hào)風(fēng)亭位于潘廣路北側(cè)物業(yè)開發(fā)地內(nèi)。5組風(fēng)亭均為高風(fēng)亭。冷卻塔位于1號(hào)風(fēng)亭上方。車站建筑布置站廳層站廳層由公共區(qū)、設(shè)備區(qū)、管理用房區(qū)組成。公共區(qū)布置在車站中部，公共區(qū)分為付費(fèi)區(qū)和非付費(fèi)區(qū)。在付費(fèi)區(qū)內(nèi)設(shè)置電梯兩部，該電梯由站廳層直達(dá)站臺(tái)層，另外付費(fèi)區(qū)內(nèi)布置3組樓扶梯。車站東端布置車控室、站長(zhǎng)室、交接班室等管理用房，弱電綜合設(shè)備室、環(huán)控電控室、環(huán)控機(jī)房、小通風(fēng)機(jī)房和區(qū)間通風(fēng)機(jī)房等設(shè)備用房，還布置有地面直達(dá)設(shè)備區(qū)的消防專用通道；西端設(shè)備用房布置環(huán)控電控室、大系統(tǒng)機(jī)房、消防泵房、排熱機(jī)房等。站臺(tái)層地下二層站臺(tái)層，站臺(tái)中部為80m長(zhǎng)、14m寬的有效側(cè)式站臺(tái)區(qū)，站臺(tái)至站廳采用2部上行自動(dòng)扶梯和1部?jī)魧?.8m的下行樓梯，疏散點(diǎn)均勻，方便疏散。有效站臺(tái)東西兩端為設(shè)備區(qū)，其中西端設(shè)備區(qū)布置牽引降壓變電所、排熱風(fēng)室等設(shè)備用房，東端布置屏蔽門控制室、蓄電池室必要的設(shè)備用房。車站剖面設(shè)計(jì)（1）縱剖面設(shè)計(jì)車站縱向設(shè)于潘廣路地下，潘廣路路面較平坦，車站有效站臺(tái)中心處頂板覆土2.7m。車站內(nèi)線路坡度由南向北0.2%下坡，廢水泵房設(shè)在車站北端最低點(diǎn)處。（2）橫剖面設(shè)計(jì)站廳地面至站臺(tái)地面層高為4.9m。站廳公共區(qū)處車站高度12.61m，公共區(qū)處站廳凈高4.4m。車站設(shè)備布置及數(shù)量自動(dòng)扶梯、樓梯車站5個(gè)出入口提升高度分別為7.2m、8.4m、8.5m、8.5m、8.8m，Ⅰ號(hào)出入口設(shè)一部3m寬樓梯；Ⅱ出入口設(shè)一部提升高度8.4m的上行自動(dòng)扶梯和一部寬度為2.4m的樓梯；Ⅲ、Ⅳ號(hào)出入口設(shè)上、下行自動(dòng)扶梯各一部和一部2.6m寬樓梯；Ⅶ號(hào)出入口設(shè)一部上行自動(dòng)扶梯和一部寬度為2m的樓梯。按殘疾人規(guī)范和七號(hào)線技術(shù)規(guī)定要求，Ⅲ號(hào)出入口處設(shè)一臺(tái)從地面至站廳層的電梯，提升高度8.5m;站廳層付費(fèi)區(qū)內(nèi)設(shè)一臺(tái)站廳至站臺(tái)的垂直電梯，提升高度為4.9m。自動(dòng)售、檢票機(jī)根據(jù)AFC系統(tǒng)專業(yè)提供資料確定潘廣路站的遠(yuǎn)期AFC設(shè)備數(shù)量如下：自動(dòng)售票機(jī)——14臺(tái)；票房售票機(jī)——2臺(tái)；雙向閘機(jī)——15臺(tái)；單向閘機(jī)——3臺(tái)。無障礙設(shè)計(jì)在Ⅲ號(hào)出入口設(shè)置一部垂直電梯，在站廳至站臺(tái)設(shè)置一部垂直電梯，將站廳與站臺(tái)聯(lián)系起來。出入口地面同時(shí)設(shè)有殘疾人坡道以及站內(nèi)站外地坪均設(shè)有盲人導(dǎo)向帶。在站臺(tái)層公共衛(wèi)生間內(nèi)，男衛(wèi)生間考慮設(shè)置殘疾坑位和小便位各一處，女用衛(wèi)生間考慮設(shè)置殘疾坑位一處。車站站臺(tái)寬度計(jì)算設(shè)計(jì)客流量計(jì)算表1-1設(shè)計(jì)遠(yuǎn)期客流表（人/小時(shí)）設(shè)計(jì)客流量:（6179+4215+5531+5410）×1.3=27736（人/小時(shí)）上行最大客流量：N下行最大客流量：N上下行線上車最大客流量：M上下行線下車最大客流量：M站臺(tái)長(zhǎng)度站臺(tái)有效長(zhǎng)度:l=sn+δ=19.5×4+2=80m該線由4節(jié)19.5m的B型車組成，不確定停車距2m。樓梯、電梯寬度從節(jié)約角度考慮，上行設(shè)置電梯，下行設(shè)置樓梯。樓梯雙向輸送能力n2=3700人/小時(shí)?米則樓梯總寬度：d則d電梯運(yùn)送能力n1=8100則自動(dòng)扶梯臺(tái)數(shù)為：n=共取兩臺(tái)，分別布置于兩側(cè)。電梯寬度：d2車站站臺(tái)寬度計(jì)算根據(jù)《地鐵設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50157-2013），島式站臺(tái)寬度可參照下列公式計(jì)算：B=2b+c+d(1-1)遠(yuǎn)期高峰段發(fā)車間隔內(nèi)的最大設(shè)計(jì)客流量：M=客流密度W=0.4m2/人，則側(cè)站臺(tái)寬度為：b=根據(jù)《地鐵設(shè)計(jì)規(guī)范》，取b=2.5m；樓梯和電梯總寬度為d=d1+則島式站臺(tái)寬度為：B=2b+c+d=2×2.5+0.8+7.3=13.1m>8m滿足《地鐵設(shè)計(jì)規(guī)范》要求，本次設(shè)計(jì)車站島式站臺(tái)寬度取14m。出入口、通道日常通過能力驗(yàn)算設(shè)計(jì)客流量表1-2設(shè)計(jì)遠(yuǎn)期客流表（人/小時(shí)）出入口通道通過能力驗(yàn)算Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ號(hào)出入口通道寬度設(shè)計(jì)采用5m寬的通道；Ⅳ號(hào)出入口通道寬度設(shè)計(jì)采用4m；、Ⅶ號(hào)出入口通道寬度，設(shè)計(jì)采用4.5m寬的通道。Ⅶ號(hào)出入口通道，它承擔(dān)西南側(cè)方向的客流：R（注：式中1.2為出入口不均勻系數(shù)。）驗(yàn)算公式：R出入口≤t×4000（1式中：4000――1m寬通道混行通過能力（人/小時(shí)）即：8675.16≤4.5×4000（=18000）∴設(shè)計(jì)4.5m寬通道滿足要求。Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ號(hào)出入口通道主要承擔(dān)車站東側(cè)的客流：R即18439.2<5×4000（=20000）∴設(shè)計(jì)5m寬通道滿足要求。Ⅳ號(hào)出入口通道主要承擔(dān)西北側(cè)的客流：R即9035.52<4×4000（=16000）∴設(shè)計(jì)4m寬通道滿足要求。Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ號(hào)出入口地面部分采用1.89m寬上行自動(dòng)扶梯兩部、下行自動(dòng)扶梯1部和一部3m寬樓梯、兩部2.6m寬樓梯。3+2.6×2式中：3200——1m寬樓梯雙向混行通過能力（人/小時(shí)）6720——1m寬運(yùn)營(yíng)速度為0.5m/s的自動(dòng)扶梯通過能力（人/小時(shí)）∴設(shè)計(jì)滿足要求Ⅳ號(hào)出入口地面部分采用1.89m上、下行自動(dòng)扶梯各一部和一部寬度為2.6m的樓梯。2.6×3200+1.89×6720=21020.8>∴設(shè)計(jì)滿足要求Ⅶ號(hào)出入口地面部分采用一部寬度為1.89m上行自動(dòng)扶梯和一部寬度為2m的樓梯。1.89×6720+2×3200=19100.8>∴設(shè)計(jì)滿足要求緊急疏散能力表1-3設(shè)計(jì)遠(yuǎn)期客流表（人/小時(shí)）站臺(tái)至站廳緊急疏散能力驗(yàn)算站臺(tái)至站廳采用2部上行自動(dòng)扶梯和1部?jī)魧?.8m的下行樓梯。根據(jù)規(guī)范要求，緊急狀態(tài)下，均改為單向上行，其中還假設(shè)一臺(tái)電扶梯故障。站臺(tái)層的事故疏散時(shí)間按下列公式驗(yàn)算：T=1+式中：QQAAN——自動(dòng)扶梯臺(tái)數(shù)（2臺(tái)）BQ=Q用公式（1-3）驗(yàn)算結(jié)果：T＝1+∴站臺(tái)至站廳緊急疏散能力滿足要求出入口、通道緊急疏散能力驗(yàn)算Ⅰ號(hào)出入口采用一部樓梯；Ⅱ、Ⅶ號(hào)出入口設(shè)一部上行自動(dòng)扶梯和一部樓梯；Ⅲ、Ⅳ號(hào)出入口設(shè)上、下行自動(dòng)扶梯各一部和一部樓梯。緊急疏散時(shí)五個(gè)出入口同時(shí)疏散，假設(shè)其中一部扶梯故障。出入口及通道事故疏散按下列公式進(jìn)行驗(yàn)算：0.90.9式中：AAAN——站臺(tái)至站廳電梯臺(tái)數(shù)（2臺(tái)）M——出入口電梯臺(tái)數(shù)臺(tái)數(shù)（6臺(tái)）BBB用公式（1-5）（1-6）進(jìn)行驗(yàn)算：0.90.9∴出入口及通道緊急疏散能力滿足要求。

2車站主體結(jié)構(gòu)2.1車站主體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方案設(shè)計(jì)依據(jù)1.建設(shè)單位提供資料：（1）潘廣路車站工程概況;（2）潘廣路車站項(xiàng)目巖土工程勘查報(bào)告。2.有關(guān)規(guī)范、規(guī)程：（1）《地鐵設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50157-2013）（2）《鐵路隧道設(shè)計(jì)規(guī)范》行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)（TB10003-2016）（3）《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）（4）《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010-2010（2015版））（5）《人民防空工程設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50225-2005）（6）《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》（GB50204-2015）（7）《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021-2009）（8）《鐵路工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50111-2006（2009年版））（9）《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011-2010（2016年版））《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007-2011）2.1.2結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)a.車站抗浮車站結(jié)構(gòu)按最不利情況進(jìn)行抗浮穩(wěn)定驗(yàn)算。不考慮側(cè)壁摩擦力時(shí)，抗浮安全系Kf≥1.05，適當(dāng)考慮側(cè)壁摩擦力時(shí)，抗浮安全系Kf≥1.2。b.裂縫寬度控制結(jié)構(gòu)構(gòu)件的裂縫控制等級(jí)為三級(jí)，即構(gòu)件允許出現(xiàn)裂縫。裂縫寬度限值：結(jié)構(gòu)迎水面不大于0.2mm，結(jié)構(gòu)背水面及站內(nèi)結(jié)構(gòu)不大于0.3mm。c.抗震設(shè)防烈度車站抗震設(shè)防烈度為6度。d.設(shè)計(jì)使用年限車站的設(shè)計(jì)使用年限為100年。2.1.3結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)擬建站臺(tái)寬為10m的島式雙層車站。車站頂板埋深2.7m，站廳層凈高4.55m，站臺(tái)層凈高5.96m，主要構(gòu)件尺寸如表2-1：表2-1主要構(gòu)件尺寸表2.2車站結(jié)構(gòu)計(jì)算模型計(jì)算模型為基于彈性地基上的對(duì)稱平面框架結(jié)構(gòu)，框架結(jié)構(gòu)底板下用彈簧模擬框架結(jié)構(gòu)下的土體阻力，車站結(jié)構(gòu)考慮水平及豎向荷載。車站結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖2.1所示。圖2-1車站結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖2.3車站結(jié)構(gòu)荷載2.3.1荷載分類地下建筑結(jié)構(gòu)承受的荷載是比較復(fù)雜的。到目前為止，其確定方法還不夠完善，有待進(jìn)一步研究。通常，地下建筑結(jié)構(gòu)上的荷載，按其存在的狀態(tài)，可以分為永久荷載、可變荷載和偶然荷載。2.3.2荷載計(jì)算（1）結(jié)構(gòu)自重：鋼筋混凝土容重γ=25kN/m3；（2）地層壓力：覆土容重取γ=20kN/m3，側(cè)向壓力采用水土分算，且按靜止土壓力計(jì)算；（3）水壓力及浮力：水容重為10kN/m3；（4）混凝土收縮作用：假定降低溫度10℃；（5）路面活載：按q=20kN/m2；（6）人群荷載：取q=4kN/m2；（7）設(shè)備荷載：取q=8kN/m2；（8）施工活載：考慮施工時(shí)可能情況的組合；（9）列車荷載：等效為20kN/m2靜載；（10）溫度變化影響力：按施工時(shí)的最大溫度與地下土體溫度之差計(jì)算。2.3.3荷載組合(1)永久荷載+可變荷載；(2)永久荷載+可變荷載+地震作用；(3)永久荷載+可變荷載+人防等效靜荷載。2.3.4荷載組合分項(xiàng)系數(shù)不同荷載組合的分項(xiàng)系數(shù)是不一樣，各荷載組合的分項(xiàng)系數(shù)如表2-2所示：表2-2荷載組合分項(xiàng)系數(shù)表序號(hào)荷載組合驗(yàn)算工況永久荷載可變荷載偶然荷載地震荷載人防荷載1基本組合構(gòu)件強(qiáng)度計(jì)算1.35（1.0）1.42標(biāo)準(zhǔn)組合構(gòu)件裂縫寬度驗(yàn)算1.01.03構(gòu)件變形計(jì)算1.01.04抗震荷載作用下構(gòu)件強(qiáng)度驗(yàn)算1.2（1.0）1.31.35人防荷載作用下構(gòu)件強(qiáng)度驗(yàn)算1.2（1.0）1.06構(gòu)件抗浮穩(wěn)定驗(yàn)算1.0

3地鐵車站主體結(jié)構(gòu)3.1車站結(jié)構(gòu)標(biāo)準(zhǔn)斷面尺寸結(jié)合工程類比擬定各構(gòu)件的尺寸，得出標(biāo)準(zhǔn)結(jié)構(gòu)斷面尺寸如圖3-1所示。圖3-1主體結(jié)構(gòu)斷面圖3.2結(jié)構(gòu)計(jì)算參數(shù)地層的物理力學(xué)指標(biāo)依據(jù)工程地質(zhì)勘察報(bào)告取值，地下水取最不利（地下水位1.4m處）計(jì)算。土層厚度見表3-1。表3-1土層厚度一覽表各土層信息見表3-2。表3-2地層物理力學(xué)參數(shù)表層號(hào)及土層名稱含水量ω%重度γkN/m3孔隙比e0塑性指數(shù)IP液性指數(shù)IL壓縮模量EsMPa快剪試驗(yàn)垂直基床系數(shù)KMPa/m滲透系數(shù)Kcm/s側(cè)壓力系數(shù)K0粘聚力CkPa內(nèi)摩擦角φ°①1雜填土91.814.32.66216.13.70①2素填土28.319.30.816160.55.37826.412.30.65③1粘土26.919.50.76816.70.357.15142.612.522.94×10-80.64③2粉質(zhì)粘土28.119.40.79813.60.686.16220.818.216.66×10-70.563.3主體結(jié)構(gòu)計(jì)算這里僅針對(duì)車站標(biāo)準(zhǔn)斷面進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算，車站標(biāo)準(zhǔn)斷面為兩層三跨框架結(jié)構(gòu)，車站埋深為2.70m，結(jié)構(gòu)使用期間的地下水位取1.4m，各構(gòu)件厚度分別為：頂板為900mm，中板為400mm，底板為900mm，側(cè)墻為700mm，柱子為800mm×800mm。3.3.1荷載計(jì)算A.頂板荷載：a)覆土壓力：b)水壓力：c)頂板自重：Gd)地面荷載：q=20kpaB.中板荷載：a)中板自重：Gb)人群荷載：qc）設(shè)備荷載：qC.底板荷載：a)底板自重：Gb)人群荷載：qc）車輛荷載：qd)水浮力：qD.側(cè)向土壓力：a)①2素填土3.15m:e4.5m:eb)③1粘土4.5m:e7.9m:ec)③2粉質(zhì)粘土7.9m:e16.65m:eE.超載引起的側(cè)向土壓力：a)3.15m～4.5m：eb)4.5m～7.9m：ec)7.9m～16.5m：eF.側(cè)向水壓力：a)3.15m：eb)4.5m：ec)7.9m：

ed)16.5m：

e3.3.2基本荷載組合a)頂板上的荷載：qb)中板上的荷載：qc)底板上的荷載：qqd)側(cè)向土壓力：①2素填土3.15m:e4.50m：e③1粘土4.50m：e7.90m：e③2粉質(zhì)粘土7.90m：e16.5m：ee)側(cè)向水壓力：3.15m:e4.50m:e7.90m:e16.5m:e

4板、柱和側(cè)墻內(nèi)力4.1各結(jié)構(gòu)位移圖及內(nèi)力圖通過ANSYS軟件進(jìn)行建模和加載后得到的變形和內(nèi)力圖如下：圖4-1位移圖（m）圖4-2彎矩圖（N·m）圖4-3剪力圖（N）圖4-3軸力圖（N）根據(jù)各段單元點(diǎn)所對(duì)應(yīng)的荷載值，再將其帶入軟件所得出來的荷載對(duì)應(yīng)圖，可得各對(duì)應(yīng)荷載的計(jì)算簡(jiǎn)圖如下:圖4-4彎矩圖（kN?m）圖4-5軸力圖（kN）圖4-6剪力圖（kN）4.2各結(jié)構(gòu)最大荷載值結(jié)構(gòu)段最大軸力（kN）最大剪力（kN）最大正彎矩（kN·m）最大負(fù)彎矩（kN·m）頂板-293.3336.8236.7-381.8中板-690.1106.446.5-217底板-755.5443.8680.9-216.7站廳層側(cè)墻-336.8270.3410.2-147.4站臺(tái)層側(cè)墻-443.1750.7680.9-410.6站廳層中柱-626.92371.3-33.5站臺(tái)層中柱-762.66.618.2-21.1根據(jù)內(nèi)力值確定出各危險(xiǎn)截面如圖4-4所示：圖4-4危險(xiǎn)截面圖

5板、柱和側(cè)墻配筋計(jì)算取車站縱向長(zhǎng)為1m部分作為計(jì)算模型。由前面的內(nèi)力計(jì)算可知，各組成部分（頂板、中板、底板及側(cè)墻）所受的軸力和彎矩是一個(gè)數(shù)量級(jí)的，因此要將其看作偏心受壓的構(gòu)件進(jìn)行配筋計(jì)算。5.1截面檢算主體結(jié)構(gòu)根據(jù)最不利內(nèi)力，分別進(jìn)行正負(fù)彎矩的偏心受壓構(gòu)件強(qiáng)度計(jì)算。本設(shè)計(jì)中主體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)采用極限狀態(tài)法設(shè)計(jì)?；炷梁推鲶w矩形截面中心及偏心受壓構(gòu)件的抗壓強(qiáng)度應(yīng)按下式計(jì)算：KN≤φαRw式中RK——b——?——φ——α——從抗裂要求出發(fā)，混凝土矩形截面偏心受壓構(gòu)件的抗拉強(qiáng)度應(yīng)按式（5-2）進(jìn)行計(jì)算：KN≤φ1.75式中Re注：計(jì)算表明，對(duì)混凝土矩形截面構(gòu)件，當(dāng)e0≤0.2?由于車站主體結(jié)構(gòu)均為偏心受壓構(gòu)件，故按照5-2式進(jìn)行計(jì)算。5.1.1頂板檢算對(duì)于頂板，軸力N=293.3kN，最大彎矩M=381.8kN·m。則偏心距:eKN=3.6×293.3=1055.88kNφ故按計(jì)算配筋。5.1.2中板檢算對(duì)于中板，軸力N=690.1kN，最大彎矩M=217kN·m。則偏心距:eKN=3.6×690.1=2484.36kNφ故按計(jì)算配筋。5.1.3底板檢算對(duì)于底板，軸力N=755.5kN，最大彎矩M=680.9kN·m。則偏心距:eKN=3.6×755.5=2719.8kNφ故按計(jì)算配筋。5.1.4站廳層側(cè)墻檢算對(duì)于站廳層側(cè)墻，軸力N=336.8kN，最大彎矩M=410.2kN·m。則偏心距:eKN=3.6×336.8=1212.48kNφ故按計(jì)算配筋。5.1.5站臺(tái)層側(cè)墻檢算對(duì)于站臺(tái)層側(cè)墻，軸力N=443.1kN，最大彎矩M=680.9kN·m。則偏心距:eKN=3.6×443.1=1595.16kNφ故按計(jì)算配筋。截面檢算結(jié)果匯總?cè)绫?-1所示：

表5-1截面檢算匯總表5.2主體結(jié)構(gòu)配筋計(jì)算鋼筋的配置按照相關(guān)規(guī)定，基于混凝土設(shè)計(jì)原理進(jìn)行計(jì)算。將鋼筋混凝土視為理想彈塑性材料?；炷吝x用C30，鋼筋選用HRB335。根據(jù)相關(guān)規(guī)范可知：當(dāng)混凝土等級(jí)強(qiáng)度為C30時(shí)，α1=1.0，fc=14.3N/mm2,對(duì)于大偏心受壓構(gòu)件，由力的平衡條件和各力對(duì)受拉鋼筋合力點(diǎn)取矩的力矩平衡條件，可以得到下列兩個(gè)基本公式：Nu=αfcbx+fy'A式中Nα——x——e——e=ηei+ei=e式中ηeee對(duì)于小偏心受壓構(gòu)件，根據(jù)力的平衡條件和各力對(duì)受拉鋼筋合力點(diǎn)取矩的力矩平衡條件，可以得到下列兩個(gè)基本公式NNσ式中σβ本設(shè)計(jì)采用對(duì)稱配筋，因此有A5.2.1頂板配筋計(jì)算頂板處截面尺寸為b×h=1000mm×900mm，根據(jù)內(nèi)力圖可知，危險(xiǎn)截面為側(cè)墻端截面處、跨中處、靠近柱的支座截面處。混凝土保護(hù)層厚度as=50mm,有效高度(1)頂板左跨起點(diǎn)處（1-1截面）計(jì)算長(zhǎng)度：l彎矩設(shè)計(jì)值：M=410.2kN?m支座處彎矩需要消峰：M支座位置消峰后得：M=241.8kN?m軸力設(shè)計(jì)值：N=270.3kN①計(jì)算偏心距：eee②求偏心距增大系數(shù)：l考慮偏心距增大系數(shù)。偏心受壓性質(zhì)對(duì)截面曲率的修正系數(shù)：ξ構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比對(duì)截面曲率的影響系數(shù)：ξ偏心距增大系數(shù)：η=1+③判斷大小偏心η故屬于大偏心受壓。④計(jì)算鋼筋面積采用對(duì)稱配筋：x=eA取A配置720，As=(2)頂板左跨中點(diǎn)處（2-2截面）計(jì)算長(zhǎng)度：l彎矩設(shè)計(jì)值：M=236.7kN?m軸力設(shè)計(jì)值：N=270.3kN①計(jì)算偏心距：eee②求偏心距增大系數(shù)：l考慮偏心距增大系數(shù)。偏心受壓性質(zhì)對(duì)截面曲率的修正系數(shù)：ξ構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比對(duì)截面曲率的影響系數(shù)：ξ偏心距增大系數(shù)：η=1+③判斷大小偏心η故屬于大偏心受壓。④計(jì)算鋼筋面積采用對(duì)稱配筋：x=eA取A配置720，As=(3)頂板左跨終點(diǎn)處（3-3截面）計(jì)算長(zhǎng)度：l彎矩設(shè)計(jì)值：M=348.3kN?m支座處彎矩需要消峰：M支座位置消峰后得：M=188.15kN?m軸力設(shè)計(jì)值：N=270.3kN①計(jì)算偏心距：eee②求偏心距增大系數(shù)：l考慮偏心距增大系數(shù)。偏心受壓性質(zhì)對(duì)截面曲率的修正系數(shù)：ξ構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比對(duì)截面曲率的影響系數(shù)：ξ偏心距增大系數(shù)：η=1+③判斷大小偏心η故屬于大偏心受壓。④計(jì)算鋼筋面積采用對(duì)稱配筋：x=eA取A配置720，As=(4)頂板中跨起點(diǎn)處（4-4截面）計(jì)算長(zhǎng)度：l彎矩設(shè)計(jì)值：M=381.8kN?m支座處彎矩需要消峰：M支座位置消峰后得：M=228.5kN?m軸力設(shè)計(jì)值：N=293.3kN①計(jì)算偏心距：eee②求偏心距增大系數(shù)：l考慮偏心距增大系數(shù)。偏心受壓性質(zhì)對(duì)截面曲率的修正系數(shù)：ξ構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比對(duì)截面曲率的影響系數(shù)：ξ偏心距增大系數(shù)：η=1+③判斷大小偏心η故屬于大偏心受壓。④計(jì)算鋼筋面積采用對(duì)稱配筋：x=eA取A配置720，As=(5)頂板中跨中點(diǎn)處（5-5截面）計(jì)算長(zhǎng)度：l彎矩設(shè)計(jì)值：M=154.8kN?m軸力設(shè)計(jì)值：N=293.3kN①計(jì)算偏心距：eee②求偏心距增大系數(shù)：l考慮偏心距增大系數(shù)。偏心受壓性質(zhì)對(duì)截面曲率的修正系數(shù)：ξ構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比對(duì)截面曲率的影響系數(shù)：ξ偏心距增大系數(shù)：η=1+③判斷大小偏心η故屬于大偏心受壓。④計(jì)算鋼筋面積采用對(duì)稱配筋：x=eA取A配置720，As=5.2.2中板配筋計(jì)算中板處截面尺寸為b×h=1000mm×400mm，根據(jù)內(nèi)力圖可知，危險(xiǎn)截面為側(cè)墻端截面處、跨中處、靠近柱的支座截面處?；炷帘Ｗo(hù)層厚度as=50mm,有效高度(1)中板左跨起點(diǎn)處（6-6截面）計(jì)算長(zhǎng)度：l彎矩設(shè)計(jì)值：M=217kN?m支座處彎矩需要消峰：M支座位置消峰后得：M=163.8kN?m軸力設(shè)計(jì)值：N=719.8kN①計(jì)算偏心距：eee②求偏心距增大系數(shù)：l考慮偏心距增大系數(shù)。偏心受壓性質(zhì)對(duì)截面曲率的修正系數(shù)：ξ構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比對(duì)截面曲率的影響系數(shù)：ξ偏心距增大系數(shù)：η=1+③判斷大小偏心η故屬于大偏心受壓。④計(jì)算鋼筋面積采用對(duì)稱配筋：x=eA取A配置718，As=(2)中板左跨中點(diǎn)處（7-7截面）計(jì)算長(zhǎng)度：l彎矩設(shè)計(jì)值：M=27.2kN?m軸力設(shè)計(jì)值：N=719.8kN①計(jì)算偏心距：eee②求偏心距增大系數(shù)：l考慮偏心距增大系數(shù)。偏心受壓性質(zhì)對(duì)截面曲率的修正系數(shù)：ξ構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比對(duì)截面曲率的影響系數(shù)：ξ偏心距增大系數(shù)：η=1+③判斷大小偏心η故屬于大偏心受壓。④計(jì)算鋼筋面積采用對(duì)稱配筋：x=eA取A配置616，As=(3)中板左跨終點(diǎn)處（8-8截面）計(jì)算長(zhǎng)度：l彎矩設(shè)計(jì)值：M=38kN?m支座處彎矩需要消峰：M支座位置消峰后得：M=8.7kN?m軸力設(shè)計(jì)值：N=719.8kN①計(jì)算偏心距：eee②求偏心距增大系數(shù)：l考慮偏心距增大系數(shù)。偏心受壓性質(zhì)對(duì)截面曲率的修正系數(shù)：ξ構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比對(duì)截面曲率的影響系數(shù)：ξ偏心距增大系數(shù)：η=1+③判斷大小偏心η故屬于大偏心受壓。④計(jì)算鋼筋面積采用對(duì)稱配筋：x=eA取A配置616，As=(4)中板中跨起點(diǎn)處（9-9截面）計(jì)算長(zhǎng)度：l彎矩設(shè)計(jì)值：M=88.3kN?m支座處彎矩需要消峰：M支座位置消峰后得：M=49.8kN?m軸力設(shè)計(jì)值：N=690.1kN①計(jì)算偏心距：eee②求偏心距增大系數(shù)：l考慮偏心距增大系數(shù)。偏心受壓性質(zhì)對(duì)截面曲率的修正系數(shù)：ξ構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比對(duì)截面曲率的影響系數(shù)：ξ偏心距增大系數(shù)：η=1+③判斷大小偏心η故屬于大偏心受壓。④計(jì)算鋼筋面積采用對(duì)稱配筋：x=eA取A配置616，As=(5)中板中跨中點(diǎn)處（10-10截面）計(jì)算長(zhǎng)度：l彎矩設(shè)計(jì)值：M=46.5kN?m軸力設(shè)計(jì)值：N=690.1kN①計(jì)算偏心距：eee②求偏心距增大系數(shù)：l考慮偏心距增大系數(shù)。偏心受壓性質(zhì)對(duì)截面曲率的修正系數(shù)：ξ構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比對(duì)截面曲率的影響系數(shù)：ξ偏心距增大系數(shù)：η=1+③判斷大小偏心η故屬于大偏心受壓。④計(jì)算鋼筋面積采用對(duì)稱配筋：x=eA取A配置616，As=5.2.3底板配筋計(jì)算底板處截面尺寸為b×h=1000mm×900mm，根據(jù)內(nèi)力圖可知，危險(xiǎn)截面為側(cè)墻端截面處、跨中處、靠近柱的支座截面處?；炷帘Ｗo(hù)層厚度as=50mm,有效高度(1)底板左跨起點(diǎn)處（11-11截面）計(jì)算長(zhǎng)度：l彎矩設(shè)計(jì)值：M=292.4kN?m支座處彎矩需要消峰：M支座位置消峰后得：M=70.5kN?m軸力設(shè)計(jì)值：N=748.9kN①計(jì)算偏心距：eee②求偏心距增大系數(shù)：l考慮偏心距增大系數(shù)。偏心受壓性質(zhì)對(duì)截面曲率的修正系數(shù)：ξ構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比對(duì)截面曲率的影響系數(shù)：ξ偏心距增大系數(shù)：η=1+③判斷大小偏心η故屬于大偏心受壓。④計(jì)算鋼筋面積采用對(duì)稱配筋：x=eA取A配置720，As=(2)底板左跨中點(diǎn)處（12-12截面）計(jì)算長(zhǎng)度：l彎矩設(shè)計(jì)值：M=214.6kN?m軸力設(shè)計(jì)值：N=748.9kN①計(jì)算偏心距：eee②求偏心距增大系數(shù)：l考慮偏心距增大系數(shù)。偏心受壓性質(zhì)對(duì)截面曲率的修正系數(shù)：ξ構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比對(duì)截面曲率的影響系數(shù)：ξ偏心距增大系數(shù)：η=1+③判斷大小偏心η故屬于大偏心受壓。④計(jì)算鋼筋面積采用對(duì)稱配筋：x=eA取A配置720，As=(3)底板左跨終點(diǎn)處（13-13截面）計(jì)算長(zhǎng)度：l彎矩設(shè)計(jì)值：M=250.8kN?m支座處彎矩需要消峰：M支座位置消峰后得：M=90.66kN?m軸力設(shè)計(jì)值：N=748.9kN①計(jì)算偏心距：eee②求偏心距增大系數(shù)：l考慮偏心距增大系數(shù)。偏心受壓性質(zhì)對(duì)截面曲率的修正系數(shù)：ξ構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比對(duì)截面曲率的影響系數(shù)：ξ偏心距增大系數(shù)：η=1+③判斷大小偏心η故屬于大偏心受壓。④計(jì)算鋼筋面積采用對(duì)稱配筋：x=eA取A配置720，As=(4)底板中跨起點(diǎn)處（14-14截面）計(jì)算長(zhǎng)度：l彎矩設(shè)計(jì)值：M=275.1kN?m支座處彎矩需要消峰：M支座位置消峰后得：M=110.64kN?m軸力設(shè)計(jì)值：N=755.5kN①計(jì)算偏心距：eee②求偏心距增大系數(shù)：l考慮偏心距增大系數(shù)。偏心受壓性質(zhì)對(duì)截面曲率的修正系數(shù)：ξ構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比對(duì)截面曲率的影響系數(shù)：ξ偏心距增大系數(shù)：η=1+③判斷大小偏心η故屬于大偏心受壓。④計(jì)算鋼筋面積采用對(duì)稱配筋：x=eA取A配置720，As=(5)底板中跨中點(diǎn)處（15-15截面）計(jì)算長(zhǎng)度：l彎矩設(shè)計(jì)值：M=216.7kN?m軸力設(shè)計(jì)值：N=755.5kN①計(jì)算偏心距：eee②求偏心距增大系數(shù)：l考慮偏心距增大系數(shù)。偏心受壓性質(zhì)對(duì)截面曲率的修正系數(shù)：ξ構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比對(duì)截面曲率的影響系數(shù)：ξ偏心距增大系數(shù)：η=1+③判斷大小偏心η故屬于大偏心受壓。④計(jì)算鋼筋面積采用對(duì)稱配筋：x=eA取A配置720，As=5.2.4站廳層側(cè)墻配筋計(jì)算站廳層側(cè)墻截面尺寸為b×h=1000mm×700mm，根據(jù)內(nèi)力圖可知，危險(xiǎn)截面為側(cè)墻端截面處、跨中處、靠近柱的支座截面處?；炷帘Ｗo(hù)層厚度as=50mm,有效高度(1)站廳層側(cè)墻起點(diǎn)處（16-16截面）計(jì)算長(zhǎng)度：l彎矩設(shè)計(jì)值：M=410.2kN?m支座處彎矩需要消峰：M支座位置消峰后得：M=275.05kN?m軸力設(shè)計(jì)值：N=336.8kN①計(jì)算偏心距：eee②求偏心距增大系數(shù)：l考慮偏心距增大系數(shù)。偏心受壓性質(zhì)對(duì)截面曲率的修正系數(shù)：ξ構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比對(duì)截面曲率的影響系數(shù)：ξ偏心距增大系數(shù)：η=1+③判斷大小偏心η故屬于大偏心受壓。④計(jì)算鋼筋面積采用對(duì)稱配筋：x=eA取A配置820，As=(2)站廳層側(cè)墻終點(diǎn)處（17-17截面）計(jì)算長(zhǎng)度：l彎矩設(shè)計(jì)值：M=147.4kN?m支座處彎矩需要消峰：M支座位置消峰后得：M=38.5kN?m軸力設(shè)計(jì)值：N=336.8kN①計(jì)算偏心距：eee②求偏心距增大系數(shù)：l考慮偏心距增大系數(shù)。偏心受壓性質(zhì)對(duì)截面曲率的修正系數(shù)：ξ構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比對(duì)截面曲率的影響系數(shù)：ξ偏心距增大系數(shù)：η=1+③判斷大小偏心η故屬于大偏心受壓。④計(jì)算鋼筋面積采用對(duì)稱配筋：x=eA取A配置620，As=5.2.5站臺(tái)層側(cè)墻配筋計(jì)算站臺(tái)層側(cè)墻截面尺寸為b×h=1000mm×700mm，根據(jù)內(nèi)力圖可知，危險(xiǎn)截面為側(cè)墻端截面處、跨中處、靠近柱的支座截面處。混凝土保護(hù)層厚度as=50mm,有效高度(1)站臺(tái)層側(cè)墻起點(diǎn)處（18-18截面）計(jì)算長(zhǎng)度：l彎矩設(shè)計(jì)值：M=364.3kN?m支座處彎矩需要消峰：M支座位置消峰后得：M=113.3kN?m軸力設(shè)計(jì)值：N=443.1kN①計(jì)算偏心距：eee②求偏心距增大系數(shù)：l考慮偏心距增大系數(shù)。偏心受壓性質(zhì)對(duì)截面曲率的修正系數(shù)：ξ構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比對(duì)截面曲率的影響系數(shù)：ξ偏心距增大系數(shù)：η=1+③判斷大小偏心η故屬于大偏心受壓。④計(jì)算鋼筋面積采用對(duì)稱配筋：x=eA取A配置620，As=(2)站臺(tái)層側(cè)墻終點(diǎn)處（19-19截面）計(jì)算長(zhǎng)度：l彎矩設(shè)計(jì)值：M=680.9kN?m支座處彎矩需要消峰：M支座位置消峰后得：M=305.55kN?m軸力設(shè)計(jì)值：N=443.1kN①計(jì)算偏心距：eee②求偏心距增大系數(shù)：l考慮偏心距增大系數(shù)。偏心受壓性質(zhì)對(duì)截面曲率的修正系數(shù)：ξ構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比對(duì)截面曲率的影響系數(shù)：ξ偏心距增大系數(shù)：η=1+③判斷大小偏心η故屬于大偏心受壓。④計(jì)算鋼筋面積采用對(duì)稱配筋：x=eA取A配置920，As=5.2.5站廳層中柱配筋計(jì)算站廳層中柱的截面尺寸為b×h=800×800，混凝土等級(jí)為C30，鋼筋為Ⅱ級(jí)鋼筋HRB335，則fc=14.3N/mm2,計(jì)算長(zhǎng)度：l軸力設(shè)計(jì)值：N=626.9×8.6=5397.34kNN≤0.9φfcA+f式中:N——軸向壓力設(shè)計(jì)值φ——鋼筋混凝土構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)fA——構(gòu)件截面面積A①求穩(wěn)定系數(shù)l②計(jì)算配筋A(yù)按最小配筋率進(jìn)行配筋。A配置816，As=ρ=5.2.6站臺(tái)層中柱配筋計(jì)算站臺(tái)層中柱的截面尺寸為b×h=800×800，混凝土等級(jí)為C30，鋼筋為Ⅱ級(jí)鋼筋HRB335，則fc=14.3N/mm2,計(jì)算長(zhǎng)度：l軸力設(shè)計(jì)值：N=762.6×8.6=6558.36kNN≤0.9φfcA+f式中:N——軸向壓力設(shè)計(jì)值φ——鋼筋混凝土構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)fA——構(gòu)件截面面積A①求穩(wěn)定系數(shù)l②計(jì)算配筋A(yù)按最小配筋率進(jìn)行配筋。A配置816，As=ρ=5.3板、墻裂縫驗(yàn)算5.3.1驗(yàn)算原理截面配筋依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》,按裂縫寬度控制配筋。迎水面裂縫控制在0.2mm，背水面控制在0.3mm。根據(jù)規(guī)范，鋼筋混凝土受拉、受彎和偏心受壓構(gòu)件，其最大裂縫寬度：ωmax=式中：αΨ——鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)，當(dāng)Ψ<0.2時(shí)，取0.2；當(dāng)Ψ>1.0時(shí)，取1.0Ψ=1.1?0.65fσσρ當(dāng)ρd的差別可用下式等效鋼筋直徑進(jìn)行計(jì)算d5.3.2頂板裂縫驗(yàn)算頂板截面尺寸為b×h=1000×900mm，h0=850mm，保護(hù)層厚度c=30mm；混凝土等級(jí)為C30，鋼筋為Ⅱ級(jí)鋼筋HRB335，ftk=2.01N/mm2，（1）頂板左跨起點(diǎn)處（1-1截面）M=410.2kN?m，Q=336.8kN，支座位置消峰后得：M=241.8kN?m，上、下部配筋為720，As各參數(shù)取值如下：短期彎矩作用下受力鋼筋的應(yīng)力：σ按有效受拉混凝土截面面積計(jì)算的縱向受拉鋼筋配筋率：ρ鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)：

Ψ=1.1?0.65等效鋼筋直徑：d將各參數(shù)代入式（5-8），得最大裂縫寬度為：ω滿足裂縫寬度要求。（2）頂板左跨中點(diǎn)處（2-2截面）M=236.7kN?m，上、下部配筋為720，As各參數(shù)取值如下：短期彎矩作用下受力鋼筋的應(yīng)力：σ按有效受拉混凝土截面面積計(jì)算的縱向受拉鋼筋配筋率：ρ鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)：

Ψ=1.1?0.65等效鋼筋直徑：d將各參數(shù)代入式（5-8），得最大裂縫寬度為：ω滿足裂縫寬度要求。（3）頂板左跨終點(diǎn)處（3-3截面）M=348.3kN?m，Q=320.3kN，支座位置消峰后得：M=188.15kN?m，上、下部配筋為720，As各參數(shù)取值如下：短期彎矩作用下受力鋼筋的應(yīng)力：σ按有效受拉混凝土截面面積計(jì)算的縱向受拉鋼筋配筋率：ρ鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)：

Ψ=1.1?0.65等效鋼筋直徑：d將各參數(shù)代入式（5-8），得最大裂縫寬度為：ω滿足裂縫寬度要求。（4）頂板中跨起點(diǎn)處（4-4截面）M=381.8kN?m，Q=306.6kN，支座位置消峰后得：M=228.5kN?m，上、下部配筋為720，As各參數(shù)取值如下：短期彎矩作用下受力鋼筋的應(yīng)力：σ按有效受拉混凝土截面面積計(jì)算的縱向受拉鋼筋配筋率：ρ鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)：

Ψ=1.1?0.65等效鋼筋直徑：d將各參數(shù)代入式（5-8），得最大裂縫寬度為：ω滿足裂縫寬度要求。（5）頂板中跨中點(diǎn)處（5-5截面）M=154.8kN?m，上、下部配筋為720，As各參數(shù)取值如下：短期彎矩作用下受力鋼筋的應(yīng)力：σ按有效受拉混凝土截面面積計(jì)算的縱向受拉鋼筋配筋率：ρ鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)：

Ψ=1.1?0.65等效鋼筋直徑：d將各參數(shù)代入式（5-8），得最大裂縫寬度為：ω滿足裂縫寬度要求。（6）分布筋的配置最大剪力Q=336.8kN;最大彎矩M=410.2kN?m;最大軸力N=293.3kN截面尺寸驗(yàn)算：??Q驗(yàn)算截面是否需要按計(jì)算配置分布筋：λ=1.750.3取N=0.31.75f可按構(gòu)造配筋，分布鋼筋配置：18@1505.3.3中板裂縫驗(yàn)算中板截面尺寸為b×h=1000×400mm，h0=350mm，保護(hù)層厚度c=30mm；混凝土等級(jí)為C30，鋼筋為Ⅱ級(jí)鋼筋HRB335，ftk=2.01N/mm2，（1）中板左跨起點(diǎn)處（6-6截面）M=217kN?m，Q=106.4kN，支座位置消峰后得：M=163.8kN?m，上、下部配筋為718，As各參數(shù)取值如下：短期彎矩作用下受力鋼筋的應(yīng)力：σ按有效受拉混凝土截面面積計(jì)算的縱向受拉鋼筋配筋率：ρ鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)：

Ψ=1.1?0.65等效鋼筋直徑：d將各參數(shù)代入式（5-8），得最大裂縫寬度為：ω滿足裂縫寬度要求。（2）中板左跨中點(diǎn)處（7-7截面）上、下部配筋為616，Ase根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定，對(duì)于e0（3）中板左跨終點(diǎn)處（8-8截面）上、下部配筋為616，Ase根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定，對(duì)于e0（4）中板中跨起點(diǎn)處（9-9截面）上、下部配筋為616，Ase根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定，對(duì)于e0（5）中板中跨中點(diǎn)處（10-10截面）上、下部配筋為616，Ase根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定，對(duì)于e0(6)分布筋配置最大剪力：Q=106.4kN;最大彎矩：M=217kN?m;最大軸力N=719.8kN截面尺寸驗(yàn)算：??Q驗(yàn)算截面是否需要按計(jì)算配置分布筋：λ=1.750.3取N=0.31.75f可按構(gòu)造配筋，分布鋼筋配置：14@1505.3.4底板裂縫驗(yàn)算底板截面尺寸為b×h=1000×900mm，h0=850mm，保護(hù)層厚度c=30mm；混凝土等級(jí)為C30，鋼筋為Ⅱ級(jí)鋼筋HRB335，ftk=2.01N/mm2，（1）底板左跨起點(diǎn)處（11-11截面）上、下部配筋為720，Ase根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定，對(duì)于e0（2）底板左跨中點(diǎn)處（12-12截面）上、下部配筋為720，Ase根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定，對(duì)于e0（3）底板左跨終點(diǎn)處（13-13截面）上、下部配筋為720，Ase根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定，對(duì)于e0（4）底板中跨起點(diǎn)處（14-14截面）上、下部配筋為720，Ase根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定，對(duì)于e0（5）底板中跨中點(diǎn)處（15-15截面）上、下部配筋為720，Ase根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定，對(duì)于e0(6)分布筋配置最大剪力：Q=443.8kN;最大彎矩：M=292.4kN?m;最大軸力N=755.5kN截面尺寸驗(yàn)算：??Q驗(yàn)算截面是否需要按計(jì)算配置分布筋：λ=1.750.3取N=0.31.75f可按構(gòu)造配筋，分布鋼筋配置：18@1505.3.4站廳層側(cè)墻裂縫驗(yàn)算站廳層截面尺寸為b×h=1000×700mm，h0=650mm，保護(hù)層厚度c=30mm；混凝土等級(jí)為C30，鋼筋為Ⅱ級(jí)鋼筋HRB335，ftk=2.01N/mm2，（1）站廳層側(cè)墻起點(diǎn)處（16-16截面）M=410.2kN?m，Q=270.3kN，支座位置消峰后得：M=275.05kN?m，上、下部配筋為820，As各參數(shù)取值如下：短期彎矩作用下受力鋼筋的應(yīng)力：σ按有效受拉混凝土截面面積計(jì)算的縱向受拉鋼筋配筋率：ρ鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)：

Ψ=1.1?0.65等效鋼筋直徑：d將各參數(shù)代入式（5-8），得最大裂縫寬度為：ω滿足裂縫寬度要求。（2）站廳層側(cè)墻終點(diǎn)處（17-17截面）上、下部配筋為620，Ase根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定，對(duì)于e0(3)分布筋配置最大剪力：Q=750.7kN;最大彎矩：M=680.9kN?m;最大軸力N=443.1kN截面尺寸驗(yàn)算：??Q驗(yàn)算截面是否需要按計(jì)算配置分布筋：λ=1.750.3取N=0.31.75f可按構(gòu)造配筋，分布鋼筋配置：18@1505.3.5站臺(tái)層側(cè)墻裂縫驗(yàn)算站臺(tái)層截面尺寸為b×h=1000×700mm，h0=650mm，保護(hù)層厚度c=30mm；混凝土等級(jí)為C30，鋼筋為Ⅱ級(jí)鋼筋HRB335，ftk=2.01N/mm2，（1）站廳層側(cè)墻起點(diǎn)處（18-18截面）上、下部配筋為620，Ase根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定，對(duì)于e0（2）站臺(tái)層側(cè)墻終點(diǎn)處（19-19截面）M=680.9kN?m，Q=750.7kN，支座位置消峰后得：M=305.55kN?m，上、下部配筋為920，As各參數(shù)取值如下：短期彎矩作用下受力鋼筋的應(yīng)力：σ按有效受拉混凝土截面面積計(jì)算的縱向受拉鋼筋配筋率：ρ鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)：

Ψ=1.1?0.65等效鋼筋直徑：d將各參數(shù)代入式（5-8），得最大裂縫寬度為：ω滿足裂縫寬度要求。(3)分布筋配置最大剪力：Q=270.3kN;最大彎矩：M=410.2kN?m;最大軸力N=336.8kN截面尺寸驗(yàn)算：??Q驗(yàn)算截面是否需要按計(jì)算配置分布筋：λ=1.750.3取N=0.31.75f可按構(gòu)造配筋，分布鋼筋配置：18@1505.4配筋表5.4.1柱的配筋表表5-2立柱配筋表構(gòu)件b(mm)h(mm)N(kN)配筋箍筋站廳層中柱8008005.2626.9816站臺(tái)層中柱8008006.61762.68165.4.2板、墻的內(nèi)力、配筋以及裂縫驗(yàn)算表5-3板、墻配筋及裂縫驗(yàn)算表截面彎矩（kN?m）軸力（kN）剪力（kN）配筋配筋面積As（mm2）分布配筋裂縫寬度（mm）頂板1-1-410.2-270.3336.8720219918@1500.072-2236.7-270.38.3720219918@1500.073-3-348.3-270.3-320.3720219918@1500.064-4-381.8-293.3306.6720219918@1500.055-5154.8-293.3/720219918@1500.06中板6-6-217.0-719.8106.4720178114@1500.047-727.2-719.823.9720120614@150/8-8-38.0-719.8-58.6616120614@150/9-9-88.3-690.177.0616120614@150/10-1046.5-690.1/616120614@150/底板11-11292.4-748.9-443.8720219918@150/12-12-214.6-748.9-6.4720219918@150/13-13250.8-748.9320.29720219918@150/14-14275.1-755.5-328.93720219918@150/15-15-216.7-755.5/720219918@150/站廳層側(cè)墻16-16-410.2-336.8270.3820251318@1500.1717-17-147.4-336.8-217.8620188418@150/站臺(tái)層側(cè)墻18-18-364.3-443.1502.0620188418@150/19-19-680.9-443.1-750.7920282718@1500.166主體結(jié)構(gòu)縱梁計(jì)算6.1構(gòu)件尺寸頂縱梁截面尺寸b×h=1000mm×1800mm；中縱梁截面尺寸b×h=800mm×1000mm；底縱梁截面尺寸b×h=1200mm×2400mm。6.2縱梁荷載計(jì)算6.2.1頂縱梁荷載計(jì)算主體結(jié)構(gòu)覆土厚度2.7m，地下水位1.4m，標(biāo)準(zhǔn)段板帶寬6.65m。（1）板帶傳來的覆土重：q（2）板帶傳來的水壓力：q（3）板帶傳來頂板自重：g（4）板帶傳來的地面荷載：q=20×6.65=133（5）頂板縱梁自重：g6.2.2中縱梁荷載計(jì)算中縱梁除自重外，還有中板上所傳來的設(shè)備荷載、人群荷載以及中板自重，標(biāo)準(zhǔn)段板帶寬6.75m。（1）板帶傳來的設(shè)備荷載：q=8×6.75=54kN/m（2）板帶傳來中板自重：g（3）板帶傳來的人群荷載：q=4×6.75=27（4）中板縱梁自重：g6.2.3底縱梁荷載計(jì)算底縱梁除自重外，還有底板上所傳來的水浮力（扣除底板自重），標(biāo)準(zhǔn)段板帶寬6.55m。（1）板帶傳來的水浮力：q（2）中縱梁自重：g6.3內(nèi)力計(jì)算由于車站主體結(jié)構(gòu)中梁為多跨梁，取5跨進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算，又因?yàn)榱核芎奢d為均布荷載，屬于等跨連續(xù)梁，所以可按公式M=等跨連續(xù)梁荷載求解系數(shù)×ql2，Q=等跨連續(xù)梁荷載求解系數(shù)×ql。等跨連續(xù)梁荷載求解系數(shù)可查《混凝土結(jié)構(gòu)（中冊(cè)）》附表6-4獲得。 查表可得：表6-1等跨連續(xù)梁荷載求解系數(shù)表跨中最值端處最值彎矩0.0780.105剪力————左：0.606；右：0.526根據(jù)公式算得：表6-2結(jié)構(gòu)內(nèi)力最大值表結(jié)構(gòu)構(gòu)件最大正彎矩（kN?m）最大負(fù)彎矩（kN?m）最大正剪力（kN）最大負(fù)剪力(kN)頂縱梁2164.852914.222195.322529.21中縱梁598.83806.11598.26689.85底縱梁2857.753816.982942.223389.706.4縱梁配筋計(jì)算6.4.1頂縱梁配筋計(jì)算頂縱梁截面尺寸b×h=1000mm×1800mm,as?0=1800?50=1750mm,混凝土等級(jí)為C30，鋼筋采用Ⅱ級(jí)鋼筋HRB335，（1）頂縱梁中間跨起點(diǎn)處彎矩設(shè)計(jì)值：M=2914.22kN?m支座處彎矩需要消峰：M支座位置消峰后得：M=1816.56kN?maγA配置1836，As（2）頂縱梁中間跨中點(diǎn)處彎矩設(shè)計(jì)值：M=2164.85kN?maγA配置1836，As6.4.2中縱梁配筋計(jì)算中縱梁截面尺寸b×h=800mm×1000mm,as?0=1000?50=950mm,混凝土等級(jí)為C30，鋼筋采用Ⅱ級(jí)鋼筋HRB335，（1）中縱梁中間跨起點(diǎn)處彎矩設(shè)計(jì)值：M=806.11kN?m支座處彎矩需要消峰：M支座位置消峰后得：M=506.98kN?maγA配置632，As（2）中縱梁中間跨中點(diǎn)處彎矩設(shè)計(jì)值：M=598.83kN?maγA配置632，As6.4.3底縱梁配筋計(jì)算底縱梁截面尺寸b×h=1200mm×2400mm,as?0=2400?50=2350mm,混凝土等級(jí)為C30，鋼筋采用Ⅱ級(jí)鋼筋HRB335，（1）底縱梁中間跨起點(diǎn)處彎矩設(shè)計(jì)值：M=3816.98kN?m支座處彎矩需要消峰：M支座位置消峰后得：M=2345.87kN?maγA配置1836，As（2）底縱梁中間跨中點(diǎn)處彎矩設(shè)計(jì)值：M=2857.75kN?maγA配置1836，As6.5縱梁裂縫驗(yàn)算6.5.1頂縱梁裂縫驗(yàn)算頂縱梁截面尺寸b×h=1000mm×1800mm,as?0=1800?50=1750mm,混凝土等級(jí)為C30，鋼筋采用Ⅱ級(jí)鋼筋HRB335，（1）頂縱梁中間跨起點(diǎn)處M=2914.22kN?m，Q=2195.32kN，支座位置消峰后得：M=1816.56kN?m上、下部配置1836，As=各參數(shù)取值如下：短期彎矩作用下受力鋼筋的應(yīng)力：σ按有效受拉混凝土截面面積計(jì)算的縱向受拉鋼筋配筋率：ρ鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)：

Ψ=1.1?0.65等效鋼筋直徑：d將各參數(shù)代入式（5-8），得最大裂縫寬度為：ω滿足裂縫寬度要求。（2）頂縱梁中間跨中點(diǎn)處M=2164.85kN?m，上、下部配置1836，As=各參數(shù)取值如下：短期彎矩作用下受力鋼筋的應(yīng)力：σ按有效受拉混凝土截面面積計(jì)算的縱向受拉鋼筋配筋率：ρ鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)：

Ψ=1.1?0.65等效鋼筋直徑：d將各參數(shù)代入式（5-8），得最大裂縫寬度為：ω滿足裂縫寬度要求。6.5.2中縱梁裂縫驗(yàn)算中縱梁截面尺寸b×h=800mm×1000mm,as?0=1000?50=950mm,混凝土等級(jí)為C30，鋼筋采用Ⅱ級(jí)鋼筋HRB335，（1）中縱梁中間跨起點(diǎn)處M=806.11kN?m，Q=598.26kN，支座位置消峰后得：M=506.98kN?m上、下部配置632，As=各參數(shù)取值如下：短期彎矩作用下受力鋼筋的應(yīng)力：σ按有效受拉混凝土截面面積計(jì)算的縱向受拉鋼筋配筋率：ρ鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)：

Ψ=1.1?0.65等效鋼筋直徑：d將各參數(shù)代入式（5-8），得最大裂縫寬度為：ω滿足裂縫寬度要求。（2）中縱梁中間跨中點(diǎn)處M=598.83kN?m，上、下部配置632，As=各參數(shù)取值如下：短期彎矩作用下受力鋼筋的應(yīng)力：σ按有效受拉混凝土截面面積計(jì)算的縱向受拉鋼筋配筋率：ρ鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)：

Ψ=1.1?0.65等效鋼筋直徑：d將各參數(shù)代入式（5-8），得最大裂縫寬度為：ω滿足裂縫寬度要求。6.5.3底縱梁裂縫驗(yàn)算底縱梁截面尺寸b×h=1200mm×2400mm,as?0=2400?50=2350mm,混凝土等級(jí)為C30，鋼筋采用Ⅱ級(jí)鋼筋HRB335，（1）底縱梁中間跨起點(diǎn)處M=3816.98kN?m，Q=2942.22kN，支座位置消峰后得：M=2345.87kN?m上、下部配置1836，As=各參數(shù)取值如下：短期彎矩作用下受力鋼筋的應(yīng)力：σ按有效受拉混凝土截面面積計(jì)算的縱向受拉鋼筋配筋率：ρ鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)：

Ψ=1.1?0.65等效鋼筋直徑：d將各參數(shù)代入式（5-8），得最大裂縫寬度為：ω滿足裂縫寬度要求。（2）底縱梁中間跨中點(diǎn)處M=2857.75kN?m，上、下部配置1836，As=各參數(shù)取值如下：短期彎矩作用下受力鋼筋的應(yīng)力：σ按有效受拉混凝土截面面積計(jì)算的縱向受拉鋼筋配筋率：ρ鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)：

Ψ=1.1?0.65等效鋼筋直徑：d將各參數(shù)代入式（5-8），得最大裂縫寬度為：ω滿足裂縫寬度要求。6.6縱梁配筋表表6-3縱梁配筋表構(gòu)件尺寸內(nèi)力值配筋A(yù)s(mm2)裂縫寬度（mm）b(mm)h(mm）M(kN?m)Q(kN)頂縱梁起點(diǎn)100018002914.222195.321836183210.02終點(diǎn)2164.85/1836183210.04中縱梁起點(diǎn)8001000806.11598.2663264340.05終點(diǎn)598.83/63264340.09底縱梁起點(diǎn)120024003816.982942.221836183210.03終點(diǎn)2857.75/1836183210.046.7縱梁抗剪計(jì)算縱梁剪力最大值如表6-4所示。表6-4縱梁剪力最大值表結(jié)構(gòu)構(gòu)件最大剪力（kN）頂縱梁2529.21中縱梁689.85底縱梁3389.706.7.1頂縱梁抗剪計(jì)算（1）截面限制條件?0.25故滿足條件（2）配置箍筋0.7需要根據(jù)計(jì)算配置箍筋。A選用HRB335級(jí)鋼筋4肢12@100mm。A滿足要求。ρ滿足最小配筋率。6.7.2中縱梁抗剪計(jì)算（1）截面限制條件?0.25故滿足條件（2）配置箍筋0.7需要根據(jù)計(jì)算配置箍筋。A選用HRB335級(jí)鋼筋4肢12@150mm。A滿足要求。ρ滿足最小配筋率。6.7.3底縱梁抗剪計(jì)算（1）截面限制條件?0.25故滿足條件（2）配置箍筋0.7需要根據(jù)計(jì)算配置箍筋。A選用HRB335級(jí)鋼筋4肢12@100mm。A滿足要求。ρ滿足最小配筋率。6.8車站結(jié)構(gòu)抗浮驗(yàn)算為了保證結(jié)構(gòu)不至因?yàn)榈叵滤母×Χ∑?，在設(shè)計(jì)完成后，需對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行抗浮驗(yàn)算。車站結(jié)構(gòu)按最不利情況進(jìn)行抗浮穩(wěn)定驗(yàn)算，不考慮側(cè)壁摩阻力時(shí)，抗浮安全系數(shù)Kf≥1.05，適當(dāng)考慮側(cè)壁摩阻力時(shí)，抗浮安全系數(shù)Kf≥1.2，驗(yàn)算時(shí)車站結(jié)構(gòu)縱向仍取1m進(jìn)行計(jì)算。6.8.1結(jié)構(gòu)自重（1）頂板自重：G（2）中板自重：G（3）底板自重：G（4）側(cè)墻自重：G（5）頂縱梁自重：G（6）中縱梁自重：G（7）底縱梁自重：G（8）素混凝土墊層重：G（9）中柱重：G（10）設(shè)備重：GQ=510.75+227+510.75+222.43+45+20+72+113.5+406.72+90.8=2218.95kN6.8.2上覆土重Q6.8.3水浮力QK滿足抗浮穩(wěn)定要求。

7施工組織設(shè)計(jì)7.1總說明7.1.1編制原則（1）確保施工方案針對(duì)性強(qiáng)、操作性強(qiáng)；施工方案經(jīng)濟(jì)、合理。堅(jiān)持技術(shù)先進(jìn)性、科學(xué)合理性、經(jīng)濟(jì)適用性與實(shí)事求是相結(jié)合。根據(jù)工程地質(zhì)、水文地質(zhì)、周邊環(huán)境及工期要求等條件選擇最具實(shí)用性的施工方案和機(jī)具設(shè)備。（2）技術(shù)可靠性原則根據(jù)本工程特點(diǎn)，依據(jù)上海市及其周邊地區(qū)類似工程施工經(jīng)驗(yàn)，選擇可靠性高、可操作性強(qiáng)的施工技術(shù)方案進(jìn)行施工。（3）環(huán)保原則施工前充分調(diào)查了解工程周邊建筑物環(huán)境情況，緊密結(jié)合建筑物環(huán)境保護(hù)進(jìn)行施工。施工中認(rèn)真作好文明施工，減少空氣、噪音污染，施工污水、廢漿經(jīng)沉淀達(dá)相關(guān)部門要求并取得批準(zhǔn)后按相關(guān)要求進(jìn)行排放。嚴(yán)格執(zhí)行上海市有關(guān)文明工地的標(biāo)準(zhǔn)，做好文明施工和環(huán)境保護(hù)。7.1.2編制依據(jù)（1）上海軌道交通七號(hào)線潘廣路站主體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)圖紙；（2）上海軌道交通七號(hào)線土建工程土建施工圖紙；（3）上海市安全文明建設(shè)、環(huán)境保護(hù)、交通組織條例；（4）《鐵路隧道設(shè)計(jì)規(guī)范》行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)（TB10003-2016）（5）《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）（6）《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010-2010（2015版））（7）《人民防空工程設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50225-2005）（8）《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》（GB50204-2015）（9）《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021-2009）（10）《鐵路工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50111-2006（2009年版））（11）《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011-2010（2016年版））（12）《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007-2011）（13）《地鐵設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50157-2013）7.2工程概況7.2.1工程位置上海地鐵七號(hào)線是中國(guó)上海市第九條建成運(yùn)營(yíng)的地鐵線路呈西北-東南走向，線路北起寶山區(qū)美蘭湖站，終點(diǎn)止于浦東新區(qū)花木路站。潘廣路站位于上海市寶山區(qū)潘廣路與陸翔路交界口處，車站西面為陸翔路，車站東面為上海民辦華二寶山實(shí)驗(yàn)學(xué)校，東南面為馨佳園七街坊。7.2.2工程范圍潘廣路站車站有效站臺(tái)中心里程為右CK10+361.00，設(shè)計(jì)起終點(diǎn)分界里程分別為右CK10+169.800、右CK10+459.000。車站外包總長(zhǎng)度290.6m，外包總寬30.8m。標(biāo)準(zhǔn)段分兩層，地下一層為站廳層、地下二層為站臺(tái)層，站臺(tái)寬度為14m，車站結(jié)構(gòu)高度為12.71m，站臺(tái)底板埋深為15.41m。7.2.3主體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)車站的施工方法應(yīng)根據(jù)車站的地理位置、與周圍建筑物的關(guān)系、車站埋深、規(guī)模、建筑特點(diǎn)、工程地質(zhì)、水文地質(zhì)，施工對(duì)地面交通和環(huán)境的影響、施工工期、工程經(jīng)濟(jì)指標(biāo)等方面進(jìn)行綜合分析確定。地下車站的施工方法主要可以概括為：明挖法、蓋挖法二種。這二種施工方法各有其適用條件和優(yōu)缺點(diǎn)，施工方法比選見表7-1：表7-1施工方法比選表根據(jù)比較，車站在外部條件許可的情況下，從施工難度、工程質(zhì)量、工程造價(jià)等多個(gè)角度分析考慮，本工程施工方法順序依次為：明挖法→蓋挖法。根據(jù)本站的實(shí)際情況，車站位于潘廣路與陸翔路交叉口下方，采用明挖法與車站同期施工。潘廣路、陸翔路均為上海市的主要交通干道，為不影響車輛通行，并保證施工的順利進(jìn)行，本站考慮采用半蓋挖法進(jìn)行施工。主體結(jié)構(gòu)尺寸如下：側(cè)墻厚：700mm；車站主體頂板厚：900mm；中板厚400mm；底板厚：900mm；頂縱梁尺寸：1000mm×1800mm；中縱梁尺寸800×1000mm；底縱梁尺寸：1200mm×2400mm；中柱尺寸：800×800mm；站廳層凈高4550mm，站臺(tái)層標(biāo)準(zhǔn)段處凈高5960mm。7.2.4主要工程數(shù)量表7-2主要工程量表項(xiàng)目數(shù)量備注頂板混凝土17605m3180kg/m3頂縱梁混凝土3152m3250kg/m3中板混凝土9159m3160kg/m3中縱梁混凝土1588m3200kg/m3底板混凝土13343m3175kg/m3底縱梁混凝土4496m3250kg/m3側(cè)墻混凝土15912m3130kg/m3中柱混凝土1210m3310kg/m3墊層3080m3/鋼筋1037.27t/7.3施工總部署7.3.1施工總體安排為保證高效、高質(zhì)量的完成本工程，本工程整體施工安排如下：潘廣路站主體結(jié)構(gòu)采用半蓋挖法進(jìn)行施工。施工中自下而上挖土后澆筑側(cè)墻樓板至頂板完成。車站主體結(jié)構(gòu)施工流程圖見圖7-1，附屬結(jié)構(gòu)施工流程圖見圖7-2。圖7-1主體結(jié)構(gòu)施工流程圖圖7-2附屬結(jié)構(gòu)施工流程圖施工分段劃分的原則如下：（1）施工縫位于縱梁彎矩、剪力最小的位置，即跨度為1/4至1/3處。（2）分段位置盡量與各層樓梯、電梯井、側(cè)壁通道錯(cuò)開。根據(jù)分段原則，車站主體結(jié)構(gòu)將按8段施工，8段施工按開挖順序由東向西施工。具體分段圖如圖7-3所示。圖7-3車站主體結(jié)構(gòu)分段及施工順序圖7.3.2結(jié)構(gòu)施工準(zhǔn)備（1）編制結(jié)構(gòu)施工組織設(shè)計(jì)，報(bào)有關(guān)部門審查批準(zhǔn)。設(shè)計(jì)方案包括設(shè)備、勞動(dòng)力安排、砼配合比設(shè)計(jì)和供應(yīng)措施、現(xiàn)場(chǎng)質(zhì)量檢查方法、砼澆注過程中，流程、路徑、工藝、砼的養(yǎng)護(hù)及保護(hù)措施以防止砼開裂。（2）在車站主體結(jié)構(gòu)施工前，為了保證圍護(hù)結(jié)構(gòu)的表面不漏水，應(yīng)對(duì)圍護(hù)結(jié)構(gòu)的表面進(jìn)行有效的防水處理。（3）在各結(jié)構(gòu)段施工前，先施工接地網(wǎng)。接地網(wǎng)施工完成后，進(jìn)行墊層施工。（4）對(duì)側(cè)墻、立柱、頂（樓）板模型支撐系統(tǒng)進(jìn)行設(shè)計(jì)、校核，經(jīng)審批后，再按施工進(jìn)度進(jìn)料。（5）根據(jù)施工需求檢查防水材料，并進(jìn)行進(jìn)料。（6）車站主體結(jié)構(gòu)的施工順序、施工進(jìn)度、施工工藝及技術(shù)要求將認(rèn)真提交給班組及全體管理人員。7.3.3結(jié)構(gòu)施工工藝流程車站主體主要施工如下：（1）在施工完畢路面系統(tǒng)及圍護(hù)結(jié)構(gòu)后，進(jìn)行第一次開挖；（2）架設(shè)第一道支撐，隨挖隨撐,向下開挖至基底；（3）施工底板墊層，鋪設(shè)防水層，澆筑地下二層底板，待混凝土達(dá)到規(guī)定強(qiáng)度后拆除第4道支撐；（4）施工地下二層的側(cè)墻防水層、側(cè)墻、中柱及地下一層底板，待混凝土達(dá)到規(guī)定強(qiáng)度后拆除第2、3道支撐；（5）施工地下一層側(cè)墻防水層，澆筑側(cè)墻、中柱、頂板，待混凝土達(dá)到規(guī)定強(qiáng)度后拆除第1道支撐；（6）施工頂板防水層，回填覆土，恢復(fù)路面。7.4主要施工步驟根據(jù)本站的車站規(guī)模和施工條件，考慮合理的施工進(jìn)度，計(jì)劃施工工期32個(gè)月，施工的順序圖如下所示：圖7-4施工主要順序圖7.5施工設(shè)備及勞動(dòng)力安排7.5.1主要機(jī)械設(shè)備根據(jù)工程情況，主要機(jī)械設(shè)備安排見表7-3。表7-3主要機(jī)械設(shè)備表序號(hào)設(shè)備名稱數(shù)量150t履帶吊1臺(tái)2汽車吊2臺(tái)3電焊機(jī)10臺(tái)4鋼筋彎曲機(jī)2臺(tái)5鋼筋切斷機(jī)2臺(tái)6鋼筋調(diào)直機(jī)1臺(tái)7水平儀1臺(tái)8混凝土輸送泵（租賃）2臺(tái)9混凝土振動(dòng)棒10臺(tái)10圓盤鋸2臺(tái)11全站儀1臺(tái)12污水泵1臺(tái)13發(fā)電機(jī)2臺(tái)14空壓機(jī)8臺(tái)7.5.2勞動(dòng)力配置根據(jù)工程情況，勞動(dòng)力安排見表7-4。表7-4勞動(dòng)力配置表7.6施工場(chǎng)地布置及交通疏散7.6.1施工場(chǎng)地布置地下車站的施工場(chǎng)地盡量利用車站周圍的空地和公共綠地，根據(jù)本站選定的施工工法及施工工序，施工場(chǎng)地主要布置在車站兩側(cè)的空地上，共分3期施工：第一期施工車站南側(cè)的圍護(hù)結(jié)構(gòu)及路面系統(tǒng)一期圍擋總面積約9585m2（含基坑面積），二期圍擋總面積約16800m2（含基坑面積）,三期圍擋總面積約9200m2（含基坑面積）。施工場(chǎng)地的布置考慮了臨時(shí)棄土堆放，以便夜間外運(yùn)。結(jié)構(gòu)圬工采用商品混凝土，泵送，但需安排鋼筋制作場(chǎng)地和布置生產(chǎn)、生活用房。施工場(chǎng)地用圍墻與外界隔離，為市區(qū)創(chuàng)造一個(gè)安全、文明的施工環(huán)境。7.6.2交通疏散車站施工期間原則上應(yīng)維持地面交通現(xiàn)有的組織方式，盡量減少施工和交通之間的相互影響，保證道路上的基本車輛和人員的通行。站點(diǎn)處的交通疏解方案如下：（1）將陸翔路交通向北改移,保證20m寬的交通疏解道路，施工南側(cè)圍護(hù)結(jié)構(gòu)及路面蓋挖系統(tǒng)；（2）將陸翔路交通向南改移,并保證陸翔路20m寬、潘廣路14m寬的交通疏解道路，施工北側(cè)蓋挖段圍護(hù)結(jié)構(gòu)及蓋挖系統(tǒng)；通過明挖段進(jìn)行施工,直至車站主體施工完畢；（3）最后施工北端聯(lián)絡(luò)線部分及其余出入口、風(fēng)道結(jié)構(gòu)，期間對(duì)陸翔路、潘廣路交通基本無影響。7.7與鄰近工程處理及處理方案本站地下一層部分與控制中心地下室合建，二者同期建設(shè)，需加強(qiáng)協(xié)調(diào)，正確處理好二者之間的相互關(guān)系。7.8與區(qū)間隧道工程接口處理車站兩端區(qū)間均采用盾構(gòu)法施工，西端為盾構(gòu)調(diào)頭井，東端為盾構(gòu)到達(dá)和始發(fā)井。車站與區(qū)間接口處是防水的薄弱環(huán)節(jié)，采用常規(guī)的接頭防水方案，設(shè)置多道防水措施。7.9施工監(jiān)控量測(cè)施工監(jiān)控量測(cè)是一項(xiàng)必須的工程措施。在施工過程中跟蹤施工活動(dòng)，對(duì)基坑周圍地層位移進(jìn)行量測(cè)，將所取得的數(shù)據(jù)，與預(yù)測(cè)值相比較。及時(shí)地反映工程施工所造成的影響，判斷前一步施工工藝和施工參數(shù)是否符合預(yù)期要求，以確定和優(yōu)化下一步的施工參數(shù)，作好信息化施工，達(dá)到優(yōu)質(zhì)安全、經(jīng)濟(jì)合理的目的。在基坑施工中，現(xiàn)場(chǎng)量測(cè)的主要項(xiàng)目有：（1)基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)的水平位移，通過在圍護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)設(shè)置測(cè)斜管和墻頂（或墻身）設(shè)置位移監(jiān)測(cè)點(diǎn)進(jìn)行量測(cè)；（2)支撐的軸力和變形，通過在支撐上設(shè)置軸力計(jì)或表面應(yīng)變計(jì)進(jìn)行量測(cè)；（3)基坑內(nèi)外側(cè)的水位，通過在基坑外設(shè)置水位觀測(cè)孔進(jìn)行量測(cè)；（4)基坑周邊地面沉降，通過在基坑外20m范圍內(nèi)設(shè)置沉降觀測(cè)點(diǎn)進(jìn)行量測(cè)；（5)水、土壓力量測(cè)，通過埋設(shè)的水、土壓力計(jì)進(jìn)行量測(cè)。以上測(cè)點(diǎn)應(yīng)根據(jù)基坑施工引起的應(yīng)力場(chǎng)、位移場(chǎng)分布情況布置，在關(guān)鍵部位進(jìn)行重點(diǎn)量測(cè)，保證量測(cè)數(shù)據(jù)與施工工況的具體施工參數(shù)配套一致，形成一套有效的施工監(jiān)測(cè)系統(tǒng)。7.10頂板回填及路面恢復(fù)措施頂板回填土應(yīng)在相應(yīng)結(jié)構(gòu)混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度，做好防水層并經(jīng)監(jiān)理工程師驗(yàn)收合格后進(jìn)行分段分層回填。（1）回填前應(yīng)將基坑內(nèi)積水、雜物清理干凈。（2）主體結(jié)構(gòu)兩側(cè)、頂板以上部分采用粘土回填，厚度不少于0.5m，其它部位根據(jù)價(jià)格和土源，選擇符合設(shè)計(jì)要求的填料進(jìn)行回填。（3）各類回填土使用前需分別取樣測(cè)定其最大容重和最佳含水量，并做壓實(shí)試驗(yàn)，確定填料含水量控制范圍，鋪土厚度和壓實(shí)密度等參數(shù)。（4）回填采用分段分層夯填，層厚20～30cm，在結(jié)構(gòu)兩側(cè)和頂板上50cm以內(nèi)，采用人工使用蛙式打夯機(jī)夯填，當(dāng)填土厚度大于50cm時(shí)改用輕型壓路機(jī)碾壓，碾壓時(shí)應(yīng)遵循“薄填、慢行、先輕后重、反復(fù)碾壓”的原則，按機(jī)械性能控制行駛速度，碾壓時(shí)搭接寬度不小于20cm，人工夯填時(shí)夯土與夯土之間重疊不應(yīng)小于1/3夯底寬度，分段施工松鋪前將已填土的邊坡作為臺(tái)階，臺(tái)階寬度不應(yīng)小于1m，高度不應(yīng)大于0.5m。（5）每層夯填結(jié)束后需對(duì)夯填土層進(jìn)行取樣檢查回填土密實(shí)度是否達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)，機(jī)械碾壓時(shí)，每層填土按基坑長(zhǎng)50m（且不大于1000m2）取一組，人工夯實(shí)時(shí)，每層填土按基坑長(zhǎng)度25m（且不大于500m2）取一組，取樣點(diǎn)不少于6個(gè)，在中部和兩邊各取兩點(diǎn)，遇有填料類別和特征明顯變化或壓實(shí)質(zhì)量可疑處適當(dāng)增加點(diǎn)位，對(duì)粘土采用環(huán)刀法檢測(cè)，對(duì)砂性土采用灌砂法檢測(cè)，當(dāng)本層夯填土達(dá)到密實(shí)度后才可進(jìn)行上層回填。（6）回填碾壓密實(shí)度需滿足設(shè)計(jì)及規(guī)范要求。（7）每層回填橫坡不應(yīng)小于2%的需和向未填方向形成縱下坡，以利雨季排水，避免造成雨水堆積，回填時(shí)集中施工勞動(dòng)