亞洲廣場腳手架工程施工方案1、編制依據(jù)：序號名稱編號1施工圖紙施工圖紙建施-1——建施-28、結(jié)施01—-結(jié)施1052規(guī)范、規(guī)程建筑施工安全檢查標準JGJ59-99建筑安裝工程安全技術(shù)規(guī)程[56］國議周字第40號建筑安裝工人安全技術(shù)操作規(guī)程(80)建工勞字第20號特種作業(yè)人員安全技術(shù)考核管理規(guī)則GB5306—85建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范JGJ80—91建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2001/J84-20013施工組織設計4其他公司第三層次文件公司作業(yè)指導書2、工程概況：序號項目名稱亞洲廣場1建筑面積91150m2層數(shù)三十層，地下室二層3層高（總高）3m(105m4結(jié)構(gòu)形式框剪3、施工安排⒊1、施工進度安排：序號施工部位完成時間工期（天）1地下室及基礎6個月2主體9個月3裝飾裝修7個月⒊2、管理人員組織及職責分工:項目經(jīng)理C區(qū)架子工班組A區(qū)架子工班組C區(qū)架子工組長B區(qū)架子工組長A區(qū)架子工組長安全員生產(chǎn)經(jīng)理技術(shù)經(jīng)理項目經(jīng)理C區(qū)架子工班組A區(qū)架子工班組C區(qū)架子工組長B區(qū)架子工組長A區(qū)架子工組長安全員生產(chǎn)經(jīng)理技術(shù)經(jīng)理B區(qū)B區(qū)架子工班組⒊3、勞動力安排：序號工種人數(shù)任務1架子工30搭設2普工10配合4、施工準備⒋1、技術(shù)準備：組織熟練有資職的作業(yè)人員進場進行培訓和技術(shù)交底⒋2、工具準備：序號名稱數(shù)量備注1切割機3臺2搬手40把⒋3、材料準備:序號名稱數(shù)量規(guī)格備注1鋼管400噸Φ48，3.5厚2扣件50000個直角扣3扣件5000個支接扣4扣件8000個回轉(zhuǎn)扣5安全網(wǎng)3000封網(wǎng)（6m×1。5m）6安全網(wǎng)3000水平兜網(wǎng)（6m×1。5m）7竹腳手板5000塊3m×0.25m8扎絲85、主要施工方法本工程六層以上采用升降腳手架另做方案,此方案只涉及六層以下（大約25m）。由于場地狹小本工程采用懸挑腳手架。⒌1、腳手架的搭設拆除施工工藝：⒌1。1、挑梁及鋼索的埋設：按照計算書在結(jié)構(gòu)施工時埋設鋼筋和鋼絲繩⒌。2、搭設程序：⒌⒉1埋件的混凝土達到強度后按施工設計放立桿位置;⒌⒉2周邊腳手架應從一個角部開始并向兩邊延伸交圈搭設；“一”字形腳手架應從一端開始并向另一端延伸搭設；⒌⒉3應按定位依次豎起立桿,將立桿與縱、橫向掃地桿連接固定，然后裝設第1步的縱向和橫向平桿，隨校正立桿垂直之后予以固定，并按此要求繼續(xù)向上搭設;⒌⒉4在設置第一排連墻件前，“一”字形腳手架應設置必要數(shù)量的拋撐；以確保構(gòu)架穩(wěn)定和架上作業(yè)人員的安全。邊長≥20m的周邊腳手架，亦應適量設置拋撐。⒌⒉5剪刀撐、斜桿等整體拉結(jié)桿和連墻件應隨搭升的架子一起及時設置.⒌3、搭設要求：⒌⒊1立桿：橫距為1.1m；縱距為1.8m。相鄰立桿的接頭來用對接形式，其位置應錯弄布置在不同的步距內(nèi),與相近大橫桿的距離不宜大于50cm、立桿與大橫桿必須用直角扣件扣緊，不得隔步設置和遺漏。立桿的垂直偏差應不大于架高的1/300,并且其絕對偏差須控制在⒌⒊2大橫桿：步距為1.8m，上下橫桿的接長采用對接形式，其位置應錯開布置在不同的立桿縱距中，與相近立桿的距離≤50mm；相鄰步架的大橫桿應錯開布置在立桿的里側(cè)和外側(cè),以減少立桿偏心受載的情況.⒌⒊3小橫桿:貼近立桿或設于雙立桿之間，搭于大橫桿之上并用直角扣件扣緊.在任何情況下，均不得拆除作為基本構(gòu)架結(jié)構(gòu)桿件的小橫桿。⒌⒊4剪刀撐：沿腳手架除在兩端設置外，滿搭設一道。剪刀撐應聯(lián)系3-4根立桿，斜桿與地面夾角為45°，其斜桿除兩端用旋轉(zhuǎn)扣件與腳手架的立桿或大橫桿扣緊外，在其中間應增加2-4個扣結(jié)點。⒌⒊5連墻件：按二步三跨設置，其垂直間距﹤6m，水平間距﹤6m，設置在框架柱上。⒌⒊6水平斜拉桿：設置在有連墻桿的步架平面內(nèi)，以加強腳手架的橫向剛度.⒌⒊7護欄和擋腳板：在鋪腳手板的操作層上必須設2道護欄和擋腳板，上欄桿高度≥1。1m.⒌4、腳手架拆除：⒌⒋1架子拆除時應劃分作業(yè)區(qū)，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志；地面應設專人指揮,禁止非作業(yè)人員入內(nèi).⒌⒋2拆架子的高處作業(yè)人員應戴安全帽，系安全帶，扎裹腿,穿軟底鞋方允許上架作業(yè)。⒌⒋3拆除順序應遵守由上而下，先搭后拆、后搭先拆的原則。即先拆欄桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而且小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清原則依次進行，要嚴禁上下同時進行拆除作業(yè).⒌⒋4拆立桿要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣，然后托住中間，再解端頭扣。⒌⒋5連墻桿應隨拆除進度逐層拆除,拆拋撐前，應用臨時撐支住，然后才能拆拋撐。⒌⒋6拆除時要統(tǒng)一指揮，上下呼應，動作協(xié)調(diào)，當解開與另一人有關(guān)的結(jié)扣時,應先通知對方，以防墜落。⒌⒋7大片架子拆除后所預留的斜道、上料平臺、通道、小飛跳等，應在大片架子拆除前先進行加固,以便拆除后能確保其完整、安全和穩(wěn)定。⒌⒋8拆除時嚴禁撞碰腳手架附近電源線，以防止事故發(fā)生。⒌⒋9拆除時不應碰壞門窗、玻璃、水落管、地下明溝等物品。⒌⒋10拆下的材料，應用繩索栓住桿件利用滑輪徐徐下運，嚴禁拋擲，運至地面的材料應按指定地點，隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件或鐵絲要集中回收處理。⒌⒋11在拆架過程中,不得中途換人，如必須換人時,應將拆除情況交待清楚后方可離開。6腳手架承載能力計算：⒍1、計算參數(shù)見下表：序號參數(shù)名稱符號數(shù)量單位序號參數(shù)名稱符號數(shù)量單位1搭設高度H25m8立桿截面A489mm22步距h1.8m9立桿回轉(zhuǎn)半徑i15.8mm3立桿縱距ιa1.8m10迎風面積Aw19。44mm24立桿橫距ιb1。1m11基本風壓ω00.35mm25作業(yè)層數(shù)n12層12鋼材抗壓強度設計值fc0.205KN/mm26作業(yè)層數(shù)n12層13連墻件豎距hw3600mm7立桿截面抵抗矩W5080mm314連墻件橫距ιw5400mm⒍。2、雙排懸挑腳手架的計算懸挑水平鋼梁采用［12。6號槽鋼U口水平，其中建筑物外懸挑段長度1。40米，建筑物內(nèi)錨固段長度1.50懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結(jié)，最外面鋼絲繩距離建筑物1。20m.⒍2。1、小橫桿的計算：小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。A均布荷載值計算小橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值P2=0。350×1.800/3=0。210kN/m活荷載標準值Q=3。000×1。800/3=1.800kN/m荷載的計算值q=1。2×0.038+1。2×0.210+1.4×1。800=2.818kN/m小橫桿計算簡圖B。抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下：M=2.818×1.kN.m426kN.m=0.426×106/5080。0=83。904N/mm2小橫桿的計算強度小于205。0N/mm2，滿足要求！C。撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：荷載標準值q=0。038+0。210+1。800=2.048kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度V=5.0×2.048×1100.04/（384×2。06×105×.0）=1.555mm小橫桿的最大撓度小于1100.0/150與10mm,滿足要求?、?.2、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算,小橫桿在大橫桿的上面.用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形.A。荷載值計算小橫桿的自重標準值P1=0。038×1.100=0.042kN腳手板的荷載標準值P2=0。350×1.100×1。800/3=0.231kN活荷載標準值Q=3.000×1。100×1.800/3=1.980kN荷載的計算值P=（1.2×0.042+1.2×0。231+1.4×1.980）/2=1。550kN大橫桿計算簡圖B?？箯潖姸扔嬎阕畲髲澗乜紤]為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下：集中荷載最大彎矩計算公式如下：M=0.08×(1。2×0。038）×1。8002+0.267×1.550×1。800=0。757kN.m=0。757×106/5080。0=148。986N/mm2大橫桿的計算強度小于205。0N/mm2,滿足要求！C。撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=0。677×0。038×1800。004/（100×2.060×105×。000)=0.11mm集中荷載標準值P=0。042+0。231+1。980=2.253kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V1=1。883×2253。240×1800。003/(100×2。060×105×。000）=9。85mm最大撓度和V=V1+V2=9。962mm大橫桿的最大撓度小于1800.0/150與10mm，滿足要求?、?。3、扣件抗滑力的計算：縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規(guī)范5.2。5）：R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；荷載值計算橫桿的自重標準值P1=0.038×1.800=0.069kN腳手板的荷載標準值P2=0.350×1.100×1.800/2=0。346kN活荷載標準值Q=3。000×1。100×1。800/2=2。970kN荷載的計算值R=1.2×0。069+1.2×0。346+1。4×2.970=4.657kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40—-65N。m時,試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8。0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12。0kN；⒍2.4、腳手架荷載標準值：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：A、每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值(kN/m）;本例為0.1337NG1=0.134×25.000=3.343kNB、腳手板的自重標準值(kN/m2）；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35NG2=0。350×2×1.800×(1.100+0。200）/2=0.819kNC、欄桿與擋腳手板自重標準值（kN/m)；本例采用欄桿、竹串片腳手板擋板，標準值為0.14NG3=0。140×1.800×2/2=0.252kND、吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0。005NG4=0.005×1。800×25。000=0.225kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4。638kN?；詈奢d為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ=3.000×2×1.800×1.100/2=5。940kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中W0——基本風壓（kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2001）的規(guī)定采用:W0=0.350Uz——風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2001)的規(guī)定采用：Uz=1。420Us-—風荷載體型系數(shù):Us=1。044經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk=0.7×0.350×1.420×1.044=0。363kN/m2?？紤]風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1。2NG+0。85×1.4NQ風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk—-風荷載基本風壓值（kN/m2）；la——立桿的縱距(m)；h——立桿的步距（m)。⒍2。5、立桿的穩(wěn)定性計算:A。不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=13.88kN;——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比l0/i的結(jié)果查表得到0.19;i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cm；l0——計算長度(m）,由公式l0=kuh確定，l0=3。12m；k——計算長度附加系數(shù)，取1.155；u-—計算長度系數(shù),由腳手架的高度確定，u=1。50；A——立桿凈截面面積，A=4。89cm2；W—-立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3;—-鋼管立桿受壓強度計算值（N/mm2)；經(jīng)計算得到=152。81［f］——鋼管立桿抗壓強度設計值，［f]=205。00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<[f］，滿足要求！B.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值,N=12。64kN；--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比l0/i的—PAGE14—結(jié)果查表得到0.19；i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cm；l0——計算長度(m）,由公式l0=kuh確定，l0=3。12m；k——計算長度附加系數(shù)，取1.155；u——計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定；u=1。50A-—立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W—-立桿凈截面模量(抵抗矩），W=5。08cm3；MW——計算立桿段由風荷載設計值產(chǎn)生的彎矩，MW=0。252kN。m；-—鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2）；經(jīng)計算得到=188.71［f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，［f］=205。00N/mm2;考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<［f],滿足要求!⒍2.6、連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl=Nlw+No其中Nlw——風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：Nlw=1.4×wk×Awwk——風荷載基本風壓值,wk=0.363kN/m2；Aw——每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積，Aw=3。60×5.40=19.440m2No——連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN）；No=5.000經(jīng)計算得到Nlw=9.887kN,連墻件軸向力計算值Nl=14.887kN連墻件軸向力設計值Nf=A［f]其中—-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l/i=20.00/1。58的結(jié)果查表得到=0.97；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。經(jīng)過計算得到Nf=97.082kNNf>Nl，連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用扣件與墻體連接。連墻件扣件連接示意圖第15頁⒍2.7、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。懸臂部分腳手架荷載N的作用,里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本工程中，腳手架排距為1100mm，內(nèi)側(cè)腳手架距離墻體200mm，支拉斜桿的支點距離墻體=1200mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=391.50cm4,截面抵抗矩W=62.14cm3，截面積A=15。69cm2.受腳手架集中荷載P=1.2×4.64+1。4×5.94=13。88kN水平鋼梁自重荷載q=1.2×15。69×0。0001×7。85×10=0。15kN/m懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖（kN。m）懸挑腳手架支撐梁變形圖（mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1=16。916kN，R2=11。611kN,R3=—0。335kN最大彎矩Mmax=1.540kN。m抗彎計算強度f=M/1。05W+N/A=1.540×106/(1。05×62140。0）+4。060×1000/1569.0=26。185N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于205。0N/mm2，滿足要求?、?。8、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算：水平鋼梁采用［12.6號槽鋼U口水平,計算公式如下其中b—-均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算：經(jīng)過計算得到b=570×9。0×53。0×235/（1200。0×126.0×235.0)=1。80由于b大于0.6，按照《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》（GB50017-2003)附錄B其值用b'查表得到其值為0.900經(jīng)過計算得到強度=1.54×106/（0.900×62140。00）=27.54N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算<[f］，滿足要求!⒍2.9、拉桿的受力計算：水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力。各支點的支撐力RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為RU1=17。397kN⒍2.10、拉桿的強度計算：拉繩或拉桿的軸力RU我們均取最大值進行計算，為RU=17。397kN拉繩的強度計算：如果上面采用鋼絲繩,鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中[Fg]—-鋼絲繩的容許拉力(kN）；Fg-—鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和（kN）；——鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù),對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0。85、0.82和0。8；K—-鋼絲繩使用安全系數(shù)，取8。0。選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8.000×17。397/0。850=163。735kN。選擇6×19+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1550MPa，直徑17。0mm.鋼絲拉繩的吊環(huán)強度計算:鋼絲拉繩的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環(huán)的拉力N，為N=RU=17。397kN鋼絲拉繩的吊環(huán)強度計算公式為其中[f］為吊環(huán)抗拉強度,?。踗］=50N/mm2，每個吊環(huán)按照兩個截面計算;所需要的鋼絲拉繩的吊環(huán)最小直徑D=[17397×4/（3。1416×50×2)］1/2=15mm7、腳手架構(gòu)造質(zhì)量要求⒎1、腳手架的驗收標準規(guī)定⒎⒈1構(gòu)架結(jié)構(gòu)符合前述的規(guī)定的設計要求，個別部位的尺寸變化應在允許的調(diào)整范圍之內(nèi)。⒎⒈2節(jié)點的連接可靠.其中扣件的擰緊程序應控制在扭力距達到40-60N·M；碗扣應蓋扣牢固（將上碗扣擰緊）；8號鋼絲十字交叉扎點應擰1。5-2圈后箍緊,不得有明顯扭傷，且鋼絲在扎點外露的長度應≥80mm。⒎⒈3鋼腳手架立桿垂直度應≤1/300,且應同時控制其最大垂直偏差：當架空≤20m時為不大于50mm；當架高﹥20m時為不大于75mm。⒎⒈4縱向水平桿的水平偏差應≤1/250,且全架長的水平偏差值不大于50mm。木、竹腳手架的搭接平植按全長的上皮走向線(即各桿上皮線的折中位置）檢查，其水平偏差應控制在2倍鋼平桿的允許范圍內(nèi).⒎⒈5作業(yè)層鋪板、安全防護措施等應符合上述的要求。⒎2、腳手架的驗收和日常檢查按以下規(guī)定進行，檢查合格后，方允許投入使用或繼續(xù)使用：⒎⒉1搭設完畢后；⒎⒉2連續(xù)使用達到6個月；⒎⒉3施工中途停止超過15天，在重新使用之前；⒎⒉4在遭受暴風、大雨、大雪、地震等強力因素作用之后；⒎⒉5在使用過程中，發(fā)現(xiàn)有顯著的變形、沉降、拆除桿件和拉結(jié)以及安全隱患存在的情況時。8腳手架的安全施工技術(shù)措施腳手架的使用應遵守以下規(guī)定：⒏1、作業(yè)層每1m2施工荷載(作業(yè)層上人員、器具、材料的重量)的標準值,結(jié)構(gòu)腳手架采取3KN/m2；裝修腳手架防2KN/m2；吊籃、橋式腳手架等工具式腳和架按實際值取用，但不得低于1KN/m2。⒏2、在架板上堆放的標準磚不得多于單排立碼3層；砂漿和容器總重不得大于1。5KN；施工設備單重不得大于1KN，使用人力在架上搬運和安裝的構(gòu)件的自重不得大于2。5KN。⒏3、在架面上設置的材料應碼放整齊穩(wěn)固,不影響施工操作和人員通行。按通行手推車要求搭設的腳手架應確保車道暢通。嚴禁上架人員在架面上奔跑、退行或倒退拉車。⒏4、作業(yè)人員在架的上最大作業(yè)高度應以可進行正常操作為度,禁止在架板上加墊器物或單塊腳手板以增加操作高度。⒏5、在作業(yè)中,禁止隨意拆除腳手架的基本構(gòu)架桿件、整體性桿件、連接緊固件和連墻件。確因操作要求需要臨時拆除時,必須經(jīng)主管人員同意,采取相應彌補措施，并在作業(yè)完畢后，及時予以恢復.⒏6、工人在架上作業(yè)中,應注意自我安全保護和他人的安全，避免發(fā)生碰撞、閃失和落物。嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上等不安全休息.⒏7、人員上下腳手架必須走專設的安全防護的出入通(梯）道，嚴禁攀援腳手架上下。⒏8、每班工人上架作業(yè)時，應先行檢查有無影響安全作業(yè)的問題存在，在排除和解決后方許開始作業(yè)。在作業(yè)中發(fā)現(xiàn)有不安全的情況和跡象時，應立即停止作業(yè)進行檢查，解決以后才能恢復正常作業(yè);發(fā)現(xiàn)有異常和危險情況時，應立即通知所有架上人員撤離.⒏9、在每步架的作業(yè)完成之后，必須將架上剩余材料物品移至上（下）步架或室內(nèi)；每日收工前應清理架面，將架面上的材料物品堆放整齊，垃圾清運出去；在作業(yè)期間,應及時清理落入安全網(wǎng)內(nèi)的材料和物品.在任何情況下，嚴禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾。⒏10、操作人員必須持證上崗，高空作業(yè)必須系安全帶、戴安全帽和其它勞保用品，嚴禁酒后作業(yè)和違規(guī)違章操作，服從管理,遵紀守法，做到文明施工。9、腳手架搭設平面圖、立面圖⒐1、腳手架搭設平面圖⒐2、腳手架搭設立面圖10、懸挑卸料平臺的計算平臺水平鋼梁（主梁)的懸挑長度3。00m,懸挑水平鋼梁間距(平臺寬度）3。00m。次梁采用［10號槽鋼U口水平，主梁采用[10號槽鋼U口水平，次梁間距1.00m.施工人員等活荷載2。00kN/m2，最大堆放材料荷載15。00kN。⒑1、次梁的計算次梁選擇［10號槽鋼U口水平槽鋼，間距1.00m,其截面特性為面積A=12.74cm2，慣性距Ix=198。30cm4,轉(zhuǎn)動慣量Wx=39.70cm3,回轉(zhuǎn)半徑ix=3。95cm截面尺寸b=48.0mm，h=100.0mm,t=8.5mm⒑⒈1.荷載計算⒑⒈1。1腳手板的自重標準值：本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35kN/m2；Q1=0。35×1.00=0。35kN/m⒑⒈1。2最大的材料器具堆放荷載為15.00kN，轉(zhuǎn)化為線荷載：Q2=15.00/3。00/3。00×1.00=1.67kN/m⒑⒈1.3槽鋼自重荷載Q3=0。10kN/m經(jīng)計算得到，靜荷載計算值q=1.2×(Q1+Q2+Q3）=1。2×（0。35+1.67+0。10）=2.54kN經(jīng)計算得到，活荷載計算值P=1.4×2.00×1。00=2.80kN/m⒑⒈2。內(nèi)力計算內(nèi)力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下最大彎矩M的計算公式為經(jīng)計算得到，活荷載計算值M=2.54×3。002/8+2.80×3。00/4=4.96kN。m⒑⒈3?？箯潖姸扔嬎闫渲衳——截面塑性發(fā)展系數(shù)，取1.05；［f]——鋼材抗壓強度設計值，［f］=205.00N/mm2;經(jīng)過計算得到強度=4.96×106/(1。05×39700.00）=118.86N/mm2；次梁槽鋼的抗彎強度計算<[f]，滿足要求!⒑⒈4。整體穩(wěn)定性計算其中b—-均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算：經(jīng)過計算得到b=570×8.5×48.0×235/(3000。0×100.0×235。0）=0.78由于b大于0.6,按照《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》(GB50017-2003)附錄B其值用b’查表得到其值為0.699經(jīng)過計算得到強度=4。96×106/（0。699×39700.00）=178.42N/mm2；次梁槽鋼的穩(wěn)定性計算〈[f]，滿足要求!⒑2、主梁的計算卸料平臺的內(nèi)鋼繩按照《建筑施工安全檢查標準》作為安全儲備不參與內(nèi)力的計算。主梁選擇[10號槽鋼U口水平槽鋼，其截面特性為面積A=12。74cm2,慣性距Ix=198。30cm4，轉(zhuǎn)動慣量Wx=39。70cm3，回轉(zhuǎn)半徑ix=3。95cm截面尺寸b=48。0mm，h=100。0mm，t=8.5mm⒑⒉1。荷載計算⒑⒉1.1欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用竹串片腳手板，標準值為0.14kN/m；Q1=0。14kN/m⒑⒉1.2槽鋼自重荷載Q2=0.10kN/m經(jīng)計算得到，靜荷載計算值q=1。2×(Q1+Q2）=1.2×(0。14+0。10）=0。29kN/m經(jīng)計算得到，次梁集中荷載取次梁支座力P=(2.54×3.00+2.80）/2=5.21kN⒑⒉2。內(nèi)力計算卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續(xù)梁計算。懸挑卸料平臺示意圖懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN）懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖（kN.m）懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖（mm）各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1=16.262kN,R2=5。421kN支座反力RA=5.421kN最大彎矩Mmax=5。349kN.m⒑⒉3.抗彎強度計算其中x-—截面塑性發(fā)展系數(shù)，取1.05;[f]—-鋼材抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；經(jīng)過計算得到強度=5。349×106/1.05/39700.0+7。227×1000/1274.0=133。997N/mm2主梁的抗彎強度計算強度小于[f]，滿足要求!⒑⒉4。整體穩(wěn)定性計算其中b-—均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算：經(jīng)過計算得到b=57