目錄1緒論 [16]。液氯消毒后，出水中氯含量升高，對出水中pH有一定的影響。這種方法能使正常劑量的大腸桿菌死亡，但是不能殺死許多其他的病毒。而且這種方法占用了大量的土地，因為其反應(yīng)速度比較緩慢，所以接觸的時間比較久，而且所需的存儲空間也比較大。表3-2消毒工藝對比表工藝優(yōu)點缺點紫外消毒不會引進雜質(zhì)，不會使水增加異常氣味；消毒范圍廣并且迅速，處理時間短，較其他消毒方式消毒效果較徹底；構(gòu)造簡單，水頭損失小，占地面積小，運行過程簡單，可實現(xiàn)自動化，工作量少；前期投資較高；燈管使用壽命有限，需要在定期更換；水中存在浮沉物、雜質(zhì)或顏色渾濁，會影響紫外線的照射效果液氯消毒價格便宜，殺菌力強；工藝簡單，使用技術(shù)完善，藥劑投量可計算；消毒作用有持續(xù)性占地面積大；反應(yīng)較慢，接觸時間較長；需要較大的儲存空間；后續(xù)余氯可能與水中多種物質(zhì)形成致癌或致病變的產(chǎn)物工藝確定本次設(shè)計進水為啤酒生產(chǎn)廢水，其有機污染物濃度較高，BOD5值700mg/L，CODCr值1350mg/L，B/C比值為700/1350=0.518，可生化性較好，因此需要預(yù)先進行厭氧反應(yīng)高效去除CODCr。經(jīng)過厭氧反應(yīng)后，水里的有機物含量仍然相對較高，因此必須經(jīng)過好氧生物處理，好氧處理之后基本滿足污水的排放需求，但仍需要進行簡單的三級處理。對于三級處理單元，要考慮到運行方便，處理效率高等特點，可大大降低占地面積，減少投資成本。此次啤酒廢水治理項目采用UASB+SBR組合工藝，在傳統(tǒng)的SBR工藝的基礎(chǔ)上增加了UASB反應(yīng)器這一厭氧處理裝置，使其對廢水處理性能得到提高。UASB反應(yīng)器有能源消耗較低，設(shè)備運行狀況穩(wěn)定，出水的水質(zhì)可達預(yù)期效果等優(yōu)點，能夠明顯地減少SBR反應(yīng)器的運行負擔(dān)及運行所需的能源消耗。經(jīng)過相關(guān)計算，原廢水的有機物質(zhì)濃度高，經(jīng)厭氧處理后存在可生物降解的有機物質(zhì)仍高于標準值，因此，需要好氧工藝對污水中的SS和CODCr都具有很高的去除效果，在進行建設(shè)成本、運行成本、運行難度等方面的綜合比較后，選定了UASB+SBR組合工藝對廢水進行處理。流程圖如圖：圖4-1工藝流程圖工藝計算格柵設(shè)計說明進水格柵設(shè)計在污水提升泵之前，用于去除污水中漂浮或者懸浮著的大粒徑塑料、紙屑、木條等固體廢物，保證進入泵房的污水雜質(zhì)少，有利于污水提升泵的正常運行。設(shè)計參數(shù)表5-1格柵設(shè)計參數(shù)項目數(shù)值項目數(shù)值設(shè)計水量Qmax3860m3/d≈0.045m3/s超高h2=0.3m柵前水深h=0.3m格柵安裝傾角60°污水過柵流速v0.6m/s柵條間隙寬度b20mm進水渠漸寬部分展開角20°柵條寬度s10mm加速度g9.8m/s矩形形狀系數(shù)β2.42設(shè)計計算柵條間隙數(shù)n=（式SEQ式\*ARABIC2）取值12條。柵槽寬度B=s（式SEQ式\*ARABIC3）進水渠漸寬部分長度L1L（式SEQ式\*ARABIC4）式中：B1——進水渠寬度，m，取值0.2。出水渠漸寬部分長度L2：L（式SEQ式\*ARABIC5）過柵流速校核v=（式SEQ式\*ARABIC6）滿足設(shè)計要求。過柵水頭損失計算本設(shè)計中柵條斷面設(shè)計為銳邊矩形，則過柵阻力系數(shù)滿足公式ξ=β（式SEQ式\*ARABIC7）h（式SEQ式\*ARABIC8）h（式SEQ式\*ARABIC9）h式中：hkh柵后槽總高H=h+（式SEQ式\*ARABIC10）柵槽總長度L=（式SEQ式\*ARABIC11）式中：H1——柵渠道深，h+h2，m；柵渣量計算W=（式SEQ式\*ARABIC12）式中：W1——柵渣量，m3/103m3，經(jīng)查，取W1=0.1m3渣量/103m3；格柵的柵渣量W＞0.2m3/d，因此采用機械清渣。設(shè)計草圖圖5-1格柵設(shè)計草圖提升泵房設(shè)計說明提升泵房包含集水池以及提升泵，用于臨時匯集、儲存和均衡廢水的水質(zhì)和水量。這有助于保護后續(xù)處理設(shè)施免受大量廢水沖擊，確保設(shè)施正常運行。若使用自控系統(tǒng)，則每小時開啟最多6次，收集池容量不能小于單臺提升泵5分鐘的出水量。設(shè)計參數(shù)表5-2格柵設(shè)計參數(shù)項目數(shù)值項目數(shù)值設(shè)計水量Qmax3860m3/d≈0.045m3/s超高h10.3m提升泵流量Q1.34m3/min集水池有效水深h22m設(shè)計計算污水泵的選擇Qmax=3860m3/d=0.045m3/s，選用3臺潛污泵（2用1備），則單臺流量為：Q（式SEQ式\*ARABIC13）泵房一半部分位于地下，3臺水泵并排橫向排列。本設(shè)計單泵流量Q=0.0225m3/s=1.35m3/min集水池容積按5min內(nèi)2臺泵最大流量時的出水量設(shè)計，則集水池的容積為：V=（式SEQ式\*ARABIC14）面積去取集水池的有效水深為h2=2m，則集水池的面積為：F=（式SEQ式\*ARABIC15）集水池平面尺寸為L×B=6.75，集水池長度取3m，寬度取3m，保護水深取0.5m，實際水深為2.0+0.5=2.5m。調(diào)節(jié)池設(shè)計說明調(diào)節(jié)池在污水處理中起到了調(diào)節(jié)水質(zhì)與水量的作用，尤其是工業(yè)廢水中水質(zhì)波動較大，當(dāng)處于工廠不同運行工段時，排放的污水水質(zhì)和水量可能會相差很大。為保證污水處理廠的正常、平穩(wěn)運作，必須先對入水進行預(yù)處理。設(shè)計參數(shù)表5-3調(diào)節(jié)池設(shè)計參數(shù)項目數(shù)值項目數(shù)值設(shè)計水量Qmax3860m3/d≈161m3/h水力停留時間t6h調(diào)節(jié)池有效水深h5.0m超高h10.5m池體計算有效容積V=（式SEQ式\*ARABIC16）式中：t——水力停留時間，6h。調(diào)節(jié)池底面積A=（式SEQ式\*ARABIC17）式中：V——調(diào)節(jié)池總?cè)莘e，m3；h——調(diào)節(jié)池有效水深，m。調(diào)節(jié)池平面布置調(diào)節(jié)池設(shè)置成矩形，設(shè)調(diào)節(jié)池寬L=14m，則調(diào)節(jié)池寬度B=AL=13.85m，取14m。調(diào)節(jié)池總高H=h+（式SEQ式\*ARABIC18）設(shè)計簡圖圖5-2調(diào)節(jié)池設(shè)計草圖初沉池設(shè)計說明初沉池設(shè)計采用平流式初沉池，能夠有效去除部分SS，降低UASB的負荷。設(shè)計參數(shù)表5-4平流沉淀池設(shè)計參數(shù)項目數(shù)值項目數(shù)值設(shè)計水量Qmax3860m3/d≈161m3/h≈0.045m3/s污水表面水力負荷q1.5m3/（m2·h）水力停留時間t1.4h進水懸浮物濃度C1400mg/L超高h10.3m出水懸浮物濃度C2320mg/L污水水平流速v3.7mm/s設(shè)計計算池體總表面積A=（式SEQ式\*ARABIC19）沉淀池有效水深h（式SEQ式\*ARABIC20）沉淀池有效容積V=3600（式SEQ式\*ARABIC21）式中：t——污水停留時間，1.4h；池長計算L=3.6vt=3.7×1.4×3.6=18.648m（式SEQ式\*ARABIC22）取值19m。池體總寬B=（式SEQ式\*ARABIC23）沉淀池個數(shù)n設(shè)每個沉淀池寬度b=4m，則n=（式SEQ式\*ARABIC24）取值2個。沉淀池校核長寬比：L（式SEQ式\*ARABIC25）長深比：L（式SEQ式\*ARABIC26）符合設(shè)計要求每天產(chǎn)生污泥量計算V（式SEQ式\*ARABIC27）V式中：C1——進水懸浮物濃度，mg/L，400；C2——出水懸浮物濃度，mg/L，320；——污泥密度，1000kg/m3；0——污泥含水量，99%。污泥斗部分容積設(shè)泥斗上口寬b=4m，泥斗下口寬b1=0.5m，α=60°，則可計算泥斗高度為：h（式SEQ式\*ARABIC28）泥斗容積V（式SEQ式\*ARABIC29）污泥斗以上梯形部分容積設(shè)出水槽寬度為0.3m，池底坡度i=0.01，則梯形部分高度為：h（式SEQ式\*ARABIC30）取值0.16m。設(shè)進水擋板距離進水布水孔0.3m，則梯形部分上底長度為：L（式SEQ式\*ARABIC31）則梯形部分容積為：V（式SEQ式\*ARABIC32）貯泥部分總?cè)莘eV（式SEQ式\*ARABIC33）兩座沉淀池的泥斗總?cè)莘e為47.7m3，排泥方式采用連續(xù)排泥。貯泥部分高度h（式SEQ式\*ARABIC34）沉淀池總高H=（式SEQ式\*ARABIC35）式中：h1——超高，0.3m；h3——緩沖層高度，0.3m；設(shè)備草圖圖5-2沉淀池設(shè)計草圖UASB反應(yīng)器設(shè)計說明對于高污染物濃度的廢水，可采用厭氧預(yù)處理，不僅能夠去除污染物，還能實現(xiàn)能量的回收利用，UASB反應(yīng)器在厭氧工藝中應(yīng)用最為廣泛，變化形式多樣，并且一般非常成功，其最大的優(yōu)點是：結(jié)構(gòu)簡單、便于放大、運行管理方便、去除效率高，同時其容積負荷極大。設(shè)計參數(shù)表5-5UASB反應(yīng)器設(shè)計參數(shù)項目數(shù)值項目數(shù)值設(shè)計平均水量Q3860m3/d容積負荷NV4.0kgCODCr/(m3d)進水CODcrS01215mg/L進水BOD5700mg/L出水CODcrSe364.5mg/L出水BOD5189mg/L超高h10.5m有效水深h26.0m設(shè)計計算UASB有效容積V=（式SEQ式\*ARABIC36）式中：Qmax——設(shè)計水量，m3/d；S0——進水CODCr濃度，mg/L；Nv——UASB反應(yīng)器容積負荷，kgCODCr/(m3d)，取4.0。UASB底面積A（式SEQ式\*ARABIC37）式中：V——UASB反應(yīng)器容積，m3；由于經(jīng)濟原因，UASB反應(yīng)器長寬比L:B取值一般為2:1，設(shè)計長×寬=20m×10m，即L=20m、B=10m，則UASB實際底面積為200m2UASB反應(yīng)器總高H=（式SEQ式\*ARABIC38）式中：hhhhh容積校核總?cè)莘e：V（式SEQ式\*ARABIC39）有效反應(yīng)容積：V（式SEQ式\*ARABIC40）反應(yīng)器實際尺寸：L×B×H=20m×10m×7.3m（式SEQ式\*ARABIC41）UASB反應(yīng)器體積有效系數(shù)：η=（式SEQ式\*ARABIC42）在70%-90%之間，符合要求。水力停留時間t=（式SEQ式\*ARABIC43）式中：t——污水在UASB反應(yīng)器中的有效水力停留時間，h；Q——設(shè)計水量，m3/d。水力負荷q（式SEQ式\*ARABIC44）式中：q——污水水力負荷，m3/(m2h)；滿足0.1~0.9m3/(m2h)。三相分離器設(shè)計計算圖5-3三相分離器計算圖沉淀區(qū)設(shè)計在UASB反應(yīng)器的短邊平行方向安裝三項分離器，擬使用4個集氣單元，即4個三項分離器。尺寸為：L1×B1=10m×5m沉淀區(qū)的面積為：A1=n（L×B）=200m2表面負荷率為：q（式SEQ式\*ARABIC45）滿足要求式中：q,——沉淀區(qū)的水力表面負荷，m3/(m2h)；回流縫取回流逢寬CD=0.3m,上集氣罩下底寬CF=2.5m則DH=CDsin55=0.25mDE=2DH+CF=2×0.25+2.5=3mS（式SEQ式\*ARABIC46）三角形集氣罩之間的距離為：b（式SEQ式\*ARABIC47）b（式SEQ式\*ARABIC48）式中：bb1h混合液在下三角形的集氣罩之間的回流縫中的流速：a（式SEQ式\*ARABIC49）v（式SEQ式\*ARABIC50）式中：vnv1＜2m/h，因此通過對比可知，該設(shè)計能夠的固液分離效果較為良好。上三角下端與下三角之間的水流的流速為：設(shè)b3=CD=0.3ma（式SEQ式\*ARABIC51）v（式SEQ式\*ARABIC52）式中：vab0.01m/sv20.1m/s，符合要求。布水系統(tǒng)配水管UASB采用池底均勻配水的方式進水，每個池子設(shè)置配水總管1根，DN200；長池寬方向布置支管8根，DN100；每根支管上布置10個出水孔，φ15mm，則每座UASB反應(yīng)器布水孔總數(shù)為80個，孔向下布置。布水孔的服務(wù)面積為：q=（式SEQ式\*ARABIC53）滿足2~5m2/個布水孔孔徑的計算每個布水孔的出水量Q（式SEQ式\*ARABIC54）式中：Q1——每座UASB反應(yīng)器的設(shè)計流量，m3/s；N——每座每座反應(yīng)池中布水孔數(shù)目。設(shè)污水從布水孔的流出速度u=2.0m/s，則孔徑為：d=（式SEQ式\*ARABIC55）排泥系統(tǒng)計算UASB反應(yīng)器中污泥總量計算G=V（式SEQ式\*ARABIC56）式中：CSS——厭氧污泥VSS的平均濃度，取20g/L。污泥產(chǎn)量污水流量Q=3860m3/d，進水CODCr濃度S0=1215mg/L=1.215kg/m3，CODCr去除率E=85%，則去除CODCr產(chǎn)生的生物污泥量：ΔX=（式SEQ式\*ARABIC57）式中：?X——YE——污泥MLSS產(chǎn)量：Δ（式SEQ式\*ARABIC58）式中：X——去除CODCr產(chǎn)生的污泥量，kgMLVSS/d；f——MLVSS/MLSS的比值，取值0.8。污泥量設(shè)濕污泥含水率為P=99%，則：Q（式SEQ式\*ARABIC59）則UASB的排泥量為39.86m3出水系統(tǒng)出水槽UASB反應(yīng)池設(shè)置出水槽5條，槽寬a=0.5mh（式SEQ式\*ARABIC60）式中：u——出水槽槽口附近水流速度，0.2m/s；a——出水槽的槽寬，取值0.5m。溢流堰設(shè)計出水溢流堰長10m，加裝高50mm的三角堰，寬為100mm設(shè)計負荷為f=1.5L/(ms)，則溢流堰所需長度為：L=（式SEQ式\*ARABIC61）三角堰數(shù)：n=（式SEQ式\*ARABIC62）每條溢流堰三角堰數(shù)：300÷5=60個出水渠設(shè)計計算在UASB長邊外設(shè)一條矩形出水渠，渠寬0.5m，水流速度為0.2m/s。渠口水深：h（式SEQ式\*ARABIC63）出水渠渠深：h=h1+h2=0.09+0.45=0.54m，取值0.6m。沼氣產(chǎn)量厭氧反應(yīng)所產(chǎn)生的沼氣量為Q（式SEQ式\*ARABIC64）式中：Q——廢水流量，m3/d；S0——進水CODCr，kg/m3；Se——出水CODCr，kg/m3——沼氣產(chǎn)率系數(shù)，m3/kg，取0.3。設(shè)置水封罐防止倒吸，并購買集氣罐進行收集回收。儲氣罐容量按3h產(chǎn)氣量計算，則尺寸為3×984.3÷24=123.04m3。則尺寸為φ7m×4m。設(shè)計草圖圖5-4UASB反應(yīng)器設(shè)計草圖SBR反應(yīng)器設(shè)計說明SBR池的設(shè)計應(yīng)滿足一下要求：矩形反應(yīng)池可布置緊湊，占地少。本條規(guī)定完全混合型反應(yīng)池水深宜為4.0m~6.0m。連續(xù)進水時，如反應(yīng)池長寬比過大，流速大，會帶出污泥，故長寬比宜為2.5:1~4:1；潷水器故障時，可用事故排水裝置應(yīng)急。固定式排水裝置結(jié)構(gòu)簡單，適合作為事故排水裝置；反應(yīng)池數(shù)量原則上為2個以上。由于SBR工藝一般不設(shè)二沉池，但浮渣和污染物會流入反應(yīng)池。為了不使反應(yīng)池水面上的浮渣隨處理水一起流出，首先應(yīng)設(shè)除渣池、初沉池等預(yù)處理設(shè)施。反應(yīng)池宜有潷水器等浮渣分離裝置，否則反應(yīng)池會排出浮渣，影響處理效果。設(shè)計參數(shù)SBR反應(yīng)器設(shè)計參數(shù)如下表表5-6SBR反應(yīng)器設(shè)計參數(shù)表項目數(shù)值項目數(shù)值設(shè)計平均水量Qmax3860m3/d污泥濃度MLSSX4000mg/L反應(yīng)池個數(shù)N2個進水BOD5濃度S0189mg/L有效水深h25m出水BOD5濃度Se19.2mg/L污泥界面上水深hf0.3m污泥負荷Ls0.15kgBOD5/(kgMLSS.d)排水比1/m1:4設(shè)計計算曝氣時間T（式SEQ式\*ARABIC65）式中：S0——進水BOD5濃度，189mg/L；LS——污泥負荷，0.15kgBOD5/(kgMLSSd)；m——排水比，m=4；X——污泥濃度，4000mg/L。沉淀時間當(dāng)MLSS＞3000mg/L時，沉淀速度：v（式SEQ式\*ARABIC66）T（式SEQ式\*ARABIC67）式中：TS——反應(yīng)器的沉淀時間，h；vmax——最大沉降速度。排水時間：取值TD=1.5h一個周期所需時間：T（式SEQ式\*ARABIC68）周期數(shù)n=24/4.8=5計算進水時間T（式SEQ式\*ARABIC69）式中：n——周期數(shù)，5；N——反應(yīng)池數(shù)量，2。單個SBR池容積V=（式SEQ式\*ARABIC70）進水變動討論：根據(jù)進水時間和進水流量變動，一周期最大進水量變化比r=1.5超過反應(yīng)池容量的污水進水量：V=（式SEQ式\*ARABIC71）則修正后的單池容積：V（式SEQ式\*ARABIC72）峰值水位確定峰值水位即為有效水深h3=h=5.0mh（式SEQ式\*ARABIC73）h（式SEQ式\*ARABIC74）h（式SEQ式\*ARABIC75）h（式SEQ式\*ARABIC76）h（式SEQ式\*ARABIC77）式中：hhhhh平面尺寸布置A=（式SEQ式\*ARABIC78）設(shè)L:B=1:1~2:1，則L×B=25m×14m=350m2確定需氧量O2需氧量以1kgBOD5需要1kgO2計算O（式SEQ式\*ARABIC79）曝氣裝置曝氣裝置為水下機械曝氣，混合液溫度為20℃，DO為1.5mg/L，池深5m。根據(jù)公式計算，供氧能力為：R（式SEQ式\*ARABIC80）R（式SEQ式\*ARABIC81）式中：OCCTTCα——KLaβ——P——處理廠的大氣壓，mmHg絕對大氣壓。1個反應(yīng)池設(shè)1臺曝氣裝置，每臺供氧量為24kg/（h臺）鼓風(fēng)曝氣由供氧能力，求取曝氣供氣量為：G（式SEQ式\*ARABIC82）式中：EA——氧利用率，18%；——空氣密度，1.293kg/m3；OW——空氣的氧重量，0.233kgO2/kg。上清液排出裝置排出負荷為：Q（式SEQ式\*ARABIC83）1池設(shè)置2臺排出裝置，則每臺排出裝置的負荷為2.22m3/min生物反應(yīng)池系統(tǒng)的微生物量W（式SEQ式\*ARABIC84）式中：WSSY——污泥產(chǎn)率系數(shù)(kgVSS/內(nèi)源呼吸消耗的污泥量X（式SEQ式\*ARABIC85）W（式SEQ式\*ARABIC86）式中：KVX每日生成的污泥量：W=（式SEQ式\*ARABIC87）設(shè)污泥含水率為99%，則每日生產(chǎn)污泥量為：0.101÷（1-0.99）=10.1t/d設(shè)計草圖圖5-5SBR反應(yīng)器設(shè)計草圖污泥濃縮池設(shè)計說明污泥濃縮池使用重力濃縮池，運行一個周期所需時間為24h，其中進泥的時間持續(xù)1～1.5h，污泥靜止?jié)饪s時間為20h，排水和排泥事件儲蓄2h，閑置時間為0.5～1.0h。設(shè)計參數(shù)污泥濃縮池設(shè)計參數(shù)如下表表5-7污泥濃縮池設(shè)計參數(shù)項目數(shù)值項目數(shù)值設(shè)計污泥量Qw80.96m3/d濃縮后含水率P296%濃縮前污泥含水率P199%固體通量M30kg/(m2d)濃縮前污泥濃度C110g/L污泥濃縮時間T20h濃縮池數(shù)量n1設(shè)計計算污泥量W（式SEQ式\*ARABIC88）污泥在通入濃縮池前為污泥量為80.96m3，含水率P＝99％濃縮后，污泥含水率為96％，則通過計算可知濃縮后污泥體積為：V=（式SEQ式\*ARABIC89）濃縮池總面積A=（式SEQ式\*ARABIC90）C=（式SEQ式\*ARABIC91）式中：QW——污泥量，m3/d；C——污泥固體濃度，kg/L；M——污泥固體通量，取30kg/（m2d）。濃縮池直徑D=（式SEQ式\*ARABIC92）取直徑6m，則面積為28.3m2式中：D——濃縮池直徑；A1——每座濃縮池的面積，m2。濃縮池工作部分高度h（式SEQ式\*ARABIC93）式中：h2——濃縮池有效水深（工作部分高度），m；泥斗計算下部泥斗高度h（式SEQ式\*ARABIC94）式中：rrα下部泥斗容積V（式SEQ式\*ARABIC95）污泥斗以上錐形部分高度h（式SEQ式\*ARABIC96）式中：r1——泥斗上口半徑，0.5m；R——污泥濃縮池半徑，1/2D，3.6m；i——濃縮池池底坡度，0.05。錐形部分容積V（式SEQ式\*ARABIC97）貯泥部分總?cè)莘eV（式SEQ式\*ARABIC98）濃縮池總高度H=（式SEQ式\*ARABIC99）式中：h1——濃縮池超高，0.3m；h3——緩沖層高度，0.3m；濃縮后污泥體積V=（式SEQ式\*ARABIC100）設(shè)備草圖圖5-6污泥濃縮池設(shè)計草圖紫外消毒池設(shè)計說明經(jīng)過查詢啤酒廢水廠的運行經(jīng)驗，紫外線消毒的有效劑量一般按15mJ/cm2~19mJ/cm2計算。設(shè)計參數(shù)紫外消毒池設(shè)計參數(shù)如下表表5-8紫外消毒池設(shè)計參數(shù)項目數(shù)值項目數(shù)值設(shè)計平均水量Q3860m3/d消毒渠超高h10.3m紫外線消毒設(shè)備UV3000PLUS污水流速度v0.3m/s消毒渠有效深度h2129cm設(shè)計計算燈管數(shù)計算n=（式SEQ式\*ARABIC101）式中：n——紫外燈管數(shù)量，根；q——處理單位污水量所需紫外燈管數(shù)經(jīng)查，每處理3800（m3/d）的廢水需安裝14根紫外燈管，設(shè)計水量為3860，則取整，安裝15根，設(shè)計每5根燈管為1個模塊，則消毒系統(tǒng)模塊數(shù)N=15÷5=3塊。消毒渠計算根據(jù)紫外消毒的設(shè)備安裝要求，消毒渠的高度應(yīng)為129cm，在消毒渠中的水流速度為v=0.3m/s，因此，可計算出渠道內(nèi)斷面的面積為：A=（式SEQ式\*ARABIC102）渠寬BB=（式SEQ式\*ARABIC103）式中：B——過水渠斷面寬度，m；紫外燈管的安裝消毒渠每2個模塊為一個燈組，串聯(lián)運行。每個模塊長度為2.46m，第一組紫外燈與進水口的距離為1m，燈組之間的距離為1m，最后一組紫外燈組與出水口之間的距離取1.5m。渠道總長度為L=2×2.46+2×1+1.5=8.42m（式SEQ式\*ARABIC104）校核輻射時間t（式SEQ式\*ARABIC105）符合設(shè)計要求貯泥池設(shè)計參數(shù)貯泥池設(shè)計參數(shù)如下表表5-9貯泥池設(shè)計參數(shù)項目數(shù)值項目數(shù)值設(shè)計污泥量QW20.24m3/d貯泥池超高h10.3m污泥貯存時間T24h底部泥斗傾角α50°貯泥池有效水深h23.0m設(shè)計計算有效容積V=（式SEQ式\*ARABIC106）式中：V——貯泥池容積，m3；QW——貯存污泥量，m3/d。貯泥池設(shè)計1座，則取容積為21m3底面尺寸A=（式SEQ式\*ARABIC107）池體尺寸D=（式SEQ式\*ARABIC108）圓整，取直徑為3m泥斗（泥斗為圓臺形）h（式SEQ式\*ARABIC109）式中：a——泥斗上口徑，3m；b——泥斗下口井，0.8mh3——泥斗高度，m；總高H=（式SEQ式\*ARABIC110）式中：h1——貯泥池超高，m，取0.3。污泥脫水間設(shè)計參數(shù)污泥脫水間設(shè)計參數(shù)如下表表5-10污泥脫水設(shè)計參數(shù)項目數(shù)值項目數(shù)值設(shè)計脫水污泥量Qw20.24m3/d脫水后含水率P275%脫水前污泥含水率P196%濾餅的厚度m6mm濃縮前污泥濃度C140g/L濾帶的速度v3m/min壓濾機濾帶的寬度B1.0m濾餅的密度r1.03t/m3濾帶的有效寬度系數(shù)K0.85 單位換算系數(shù)b60設(shè)計計算濾餅產(chǎn)量W（式SEQ式\*ARABIC111）壓濾機進泥量W（式SEQ式\*ARABIC112）壓濾機數(shù)量取壓濾機每天工作時間為24hn=（式SEQ式\*ARABIC113）選取2臺壓濾機（1用1備）高程布置高程布置的原則高程布置需要滿足的原則如下：相鄰構(gòu)筑物在處理過程中，其相對高差的大小，視其水面差的大小而定。水面差異是在流動中產(chǎn)生的壓力損耗，主要包括構(gòu)筑物本身產(chǎn)生的水壓損失、連接管渠的水壓損失以及計量設(shè)備的水壓損失等。所以在計算高程時，一定要在考慮安全系數(shù)的同時，先計算水頭損失，確實要留有余地。充分利用地勢差，令水流自然流動，避免水在建筑物間流通時浪費水頭。在留有余量的情況下，縮短全程水頭，以降低運行費用。污水管道水力計算工藝的構(gòu)筑物與管渠相連的水頭損失包括了沿程水頭損失與局部水頭損失，可按照公式計算：h=（式SEQ式\*ARABIC114）式中：hhiLgv沿程水頭損失h=iL（式SEQ式\*ARABIC115）式中：hiL局部水頭損失計算與確定：h（式SEQ式\*ARABIC116）式中：hvg管線水頭損失計算如下表表6-1污水管線水頭損失計算表管渠區(qū)段流量L/s管渠數(shù)據(jù)管渠水力損失管徑mmI‰流速m/s長度m沿程水頭損失局部水頭損失合計格柵-集水井44.620041.4100.040.040.08集水井-調(diào)節(jié)池44.620041.4150.060.040.1調(diào)節(jié)池-初沉池44.620041.4150.060.040.1初沉池-UASB44.620041.4150.060.070.13UASB-SBR44.620041.4304SBR-消毒池44.620041.4200.080.080.16污泥管道水力計算污泥管道的水力損失計算包括沿程損失和局部損失兩部分。沿程損失h（式SEQ式\*ARABIC117）式中：L——管長；D——輸泥管徑；v——管中流速；CH——系數(shù)（跟污泥濃度有關(guān)）。局部損失h（式SEQ式\*ARABIC118）剩余污泥含水率P1=99%（即固體濃度C=8kg/m3）時，查相關(guān)手冊知，CH為92，排出泥含水率P2=97%時，CH為71污泥管線水頭損失計算如下表表6-2污泥管線水頭損失計算表管渠區(qū)段流量L/s管渠數(shù)據(jù)管渠水力損失管徑mmI%流速m/s長度m沿程水頭損失局部水頭損失合計初沉池-污泥濃縮池3.71501.70.2100.030.020.05UAS反應(yīng)器-污泥濃縮池4.615020.3150.110.060.17SBR反應(yīng)器-污泥濃縮池1.115020.1150.010.010.02污泥濃縮池-貯泥池16.515030.9150.890.111.00建筑物高程標高如下表所示表6-3建筑物標高構(gòu)筑物名稱水面標高超高池頂標高池總高池底標高格柵0.350.30.650.650集水井-0.50.503.5-3調(diào)節(jié)池5.470.55.975.50.47初沉池5.370.35.675.440.23UASB5.240.35,547.3-1,76SBR5.003-3.03消毒池41.59-1.15污泥濃縮池4.220.34．524.120.4成本估算估算范圍廢水處理廠的主要建筑費用、附屬建筑工程費用、設(shè)備儀器的購買費用以及全場運行費用等。成本估算土建費用建筑工藝所需的原料及人工價格為市場價格，建筑使用鋼筋混凝土作為主要材料進行建筑，經(jīng)查鋼筋混凝土建設(shè)費用綜合價格為500元/m3計算，設(shè)備按市場價格計算，建筑費用估算如下表所示表7-1建筑費用估算構(gòu)筑物名稱估算價格土建規(guī)格（m）單價（元/m3）土建費用（萬元）調(diào)節(jié)池φ16×5.550055.3初沉池19×3×2.15005.99UASB20×10×7.550075.00水封罐φ3×32000（個）0.2集氣罐φ8×55000（個）0.5SBR25×14×8.3500145.25污泥濃縮池φ5.8×4.15005.42貯泥池φ3×4.25001.48總計289.14設(shè)備費用設(shè)備費用估算如下表所示表7-2設(shè)備費用估算構(gòu)筑物名稱估算價格設(shè)備型號單價（萬元）數(shù)量（臺）總價（萬元）格柵SSHZ500-800122調(diào)節(jié)池攪拌機QJZA-提升泵WQ160-17-08236潛水排污泵QW200-130-150.831.6旋轉(zhuǎn)式潷水器PS—4000.921.8橡膠膜微孔曝氣器（套）STEDCO120型224羅茨風(fēng)機SSR1502.525帶式壓濾機DYQ-1000A5210紫外消毒設(shè)備UV3000PLUS0.05201總計33.8運行費用運行成本估算：表7-3設(shè)備運行電量估算設(shè)備名稱運行時間（h）運行數(shù)量（臺）設(shè)備功率（kw）耗電量（度隔柵241124調(diào)節(jié)池攪拌機2415120污水提升泵2428384潛水污泥泵24110240旋轉(zhuǎn)式潷水器7.52115鼓風(fēng)機2418192帶式壓濾機81540紫外消毒設(shè)備24200.45120其他用電100總耗電量1235用電總額為1078.6×1.00＝1235元/d水費：每日清潔用水等共使用80m3，用水費為：1.70×80＝136元則每日所需的運行成本費用為：1235+136=1341元一年以330天計算，則該工藝設(shè)備年運行成本為330×1341=44.25萬元本工藝預(yù)計招收15名員工，實行三班倒工作制，每班3人，每周輪休，人均薪水為5000元，則人工成本為15×5000×12=90萬元其中UASB反應(yīng)器所產(chǎn)沼氣可回收，價格為0.5元/m3，則每年可回收價格為0.5×330×984.3=16.24萬元則實際運行成本為：44.25+90-16.24=118.01萬元平均每噸水處理成本為：118.01÷2000÷330×10000=1.8元/t總結(jié)通過以上流程處理，出水水質(zhì)可達到為：CODCr：100mg/L，BOD5：20mg/L，SS：60mg/L基本達到國家廢水排放標準。本次畢業(yè)設(shè)計，使我對本專業(yè)的專業(yè)知識更加鞏固，對工程設(shè)計的內(nèi)容和步驟有了更深入的了解，本次的工程設(shè)計的效果達到了預(yù)期目標，達到了作為本科畢業(yè)生所應(yīng)符合的要求。利用UASB+SBR工藝對啤酒廢水進行處理，具有操作簡便、穩(wěn)定、投資少、維修方便等優(yōu)點。采用UASB反應(yīng)器對廢水進行處理后，可以減少SBR反應(yīng)器的運行負荷。采用UASB厭氧反應(yīng)器+SBR工藝對該廠的啤酒廢水進行處理后，其有機物的平均去除率可達95%，出水質(zhì)量符合國家二級標準。UASB反應(yīng)器和SBR反應(yīng)器的成功運行是確保該工藝正常進行的重要環(huán)節(jié)。啟動程序由兩個主要步驟組成：一是采取低位進水，平穩(wěn)進水，以備不時之需。為了提高去除有機物的效果，逐步增加進水量，直到達到設(shè)計的水量為止。在保證進水流量恒定的前提下，通過逐漸增大污水的含量，使污水逐漸接近于設(shè)計值。在出水、進水均滿足工藝條件后，反應(yīng)器中的顆粒污泥進入穩(wěn)定的運行狀態(tài)。綜上所述，對啤酒廠而言，采用ASB厭氧反應(yīng)器+SBR工藝處理廢水的經(jīng)濟性較強，操作流程現(xiàn)代化程度高，具有廣闊的發(fā)展前景。

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