XXXIX1.5最優(yōu)方案的確定1.5.1水輪機平均效率的計算（式1-41）1.方案二的平均效率經計算得：1=89.98%2.方案三的平均效率經計算得：2=90.04%由以上計算可以得知1.5.2機電設備投資估算1.水輪機重量估算水輪機總重量Gt可按下式估算：（式1-43）查參考文獻[4]P15表2-7（1）方案二水輪機重量估算故G(t)=135.765（t）（2）方案三水輪機重量估算故G(t)=80.535（t）2.水輪機轉輪重量估算（1）方案二水輪機轉輪重量估算由參考文獻[4]P15式2-9可知:（式1-44）故GHL=10.74(t)(1）方案三水輪機轉輪重量估算由參考文獻[4]P15式2-9可知:故GHL=5.6(t)由參考文獻[4]P15表2.6，方案投資如表1-12所示1-12機電設備投資估算表項目方案二方案三裝機臺數（臺）34單重（t/臺）135.76580.535總重（t）407.295322.14單價（萬元/t）2.52.5轉輪單重（t/臺）10.745.61.5.3技術比較1.運行維護管理角度：方案二裝機數量少，需要的運行管理人員少，水電站年運行費用較少。2.吸出高度比較：三的吸出高度大于二。這樣會減少建設的成本。1.5.4最優(yōu)方案的主要參數1.最優(yōu)方案的確定綜上所述，我們可以通過比較得出，這兩個精選方案在經濟與技術等各個方面各有優(yōu)缺點，但是從平均效率、吸出高度和機電設備投資的方面來看，方案三比方案二要更經濟，更加適用于本設計的小型電站中。因此，將三確定為最優(yōu)方案。2.導葉高度b0方案參數列表如表1-13所示裝機容量（MW）170機組臺數（臺）4單機容量（MW）42.5水輪機型號HL220/A153D1（m）2n(r/min)375Qr(?/s)44.47ηT(%)91.2Hs(m)-0.394b0（m）0.855表1-13最優(yōu)方案的主要參數1.6蝸殼水力設計1.6.1蝸殼的型式選擇由參考文獻[4]P19102～117m，本計中，選用為金屬蝸殼，并將其與座環(huán)蝶形邊結合。1.6.2蝸殼參數與斷面連接尺寸選擇根據D1查參考文獻[3]P128得表1-14。表1-14座環(huán)尺寸參數單位：mD1DbDaK0R22.853.40.10.21.6.3蝸殼進口斷面計算1.確定蝸殼的包角0圓斷面金屬蝸殼的包角為345°。2.進口斷面參數計算（1）進口斷面流量Q0（式1-45）故（2）進口斷面流速V0（式1-46）故（3）進口斷面的面積F0（4）進口斷面半徑0（5）進口斷面中心距a（式1-47）則（6）進口斷面外徑R0（7）蝸殼系數C和蝸殼常數K由參考文獻[1]P122式5-11可知，（式1-48）解得：C=1285.90K=25.291.6.4蝸殼圓斷面尺寸計算1.臨界點的確定由文獻[1]P122圖5-18知則故i147.77斷面用圓形，i147.77用橢圓形。2.圓形斷面的計算查參考文獻[1]P123式5-12可知，圓形斷面各尺寸按下式計算：（式1-49）計算結果如表1-15所示。表1-15金屬蝸殼圓斷面計算表斷面號°°°°°03451.151.232.954.1813301.121.202.924.1223151.081.162.884.0533001.051.132.853.9742851.011.092.813.9052700.971.062.773.8362550.931.022.733.7572400.890.982.693.6782250.850.952.653.5992100.800.912.603.51101950.760.872.563.42111800.710.832.513.33121650.660.782.463.24131500.610.742.413.153.蝸殼橢圓斷面計算橢圓斷面計算公式如下：橢圓短半徑：與圓的同等面積：其中：（式1-50）橢圓斷面長半徑：其中：橢圓斷面中心距：橢圓斷面外徑：橢圓斷面計算結果如表1-16所示表1-16金屬蝸殼橢圓斷面尺寸斷面號141350.691.570.660.722.313.03151200.651.370.580.692.212.91161050.601.180.500.672.112.7817900.550.990.420.642.012.6618750.490.820.330.621.912.5319600.430.640.240.591.802.3920450.370.480.150.561.682.2421300.290.330.050.531.562.0922150.200.18-0.060.501.431.93蝸殼單線圖，平面圖見附圖部分。1.7尾水管的水力設計1.7.1尾水管型式的選擇本設計中，使用彎肘型尾水管，且具有金屬里襯。1.7.2尾水管部分尺寸及參數的選擇1.尾水管高度h由故由上式結果知D1<D2，查參考文獻[1]P167,取h=2.6D1=5.2m。查參考文獻[3]P129表2-17得表1-17表1-17推薦的尾水管尺寸表h/D1L/D1B5/D1D4/D1h4/D1h6/D1L1/D1h5/D1肘管形式適用范圍2.64.52.7201.351.350.6751.821.22金屬里襯肘管混流式D1<D2其中，取82.肘管型式使用定型的標準肘管。3.水平長度L由表1-20可知，L=4.5D1=9m；頂板仰角10—13，此處取12；底板為水平底板。1.7.3計算尾水管主要尺寸1.直錐段查參考文獻[2]P329附圖15可知，對混流式水輪機D3和D2數值接近，取D3=2.174m。由前述可知D4=1.35×2=2.7m，則直錐段高度：查參考文獻[3]P130圖2-39，計算肘管尺寸：（1）正視圖尺寸計算肘管進口直徑：D4=1.000×2.7=2.7（m）；內圓弧半徑：R1=0.60345×2.7=1.63（m）；外圓弧半徑：R2=0.86106×2.7=2.325（m）；外圓弧弧心與軸線之間的距離：d1=0.36105×2.7=0.975（m）；內圓弧圓心與軸線之間的距離：d2=1.0452×2.7=2.822（m）；垂直圓:d3=0.13049×2.7=0.353（m）；肘管高度:h4=1.000×2.7=2.7（m）；肘管出口高度:h6=0.500×2.7=1.35（m）；計算結果列表如表1-18所示。表1-18肘管正視圖尺寸表單位:mD4R1R2d1d2d3h4h62.71.632.3250.9752.8220.3532.71.35（2）俯視圖尺寸計算查參考文獻[3]P130圖2-39，計算俯視圖尺寸：B5=2.0147×2.7=5.4397（m）；R3=0.57961×2.7=1.5695（m）；d4=1.35×2.7=3.645（m）；d5=0.07961×2.7=0.215（m）；R4=1.09452×2.7=2.96（m）；計算結果列表如表1-19所示。表1-19肘管俯視圖尺寸表單位:mB5R3d4d5R45.43971.56953.6450.2152.963.水平擴散段B5=5.4397m；頂板取12；且本設計不采用支墩。計算結果列表如表1-20所示。表1-20水平擴散段尺寸表單位：mL1h5H6B5頂板仰角92.441.355.44121.7.4尾水管各水平截面尺寸的計算及繪圖查參考文獻[3]P130表2-18，選擇四個水平截面坐標，表1-21所示表1-21混凝土肘管尺寸單位：mmZy1x1y2x1x3x3R1R2F10041.70569.45400366.17370.4494.36552.89579.679.61700484.81128.09-187.07618.07116.65522.51645.77547,7747.77900500.00033.40525.33138.93492.13526.40515.9215.921.Z﹤130.49Z=100，Z′=0.1×2.7=0.27m（Z﹤0.13049×2.7=0.3524m）投影坐標：y10.04172.70.1126mx10.569452.71.5375m2.130.49﹤Z﹤500時，取Z=400，Z′=0.4×2.7=1.08m（0.3524m﹤Z﹤1.08m）0.366170.9887my30.094360.2548m0.370441.00019x30.552891.493mR20.579611.565mF0.079612.70.2153.當500﹤Z﹤861.06時，取Z=700Z′=0.7×2.7=1.89m（此時1.08m﹤Z﹤1.89m）0.484811.309my3-0.18707-0.5051m0.128090.3459x30.618071.669mR10.645771.7436m0.116650.315mR20.547771.479m0.522511.411F0.047770.1294.當861.06﹤Z﹤1000時，取Z=900，Z′=0.9×=2.43m（此時1.89﹤Z﹤2.43m）0.5my20.03340..0902mx10x20.525331.418y30.138930.3751mR10.52641.4213mx30.492131.329mR20.515921.393mF0.015920.043計算結果如表1-22所示。表1-22 肘管水平截面繪圖尺寸 單位mZy1x1y2x2y3x3R1R2F0.271.53751.080.9881.4931.5651.891.3090.34590.3151.414-0.50511.6691.74361.4790.1292.431.3500.09021.4180.37511.3291.42131.3930.043尾水管正視圖、俯視圖、肘管截面平面投影圖見附圖部分。1.8水輪發(fā)電機的選擇1.8.1發(fā)電機型式的選擇查參考文獻[3]P149表1-3，選擇懸式發(fā)電機。1.8.2發(fā)電機通風冷卻方式的選擇本次設計采用密閉式空氣循環(huán)冷卻?？绽涫剿啺l(fā)電機的極限容量計算：（式1-51）查參考文獻[3]P152圖3-10知，冷卻方式為空冷式。1.8.3發(fā)電機勵磁方式的選擇本設計采用靜止勵磁系統。1.8.4發(fā)電機外形尺寸估算1.主要尺寸估算（1）極距τ（式1-52）故校驗在轉子的飛逸線速度Vf是否在轉子材料的允許范圍內：（式1-53）故（m/s）轉子磁軛應采低合金高強度鋼。定子內徑Di（式1-54）故（3）定子鐵芯長度lt（式1-53）故由參考文獻[3]P149可知：證明水輪發(fā)電機采用懸式。定子鐵芯外徑Da（機座號）當ne>166.7時，（式1-56）計算結果如表1-23所示。表1-23發(fā)電機主要尺寸單位：cm極距τ定子內徑Di定子鐵芯長度lt定子鐵芯外徑Da66.95340.99222.79407.942.發(fā)電機平面尺寸估算（1）定子機座外徑D1由參考文獻[3]P160可知：D1=1.25Da=1.25×407.94=509.875（cm）（2）風罩內徑D2D2=D1+2.4=509.875+240=749.875(cm)（3）轉子外徑D3D3=Di-2δ故D3=Di=340.99（cm）下機架最大跨度D4：查參考文獻[3]P162表3-6知，D5=3m。故D4=D5+0.6m=300+60=360（cm）（5）推力軸承外徑D6查參考文獻[3]P162表3-7，根據發(fā)電機容量Sf=48571.34kVA，推力軸承外徑D6取D6=3200mm。發(fā)電機水平尺寸列表如表1-24所示。表1-24發(fā)電機水平尺寸單位：cmD1D2D3D4D6509.875749.875340.993603203.發(fā)電機軸向尺寸估算（1）定子機座高度h1發(fā)電機額定轉速214rpm≤ne時，（2）上機架高度h2懸式承載機架：h2=0.25Di=0.25×340.99=85.25（cm）（3）推力軸承高度h3查參考文獻[3]P163表3-8可知，選擇h3=180（cm）（4）下機架高度h7懸式非承載機架：h7=0.12Di=0.12×340.99=40.92（cm）（5）定子支座支承面至下機架支承面或擋風板之間的距離h8懸式非承載機架：h8=0.15Di=0.15×340.99=51.1485（cm）（6）下機架支承面至主軸法蘭底面距離h9,取h9=1200mm。（7）轉子磁軛軸向高度h10這里取：h10=222.79+500mm=272.79（cm）（8）發(fā)電機主軸高度h11h11=（0.7～0.9）H(式1-57）H=h1+h2+h8+h9=356.69+85.25+51.1485+120=613.0885（cm）這里取h11=0.8H=490.48（cm）（9）定子鐵芯水平中心線至主軸法蘭盤底面的距離h12h12=0.46h1+h10=0.46x356.69+272.79=436.8674（cm）計算結果列表如表1-25所示。表1-25發(fā)電機軸向尺寸單位：cmh1h2h3h7h10h11356.6985.2518040.92272.79490.48h8h9h1251.1485120436.86744.水輪發(fā)電機重量估算由參考文獻[3]P164式3-6可知，初步設計階段的總重量可按下式估算：(式1-58）故發(fā)電機轉子重量按發(fā)電機總重的0.5倍估算：GzGf=0.5×204.797=102.398（t）1.8.5水輪發(fā)電機飛輪力矩GD2(式1-59）故1.8.6水輪發(fā)電機型號的確定查參考文獻[3]P166，無符合的發(fā)電機型號，因此，發(fā)電機需特制，其技術參數如表1-26所示表1-26水輪發(fā)電機技術參數型式型號勵磁方式額定容量功率因數額定電壓(kv)轉速(rpm)Sf(MVA)Nf(MW)nenR懸式SF42.5-16/407.94可控整流器勵磁50000425000.87513.8375738.86發(fā)電機外形尺寸圖見附圖部分。1.9特別說明水輪機設計，制造，運行要求詳見計算書部分。第2章電氣部分2.1設計原始資料（1）年最大負荷利用小時數約4000小時。（2）負荷特性：一、二級負荷。（3）電壓等級及回路數：220kV出線4回，經200km接入系統；（4）近區(qū)負荷情況：無近區(qū)負荷。（5）廠用變壓器容量按裝機容量的0.4％～1.5％選定，電壓等級為0.4和6千伏。2.2電氣主接線初步方案的擬定2.2.1對原始資料的分析1.發(fā)電機—主變壓器的接線方式采用雙繞組變壓器單元接線。2.發(fā)電機出口斷路器設一臺，并配置一組隔離開關。3.主變高壓側設置匯流母線。2.2.2電氣主接線初選方案的確定結合電站基本情況，可擬定以下方案：（1）方案一：220kV雙母線接線。（2）方案二：220kV單母線分段帶旁路母線。（3）方案三：220kV單母線帶旁路母線。圖2-1220kV雙母線接線圖2-2220kV單母線分段帶旁路母線圖2-3220kV單母線帶旁路母線四種初選方案的設備表如表2-1所示。表2-SEQ表_2-\*ARABIC1各方案電氣設備數目表方案號一二三斷路器（臺）220kV10101013.8kV444隔離開關（臺）220KV20212013.8kV444變壓器（臺）4442.2.3初選方案的比較和最優(yōu)方案的確定方案二安全性、可靠性相比較好，但靈活性下降。母線故障時，方案二、三部分電源停電，而方案一僅工作在故障母線上的電源停電。從經濟性上看，三個方案設備數差距不大，從靈活性上看方案二最差，且繼電保護也更復雜。而方案一靈活性高，繼電保護復雜性相對其余三兩種方案較低。故選擇方案一。2.2.4主變壓器的選擇1.主變壓器臺數和容量的選擇主變壓器數量為4臺。1、220kV變壓器（式2-1）故查參考文獻P161得主變型號為：SFPL-63000/220，其技術參數如表2-3所示。表2-3SFPL-63000/220參數額定容量（kVA）額定電壓（kV）連接組損耗（kW）空載電流（%）阻抗電壓（%）總重（t）高壓低壓空載短路314.48463000220±1/3×2.5%13.8YN/△-11120402.42.3廠用電源設計廠用變壓器其容量是依據電站容量0.75%來計算的。有6KV、0.4KV兩個電壓等級。2.3.1廠用電源引接方式的確定1.廠用工作電源的引接是廠從主變壓器低壓側。2.廠用備用電源的引接廠用備用電源采用暗備用，且互為備用。圖2-4廠用電接線圖2.3.2廠用變壓器的選擇按1臺變壓器故障而其余3臺正常運行時的狀況來計算容量。高壓廠用變壓器容量可以如此計算：（式2-2）查參考文獻[8]P388表9-11選擇變壓器型號為SFL-8000/10，參數如表2-4所示表2-4高壓廠用變壓器技術參數表額定容量（kVA）（kV）連接組阻抗電壓（%）高壓低壓800013.86.3Y/Y-12102.4短路電流計算2.4.1短路電流計算步驟1．各電抗參數計算時：Sd=100MVA。（1）發(fā)電機電抗標幺值（式2-3）故（2）變壓器電抗標幺值（式2-4）故（3）線路的電抗標幺值（式2-5）故2．畫等值電路圖如圖2-5所示。圖2-5等值電路圖（1）X1=X2=X3=X4=0.433X5=X6=X7=X8=0.2965X9=X10=X11=X12=0.151圖2-6等值電路圖（2）X13=X2+X6//X3+X7//X4+X8=0.2432X14=X9//X10//X11//X12=0.037753.網絡化簡4.來自系統的短路電源設電源相電壓標幺值為1.0（KA）（式2-6）(kA)2.4.2各短路點短路電流計算依次計算短路點k1，k2發(fā)生短路時的短路電流。1.k1點短路電流（1）化簡等值網絡i.初步將等值網絡化簡：圖2-7等值電路圖（3）由參考文獻[6]P29可得G2-4=G2+G3+G4=利用Y-變化圖2-8等值電路圖（4）XX（2）來自電源短路電流i電源G1供給的短路電流I則由參考文獻[5]對應Xcat=0s時，I?″t=0.2s時，I(0.2)?=3.75t=4s時，I(∞)?=3.43ii電源G2-4供給的短路電流計算IXcaIIiii考慮Gs1-4為無窮大電源系統，采用轉移電抗X16代入計算。IIIIiii.沖擊電流計算查參考文獻[5]P30，可知沖擊電流系數為1.9則：ish=√2×1.9×19.49323=52.38kA計算結果如下表所示表2-5K1點短路電流計算表電源G110.76967.626.97G2-40.828630.828630.82863GS1-47.8957.8957.895合計19.4932316.3436315.693632.k2點短路電流（1）化簡等值網絡i.初步將等值網絡化簡：圖2-9等值電路圖（5）X15=（X1+X2）//X13=0.182375G1-4==（2）來自電源短路電流i.電源G1-4供給的短路電流I則由參考文獻[5]P-237附錄十二對應Xcat=0s時，I?″t=0.2s時，I(0.2)?=2.6t=4s時，I(∞)?=2.75ii考慮Gs1-4為無窮大電源系統，采用轉移電抗X14代入計算。IIIIiii.沖擊電流計算查參考文獻[5]P30，可知沖擊電流系數為1.8則：ish=√2×1.8×8.162=20.777kA計算結果如下表所示表2-6K2點短路電流計算表電源G1-41.5121.2681.3412Gs1-46.656.656.65合計8.1627.9187.99122.5主要設備的選型及校核2.5.1斷路器選型與校核1.13.8kV斷路器選擇與檢驗13.8kV斷路器有發(fā)電機出口斷路器（GCB）、廠用斷路器。發(fā)電機出口處IGmax為：（式2-10）廠用斷路器回路處IGmax為：（1）13.8kV電壓等級斷路器的選擇根據發(fā)UGN=13.8kV、IGmax=2.13kA，本次設計可采用HECI5型SF6斷路器，其基本參數列表如表2-7所示。表2-7HECI5型斷路器技術參數額定電壓（kV）額定電流(kA)額定開斷電流(kA)熱穩(wěn)定電流(kA)固有分閘時間（s）合閘時間（s）2s4s244802801000.0360.05廠用斷路器的型號選擇與GCB的型號相同。（2）13.8kV電壓等級斷路器的校驗K1：I‘’=10.769+4.37+0.828+7.895=19.493（kA）三相短路沖擊電流為：(kA)（式2-11）故①檢驗開斷能力（式2-12）故故選擇的斷路器開斷能力滿足要求。②檢驗動穩(wěn)定，故動穩(wěn)定滿足要求。③檢驗熱穩(wěn)定短路熱效應計算時間tk。（式2-13）故tk=tpr+tg+th=3+0.036+0.02=3.056（s）由電源G1-2供給的短路電流：則由參考文獻[5]P-237附錄十二對應Xcat=0s時，t=1.528s時，t=3.056s時，電源G合供給的短路電流計算I無窮大電源Gs供給的短路電流計算I計算結果如表2-8所示。表2-8熱穩(wěn)定校核的短路電流計算結果電源I”I(0.1528)I(3.056)G110.776.956.62G合0.830.830.83無窮大7.907.907.90共計19.5115.6815.35故熱穩(wěn)定滿足要求。2.220kV斷路器選擇與檢驗（1）220kV斷路器的選擇根據UN=220kV，IN=0.55kA，查參考文獻[7]P492表2-18，選斷路器型號為LW-220I，其參數如表2-9所示。表2-9LW-220I型斷路器基本參數表額定電壓(kV)額定電流(kA)額定開斷電流(kA)動穩(wěn)定電流峰值(kA)熱穩(wěn)定電流(kA)固有分閘時間（s）合閘時間（s）3s4s0.040.152201.64010040（2）220kV電壓等級斷路器的校驗按K2點短路時來校驗。三相短路沖擊電流為：（式2-21）故①檢驗開斷能力（式2-22）故故選擇的斷路器開斷能力滿足要求。②檢驗動穩(wěn)定，故動穩(wěn)定滿足要求。③檢驗熱穩(wěn)定短路熱效應計算時間tk。（式2-23）故tk=tpr+tg+th=3+0.06+0.02=3.06（s）由電源G1-2供給的短路電流：由參考文獻[6]P237，由Xca(G1-2)=0.354查得：t=0s時，t=1.53s時，t=3.06s時，無窮大電源GS供給的短路電流計算計算結果如表2-10所示。表2-10熱穩(wěn)定校核的短路電流計算結果電源I”I(0.154)I(3.08)G1-41.511.331.92Gs無窮大6.656.656.65共計8.167.988.57故熱穩(wěn)定滿足要求。2.5.2隔離開關的選擇與校驗1.13.8kV隔離開關選擇與校驗13.8kV隔離開關有發(fā)電機出口隔離開關、廠用隔離開關。（1）13.8kV電壓等級隔離開關的選擇由發(fā)UGN=13.8kV，IGmax=2.13kA。查參考文獻[7]P493附表2-19可知，初選隔離開關型號均為GN20-35T，其參數如表2-11所示。表2-11GN20-35T型隔離開關基本參數表型號額定電壓（kV）額定電流(kA)2s熱穩(wěn)定電流(kA)GN20-35T2012.520080（2）13.8kV隔離開關校驗以K1點短路校核廠用隔離開關即可。①校驗動穩(wěn)定因為ish=52.38kA﹤imax=200kA，故動穩(wěn)定滿足要求。②校驗熱穩(wěn)定因為，故熱穩(wěn)定滿足要求。綜上所述，選擇GN20-35T型隔離開關可滿足要求。2.220kV側隔離開關選擇與校核（1）UN=220kV,Imax=0.117kA,查參考文獻[7]P493附表2-19可知，初選隔離開關型號為GW4-220（D），其參數如下表所示。表2-12GW4-220(D)型隔離開關基本參數表型號額定電壓（kV）額定電流(kA)4s熱穩(wěn)定電流(kA)GW4-220(D)22018021.5以K2點短路校核廠用隔離開關即可。①校驗動穩(wěn)定因為ish=20.777kA﹤imax=80kA，故動穩(wěn)定滿足要求。②校驗熱穩(wěn)定因為，故選熱穩(wěn)定滿足要求。綜上所述，選擇GW4-220(D)型隔離開關可滿足要求。2.5.3發(fā)電機出口母線選擇與校驗本電站單機容量170MW，選用全相式封閉母線作導體。一、母線選擇及散熱校驗1.母線選擇（1）選鋁作為發(fā)電機出口母線材料。（2）由本電站發(fā)電機最大長期工作電流Igmax=2.13kA，故選擇母線的截面形狀為雙槽形。（3）母線水平布置2.按經濟電流密度選擇母線截面積根據Tmax=4000h。查參考文獻[6]P64圖3-11，J=0.92A/mm2，則Se為：（式2-24）故查參考文獻[6]P225附表1-6，參數如表2-13所示表2-13槽形硬鋁母線長期允許載流量及其計算數據溫度修正系數：（式2-25）故因為其最大長期工作電流Igmax=2313.18﹤4640A，所以滿足要求.3.校驗母線的熱穩(wěn)定由前述發(fā)電機出口斷路器的選擇與校驗可知短路熱效應Qk783.07KA2·s短路前母線工作溫度為：根據w=65.8℃，查參考文獻[6]P55表3-2可知C=89，則導體最小截面為：（式2-26）故因為所選用的母線截面積S=2740mm2>322.2mm2，所以熱穩(wěn)定滿足要求。4.校驗母線的共振穩(wěn)定（式2-27）故因此，絕緣子跨距L≤119.68cm時，母線不發(fā)生共振。此處取絕緣子跨距L=1m。5.檢驗母線的動穩(wěn)定作用在槽形母線上的總應力即c（Pa）（1）相間應力的計算（式2-28）故（式2-29）故（2）槽間應力c的計算為簡化計算，令cal（式2-30）故因為絕緣子的跨距L1.2LcmaxLmax，所以滿足動穩(wěn)定要求；每跨絕緣子之間設置3個襯墊，襯墊距離2.5.4發(fā)電機出口絕緣子的選擇與校驗1.絕緣子的選擇由UGN=13.8kV、Igmax=2.13kA，查參考文獻[7]P478附表2-12可知，選用ZL-20/30型支柱絕緣子，其參數如表2-14所示。表2-14ZL-20/30型支柱絕緣子技術參數表型號額定電壓（KV）絕緣子高度（mm）機械破壞負荷(kN)ZL-20/3020290302.絕緣子的動穩(wěn)定校核由絕緣子應滿足下列條件：F0.6Fp（N）（式2-31）絕緣子受到的電動力由下式計算：（式2-32）故將F折算到Fp的作用點。圖2-10由FH1F'H可得：（式2-33）故由于0.6Fp=0.6×30000=18000N＞186.44N，故ZL-20/30型支柱絕緣子滿足動穩(wěn)定要求。2.5.5電壓互感器、熔斷器選擇與檢驗1.電壓互感器的選擇（1）電壓互感器的配置原則詳見計算書部分。（2）發(fā)電機出口電壓互感器①勵磁調節(jié)查參考文獻[9]P626可知，選擇型號為JDZ-13.8，其參數如表2-15所示。表2-15JDZ-13.8型電壓互感器技術參數表型號額定電壓（kV）次級繞組額定容量（VA）最大容量（VA）初級繞組次級繞組JDZ-13.813.80.180（0.5級）300②測量、同期、繼電保護采用三繞組電壓互感器Y0/Y0/開口三角形接線，查參考文獻[9]P628可知，選擇型號為JDZJ-13.8，其參數如表2-16所示表2-16JDZJ-13.8型電壓互感器技術參數表型號額定電壓（kV）次級繞組額定容量（VA）最大容量（VA）初級繞組次級繞組輔助繞組JDZJ-13.8180（1級）200（3）220kV母線電壓互感器 查參考文獻[7]P489附表2-26選擇型號為JDC-220，其參數如表2-17所示。表2-17JDC-220型電壓互感器技術參數表型號額定電壓（kV）次級繞組額定容量（VA）最大容量（VA）初級繞組次級繞組輔助繞組JDC-2200.1500（1）2000（4）饋電線路電壓互感器查參考文獻[7]P499附表2-26選擇型號為TYD220/-0.0075，其參數如下表所示。表2-18TYD220/-0.0075型電壓互感器技術參數表型號額定電壓（kV）次級繞組額定容量（VA）（uF）最大容量初級繞組次級繞組輔助繞組TYD220/-0.00750.1400（1）20002.熔斷器的選擇查參考文獻[7]P484附表2-21選擇型號為RN4-20，其參數如表2-19所示。表2-19RN4-20型熔斷器技術參數表型號額定電壓（kV）額定電流（A）最大開斷容量（MVA）備注RN4-20200.354500保護室內TV因為開斷電流，故滿足要求。2.5.6電流互感器的選擇與檢驗1.電流互感器配置原則詳見計算書部分。2.電流互感器的選擇（1）13.8kV電流互感器查參考文獻[10]P1624表17-117選擇型號為LMZD1-20，其技術參數如表2-20所示表2-20LMZD1-20型電流互感器技術參數表額定電流比（A）準確級組合額定輸出（VA）保護級準確限值系數生產廠家0.20.55P10000/50.5/5P30303020江蘇靖江互感器廠（2）220kV電流互感器查參考文獻[10]設備表，選擇型號LVQB-220（W2），參數如表2-21所示表2-21LVQB-220（W2）型電流互感器技術參數表型號額定電流比（A）次級組合額定輸出（VA）保護級準確限值系數額定3s熱穩(wěn)定電流（kA）額定動穩(wěn)定電流（kA）生產廠家LVQB-220（W2）2×400/50.5/5P602050100西安西電電力公司①動穩(wěn)定校驗由ish=1.781kA<imax=100kA，所以滿足動穩(wěn)定要求②熱穩(wěn)定校驗由QK=198.09kA2·s<502x3=7500kA2·s，所以滿足熱穩(wěn)定要求。（2）主變中性點零序電流互感器本次設計取30%×imax=0.3×0.55=0.165kA作為零序電流值。查參考文獻[10]選LXKB-120型電流互感器，參數如表2-22所示。表2-22LXKB-120型零序電流互感器技術參數型號額定電流比（A）額定二次負荷（VA）保護級準確限值系數生產廠家LXKB-?120300/51512天津百利紐克電器有限公司（3）廠用變高壓側電流互感器=13.8kV、Icmax=52.38A，查參考文獻[10]選擇LMZB2-20型電流互感器，參數如表2-23所示：表2-23LMZB2-20型電流互感器技術參數表型號額定電流比（A）次級組合額定輸出（VA）保護級準確限值系數生產廠家LMZB2-20600/510P/10P5020沈陽互感器廠2.5.7消弧線圈的選擇由參考文獻[8]P241表6-16可知，額定電壓為13.8kV，流過故障點的電流在額定電壓下的允許值采用值為≤3A。1.判斷發(fā)電機中性點是否設置消弧線圈（1）求發(fā)電機電容CF（式2-34）故（2）發(fā)電機三相對地電容電流IC1（式2-35）故（3）發(fā)電機電壓母線三相對地電容電流初算按母線總長1000m，相應的=0.5A。（4）升壓變壓器低壓側線圈三相對地電容電流電流初算時取=0.2A。則發(fā)電機中性點短路電流為：由于發(fā)電機中性點短路故障電流為3.31A，大于2～3.3A，故發(fā)電機的中性點需要設置消弧線圈。消弧線圈的容量（式2-36）故根據UN=13.8kV，Qxh=35.61kVA，查參考文獻[6]P234附表十一選擇型號XDJI-275/35消弧線圈，其參數如表2-24所示表2-24XDJI-375/35型消弧線圈技術參數表額定容量（kVA）額定電壓（kV）額定電流（A）各分接頭容許電流（A）375356.5～12.56.27.38.710.512.52.6過電壓保護設計2.6.1防止過電壓危害的措施1.對直擊雷的防護措施2.對感應雷的防護措施3.對雷電侵入波的防護措施4.對內部過電壓的防護措施略，詳見計算書部分。本次設計只考慮外部過電壓的防護措施。即配置避雷器。2.6.2避雷器的選擇1.避雷器配置地點略。詳見計算書部分。2.型號的選擇（1）13.8kv避雷器查參考文獻[6]P233附錄八設備表選擇FZ-13.8型。（2）220kV母線避雷器查參考文獻[6]P233附錄八設備表選擇FCZ-220J型。（3）變壓器中性點避雷器查參考文獻[6]選擇避雷器型號為FZ-220J。參數如表2-25所示。表2-25避雷器的技術參數表型號組合方式額定電壓滅弧電壓（kV，有效值）工頻放電電壓預放電時間1.5～20μs的沖擊放電壓（kV，幅值）不大于5、10kA沖擊電流（波形10/20μs）下的殘壓（kV，幅值）不小于不大于5kA下不大于10kA下不大于FZ-13.8單獨原件13.820.542527867（74）220200340390515515（570）2.7電氣二次初步規(guī)劃2.7.1監(jiān)控系統的設計水電站計算機監(jiān)控系統采用分層分布式結構，用以太網聯接。其中，電廠控制層使用的是保持長期與網絡連接的計算機設備來設置，該設備所選擇數為2他們之間為相互作為熱備用。2.7.2繼電保護的設計1.發(fā)電機的繼電保護2.變壓器的繼電保護3.母線保護詳見計算書部分。2.7.3發(fā)電機勵磁方式的設計故本電站采用可控硅勵磁系統。2.7.4同期方式的設計1.發(fā)電機的同期發(fā)電機的同期方式：在本設計中是應用微機自動準同期這種方式來作為正常運行時的電站同期方式，在設計的安全穩(wěn)定考慮，以手動同期作為備用以提高電站的運行安全穩(wěn)定性，而且，將微機自動自同期方式設定為在系統發(fā)生事故時的同期并列方式。2.變壓器的同期與發(fā)電機斷路器相同。3.線路和母線的同期同期方式采用手動準同期。2.7.5操作電源的設計1.電源種類采用蓄電池組直流電源。2.直流系統設計采用兩組220V電壓等級GGF型防酸防爆式鉛蓄電池。。2.7.6通信方式設計采用光纖通信第3章水力機組輔助設備部分3.1原始資料（1）電站水頭Hmax=117.0m，Hmin=102m，Hav=110m，Hr=110m。（2）引水管基本參數引水管道總長：120m，引水管路水力損失按。3.2主閥本電站為單元引水，最高水頭為117m。所以不設置主閥。3.3調節(jié)保證計算電站過水系統蝸殼和尾水管的尺寸簡圖如圖3-1，圖3-2所示。3.3.1調節(jié)保證計算的任務略，詳見計算書部分3.3.2有壓過水系統的LiVi計算1.壓力引水管的LTVT的計算由經濟流速法計算壓力管道直徑：（式3-1）故壓力管道中的水流速度為：故2.蝸殼的LCVC計算（1）1~2斷面（2）2~3斷面（3）3~4斷面（4）4~5斷面綜上所述：3.尾水管的LBVB計算（1）直錐段進口斷面：出口斷面：則（2）彎肘段進口斷面：出口斷面：則水平擴散段進口斷面：出口斷面：則綜上所述，LBVBVB1LB1VB2LB2VB3LB3=9.861×1.8726.9085×5.855.0135×4.086=79.36（m2/s）4.LiVi與有壓過水系統平均流速VpjLiViVTLTVCLCVBLB598.8+151.278+79.36=829.438（m2/s)有壓輸水系統的平均流速：(式3-2)L1204.4614.07613.4322.639.8616.4085+4.086154.96（m）故3.3.3判斷是否設置調壓室水流慣性時間常數：（式3-3）故由參考文獻[13]P232得，因本電站Tw0.7687s3s，故不設調壓室。3.3.4設計水頭下壓力上升及尾水管真空值計算水流慣性時間常數：（1）管路特性常數（式3-4）故（2）水管特性系數（式3-5）故當TS'5s時，設關閉前導葉的相對開度01，則hw02.483612.4836，查參考文獻[13]P225圖7-3，屬于末相水擊。2.計算各部分壓力上升值及尾水管真空值當TS'5s時，最大壓力上升率（式3-6）故壓力引水管末端壓力升高為：蝸殼末端壓力升高為：尾水管中最大壓力降低為：尾水管最大真空度為：（式3-7）同理，分別求出當TS'=6s，7s，8s，9s，10s，11s，12s時設計水頭下的壓力上升值及尾水管真空值，結果如表3-1所示。表3-SEQ表_3-\*ARABIC1各TS'下壓力上升值及尾水管真空值計算結果（s）567891011120.15380.12820.10990.09610.085410.07690.06990.06410.16610.13670.11620.1010.08920.080.072390.06620.20.1640.140.1220.10710.0960.08690.080.1450.1170.09960.08680.07620.06830.06180.056915.9612.8710.969.558.397.526.86.260.1810.1470.12510.1090.09570.08580.07770.071519.9616.1713.7611.9910.529.448.557.870.01920.01570.01340.01170.010250.009190.008320.007662.21.731.48.291.131.0110.9150.8435.464.424.1623.9723.8123.6933.5973.525綜合可知當TS'=6s，7s，8s，9s，10s，11s，12s時，均滿足要求。3.3.5設計水頭下轉速上升值計算1.計算機組慣性時間常數Ta（式3-8）故2.計算調節(jié)遲滯時間TC（式3-9）故3.計算f（式3-10）當TS'=6s時，f110.12821.12824.計算r5.計算ne（式3-11）故6.計算C7.計算8.計算max故同理，分別求出當TS'=7s，8s，9s，10s，11s，12s時在設計水頭下的轉速上升值，計算結果如表3-2所示。表3-2各TS'下轉速上升值計算結果67.560.25121.12820.40.7120.2980.334577.560.25121.10990.44720.6880.3240.366187.560.25121.09610.49210.6670.3490.394497.560.25121.085410.53590.6480.3720.4204107.560.25121.07690.57830.6310.3930.4441117.560.25121.06990.61970.6140.4130.4667127.560.25121.06410.660.5990.4330.4893由參考文獻[13]P221，當TS'12s時，均滿足要求。設計中取TS'7s。3.3.6Hmax下壓力上升值校核對TS'6s時進行校核。1.計算Hmax下的流量Qmin2.計算修正系數K3.計算Hmax和Hr的導葉開度n11r=71r/min，Q11r1.06m3/s；n11min=69.34r/min，Q11min0.968m3/s。查參考文獻[2]P316，Hr，HMAX模型的導葉開度為a0128，a031。4.計算TS'Hmax（式3-12）故5.判斷水擊性質（1）管路特性常數（2）水管特性系數設關閉前導葉的相對開度01，則hw02.212.2，查參考文獻[13]P225圖7-3可知，屬于末相水擊。6.計算各部分壓力上升值及尾水管真空值最大壓力上升率（式3-13）故(1)壓力引水管末端壓力升高為：(2)蝸殼末端壓力升高為：(3)尾水管中最大壓力降低為：(4)尾水管最大真空度為：（式3-14）故由以上計算可知，選擇值滿足要求。故確定為TS'7s。3.3.7調節(jié)設備的選擇1.導葉接力器的選擇（1）導葉接力器直徑的選擇每個接力器的直徑為：（式3-15）故查參考文獻[13]P240表7-5選擇標準直徑為dc300mm。（2）導葉接力器的最大行程（式3-16）故（3）導葉雙缸接力器的總容積結果列表如表3-3所示。表3-3接力器的選擇結果名稱直徑（mm）最大行程（mm）總容積（m3）導葉接力器3004200.05942.調速器的選擇主配壓閥直徑:（式3-17）故查參考文獻13]P238表7-6可知，標準直徑為50mm，根據參考文獻[13]P238確定調速器型號為WT-50-4.0。3.油壓裝置的選擇（1）油壓裝置臺數的確定每臺機組設一臺油壓裝置。（2）壓力油罐的總容積計算（式3-18）故查參考文獻[3]P293表6-14選擇油壓裝置YS-2.5，參數如表3-4所示表3-4調速器油壓裝置技術參數油壓裝置型號YS-8壓力油罐油罐總容積（m3）2.5旋油泵型號LY-5.8油罐內油體積（m3）0.9輸油量（L/s）5.8油罐重量（kg）2270轉速(r/min)2940油罐及裝油重量（kg）3070最大工作壓力(kg/cm2)25回油箱油箱總容積（m3）4軸功率(kW)21油箱內油體積（m3）2泵電動機型號JO2-72-2油箱重量（kg）3610電壓（V）220/380油箱及裝油重量（kg）5410功率（kW）30磁啟動器QC8-5/6轉速（r/min）29403.4主廠房起重設備選擇3.4.1起重機形式和臺數的確定由參考文獻[3]P299-300，選用一臺雙小車橋式起重機。3.4.2起重機工作參數的選擇1.起重量。查參考文獻[3]P303表7-6選擇吊鉤起重量為2×75t，起重量為：綜上所述，查參考文獻[3]P300表7-1，雙小車橋式起重機的起重為150t。2.跨度查參考文獻[3]P330表7-16，起重機跨度為12m。3.起升高度查參考文獻[3]P330表7-16可知，根據機坑深度確定。4.工作速度（1）起升速度查參考文獻[3]P334表7-17可知：主鉤：1m/min副鉤：6m/min（2）運行速度查參考文獻[3]P334表7-17可知：小車：12.4m/min大車：32.3m/min5.工作制本設計選用中級工作制。3.4.3起重機試驗方法略，詳見計算書部分。3.4.4主要附屬裝置的選擇1.吊鉤查參考文獻[3]P303表7-5，尺寸如表3-5所示。表3-5吊鉤裝置尺寸表吊鉤起重量（t）吊鉤型式吊鉤尺寸重量（t）AD1L1L2L3L4L5d125雙鉤5472006007455506202003002.6752.吊具（1）平衡梁查參考文獻[3]P303表7-6，外形尺寸如表3-6所示。表3-6雙小車橋式起重機配用的平衡梁外形尺寸單位：mm吊鉤起重量（t）平衡梁起重量（t）aa1a2a3bhh1自重（t）2×12525037803100145070013009406504.578（2）機組專用吊具發(fā)電機型式為懸式，則為專用吊具或者直接用鋼絲繩起吊。3.4.5起重機基本參數表查參考文獻[3]P330表7-16，基本參數如表3-7所示。表3-7雙小車橋式起重機主要參數表名義起重量（t）單臺小車起重量（t）跨度L（m）起升高度速度（m/min）主鉤副鉤起升運行2×1251202.6751232主鉤副鉤大車小車1612.432.33.5油系統3.5.1油系統的類型和服務對象1.油系統的類型和組成2.油系統的服務對象詳見計算書部分。3.5.2透平油系統用油量計算1.調節(jié)系統用油量計算（1）油壓裝置的用油量所選的油壓裝置型號為YS-8，根據其技術參數可知用油量VY為:（2）導水機構接力器用油量導水機構雙直缸接力器的總容積為Vsg0.32m3，則用油量Vd為：綜上所述，故一臺機組調節(jié)系統用油量Vp為：2.機組潤滑油系統用油量計算由參考文獻[12]P61計算。（1）主軸直徑Dz扭力矩按下式計算：(式3-19)故查參考文獻[3]P356圖8-6可知，Dz=700mm=0.7m。（式3-20）故（3）推力軸承損耗Pt（式3-21）故綜上所述，用油量Vh為：（式3-22）故3.運行用油量計算4.事故備用油量計算5.補充備用油量計算（式3-23）故6.系統總用油量計算（式3-24）故3.5.3絕緣油系統用油量計算1.運行用油量計算查參考文獻[7]P469可知，SFPL-63000/220型變壓器總重84t，油重查參考文獻[3]P476表9-21可知，溫度為16.7℃時，絕緣油的比重為0.895t/m3，則運行用油量W1為：（式3-25）2.事故備用油量計算3.補充備用油量計算（式3-26）故4.系統總用油量計算（式3-27）故3.5.4油系統設備的選擇1.貯油設備的選擇（1）凈油槽的選擇①透平油系統凈油槽查參考文獻[3]P493表9-29，選擇1個容積為30m3的立式凈油槽?；緟盗斜砣绫?-8所示。②絕緣油系統凈油槽查參考文獻[3]P493表9-2，選擇1個容積為50m3的立式凈油槽?；緟盗斜砣绫?-9所示。表3-8凈油槽基本參數表單位：mm系統名稱數量容積DHD0H0hh1透平油系統11526002900270931502600380ABDg重量（kg）4.515015050015°501062表3-9凈油槽基本參數表單位：mm系統名稱數量容積DHD0H0hh1透平油系統12531003300320935503000460ABDg重量（kg）4.515015050015°801574（2）運行油槽的選擇查參考文獻[3]P493表9-2，透平油系統兩個運行油槽容積為20m3；絕緣油系統兩個運行油槽容積為20m3。基本參數列表如表3-10、3-11所示表3-10運行油槽基本參數表單位：mm系統名稱數量容積DHD0H0hh1透平油系統21023002500240927502200340ABDg重量（kg）4.515015050015°50705表3-11運行油槽基本參數表單位：mm系統名稱數量容積DHD0H0hh1透平油系統21526002900270931502600380ABDg重量（kg）4.515015050015°501062（3）中間油槽透平油油庫布置在廠內水輪機層，不需設置中間油槽。（4）事故排油池由于新設計規(guī)程規(guī)定可不設置。（5）重力加油箱不設重力加油箱，改用移動小車添油。2.油凈化設備的選擇（1）油處理設備的選擇壓力濾油機、真空濾油機QL'：（式3-28）故①透平油系統壓力濾油機、真空濾油機QL'：故查參考文獻[3]P469表9-159-16，選擇壓力濾油機為LY-50，配濾紙烘干機；選擇真空濾油機為ZLY-50。其參數如附表所示。②絕緣油系統壓力濾油機、真空濾油機QL'：故查參考文獻[3]P469表9-159-16，壓力濾油機為LY-20，配濾紙烘干機；真空濾油機為ZLY-20。參數如附表所示。3.油泵的選擇（式3-29）①透平油系統油泵生產率按計算：查參考文獻[3]P466表9-8選擇兩臺KCB-300-2齒輪油泵，參數如表3-12所示。表3-12KCB-300-2型油泵技術參數表輸油量（m3/h）最大工作壓力（kg/cm2）轉速（rpm）電動機進出口管徑（mm）吸油高度（m）泵重（kg）單價（元）型號功率（kW）4.03.3970JQ251-65057051951180②絕緣油系統油泵生產率計算。查參考文獻[3]P466表9-8選擇兩臺KCB-300-2齒輪油泵，參數如表3-13所示。表3-13KCB-300-2型油泵技術參數表輸油量（m3/h）最大工作壓力（kg/cm2）轉速（rpm）電動機進出口管徑（mm）吸油高度（m）泵重（kg）單價（元）型號功率（kW）6.03.3970JQ251-650570519511804.油管的選擇（1）干管直徑的選擇①透平油系統干管直徑按下式計算：（式3-30）壓力油管直徑：排油管直徑：查參考文獻[12]P66，標準管徑分別為40，50mm。②絕緣油系統干管直徑按下式計算：（式3-31）壓力油管直徑：排油管直徑：查參考文獻[12]P66標準管徑都為40mm。（2）支管直徑的選擇根據設備接頭尺寸確定。（3）管材的選擇管材選用無縫鋼管，與油凈化設備連接處采用軟管。參數如表3-14所示表3-14油系統油管尺寸參數表系統名稱壓力油管直徑（mm）排油管直徑（mm）透平油系統4050絕緣油系統40403.5.5設備明細表、油系統圖及操作程序表1.設備明細表見附表2.油系統圖繪制透平油系統圖如附圖所示，繪制絕緣油系統圖如附圖所示。操作程序表見附表3.6氣系統3.6.1氣系統的供氣對象及類型1.供氣對象本電站的供氣對象詳見計算書部分。氣系統的類型分為高壓與低壓兩部分。3.6.2高壓氣系統的設計1.供氣方式二級壓力供氣。2.設備的選擇（1）空壓機的選擇空壓機總生產率計算：故空壓機的排氣壓力為Pk8.0MPa。根據參考資料[3]P509，2臺空壓機生產率都為，選擇空壓機型號為CZ-60/30，參數如表3-15所示。表3-15CZ-60/30型空壓機技術參數表排氣量（m3/min）n(rpm)軸功率(kW)潤滑方式冷卻方式排氣壓力（MPa）175015飛濺式水冷8.0（2）儲氣罐容積的選擇查參考文獻[3]P509選擇容積為3m3的儲氣罐，參數如表3-16所示。表3-16高壓氣系統儲氣罐基本參數表單位：mm容積（m3）DnHLhH1H2H33100042503450300180018001000（3）管道的選擇由參考文獻[12]P109可知，油壓裝置用氣干管采用44.52.5mm。3.6.3低壓氣系統的設計1.機組制動用氣（1）機組制動用氣量計算（式3-33）故（2）儲氣罐容積的計算（式3-34）故（3）空壓機生產率計算（式3-35）故（4）供氣管道的選擇由參考文獻[12]P92可知，制動供氣干管50mm，環(huán)管20mm，支管15mm，三通閥以后的制動供氣管采用耐高壓的無縫鋼管。2.檢修維護用氣（1）風動工具的種類及臺數的確定選用風鏟、風砂輪、風鉆、氣扳機各兩臺。查參考文獻[12]P100，型號參數如表3-17所示。表3-17風動工具型號及技術參數表名稱型號數量耗氣量（m3/min）風鏟C-520.6風砂輪S-6020.7風鉆ZQ-620.35氣扳機QB620.4（2）空壓機生產率計算（式3-36）故（3）儲氣罐容積計算（式3-37）故（4）管徑的選擇由參考文獻[12]P101，檢修維護用氣干管20mm。3.水導軸承檢修密封圍帶用氣由參考文獻[12]P101可知，本電站水導軸承檢修密封圍帶用氣從檢修維護用氣干管引取。4.防凍吹冰用氣本電站多年平均氣溫：5.8℃，多年平均水溫：4℃，進水口設在水面以下較深處，冬季一般不結冰，故不考慮防凍吹冰措施。5.低壓氣系統設備的選擇（1）空壓機的選擇空壓機容量計算：查參考文獻[3]P528表10-24選擇兩臺（一臺備用）3L-10/8低壓空壓機。參數如表3-18所示。表3-183L-10/8型空壓機技術參數表型號形式排氣量m3/minn(rpm)軸功率(kW)潤滑方式潤滑油溫度(℃)冷卻方式3L-10/8L型二級雙缸復動10480≦60濺油式≦70水冷（2）儲氣罐的選擇查參考文獻[3]P523表10-18知，機組制動用氣選擇容積為4m3的儲氣罐。參數如表3-19所示。表3-19低壓氣系統儲氣罐基本參數表單位：mm容積（m3）DRHLhH1H2H34140030502050400180018001200檢修維護用氣、密封圍帶用氣共用一儲氣罐，查參考文獻[3]P523表10-18可知應選擇容積為8m3的儲氣罐。將其基本參數列表如表3-20所示。表3-20低壓氣系統儲氣罐基本參數表單位：mm容積（m3）DRHLhH1H2H381800365024504501800180012003.6.4設備明細表及氣系統圖1.設備明細表見附表部分。2.氣系統圖見附圖部分。3.7技術供水系統3.7.1技術供水的對象本電站技術供水的對象有詳見計算書部分。本次技術供水系統設計不考慮變壓器的冷卻用水。3.7.2方式確定1.水源的確定主水源采用蝸殼取水，備用水源采用壩前取水。2.供水方式的確定由參考文獻[14]P146，使用自流減壓供水。3.設備的配置方式采用單元供水，每臺機組設單獨的工作取水口，共用備用取水口。3.7.3用水量的計算1.發(fā)電機空氣冷卻器用水量（式3-38）故發(fā)電機推力軸承油冷卻器用水量（式3-39）故3.發(fā)電機導軸承油冷卻器用水量由參考文獻[12]P124可知4.水輪機導軸承用水量查參考文獻[12]P125圖5.13可知Qd=4.5L/s=16.2m3/h。5.水冷式空壓機用水量用水量為Qk236m3/h。6.技術用水總量單臺機組技術用水總量為：本水電站技術用水總量為：3.7.4技術供水系統設備的選擇1.取水口設置蝸殼取水的取水口設4個（Q=510m3/h），布置在蝸殼斷面兩側45°方向。共用備用取水口。2.濾水器選擇本電站采用旋轉式濾水器。查參考文獻[3]P367表8-11選擇一臺過流量為800m3/h的旋轉式濾水器，參數如附表所示。3.攔污柵采用順水平條型。4.管道選擇（1）管材的選擇供水系統管道為鋼管，水輪機導軸承潤滑水管在濾水器后的管段采用鍍鋅鋼管。（2）管徑的選擇（式3-39）故查參考文獻[3]P408表8-21標準管徑為300mm。3.7.5技術供水系統圖繪制技術供水系統圖見附圖。3.8排水系統3.8.1檢修排水1.檢修排水量計算由參考文獻[12]P179可知：（式3-40）（1）下游尾水位的確定下泄流量根據設計資料得▽W=106.728（m）（2）壓力鋼管積存水量V則：V（3）蝸殼積存水量故（4）尾水管積存水量故（5）積存水總容積綜上所述，積存