——原油加工塔板結(jié)構(gòu)計(jì)算過(guò)程案例目錄TOC\o"1-3"\h\u29563原油加工塔板結(jié)構(gòu)計(jì)算過(guò)程案例 140261.1基礎(chǔ)數(shù)據(jù) 1194771.2塔板的結(jié)構(gòu)計(jì)算 1253301.3確定溢流堰及降流管尺寸 2320021.4計(jì)算塔高 31.1基礎(chǔ)數(shù)據(jù)由圖1.7可知，第2層板的氣液相負(fù)荷是最大的，故塔板設(shè)計(jì)計(jì)算選用第2層板上的氣液相物料性質(zhì)，其物性數(shù)據(jù)如下：操作溫度：操作壓力：液相負(fù)荷流率：氣相負(fù)荷流率：液相密度：氣相密度：1.2塔板的結(jié)構(gòu)計(jì)算1.2.1塔板間距的選擇初選板間距Ht=600mm=0.6m。1.2.2計(jì)算塔徑1）最大允許的氣體速度WmaxWmax=0.055gHt1+22）氣體操作速度WaWa=K×KS×Wmax=0.82×0.96×1.42=1.12m/s其中，安全系數(shù)K為0.82，起泡因數(shù)KS為0.96。3）氣相空間截面積FaFa=VvWa=4）降液管內(nèi)液體流速VdVd=0.17KKS=0.17×0.82×0.96=0.134m/s當(dāng)板間距Ht<0.75m時(shí)，Vd=0.00798×KKS×H=0.00798×0.82×0.96×0.6×（666.80-4.62）=0.125m/s故取最小值Vd=0.125m/s5）降液管面積Fd′=VL/Vd=0.064/0.125=0.512m2Fd′=0.11Fa=0.11×10.80=1.188m2故取最大值Fd′=1.188m26）塔橫截面積Ft及塔徑DcFt=Fa+Fd′=10.80+1.188=11.20m2Dc=Ft0.785=7）實(shí)際塔徑D及空塔氣速W根據(jù)6）可得塔徑D=5.0m。則塔截面積：空塔氣速：1.2.3計(jì)算浮閥1）浮閥的選用選F1型33g重型閥（dh=0.039m），三角形叉排方式。2）計(jì)算浮閥數(shù)及開(kāi)孔率閥孔的臨界速度（Wh）c=（72.8/ρv）0.548=（72.8/1.62）0.548=1.53m/s開(kāi)孔率φ=W（Wh）c閥孔總面積Fh=Fφ=19.63×0.1361=2.67m2浮閥數(shù)N=Fh0.785（1.3確定溢流堰及降流管尺寸1）溢流形式由于D=5.0m,VL=230.26m3/h[11],故選雙溢流塔板2）溢流堰兩側(cè)降液：（兩側(cè)降液的單側(cè)）查文獻(xiàn)P137圖5-8[6]得：lw1/D=0.58，Wd1/D=0.093；由1.2.2中7）可知D=5.0m，故lw1=2.90m，Wd1=0.47m中間降液：幾何公式：試差法可得θ=170.4°，則lw2=2×（D/2）sinθ2=1.98m，Wd2=2×D2cos3）溢流堰高h(yuǎn)w、堰上液頭高及板上清液層高取堰高h(yuǎn)w=0.050m。堰上液頭高度how=0.00284E×（VL/lw）2/3，板上清液層高度hl=hw+how兩側(cè)降液：查文獻(xiàn)資料[1]P110圖5-8可得E=1.03，則how1=0.00284×1.03×（230.26/2/2.90）2/3=0.0341m，hl1=hw+how1=0.050+0.0341=0.0841m。中間降液：查文獻(xiàn)資料[1]P110圖5-8可得E=1.00，則how2=0.00284×1.00×（230.26/1.98）2/3=0.0366m，hl2=hw+how2=0.050+0.0366=0.0866m。4）降液管底隙流速Wb和底隙高度h0取底隙流速Wb=0.2m/s，降液管底隙高度h0=VL2×兩側(cè)降液管底隙高度h01=0.064/（2×2.90×0.2）=0.0552m中間降液管底隙高度h02=0.064/（1.98×0.2）=0.0643m1.4計(jì)算塔高1）塔頂空間取塔頂?shù)谝粔K塔板到塔頂切線的距離Hd=1.5m。2）塔底空間塔底最后一塊塔板與塔底切線的距離Hb。t=10min，則：Hb=t×VLA=10×60×0.064π/4×3）由經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)可?。洪W底油汽化段（第32層）高Hl=1.5m；閃頂油進(jìn)料板（第15層）高HF=Ht=0.60m。4）合理的人孔數(shù)：由經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)可?。撼核灿?6個(gè)塔板，每7個(gè)板開(kāi)設(shè)一個(gè)人孔，故可在塔板間開(kāi)