2026年設(shè)備監(jiān)理師職業(yè)資格考試（設(shè)備工程項(xiàng)目管理）仿真試題及答案二1.（單選）某成套軋機(jī)安裝項(xiàng)目采用“設(shè)計(jì)—采購—施工—運(yùn)維”一體化總承包模式，合同工期28個月。在設(shè)備監(jiān)理規(guī)劃階段，監(jiān)理工程師發(fā)現(xiàn)業(yè)主提供的《項(xiàng)目范圍說明書》中缺少“軋機(jī)牌坊底板二次灌漿強(qiáng)度驗(yàn)收準(zhǔn)則”。此時監(jiān)理應(yīng)首先采取的行動是A.直接引用同類項(xiàng)目經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)寫入監(jiān)理細(xì)則B.書面要求業(yè)主補(bǔ)充缺失的技術(shù)要求并同步抄送總承包方C.組織專家論證會確定灌漿強(qiáng)度指標(biāo)D.暫停監(jiān)理規(guī)劃編制，等待設(shè)計(jì)變更答案：B2.（單選）某進(jìn)口空分裝置冷箱裸冷試驗(yàn)前，承包商提交了《試車方案》，其中液氮消耗量估算為理論值的1.8倍。監(jiān)理工程師審核時發(fā)現(xiàn)液氮槽車調(diào)撥距離超過800km，運(yùn)輸損耗未計(jì)入。此時監(jiān)理應(yīng)簽署的審查意見是A.同意，但要求承包商自行承擔(dān)超耗風(fēng)險B.退回補(bǔ)充液氮運(yùn)輸損耗計(jì)算并重新估算總量C.要求業(yè)主增加液氮暫存罐以縮短調(diào)撥距離D.組織第三方重新核算理論消耗量答案：B3.（單選）在設(shè)備制造階段，監(jiān)理對某臺加氫反應(yīng)器用SA-387Gr.11Cl.2鋼板進(jìn)行見證取樣，實(shí)驗(yàn)室報告表明“模擬焊后熱處理（PWHT）后沖擊功平均值38J，單個最低值30J”，技術(shù)協(xié)議要求≥47J。監(jiān)理應(yīng)A.接受該批次材料，但要求增加焊接預(yù)熱溫度B.簽發(fā)《不合格通知單》，要求制造商退貨C.要求制造商重新進(jìn)行PWHT并再次取樣D.同意降級使用于非臨氫環(huán)境答案：B4.（單選）某輸氣管道壓氣站燃?xì)廨啓C(jī)采用ISO3977標(biāo)準(zhǔn)，合同規(guī)定“機(jī)組可用率≥96%”。在可靠性考核期內(nèi)，機(jī)組累計(jì)運(yùn)行2160h，故障停機(jī)4次共90h，計(jì)劃檢修1次48h。監(jiān)理計(jì)算可用率為A.94.2%B.95.0%C.96.1%D.97.3%答案：C5.（單選）某核電站主泵軸承采用流體動壓潤滑，監(jiān)理在出廠試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)軸承溫度穩(wěn)定值比出廠規(guī)范高8℃。制造商提出將潤滑油黏度等級從ISOVG46提高到ISOVG68繼續(xù)試驗(yàn)。監(jiān)理應(yīng)A.同意，但要求重新進(jìn)行全載荷試驗(yàn)B.拒絕，要求檢查軸承間隙及瓦面接觸C.要求制造商提交設(shè)計(jì)變更并獲得業(yè)主批準(zhǔn)D.直接簽發(fā)《設(shè)備放行單》，但注明油溫偏高答案：B6.（單選）某乙烯裂解爐輻射段爐管材質(zhì)為HP-Nb，監(jiān)理統(tǒng)計(jì)了同類裝置三年運(yùn)行數(shù)據(jù)：因滲碳導(dǎo)致管壁減薄而更換的比例為3.2%。若本項(xiàng)目設(shè)計(jì)壽命為100000h，則基于可靠性中心的維修（RCM）策略，監(jiān)理建議的爐管無損檢測周期為A.8000hB.12000hC.16000hD.24000h答案：B7.（單選）某海上風(fēng)電項(xiàng)目采用“單樁基礎(chǔ)+過渡段”結(jié)構(gòu)，監(jiān)理在沉樁后復(fù)測發(fā)現(xiàn)樁頂水平度偏差2.1‰，技術(shù)規(guī)格書限值1.5‰。承包商提出切除樁頂重新焊接法蘭。監(jiān)理應(yīng)首先A.要求補(bǔ)充焊接工藝評定（WPS/PQR）B.同意，但要求增加100%UT檢測C.組織評估切除對樁身疲勞壽命的影響D.直接下達(dá)停工令答案：C8.（單選）某大型空分裝置采用分子篩前端凈化，監(jiān)理在調(diào)試階段發(fā)現(xiàn)CO?穿透時間比設(shè)計(jì)值縮短15%。制造商認(rèn)為是分子篩再生溫度不足。監(jiān)理應(yīng)驗(yàn)證的關(guān)鍵參數(shù)是A.再生氣露點(diǎn)B.電加熱器功率裕量C.分子篩床層壓降D.冷吹峰值溫度答案：D9.（單選）某氫液化裝置采用氦氣布雷頓循環(huán)，監(jiān)理在性能考核中測得液化率比保證值低5%。承包商提出提高氦氣壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速3%。監(jiān)理應(yīng)重點(diǎn)評估A.壓縮機(jī)葉輪應(yīng)力幅值B.低溫?fù)Q熱器UA值C.氦氣系統(tǒng)密封性D.膨脹機(jī)入口過濾器壓差答案：A10.（單選）某輸油泵采用變頻驅(qū)動，合同要求“全壽命周期能耗成本現(xiàn)值≤基準(zhǔn)值105%”。監(jiān)理審核制造商提交的能耗模型時，發(fā)現(xiàn)其負(fù)載率假設(shè)為90%，而管線水力計(jì)算表明實(shí)際負(fù)載率僅70%。監(jiān)理應(yīng)A.要求按70%負(fù)載率重新計(jì)算并更新模型B.接受模型，但要求增加10%功率裕量C.要求采用“泵—管線”聯(lián)合模擬驗(yàn)證D.直接否定模型并要求罰款答案：C11.（多選）某大型煤化工項(xiàng)目氣化爐采用水冷壁結(jié)構(gòu)，監(jiān)理在制造階段對水冷壁管屏進(jìn)行射線檢測，發(fā)現(xiàn)以下哪些情況應(yīng)評定為Ⅲ級及以上缺陷A.單個氣孔直徑3mm，間距12mm，位于根部B.條狀夾渣寬1.5mm，長8mm，與焊縫軸線平行C.未熔合深度1.0mm，長度5mm，位于坡口側(cè)D.密集氣孔區(qū)φ1mm氣孔8個，分布長度15mmE.角焊縫焊腳尺寸6mm，設(shè)計(jì)值7mm答案：B、C、D12.（多選）某LNG接收站采用IFV（中間流體）氣化器，監(jiān)理在調(diào)試階段發(fā)現(xiàn)海水流量波動導(dǎo)致LNG出口溫度瞬態(tài)超下限。以下哪些措施可有效抑制波動A.在海水泵出口增設(shè)蓄壓器B.將IFV管程入口節(jié)流閥改為線性特性C.提高中間流體（丙烷）液位設(shè)定值10%D.采用海水泵變頻PID+前饋控制E.增加LNG入口調(diào)節(jié)閥死區(qū)答案：A、B、D13.（多選）某大型壓縮機(jī)干氣密封系統(tǒng)投運(yùn)前，監(jiān)理對密封氣過濾器進(jìn)行完整性測試，以下哪些結(jié)果符合ISO12500標(biāo)準(zhǔn)A.對≥1μm顆粒過濾效率≥99.9%B.初始壓差≤50kPa，流量額定值100%C.濾芯爆破壓力≥1.5倍最大工作壓力D.濾芯材料與密封氣相容性試驗(yàn)通過E.濾芯更換壓差設(shè)定值≤150kPa答案：A、C、D、E14.（多選）某超臨界CO?循環(huán)試驗(yàn)臺，監(jiān)理在高壓換熱器水壓試驗(yàn)后發(fā)現(xiàn)殼程局部屈服變形0.1%。以下哪些處理流程符合ASMEⅧ-2A.立即報廢并更換新?lián)Q熱器B.測量殘余變形量并記錄C.進(jìn)行有限元分析評估塑性應(yīng)變D.按AD-151進(jìn)行重新水壓試驗(yàn)E.若應(yīng)變≤2%，可降級使用于低壓工況答案：B、C、D15.（多選）某大型變壓器采用自然油循環(huán)風(fēng)冷（ONAF），監(jiān)理在熱運(yùn)行試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)繞組熱點(diǎn)溫升超標(biāo)5K。以下哪些因素可能導(dǎo)致該現(xiàn)象A.油箱內(nèi)壁防銹漆厚度增加80μmB.散熱器翅片間距設(shè)計(jì)值2mm，實(shí)測1.5mmC.風(fēng)機(jī)葉片角度比設(shè)計(jì)小2°D.油泵實(shí)際流量比額定值低8%E.低壓套管導(dǎo)電桿接觸電阻增加10μΩ答案：B、C、D16.（多選）某核級閥門采用“波紋管+填料”雙重密封，監(jiān)理在役檢查中發(fā)現(xiàn)波紋管有微裂紋。以下哪些檢查方法可用于裂紋擴(kuò)展速率評估A.聲發(fā)射（AE）在線監(jiān)測B.氦質(zhì)譜檢漏C.數(shù)字射線（DR）定時拍片D.高頻渦流掃查E.疲勞壽命曲線+Miner累積答案：A、C、D、E17.（多選）某大型往復(fù)式壓縮機(jī)采用PLC+ProfibusDP控制，監(jiān)理在FAT時發(fā)現(xiàn)從站偶發(fā)掉線。以下哪些措施可提高總線抗干擾能力A.采用冗余主站配置B.總線電纜與動力電纜分槽敷設(shè)，間距≥20cmC.在從站電源入口增設(shè)π型濾波D.降低波特率至500kbpsE.終端電阻由220Ω改為390Ω答案：B、C、D18.（多選）某海上平臺吊機(jī)采用變頻電機(jī)+齒輪箱驅(qū)動，監(jiān)理在載荷試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)齒輪箱油溫升至95℃，技術(shù)規(guī)格書限值80℃。以下哪些因素需優(yōu)先排查A.冷卻器海水側(cè)生物附著B.齒輪箱潤滑泵安全閥整定值漂移C.高速軸軸承游隙減小D.制動器未完全打開E.變頻器載波頻率設(shè)置過低答案：A、B、C19.（多選）某大型空分裝置采用分子篩純化，監(jiān)理在再生階段發(fā)現(xiàn)再生氣電加熱器出口溫度呈鋸齒波波動。以下哪些原因可能導(dǎo)致A.可控硅調(diào)功器觸發(fā)角漂移B.溫度傳感器插入深度不足C.再生氣流量調(diào)節(jié)閥閥桿卡澀D.分子篩床層局部短路E.電網(wǎng)電壓閃變答案：A、B、E20.（多選）某超大型鍛焊結(jié)構(gòu)加氫反應(yīng)器，監(jiān)理在制造階段需對鍛件進(jìn)行性能熱處理，以下哪些過程記錄必須納入見證點(diǎn)A.淬火冷卻速率曲線B.回火保溫時熱電偶分布圖C.鍛件入爐溫度梯度D.熱處理后硬度抽檢報告E.鍛件批次號與熔煉爐號對應(yīng)表答案：A、B、C、E21.（案例）某2×400MW級燃?xì)狻羝?lián)合循環(huán)項(xiàng)目，設(shè)備監(jiān)理合同約定“監(jiān)理人應(yīng)在收到承包商提交的《設(shè)備進(jìn)度計(jì)劃》后5個工作日內(nèi)完成審查并返回意見”。2026年3月1日承包商正式提交，3月7日監(jiān)理仍未反饋，承包商據(jù)此提出工期順延2天。業(yè)主代表認(rèn)為監(jiān)理逾期屬監(jiān)理違約，不應(yīng)順延。問題：（1）監(jiān)理逾期是否構(gòu)成可順延的“非承包商原因”？（2）若監(jiān)理在3月6日已口頭提出意見但未形成書面文件，是否滿足合同要求？（3）監(jiān)理應(yīng)如何完善內(nèi)部流程避免類似爭議？答案：（1）構(gòu)成。依據(jù)FIDIC銀皮書第8.4款，任何因業(yè)主方或其代理人（含監(jiān)理）未能在約定期限內(nèi)履行審查義務(wù)導(dǎo)致的延誤，承包商有權(quán)獲得工期順延。（2）不滿足。合同明確“書面意見”為生效要件，口頭意見不具法律效力。（3）①建立OA系統(tǒng)限時自動提醒；②實(shí)行“雙人交叉審查+電子簽章”機(jī)制；③設(shè)置5個工作日內(nèi)的中間節(jié)點(diǎn)預(yù)審；④逾期自動抄送業(yè)主并啟動應(yīng)急預(yù)案。22.（案例）某大型煤化工項(xiàng)目氣化爐內(nèi)件采用INCONEL625堆焊，技術(shù)規(guī)格書要求“鐵素體含量≤0.5%”。制造商首件產(chǎn)品實(shí)測0.8%，提出采用“低溫長時間固溶”補(bǔ)救。監(jiān)理評估發(fā)現(xiàn)該工藝可能導(dǎo)致碳化物析出，使晶間腐蝕敏感性增加。問題：（1）監(jiān)理是否應(yīng)接受補(bǔ)救方案？（2）若拒絕，應(yīng)給出何種技術(shù)路徑？（3）如何驗(yàn)證最終堆焊層符合要求？答案：（1）不應(yīng)接受。低溫固溶無法保證碳化物完全回溶，且技術(shù)規(guī)格書對鐵素體限值是剛性條款。（2）①機(jī)械去除不合格堆焊層；②重新評定焊接工藝（WPS），控制熱輸入≤8kJ/cm；③層間溫度≤100℃；④采用NiCrMo-3焊材且批號復(fù)驗(yàn)鐵素體潛勢（FN≤3）。（3）①堆焊后按ASTME562金相網(wǎng)格法測定鐵素體體積分?jǐn)?shù)；②同步進(jìn)行ASTMA262E法晶間腐蝕試驗(yàn)；③第三方見證并出具報告。23.（案例）某LNG接收站高壓泵為進(jìn)口潛液泵，合同要求“整體效率≥56%”，現(xiàn)場測試僅54.2%。外商解釋“因LNG密度低于設(shè)計(jì)值1.2%”。監(jiān)理復(fù)核發(fā)現(xiàn)測試時儲罐液位僅8m，低于泵性能曲線規(guī)定的最小淹沒深度10m，導(dǎo)致NPSH裕量不足。問題：（1）本次測試結(jié)果是否有效？（2）監(jiān)理應(yīng)如何組織復(fù)測？（3）若復(fù)測仍達(dá)不到56%，業(yè)主是否有權(quán)拒收？答案：（1）無效。測試條件偏離合同技術(shù)基線，不滿足ISO9906規(guī)定的驗(yàn)收邊界條件。（2）①要求儲罐液位≥12m；②LNG密度按0.42t/m3±0.005控制；③入口壓力穩(wěn)定后連續(xù)記錄4h；④采用雙流量計(jì)互校，不確定度≤±0.3%。（3）有權(quán)拒收。效率為剛性保證值，一旦復(fù)測仍低于56%，業(yè)主可依據(jù)合同罰則要求更換整機(jī)或索賠性能違約金。24.（案例）某海上風(fēng)電項(xiàng)目單樁法蘭平面度實(shí)測1.8mm/m，規(guī)范限值1.5mm/m。承包商提出采用“二次機(jī)加工”方案，需將樁頂切除0.8m并重新焊接法蘭。監(jiān)理評估發(fā)現(xiàn)切除后樁頂壁厚由75mm減至65mm，可能降低疲勞壽命。問題：（1）監(jiān)理應(yīng)要求補(bǔ)充哪些計(jì)算？（2）若疲勞損失≥5%，應(yīng)給出何種替代方案？（3）如何對重新焊接的法蘭進(jìn)行驗(yàn)收？答案：（1）①基于DNV-GL-RP-C203的S-N曲線重新計(jì)算剩余壽命；②評估焊接殘余應(yīng)力對裂紋擴(kuò)展門檻值ΔKth的影響；③對比原設(shè)計(jì)累積損傷度。（2）①采用現(xiàn)場便攜式銑床就地加工法蘭平面，避免切除樁頂；②加工后厚度≥72mm；③增加犧牲陽極塊數(shù)量以補(bǔ)償電化學(xué)腐蝕裕量。（3）①法蘭焊接后100%UT+MT；②平面度≤0.5mm/m；③焊縫區(qū)硬度≤280HV10；④第三方疲勞評估報告?zhèn)浒浮?5.（案例）某大型空分裝置采用分子篩純化系統(tǒng)，再生加熱階段再生氣電加熱器出口溫度設(shè)定值為220℃，實(shí)際運(yùn)行發(fā)現(xiàn)溫度以±15℃振幅振蕩，周期約8min。控制系統(tǒng)為PID單回路，制造商整定參數(shù)P=8，I=120s，D=0。問題：（1）振蕩主因是什么？（2）給出工程上可行的PID再整定步驟。（3）若采用模型預(yù)測控制（MPC），需采集哪些額外變量？答案：（1）積分時間過短，系統(tǒng)相位裕度不足，且電加熱器熱慣性大，導(dǎo)致積分飽和振蕩。（2）①將I由120s增至400s；②P降至4；③引入微分D=30s抑制超調(diào)；④采用Relay自整定法現(xiàn)場迭代，目標(biāo)衰減比4:1。（3）①再生氣流量（渦街流量計(jì)）；②分子篩床層溫度分布（8點(diǎn)熱電偶）；③電加熱器功率反饋（4~20mA）；④電網(wǎng)電壓波動（RMS采樣）。26.（計(jì)算）某輸油泵采用1800kW變頻電機(jī)，額定效率96%，變頻器效率98%，泵額定效率82%。管線系統(tǒng)特性曲線為H=45+0.025Q2（Q：m3/h，H：m）。泵額定點(diǎn)Q=1800m3/h，H=320m?，F(xiàn)因下游罐區(qū)擴(kuò)容，需將流量提高至2000m3/h。求：（1）新工況泵軸功率；（2）若電機(jī)保留10%功率裕量，是否滿足？（3）若采用葉輪車削5%，計(jì)算車削后泵特性曲線及新工況點(diǎn)效率（假設(shè)車削后效率下降2個百分點(diǎn)）。答案：（1）新系統(tǒng)揚(yáng)程H?=45+0.025×20002=145m；泵功率P?=ρgQH/(3.6η)=850×9.81×2000×145/(3.6×0.82)=1628kW；軸功率Pshaft=1628/0.98=1661kW。（2）電機(jī)額定功率1800kW，裕量(1800–1661)/1800=7.7%<10%，不滿足，需升級電機(jī)或降流量。（3）車削后特性：Q′=Q(1–0.05)=0.95Q，H′=H(0.95)2=0.9025H；新曲線H=0.9025×(320–0.000051Q2)=289–0.000046Q2；聯(lián)立系統(tǒng)曲線解得Q=1920m3/h，H=137m；效率η=0.82–0.02=0.80；軸功率P=850×9.81×1920×137/(3.6×0.80)=1495kW；裕量(1800–1495)/1800=16.9%>10%，滿足。27.（計(jì)算）某加氫反應(yīng)器設(shè)計(jì)壓力17.6MPa，設(shè)計(jì)溫度450℃，內(nèi)徑4200mm，壁厚110mm，材質(zhì)SA-387Gr.22Cl.2。制造廠擬采用局部熱處理（LHT），加熱寬度按ASMEⅧ-1UCS-56計(jì)算。求：（1）最小加熱寬度；（2）若實(shí)際加熱寬度為600mm，計(jì)算環(huán)向殘余應(yīng)力峰值（假設(shè)為彈性卸載，E=200GPa，α=1.2×10??/℃）；（3）給出降低殘余應(yīng)力的工藝措施。答案：（1）按UCS-56：R=2100mm，t=110mm，最小寬度=2×√(Rt)=2×√(2100×110)=958mm。（2）溫差ΔT≈450–20=430℃；自由應(yīng)變ε=αΔT=0.00516；彈性應(yīng)力σ=Eε=200000×0.00516=1032MPa；實(shí)際加熱寬度不足，約束度取0.6，峰值應(yīng)力≈620MPa，接近材料屈服。（3）①整體爐內(nèi)熱處理（PWHT）；②加熱區(qū)兩側(cè)各加1200mm陶瓷纖維保溫；③階梯升溫，450℃保溫4h；④出爐后400℃以上階段控制冷卻速率≤55℃/h。28.（計(jì)算）某大型離心壓縮機(jī)采用干氣密封，密封氣為工藝氣（分子量20.5），一級密封流量設(shè)計(jì)值3.8Nm3/h，密封腔壓力15.2MPa，溫度60℃，密封端面內(nèi)徑62mm，外徑78mm，平衡比0.68。求：（1）端面平均接觸壓力；（2）若端面磨損寬度0.5mm，計(jì)算泄漏量增加倍數(shù)（假設(shè)為層流，間隙h3關(guān)系）；（3）給出磨損后恢復(fù)密封性能的措施。答案：（1）平均接觸壓力pc=平衡比×密封腔壓力=0.68×15.2=10.34MPa。（2）磨損后有效間隙h?=h1+0.5mm，假設(shè)初始h1=2μm，則h?=502μm；泄漏量Q∝h3，倍數(shù)=(502/2)3≈1.58×10?，實(shí)際因?qū)恿骷僭O(shè)偏離，倍數(shù)約80~120。（3）①更換新環(huán)；②在線研磨端面（專用工裝）；③降低密封腔壓力至13MPa臨時運(yùn)行；④切換備用密封模塊。29.（計(jì)算）某LNG高壓泵葉輪采用鋁合金6061-T6，密度2700kg/m3，屈服強(qiáng)度240MPa，轉(zhuǎn)速6000r/mi