2025年地?zé)岬刭|(zhì)考試試題及答案1.（單選）冰島雷克雅未克地區(qū)最新鉆探的IDDP-2井在4.5km深處測得流體溫度450℃，其熱源主體被證實為A.年輕玄武巖冷卻余熱B.殼內(nèi)巖漿房活躍侵入體C.放射性地殼生熱D.地幔柱傳導(dǎo)熱答案：B。IDDP-2井鉆遇角閃巖相輝長巖包體，鋯石U-Pb年齡0.17Ma，巖漿房頂界埋深僅3.2km，熱流密度>3W/m2，遠(yuǎn)超玄武巖冷卻與放射性地殼生熱貢獻(xiàn)。2.（單選）下列哪種測井曲線對識別地?zé)醿又蟹悬c面（boilingfront）最為敏感A.雙側(cè)向電阻率B.聲波時差C.中子-密度孔隙度差值D.自然伽馬能譜鈾/鉀比答案：C。沸點面處汽化導(dǎo)致孔隙度驟增，中子計數(shù)下降而密度測井基本不變，二者差值曲線出現(xiàn)“V”型突變，幅度可達(dá)15pu。3.（單選）某裂谷盆地平均地溫梯度58℃/km，基底花崗巖U、Th、K含量分別為4.2ppm、15ppm、3.8wt%，生熱率A=μW/m3，若忽略對流，計算4km深處溫度（℃）最接近A.232B.247C.262D.277答案：C。A=9.52×4.2+2.56×15+1.17×3800×0.038=3.8μW/m3；基底熱流q?=q?–A×z=58×2.5–3.8×4=129.8mW/m2；T?km=15+129.8×4/2.5+3.8×42/2/2.5=262℃。4.（單選）在CO?-EGS強(qiáng)化采熱實驗中，注入0.5MtCO?后儲層微震b值由1.35降至0.82，表明A.巖體趨于穩(wěn)定B.大震級事件比例增加C.流體超壓消散D.震源機(jī)制由剪切轉(zhuǎn)為張性答案：B。b值降低意味著小震減少、大震比例升高，與CO?注入后有效應(yīng)力降低、斷層臨界狀態(tài)升高一致。5.（單選）西藏羊八井深部儲層流體δD–δ1?O呈“左傾”特征，最可能的控制因素是A.大氣降水高程效應(yīng)B.巖漿水混入C.深部相變蒸汽分離D.冰川融水補(bǔ)給答案：C。400℃以上蒸汽分離導(dǎo)致殘余液相富集1?O而虧損D，形成斜率<8的“左傾”軌跡，與巖漿水斜率≈5.5不同。6.（單選）利用InSAR監(jiān)測到的隆升速率10mm/a，假設(shè)半無限彈性空間Mogi源，源深6km，剪切模量20GPa，估算體積膨脹率（10?m3/a）A.1.2B.2.1C.3.4D.5.0答案：B。ΔV=πΔhR2(1–ν)/μ·d2/(1+d2/R2)^(3/2)，取ν=0.25，R=6km，Δh=0.01m/a，得ΔV≈2.1×10?m3/a。7.（單選）某地?zé)峋坠芡獗诔霈F(xiàn)環(huán)狀溝槽腐蝕，深度2mm，蝕坑密度50個/m2，腐蝕產(chǎn)物主要為FeS?，判斷主導(dǎo)腐蝕類型A.氧去極化均勻腐蝕B.CO?酸蝕C.硫酸鹽還原菌誘導(dǎo)點蝕D.流動加速沖刷答案：C。FeS?、環(huán)狀溝槽、局部高密度蝕坑為SRB典型特征，厭氧環(huán)境下SO?2?→S2?與Fe反應(yīng)生成黃鐵礦。8.（單選）在雙工質(zhì)地?zé)犭娬驹O(shè)計中，若蒸發(fā)器窄點溫差保持6℃，地?zé)崴M(jìn)口150℃、出口90℃，異丁烷臨界溫度134.7℃，則最佳蒸發(fā)壓力（MPa）約為A.1.8B.2.1C.2.5D.3.0答案：C。異丁烷在134℃飽和壓力2.45MPa，考慮窄點6℃，蒸發(fā)溫度≤144℃，對應(yīng)壓力≈2.5MPa，循環(huán)?效率最高。9.（單選）儲層壓裂后回排曲線顯示“駝峰”型壓力恢復(fù)，第二峰值高于初始峰值，其機(jī)理為A.裂縫面自支撐B.熱應(yīng)力誘導(dǎo)二次破裂C.流體慣性振蕩D.井筒氣體滑脫答案：B。冷水回排導(dǎo)致裂縫壁面收縮，拉應(yīng)力疊加原有地應(yīng)力，觸發(fā)次級張裂，滲透率二次提升，壓力反超首峰。10.（單選）利用氦同位素判斷地幔熱貢獻(xiàn)時，若R/Ra=5.2，殼源氦R/Ra=0.02，地幔端元R/Ra=8±1，則地幔熱流占總熱流比例（%）最接近A.35B.50C.65D.80答案：C。f?=(R–R_c)/(R_m–R_c)=(5.2–0.02)/(8–0.02)=0.65。11.（多選）下列哪些證據(jù)組合可共同指示干熱巖（HDR）儲層存在臨界應(yīng)力狀態(tài)A.鉆井誘導(dǎo)張裂縫走向與最大水平主應(yīng)力一致B.微震震源機(jī)制解P軸近垂直C.巖芯餅化率>80%D.聲波幅度測井衰減>30dB/m答案：A、C、D。B項P軸近垂直指示正斷層，與HDR走滑或逆斷層臨界狀態(tài)不符；A、C、D均反映高差應(yīng)力與破裂易發(fā)性。12.（多選）關(guān)于地?zé)崽锘毓嗾T發(fā)地震，下列說法正確的是A.震級上限與注入體積呈對數(shù)線性關(guān)系B.擴(kuò)散系數(shù)>1m2/s時震群遷移速度>100m/dC.走滑斷層儲層比正斷層更易觸發(fā)M>5.0事件D.深部高溫（>200℃）巖體幾乎無地震響應(yīng)答案：A、B、C。A為McGarr關(guān)系；B依據(jù)擴(kuò)散方程r=√(4πDt)；C走滑斷層應(yīng)力降高；D錯誤，高溫巖體可發(fā)生無震蠕滑，但注入仍可觸發(fā)脆性破裂。13.（多選）某熱儲方解石飽和指數(shù)SI_c=+0.4，下列措施可同時降低結(jié)垢趨勢并提高產(chǎn)能A.注入稀釋CO?降低pHB.提高井口回壓抑制閃蒸C.加入膦酸類阻垢劑D.井筒加熱>10℃答案：A、C。A促使方解石溶解；C抑制晶體生長；B抑制閃蒸但升高井底壓力，SI_c升高；D升溫使SI_c升高，結(jié)垢加劇。14.（多選）利用光纖DTS監(jiān)測注采井間熱突破，下列參數(shù)組合可反演裂縫開度A.溫度回升速率與注入速率B.熱擴(kuò)散系數(shù)與巖石比熱C.突破時間與井距D.回采溫度降幅與示蹤劑返出濃度答案：A、B、C。A、B、C共同構(gòu)成熱-水耦合反演方程組；D中示蹤劑濃度與裂縫開度無線性直接關(guān)系。15.（多選）關(guān)于增強(qiáng)型地?zé)嵯到y(tǒng)（EGS）三級儲層評價標(biāo)準(zhǔn)（USDOE2024版），下列指標(biāo)屬于“商業(yè)級”門檻的是A.有效儲層溫度≥200℃B.流動阻抗≤0.1MPa/(L/s)C.儲層體積≥2km3D.經(jīng)濟(jì)可采熱量>40MW·th答案：A、B、D。C為“示范級”指標(biāo)，商業(yè)級要求≥1km3即可。16.（填空）某裂隙-孔隙雙重介質(zhì)儲層，基質(zhì)孔隙度8%，裂隙密度0.5m?1，裂隙開度100μm，估算其等效滲透張量主值（m2）為________。（取裂隙法向與壓力梯度一致，立方定律，單裂隙）答案：k_f=e3/12·ρ=(1×10??)3/12×0.5=4.17×10?1?m2；基質(zhì)k_m=φe2/8=8×10?2×(1×10??)2/8=1×10?1?m2；等效k≈k_f+k_m≈1×10?1?m2。17.（填空）若地?zé)崃黧wCl?濃度8500mg/L，回灌井水泥石C?A質(zhì)量分?jǐn)?shù)8%，則根據(jù)NORSOK標(biāo)準(zhǔn)，水泥石允許最大CO?分壓（bar）為________。（經(jīng)驗公式：p_CO?=0.3×Cl???·?×A??·2?，Cl?單位g/L，A單位%）答案：p_CO?=0.3×8.5??·?×8??·2?=0.3×0.343×0.595=0.061bar≈0.06bar。18.（填空）某井測得靜液面埋深320m，井口溫度15℃，地溫梯度45℃/km，若井底溫度目標(biāo)200℃，則需鉆進(jìn)________m。（忽略熱對流，水密度1000kg/m3）答案：T=15+0.045×(h–320)=200→h=200–15)/0.045+320=4311m。19.（填空）利用Na-K-Mg三角圖判斷，某熱泉水化學(xué)組分Na=280mg/L，K=42mg/L，Mg=1.2mg/L，計算其Mg校正K-Na地溫計平衡溫度（℃）為________。（公式：T=1217/(1.483+lg(Na/K))–273，Na、K單位mmol/L）答案：Na=280/23=12.17mmol/L，K=42/39=1.08mmol/L，T=1217/(1.483+lg(12.17/1.08))–273=1217/2.534–273=207℃。20.（填空）某EGS項目儲層埋深4.5km，巖石密度2700kg/m3，比熱920J/(kg·K)，體積熱容（MJ/(m3·K)）為________。答案：ρc=2700×920=2.484×10?J/(m3·K)=2.48MJ/(m3·K)。21.（判斷）干熱巖儲層壓裂時，注入冷水會降低破裂壓力，因此破裂壓力與溫度呈線性負(fù)相關(guān)。答案：錯誤。溫度降低產(chǎn)生熱拉應(yīng)力，破裂壓力下降，但關(guān)系受巖性、約束條件控制，非嚴(yán)格線性。22.（判斷）地?zé)峋坠荜帢O保護(hù)中，極化電位負(fù)于–1.1V（CSE）可有效抑制SRB腐蝕。答案：錯誤。過負(fù)電位導(dǎo)致析氫，破壞防腐層，且SRB在–0.9V已失活，無需–1.1V。23.（判斷）超臨界地?zé)崃黧w（>374℃）密度隨溫度升高而單調(diào)減小。答案：錯誤。在臨界點附近密度隨溫度升高急劇下降，但>600℃后等壓熱膨脹系數(shù)減小，密度下降趨緩。24.（判斷）利用氘盈余（d-excess）可區(qū)分巖漿水與變質(zhì)水，因為巖漿水d-excess常<0‰。答案：正確。巖漿水受幔源脫氣影響，d-excess=–5‰~0‰，變質(zhì)水保留原巖孔隙水特征，d-excess≈+10‰。25.（判斷）在地?zé)崽锷芷谠u價中，CO?排放因子主要受電站凈效率影響，與儲層溫度無關(guān)。答案：錯誤。儲層溫度決定閃蒸比例與回灌溫度，影響冷卻系統(tǒng)功耗，進(jìn)而間接影響凈效率與CO?因子。26.（簡答）闡述“熱-水-力-化”（THMC）耦合框架中，方解石溶解對儲層滲透率演化的正反饋機(jī)制，并給出數(shù)學(xué)表達(dá)式。答案：方解石溶解增大孔隙度φ，降低有效應(yīng)力σ’，導(dǎo)致裂隙開度e增加，滲透率k按立方定律提升；k提升加速流體運(yùn)移，溶質(zhì)遷移率提高，溶解速率R進(jìn)一步增大，形成正反饋。數(shù)學(xué)模型：?φ/?t=αR，R=k?(1–Ω)^n，e=e?+Δσ’/K?，Δσ’=–Δp+βΔφ，k=e2/12·φ/(1–φ)，其中Ω為飽和比，K?為裂隙法向剛度，β為Biot系數(shù)，α為化學(xué)計量系數(shù)。27.（簡答）說明利用微震b值實時調(diào)整EGS注入壓力的工程邏輯，并給出控制算法偽代碼。答案：邏輯：b值下降預(yù)示大震級事件概率升高，需降低注入壓力；反之可提高注入量以增加產(chǎn)能。偽代碼：whileinjection:getb_value(window=100events)ifb<0.8:P_target=P_now–0.5MPaelifb>1.3andΔT_prod<5°C:P_target=P_now+0.3MPaelse:P_target=P_nowsetchokevalvePID(P_target)28.（簡答）列舉三種深部地?zé)峋菜喹h(huán)密封失效的微觀機(jī)理，并給出對應(yīng)的實驗室驗證方法。答案：①熱循環(huán)微裂：200→20℃循環(huán)50次，CT掃描裂隙密度>500m?1；②CO?碳化收縮：SC-CO?反應(yīng)釜28d，XRD測CaCO?含量增加30%，壓汞孔隙度增大15%；③硫化物應(yīng)力開裂：H?S分壓10bar，加載80%屈服應(yīng)力，SEM觀察穿晶裂紋，氫脆指數(shù)>25%。29.（簡答）解釋為何超臨界地?zé)嵯到y(tǒng)（SCGS）井口選用鎳基合金625而非雙相鋼2205，給出耐蝕對比數(shù)據(jù)。答案：SCGS流體密度≈200kg/m3，Cl?≈10000mg/L，pCO?≈5MPa，溫度>500℃；2205在此工況點蝕電位E_p=–0.12V(SCE)，625為+0.35V；625均勻腐蝕速率0.02mm/a，2205為0.8mm/a；625臨界應(yīng)力腐蝕強(qiáng)度因子K_ISCC=80MPa√m，2205僅25MPa√m，故優(yōu)選625。30.（簡答）描述利用無人機(jī)紅外遙感圈定地表熱異常的校正流程，并給出誤差傳遞公式。答案：流程：①大氣透過率校正，利用MODTRAN計算路徑輻射；②發(fā)射率分離，采用TES算法提取ε；③地形校正，基于DEM計算坡度-坡向輻射疊加；④太陽反射剔除，利用晝夜雙時相差分；⑤誤差傳遞：σ_T=√[(?T/?ε)2σ_ε2+(?T/?τ)2σ_τ2+(?T/?L)2σ_L2]，其中τ為透過率，L為輻射亮度，最終σ_T≈0.8K。31.（計算）某沉積盆地計劃部署“井網(wǎng)-裂隙”雙重采熱系統(tǒng)，井距600m，儲層溫度180℃，有效厚度300m，孔隙度15%，巖石密度2650kg/m3，比熱1050J/(kg·K)，水的比熱4180J/(kg·K)，孔隙水充滿。若目標(biāo)提取熱量30MW·th，生產(chǎn)30年，允許溫降40℃，計算所需井對數(shù)（對）。答案：單井控制體積V=πr2h=π×3002×300=8.48×10?m3；巖石熱容C_r=2650×1050=2.78MJ/(m3·K)，水熱容C_w=1000×4180=4.18MJ/(m3·K)；等效體積熱容C_eq=(1–φ)C_r+φC_w=0.85×2.78+0.15×4.18=3.00MJ/(m3·K)；可采熱量Q=V·C_eq·ΔT=8.48×10?×3.00×40=1.02×1013J；30年需熱量30×10?×30×365×24×3600=2.84×101?J；井對數(shù)n=2.84×101?/1.02×1013=2784→向上取整2784對。32.（計算）某EGS儲層埋深4km，原位應(yīng)力場σ_v=100MPa，σ_H=85MPa，σ_h=65MPa，鉆井液密度1.25g/cm3，井壁破裂壓力當(dāng)量密度（g/cm3）為多少？（采用Hubbert-Willis，忽略滲透）答案：p_w=3σ_h–σ_H–σ_t+T?，取σ_t=0，T?=0，p_w=3×65–85=110MPa；當(dāng)量密度ρ_eq=p_w/(gH)=110×10?/(9.81×4000)=2.80g/cm3。33.（計算）某地?zé)峋a(chǎn)出流體質(zhì)量流量50kg/s，焓值1200kJ/kg，分離器壓力1.2MPa，干度0.18，求汽相質(zhì)量流量（kg/s）與飽和水焓值（kJ/kg）。（查表：1.2MPa下h_f=798kJ/kg，h_g=2784kJ/kg）答案：設(shè)汽相流量x，總焓平衡：50×1200=x·2784+(50–x)×798→x=(60000–39900)/(2784–798)=10.1kg/s；飽和水焓值即h_f=798kJ/kg。34.（計算）某熱儲滲透率1×10?13m2，流體粘度0.3mPa·s，綜合壓縮系數(shù)1×10??Pa?1，井筒半徑0.1m，以恒定流量0.05m3/s生產(chǎn)，求壓力波傳到100m所需時間（h）。（擴(kuò)散系數(shù)α=k/(μc)）答案：α=1×10?13/(0.3×10?3×1×10??)=333m2/s；t=r2/(4α)=1002/(4×333)=7.5s=0.0021h。35.（計算）某地?zé)犭娬静捎秒p級閃蒸，一級閃蒸壓力0.45MPa，二級0.15MPa，地?zé)崴跏紲囟?60℃，流量100kg/s，求二級閃蒸后剩余熱水溫度（℃）與總蒸汽產(chǎn)量（kg/s）。（查表：0.45MPa飽和溫度148℃，h_f=623kJ/kg，h_g=2750kJ/kg；0.15MPa飽和溫度111℃，h_f=467kJ/kg，h_g=2690kJ/kg）答案：一級閃蒸：x?=(160℃焓675–623)/(2750–623)=0.024，蒸汽2.4kg/s，剩余97.6kg/s；二級閃蒸：x?=(623–467)/(2690–467)=0.070，蒸汽6.8kg/s；總蒸汽=2.4+6.8=9.2kg/s；剩余溫度111℃。36.（綜合）閱讀下列背景完成（a）–（d）：背景：2024年，滇西騰沖地塊施工TS-1井，井深5.2km，鉆遇高導(dǎo)花崗巖體，測井溫度340℃，流體鹽度9.5wt%，CO?含量1.2mol%，H?S0.3mol%，井口壓力25MPa。計劃建設(shè)50MW雙工質(zhì)電站，采用NH?-H?O混合工質(zhì)，透平入口溫度320℃，背壓0.05bar，冷卻水溫度25℃。（a）計算井口最小質(zhì)量流量（kg/s）以滿足電站滿負(fù)荷，假設(shè)井口流體焓值2800kJ/kg，電站凈效率18%。答案：P=50MW=η·m·Δh→m=50/(0.18×2.8)=99.2kg/s。（b）預(yù)測井口套管選材，并給出三種候選合金的臨界點蝕溫度（CPT）對比。答案：候選：合金825、625、C-276。CPT（10%FeCl?）：825=65℃，625=85℃，C-276=>100℃；井口340℃，Cl?≈10wt%，H?S分壓≈0.3×25=7.5bar，需選C-276。（c）設(shè)計回灌溫度與流量，保證儲層壓力降幅<2MPa，使用容積法估算30年可采熱量，并判斷是否需回灌。答案：儲層體積估算半徑1km，厚500m，V=1.57×10?m3；C_eq≈2.8MJ/(m3·K)；允許溫降60℃，Q=1.57×10?×2.8×60=2.64×101?J；30年需熱量50×10?×30×365×24×3600=4.73×101?J<Q，可不回灌，但為維持壓力，回灌流量=生產(chǎn)流量×0.8=79kg/s，回灌溫度80℃。（d）給出基于微震監(jiān)測的“注-采”優(yōu)化策略，包括觸發(fā)閾值、壓力階梯與關(guān)停邏輯。答案：閾值：M_L>2.0或b<0.7；階梯：每級0.5MPa，穩(wěn)壓72h；關(guān)停：若72h內(nèi)M_L>3.0或地面隆起>20mm，立即降注50%，若6h內(nèi)無緩解，全停。37.（綜合）閱讀下列背景完成（a）–（c）：背景：加勒比海某島弧鉆遇3.8km深處英安巖儲層，溫度380℃，流體為超臨界水-鹽-CO?混合物，密度350kg/m3，井口壓力30MPa，計劃采用“井下電潛泵+海底電纜”方案輸送至岸基電站。（a）計算電潛泵所需揚(yáng)程（m）與軸功率（kW），假設(shè)井口至平臺高差500m，沿程損失2MPa，泵效率65%。答案：ρ=350kg/m3；總壓升Δp=ρgH+Δp_f→H=(30–ρg×0.5–2×10?)/(ρg)=(30×10?–350×9.81×500–2×10?)/(350×9.81)=(30–1.72–2)×10?/3433=7.65km；軸功率P=QρgH/η=0.05×350×9.81×7650/0.65=2.02MW。（b）給出海底電纜絕緣材料選擇依據(jù)，比較XLPE與EPR在超臨界CO?環(huán)境下的性能衰減。答案：XLPE在SC-CO?中90℃、30MPa、1000h，斷裂伸長率保持率45%，質(zhì)量溶脹3.2%；EPR保持率78%，溶脹1.1%；EPR極性基團(tuán)與CO?相容性低，優(yōu)選EPR。（c）設(shè)計井口安全閥關(guān)斷時序，防止超臨界流體噴放，給出PID控制框圖與參數(shù)。答案：框圖：PT→PID→ESDV→井口choke；參數(shù)：K_p=0.8，K_i=0.05，K_d=0；設(shè)定點30MPa，高報30.5MPa，關(guān)斷31MPa，關(guān)斷時間<2s，閥位回差5%。38.（綜合）閱讀下列背景完成（a）–（d）：背景：東北某斷陷盆地部署U型井對接EGS，水平段長2km，溫度220℃，巖石為砂巖-泥巖互層，原位最小主應(yīng)力48MPa，鉆井液密度1.15g/cm3，計劃采用“水力+化學(xué)”聯(lián)合刺激。（a）計算水平段破裂壓力當(dāng)量密度，并判斷是否需降密鉆井。答案：p_w=3σ_h–σ_H–σ_t=3×48–55=89MPa（取σ_H=55MPa），ρ_eq=89×10?/(9.81×2000)=4.54g/cm3>>1.15g/cm3，無需降密，但需提高泥漿密度防漏，實際采用1.35g/cm3。（b）給出化學(xué)刺激配方，目標(biāo)溶解泥巖夾層10mm，溫度220℃，時間6h，要求均勻溶蝕。答案：配方：15wt%HCl+2wt%HF+1wt%緩蝕劑（咪唑啉季銨鹽）+0.5wt%鐵離子穩(wěn)定劑（檸檬酸）+0.2wt%表面活性劑（氟碳）；溶蝕速率實驗測得砂巖0.8mm/h，泥巖1.2mm/h，6h溶蝕7.2mm，滿足10mm需預(yù)加熱酸至250℃提高速率至1.7mm/h。（c）設(shè)計水力刺激泵注程序，包括排量、砂比、階梯壓力，要求形成縫網(wǎng)而非單一主縫。答案：排量：3–6–9m3/min三階梯，每階梯30min；砂比：3–8–12%，100目粉砂+30目陶粒組合；壓力：控制在σ_H+2MPa至σ_H+6MPa，循環(huán)停泵3次，每次30min，促進(jìn)剪切滑移。（d）給出微震-光纖聯(lián)合監(jiān)測方案，估算事件定位誤差（m）。答案：采用12級井下檢波器+分布式光纖DAS，檢波器間距100m，光纖采樣1kHz，P波拾取誤差±2ms，S-P時差±4ms，速度模型誤差±3%，定位誤差δ=√[(vδt)2+(δv/v·r)2]=√[(4×10?3×3500)2+(0.03×1000)2]=√[196+900]=31m。39.（綜合）閱讀下列背景完成（a）–（c）：背景：印尼蘇門答臘島地?zé)崽?，儲層溫?40℃，含0.8mol%H?S，計劃采用胺法脫硫+超臨界CO?封存一體化工藝，要求出口H?S<10ppm，CO?封存率>90%。（a）計算MDEA循環(huán)量（t/h），處理氣量50t/h，H?S分壓0.12bar，CO?分壓2.5bar，胺濃度35wt%，酸氣負(fù)荷0.35mol/mol。答案：n_H?S=50×1000/18×0.008=22.2kmol/h；n_CO?=50×1000/18×0.025=69.4kmol/h；總酸氣=91.6kmol/h；胺分子量119，循環(huán)量L=91.6/(0.35×35/119)=8.9t/h，考慮1.3富余，選11.6t/h。（b）給出CO?封存層位優(yōu)選準(zhǔn)則，并計算最小封存體積（km3）。答案：準(zhǔn)則：①滲透率1–10mD，②蓋層厚度>50m，③深度>800m，④無斷層連通；CO?總量=50×0.025×24×365×30=3.29×10?t；密度700kg/m3，體積