2025年焊工(技師)考試題庫附答案1.【單選】在采用熔化極氬弧焊（MIG）焊接6mm厚5083鋁合金船板時，為兼顧熔深與氣孔控制，下列焊接參數(shù)中最合理的是：A.電流180A，電壓22V，送絲速度6.5m/min，Ar流量12L/minB.電流220A，電壓26V，送絲速度8.0m/min，Ar流量18L/minC.電流160A，電壓20V，送絲速度5.5m/min，Ar流量10L/minD.電流250A，電壓30V，送絲速度10m/min，Ar流量25L/min答案：B解析：5083鋁合金熱導率大，需較大熱輸入保證熔深；220A/26V處于噴射過渡臨界區(qū)，熔滴細、鋪展好，18L/min氬氣足以保護且不致紊流，氣孔率最低。2.【單選】用E308L-16焊條焊接06Cr19Ni10不銹鋼復合板基層Q345R時，預熱溫度應控制在：A.不預熱B.80℃C.120℃D.150℃答案：A解析：E308L-16為超低碳焊條，抗裂性優(yōu)良；Q345R碳當量≤0.40mm，板厚＜32mm時可不預熱，避免敏化。3.【單選】在等離子弧切割中，提高切口垂直度的關鍵是：A.增大切割電流B.提高噴嘴高度C.采用二次收斂型噴嘴并降低弧壓D.增大離子氣流量答案：C解析：二次收斂噴嘴壓縮比大，弧柱挺直；降低弧壓使弧柱直徑變細，切口垂直度可達≤1°。4.【單選】對厚度60mm的Q690D調(diào)質(zhì)鋼采用多層多道焊，層間溫度應不高于：A.150℃B.200℃C.250℃D.300℃答案：B解析：Q690D調(diào)質(zhì)后回火溫度約620℃，層間溫度超過200℃將引起亞臨界脆化，沖擊韌性下降。5.【單選】在機器人MAG焊中，若焊縫出現(xiàn)“指狀”熔深，最優(yōu)先調(diào)整的是：A.干伸長B.脈沖頻率C.電弧校正角度D.保護氣配比答案：B解析：指狀熔深多為脈沖過渡頻率過高，熔滴軸向動量過大，降低頻率可使弧寬增加、熔深呈U形。6.【單選】下列哪種無損檢測方法對未熔合缺陷最敏感：A.射線檢測B.超聲TOFDC.磁粉檢測D.滲透檢測答案：B解析：TOFD端部衍射信號對未熔合高度敏感，可檢出高度0.5mm的層間未熔合。7.【單選】在焊接厚度3mm的純鈦TA1時，背面保護氣最佳延遲時間為：A.2sB.5sC.10sD.15s答案：C解析：鈦在550℃以上快速吸氫，焊縫冷卻至500℃需約8s，延遲10s可確保高溫區(qū)完全處于氬氛。8.【單選】采用激光-MAG復合焊焊接8mm厚EH36船板，激光功率4kW，光絲間距應設為：A.0mmB.1mmC.2mmD.3mm答案：C解析：光絲間距2mm時激光匙孔與MAG弧耦合最佳，咬邊與氣孔率最低；間距過小易“吹孔”，過大則熔深下降。9.【單選】在焊條藥皮中添加微量CeO2的主要作用是：A.穩(wěn)弧B.脫氫C.細化晶粒D.提高熔渣堿度答案：B解析：CeO2在高溫下還原為Ce，與[H]結合生成CeH2，降低焊縫擴散氫含量約20%。10.【單選】對于Φ219mm×12mm的20G管道水平固定焊，鎢極氬弧焊打底時，最佳坡口角度為：A.30°B.37.5°C.45°D.60°答案：B解析：37.5°坡口熔敷金屬量適中，根部熔合好，焊槍可達性佳，RT一次合格率最高。11.【單選】在埋弧焊中，焊劑堿度從1.0提高到2.5，焊縫金屬沖擊韌性變化趨勢為：A.持續(xù)提高B.先升后降C.持續(xù)降低D.基本不變答案：A解析：堿度升高，氧含量降低，夾雜物球化，韌性單調(diào)提高；但堿度＞3.0時熔渣粘度大，成形差。12.【單選】采用RMD（RegulatedMetalDeposition）焊接Φ168mm×7mmX65管線，根焊出現(xiàn)“內(nèi)凹”缺陷，應優(yōu)先：A.降低送絲速度B.增大弧長修正值C.減小擺動寬度D.提高保護氣中CO2比例答案：B解析：RMD弧長修正值過大，熔池后傾，根部金屬被拉回，產(chǎn)生內(nèi)凹；減小修正值即可。13.【單選】在焊接9%Ni鋼時，若焊縫金屬含Ni量達到14%，則其低溫韌性將：A.顯著提高B.輕微提高C.顯著降低D.基本不變答案：C解析：Ni＞12%后焊縫組織出現(xiàn)粗大奧氏體+板條馬氏體，且Ar3點降低，M-A組元增多，-196℃沖擊值驟降。14.【單選】下列哪項不是造成TIG焊鎢極燒損的主要原因：A.鎢極直徑過小B.鎢極伸出過長C.交流清潔寬度設置過大D.采用2%釷鎢極答案：D解析：2%釷鎢極逸出功低，抗燒損性好；其余三項均導致鎢極過熱。15.【單選】在焊接鋁鎂合金時，若焊縫表面出現(xiàn)“黑灰”，首要檢查：A.母材含Mg量B.保護氣純度C.焊絲干伸長D.電源極性答案：B解析：黑灰為MgO+Al2O3混合物，保護氣水分＞30ppm或氧＞0.5%時明顯增多。16.【單選】采用FCAW焊接耐候鋼Q355NH，焊絲為E551T1-W，要求-40℃沖擊≥47J，應控制焊后冷卻速度t8/5不超過：A.10sB.15sC.20sD.25s答案：C解析：t8/5＞20s時組織粗化，M-A組元尺寸＞5μm，-40℃沖擊值＜40J。17.【單選】在焊接厚板窄間隙MAG時，采用脈沖電源，若熔池出現(xiàn)“駝峰”，應優(yōu)先：A.降低基值電流B.提高脈沖電流C.減小擺動頻率D.增加坡口寬度答案：A解析：基值電流過大，熔池過熱，表面張力無法維持，形成駝峰；降低基值可穩(wěn)定熔池。18.【單選】對12mm厚316L不銹鋼采用K-TIG（KeyholeTIG）一次焊透，焊接速度300mm/min，則所需焊接電流約為：A.250AB.350AC.450AD.550A答案：C解析：K-TIG熱輸入需≥0.8kJ/mm，計算得I≈450A可形成穩(wěn)定匙孔。19.【單選】在焊接異種鋼Q235+16Mn時，為避免碳遷移，過渡層焊條應選：A.E4303B.E309-16C.E5015D.E308L-16答案：B解析：E309-16含Cr≈25%、Ni≈13%，可形成奧氏體隔離層，抑制碳遷移。20.【單選】在焊接機器人示教中，若TCP（工具中心點）校準誤差0.5mm，則角焊縫焊腳尺寸偏差約為：A.0.2mmB.0.5mmC.1.0mmD.1.5mm答案：C解析：角焊縫成形對TCP位置敏感，誤差0.5mm時焊腳尺寸偏差約放大2倍。21.【多選】下列哪些措施可有效降低焊接殘余應力：A.預熱B.錘擊C.低溫回火D.剛性固定E.逆向分段焊答案：A、B、C、E解析：預熱降低溫差；錘擊引入壓應力；低溫回火消除峰值；逆向分段焊減少收縮累積；剛性固定反而增大應力。22.【多選】在激光焊中，出現(xiàn)“小孔塌陷”可能的原因有：A.離焦量過大B.保護氣側吹角度過小C.板間間隙超0.2mmD.激光功率密度＜106W/cm2E.焊接速度過快答案：A、B、C、E解析：功率密度不足無法形成匙孔；其余均導致匙孔失穩(wěn)塌陷。23.【多選】關于9%Ni鋼焊接材料，下列說法正確的是：A.可選用Ni基合金焊絲ERNiCrMo-3B.焊縫金屬C含量應≤0.08%C.焊條電弧焊應選用ENiCrMo-6D.焊縫含Ni量越高越好E.需限制Pcm≤0.25%防止冷裂答案：A、B、C、E解析：Ni過量降低韌性，D錯誤。24.【多選】在焊接雙相鋼2205時，為控制相比例，應：A.選用含N焊絲B.控制熱輸入0.5–1.5kJ/mmC.層間溫度≤150℃D.焊后快速水冷E.采用純Ar保護答案：A、B、C解析：水冷致應力開裂；純Ar保護缺N，導致奧氏體不足。25.【多選】下列屬于焊接工藝評定（WPQR）必須包含的內(nèi)容：A.母材與焊材牌號B.預熱與層間溫度C.無損檢測方法D.焊接操作人員姓名E.沖擊試驗溫度與結果答案：A、B、C、E解析：操作工姓名在WPS中可不體現(xiàn)。26.【多選】在焊接試驗中，測定焊接熱影響區(qū)最高硬度常用的標準有：A.ISO9015-1B.AWSD1.1C.GB/T4675.5D.ASMEIXE.ISO15614-1答案：A、B、C解析：ASMEIX與ISO15614未規(guī)定硬度測點細節(jié)。27.【多選】關于焊接變形，下列說法正確的是：A.角變形與板厚平方成反比B.縱向收縮量與熱輸入成正比C.橫向收縮量與坡口角度無關D.采用對稱焊可減小彎曲變形E.剛性固定可完全消除變形答案：A、B、D解析：橫向收縮隨坡口角度增大而增大；剛性固定僅減小但不能消除。28.【多選】在焊接缺陷中，下列哪些屬于體積缺陷：A.氣孔B.夾渣C.未熔合D.裂紋E.咬邊答案：A、B解析：未熔合、裂紋、咬邊均為面積型缺陷。29.【多選】在焊接工藝中，屬于“重要變素”的有：A.母材組別改變B.焊條直徑增大1mmC.熱輸入超出評定范圍D.保護氣成分變化E.焊接位置從1G變?yōu)?G答案：A、C、D、E解析：焊條直徑變化＜2mm非重要變素。30.【多選】下列哪些情況需重新進行焊接工藝評定：A.母材從Q235變?yōu)镼355B.板厚由20mm變?yōu)?8mmC.焊條由E5015變?yōu)镋5018D.預熱溫度由80℃提高到120℃E.焊接方法由SMAW變?yōu)镕CAW答案：A、B、E解析：焊條型號末位變化非重要變素；預熱提高未超評定上限可不重評。31.【判斷】采用后熱即可完全避免冷裂紋，無需控制氫含量。答案：錯解析：后熱僅加速氫擴散，若焊縫氫含量過高仍可能延遲開裂。32.【判斷】在焊接奧氏體不銹鋼時，采用5–10%CO2的混合氣可提高熔深且不致敏化。答案：對解析：超低碳不銹鋼短時加熱未達敏化溫度區(qū)間，微量CO2可增大電弧收縮。33.【判斷】激光焊焊縫硬度一定高于母材。答案：錯解析：如焊后回火或母材為淬火態(tài)，焊縫硬度可能低于母材。34.【判斷】在焊接鋁鋰合金時，采用交流TIG比直流正接更容易獲得成形良好的焊縫。答案：對解析：交流陰極清理作用可破碎Al2O3-Li2O復合膜，減少氣孔。35.【判斷】焊接接頭疲勞強度與靜載強度成正比。答案：錯解析：疲勞強度主要受缺口效應與殘余應力影響，與靜載強度無線性正比。36.【判斷】在焊接過程中，層間溫度越高，焊接變形越小。答案：錯解析：層間溫度高致熱輸入累積，反而增大角變形。37.【判斷】采用藥芯焊絲焊接時，增加延伸率可提高焊縫金屬韌性。答案：錯解析：延伸率過高致強度不足，韌性反而下降。38.【判斷】在焊接9%Ni鋼時，焊縫金屬含Ni量超過12%后，低溫韌性一定提高。答案：錯解析：Ni過高生成粗大板條馬氏體，韌性下降。39.【判斷】焊接殘余應力峰值通常出現(xiàn)在焊縫中心。答案：錯解析：峰值出現(xiàn)在熔合線附近。40.【判斷】對于Q345鋼，采用低氫焊條并預熱100℃，可確保板厚50mm無裂紋。答案：對解析：預熱+低氫使冷裂敏感指數(shù)Pcm＜0.25，安全可靠。41.【填空】在焊接厚板窄間隙MAG時，為防止側壁未熔合，焊絲伸出長度一般控制在______mm。答案：15–18解析：過長電弧飄移，過短噴嘴易碰坡口。42.【填空】采用激光焊焊接鍍鋅板時，鋅蒸氣排出通道寬度一般需≥______mm。答案：0.2解析：間隙＜0.2mm鋅蒸氣無法及時排出，形成氣孔或飛濺。43.【填空】在焊接試驗中，GB/T2650規(guī)定沖擊試樣缺口軸線應垂直于______表面。答案：焊縫解析：確保沖擊值反映熱影響區(qū)韌性。44.【填空】在焊接工藝評定中，若試件厚度為20mm，則覆蓋厚度上限為______mm。答案：40解析：ISO15614規(guī)定試件厚度20mm可覆蓋至2t。45.【填空】在焊接雙相鋼時，為獲得40–60%奧氏體，層間溫度應≤______℃。答案：150解析：高溫停留長致奧氏體化不足，鐵素體增高。46.【填空】在焊接鋁鎂合金時，焊縫氣孔率隨保護氣露點升高呈______關系增長。答案：指數(shù)解析：水分分解氫溶解度指數(shù)增加。47.【填空】在焊接過程中，焊接熱輸入計算公式為______。答案：E=UI/v解析：U電壓（V），I電流（A），v速度（mm/s），E單位J/mm。48.【填空】在焊接缺陷返修時，同一部位返修次數(shù)一般不得超過______次。答案：2解析：超過2次需經(jīng)技術總工批準。49.【填空】在焊接9%Ni鋼時，焊后熱處理溫度通常為______℃。答案：580–620解析：回火溫度，消除殘余應力且不降低韌性。50.【填空】在焊接機器人編程中，工具坐標系（TCP）校準誤差應≤______mm。答案：0.1解析：超過0.1mm焊道偏移明顯。51.【簡答】簡述焊接接頭產(chǎn)生“液化裂紋”的機理及預防措施。答案：液化裂紋發(fā)生于HAZ近熔合區(qū)，因低熔點共晶（如Ni-S、Ni-P）在晶界復熔，受拉應力沿晶界開裂。預防措施：1.降低母材S、P雜質(zhì)；2.采用低熱輸入，減少過熱；3.選用含Mo焊材，提高晶界結合力；4.控制層間溫度≤150℃；5.焊后緩冷，降低應變率。52.【簡答】說明激光-MAG復合焊中“等離子體屏蔽”現(xiàn)象及其抑制方法。答案：高功率激光致金屬蒸氣電離形成等離子體，吸收激光能量，熔深下降。抑制方法：1.采用側吹氦氣，流量20–30L/min，吹散等離子體；2.降低激光焦點直徑，提高功率密度；3.采用脈沖激光，峰值功率高、基值低，減少持續(xù)等離子體；4.優(yōu)化光絲間距1–2mm，避免MAG弧干擾；5.提高焊接速度，縮短作用時間。53.【簡答】列舉焊接工藝評定中“附加變素”與“非重要變素”各兩項，并說明理由。答案：附加變素：1.改變焊后熱處理溫度，影響組織性能；2.增加錘擊工藝，改變殘余應力分布。非重要變素：1.焊條直徑變化＜2mm，對熱輸入影響?。?.坡口根部間隙變化±1mm，不影響熔敷量。54.【簡答】說明焊接9%Ni鋼時為何禁用預熱＞120℃。答案：9%Ni鋼經(jīng)調(diào)質(zhì)處理，回火溫度約620℃。預熱＞120℃且層間溫度高，使HAZ在550–620℃長時間停留，逆轉奧氏體粗化，低溫韌性下降；同時熱輸入累積，產(chǎn)生粗大馬氏體，沖擊值降低50%以上。55.【簡答】簡述“冷金屬過渡”（CMT）焊接技術的核心原理及其在薄板焊接中的優(yōu)勢。答案：CMT通過焊絲回抽與短路同步，電流幾乎為零完成熔滴過渡，熱輸入降低30–50%。優(yōu)勢：1.薄板變形小；2.無飛濺，成形美觀；3.可焊0.3mm鋁箔；4.降低燒穿風險；5.實現(xiàn)鋼-鋁異種低熱連接。56.【計算】已知Q345R鋼焊接，板厚30mm，采用雙面V形坡口，焊條E5015，Φ4mm，電流180A，電壓26V，焊接速度150mm/min，求熱輸入。若要求熱輸入≤1.8kJ/mm，是否合格？答案：E=UI/v=180×26/(150/60)=1872J/mm=1.872kJ/mm＞1.8kJ/mm，不合格。需提高速度至≥156mm/min或降低電流至175A。57.【計算】某管道Φ508mm×16mm，材質(zhì)X70，焊接完成后的環(huán)向收縮量估算值。（熱輸入1.5kJ/mm，線膨脹系數(shù)1.2×10-5/℃）答案：經(jīng)驗公式ΔD=0.2×E×α×D/t，ΔD=0.2×1.5×1.2×10-5×508/16≈0.11mm，環(huán)向收縮約0.11mm。58.【計算】在激光焊中，已知功率3kW，焊接速度2m/min，熔寬2mm，熔深4mm，求熱輸入及線能量密度。答案：熱輸入E=P/v=3000/(2000/60)=90J/mm；線能量密度=E/(熔寬×熔深)=90/(2×4)=11.25J/mm3。59.【計算】某焊條藥皮含水0.4%，烘干后降至0.1%，焊條質(zhì)量20kg，求需蒸發(fā)水量。答案：Δm=20×(0.004-0.001)=0.06kg=60g。60.【計算】焊接接頭需承受靜載拉力400kN，焊縫金屬抗拉強度550MPa，板厚12mm，雙面角焊縫，焊腳尺寸8mm，求所需焊縫長度。（取0.7×焊腳尺寸為有效厚度）答案：有效厚度a=0.7×8=5.6mm；承載面積A=F/σ=400000/550=727mm2；單面長度L=A/a=727/5.6≈130mm；雙面總長度260mm，考慮1.2安全系數(shù)，取312mm。61.【案例分析】某球罐材質(zhì)07MnNiMoVDR，板厚40mm，焊接后出現(xiàn)橫向裂紋，位于焊縫中心，表面開口，磁粉檢測長度8mm，深度3mm。分析裂紋性質(zhì)及改進措施。答案：裂紋為熱裂紋，因07MnNiMoVDR含C低、含Mn高，焊縫金屬Mn/S比＞20，但受拘束大，中心最后凝固區(qū)低熔點FeS共晶被拉裂。改進：1.選用低氫高堿度焊條，降低S、P；2.降低熱輸入，控制層間溫度≤150℃；3.采用對稱退焊，減小拘束；4.焊后及時后熱200℃×2h，加速氫逸出；5.返修時刨除裂紋，PT確認，預熱100℃，小規(guī)范多層焊。62.【案例分析】某橋梁鋼箱梁Q345qD，板厚16mm，采用FCAW焊接，焊后超聲波檢測發(fā)現(xiàn)大量氣孔，密集度超標準?，F(xiàn)場環(huán)境濕度85%，風速2m/s，焊絲直徑1.2mm，保護氣80%Ar+20%CO2，流量25L/min。分析原因并提出對策。答案：原因：1.濕度高，焊絲吸潮，氫源多；2.風速2m/s超允許1m/s，保護氣被吹散；3.流量25L/min過大，產(chǎn)生紊流卷入空氣；4.干伸長過長，氣體保護不足。對策：1.焊絲烘干300℃×1h，現(xiàn)場保溫桶存放；2.設置防風棚，風速降至0.5m/s；3.流量調(diào)至18L/min；4.干伸長控制在15mm；5.提高電弧電壓2V，增強氣體挺度；6.清理油銹，減少氫源。重焊后氣孔率＜1%。63.【案例分析】某石化裝置15CrMoR管道，運行溫度550℃，焊后熱處理溫度720℃，保溫1h，運行3年后在HAZ發(fā)現(xiàn)大量蠕變孔洞。分析原因并給出改進建議。答案：15CrMoR為低合金耐熱鋼，720℃熱處理溫度超過Ac1，形成粗大貝氏體+馬氏體，碳化物聚集，蠕變強度下降。改進：1.焊后熱處理溫度應≤700℃；2.采用多道小規(guī)范，控制晶粒度7–8級；3.選用含V、Nb焊材，形成MX型碳化物；4.運行期間在線監(jiān)測，發(fā)現(xiàn)孔洞及時更換；5.優(yōu)化熱處理保溫時間0.5h即可。64.【案例分析】某船廠采用激光-MAG復合焊焊接EH36，板厚12mm，出現(xiàn)根部未熔透，激光功率4kW，MAG電流220A，速度1.2m/min，坡口鈍邊2mm。分析原因并調(diào)整參數(shù)。答案：鈍邊2mm過大，激光匙孔能量密度不足；MAG弧未能充分熔化根部。調(diào)整：1.鈍邊減至1mm；2.激光功率提高至4.5kW；3.降低速度至1.0m/min；4.光絲間距調(diào)至2mm，MAG弧壓降2V，增強根部熔化。重焊后熔透良好，UT一次合格。65.【案例分析】某電站轉子材質(zhì)26Cr2Ni4MoV，焊補后出現(xiàn)延遲裂紋，裂紋沿熔合線擴展，深度15mm。分析裂紋性質(zhì)及防止措施。答案：屬冷裂紋，因轉子剛性大，氫致延遲開裂。措施：1.預熱250℃，層間溫度250–300℃；2.選用低氫焊條，烘干400℃×2h；3.采用分段