某雙索面雙塔三跨斜拉橋橋梁結構次內力分析案例目錄TOC\o"1-3"\h\u16189某雙索面雙塔三跨斜拉橋橋梁結構次內力分析案例 1153981.1混凝土收縮徐變對結構產(chǎn)生的作用 1277971.1.1混凝土徐變 1209201.1.2混凝土收縮 4151471.2溫度作用 7326851.2.1均勻溫度作用 733971.2.2梯度溫度 10312551.2.3溫度作用包絡圖 12158771.3基礎沉降/支座變位 16斜拉橋為高次超靜定結構，次內力會對主要構件的受力產(chǎn)生不利的影響。因此需要考慮到次內力對結構的作用并且對其進行計算?；炷潦湛s徐變對結構產(chǎn)生的作用通過Midas對混凝土收縮徐變作用進行模擬的具體操作步驟見REF_Ref73694580\r\h第7章.7.2REF_Ref73694574\h時間依存性材料設置。現(xiàn)計算本結構10年期限的收縮徐變作用情況?；炷列熳兌x一個十年時間階段并運算，在軟件后處理可得到內力圖如下：

圖STYLEREF1\s10SEQ圖\*ARABIC\s11主梁彎矩圖圖STYLEREF1\s10SEQ圖\*ARABIC\s12主梁軸力圖圖STYLEREF1\s10SEQ圖\*ARABIC\s13主塔彎矩圖圖STYLEREF1\s10SEQ圖\*ARABIC\s14主塔軸力圖圖STYLEREF1\s10SEQ圖\*ARABIC\s15主塔剪力圖對上述內力圖進行分析得：對于彎矩來說，主梁的次內力比索塔的大很多；對于軸力，主梁和索塔受力大小相近，且索塔略大于主梁；對于剪力，主梁和索塔大致相同。表格STYLEREF1\s10SEQ表格\*ARABIC\s11主梁內力最值及位置最大值位置最小值位置彎矩-11855.9KN·M接近跨中處軸力104.988KN邊跨1/2附近-478.021KN中跨1/4附近剪力449.706KN索塔處-493.267KN索塔處表格STYLEREF1\s10SEQ表格\*ARABIC\s12索塔內力最值及位置最大值位置最小值位置彎矩1387.05KN·M邊跨側塔柱根部-968.939KN·M二號橫梁邊跨端軸力884.288KN邊跨側塔柱下部-827.687KN中跨側塔柱二號橫梁下部剪力365.378KN二號橫梁-278.003KN中跨側塔柱三號橫梁上部表STYLEREF1\s10SEQ表格\*ARABIC\s13控制截面徐變內力單元F(kN)Qy(kN)Qz(kN)T(kN*m)My(kN*m)7627.889643.6189.0512514.68-773.388029.5212242.9390.0211365.65-1309.679179.15-5662.38118.52-4305.64-2826.96103-110.66-2331.02-51.67-2658.29-4046.95116-189.41-2255.03449.71977.17-5086.75139-422.711652.99231.376074.05-9341.83162-4.52-362.48-10.2-298.93-11746.8混凝土收縮通過軟件對混凝土的收縮作用進行運算，得到如下內力圖：圖STYLEREF1\s10SEQ圖\*ARABIC\s16主梁彎矩圖圖STYLEREF1\s10SEQ圖\*ARABIC\s17主梁軸力圖圖STYLEREF1\s10SEQ圖\*ARABIC\s18主梁剪力圖圖STYLEREF1\s10SEQ圖\*ARABIC\s19主塔彎矩圖圖STYLEREF1\s10SEQ圖\*ARABIC\s110主塔軸力圖圖STYLEREF1\s10SEQ圖\*ARABIC\s111主塔剪力圖對上述內力圖結構進行分析得：對于彎矩來說，混凝土主梁的次內力遠大于索塔的次內力；對于軸力，主梁和索塔受力大小相近，且索塔略大于主梁；對于剪力，主梁和索塔大致相同。表格STYLEREF1\s10SEQ表格\*ARABIC\s14主梁內力最值及位置最大值位置最小值位置彎矩2194.93KN·M接近跨中處-4058.62KN·M中跨側塔梁固結處軸力422.003KN邊跨靠近索塔處剪力306.858KN索塔處-189.758KN第一根中索至塔柱位置表格STYLEREF1\s10SEQ表格\*ARABIC\s15索塔內力最值及位置最大值位置最小值位置彎矩1171.11KN·M邊跨側塔柱根部-749.241KN·M邊跨側一號橫梁下方塔柱軸力907.226KN邊跨側塔柱下部-451.994KN中跨側塔柱下部剪力297.700KN二號橫梁-171.460KN邊跨側塔柱下部表STYLEREF1\s10SEQ表格\*ARABIC\s16控制截面收縮內力單元F(kN)Qy(kN)Qz(kN)T(kN*m)My(kN*m)76161.55783.85-32.21769.26832.7480235.741652.943.521262.62957.5891348.54-469.8265.9-63.74428.42103388.26-590.8102.72-876.22-979.13116249.311759.68306.81-1504.04-3576.79139216.31-5.5-88.12362.57372.6316230.8910.982.44-10.52102.29溫度作用斜拉橋作為一種高次超靜定結構，在溫度作用下會引起結構本身發(fā)生不協(xié)調的形變，導致次內力的的產(chǎn)生。均勻溫度作用圖STYLEREF1\s10SEQ圖\*ARABIC\s112主梁彎矩圖圖STYLEREF1\s10SEQ圖\*ARABIC\s113主梁軸力圖圖STYLEREF1\s10SEQ圖\*ARABIC\s114主梁剪力圖圖STYLEREF1\s10SEQ圖\*ARABIC\s115主塔彎矩圖圖STYLEREF1\s10SEQ圖\*ARABIC\s116主塔軸力圖圖STYLEREF1\s10SEQ圖\*ARABIC\s117主塔剪力圖圖STYLEREF1\s10SEQ圖\*ARABIC\s118主梁彎矩圖圖STYLEREF1\s10SEQ圖\*ARABIC\s119主梁軸力圖圖STYLEREF1\s10SEQ圖\*ARABIC\s120主梁剪力圖圖STYLEREF1\s10SEQ圖\*ARABIC\s121主塔彎矩圖圖STYLEREF1\s10SEQ圖\*ARABIC\s122主塔軸力圖圖STYLEREF1\s10SEQ圖\*ARABIC\s123主塔剪力圖梯度溫度圖STYLEREF1\s10SEQ圖\*ARABIC\s124主梁彎矩圖圖STYLEREF1\s10SEQ圖\*ARABIC\s125主梁軸力圖圖STYLEREF1\s10SEQ圖\*ARABIC\s126主梁剪力圖圖STYLEREF1\s10SEQ圖\*ARABIC\s127主塔彎矩圖圖STYLEREF1\s10SEQ圖\*ARABIC\s128主塔軸力圖圖STYLEREF1\s10SEQ圖\*ARABIC\s129主塔剪力圖圖STYLEREF1\s10SEQ圖\*ARABIC\s130主梁彎矩圖圖STYLEREF1\s10SEQ圖\*ARABIC\s131主梁軸力圖圖STYLEREF1\s10SEQ圖\*ARABIC\s132主梁剪力圖圖STYLEREF1\s10SEQ圖\*ARABIC\s133主塔彎矩圖圖STYLEREF1\s10SEQ圖\*ARABIC\s134主塔軸力圖圖STYLEREF1\s10SEQ圖\*ARABIC\s135主塔剪力圖溫度作用包絡圖圖STYLEREF1\s10SEQ圖\*ARABIC\s136溫度內力-主梁彎矩包絡圖圖STYLEREF1\s10SEQ圖\*ARABIC\s137溫度內力-主梁軸力包絡圖圖STYLEREF1\s10SEQ圖\*ARABIC\s138溫度內力-主梁剪力包絡圖圖STYLEREF1\s10SEQ圖\*ARABIC\s139溫度內力-索塔彎矩包絡圖圖STYLEREF1\s10SEQ圖\*ARABIC\s140溫度內力-索塔軸力包絡圖圖STYLEREF1\s10SEQ圖\*ARABIC\s141溫度內力-索塔剪力包絡圖對上述內力圖進行分析可知，環(huán)境溫度對設計橋梁引起的結構附加應力，對于主梁來說各正負內力值均相近，而索塔塔柱在邊跨側內力更大，各部分內力最大、最小值及相應位置見下表表格STYLEREF1\s10SEQ表格\*ARABIC\s17主梁內力最值及位置最大值位置最小值位置彎矩6483.08KN·M中跨側塔梁結合處-7779.70KN·M中跨側塔梁結合處軸力763.95KN1/2邊跨處-636.63KN1/2邊跨處剪力6888.43KN索塔處67888.46KN索塔處表格STYLEREF1\s10SEQ表格\*ARABIC\s18索塔內力最值及位置最大值位置最小值位置彎矩2276.22KN·M邊跨一側塔柱根部-1896.85KN·M邊跨一側塔柱根部軸力2368.86KN邊跨一側塔柱下部-1974.05KN邊跨一側塔下根部剪力746.93KN一號橫梁-622.44KN一號橫梁表STYLEREF1\s10SEQ表格\*ARABIC\s19控制截面正級組合內力單元F(kN)Qy(kN)Qz(kN)T(kN*m)My(kN*m)76352.9489.27-94.53313.481730.280487.4543.45-99.8870.531986.1291706.1253.68132.65-93.32863.3103740.986.19159.23-71.394032.09116670.29-52.46721.85-1859.73-6734.78139377.46-17.58-184.5964.343605.99162-0.03-1.17-0.472.084508.61基礎沉降/支座變位基礎沉降量的設置與REF_Ref73689992\w\h第4章.4.34.3.3REF_Ref73689862\h2、支座不均勻沉降中相同，塔墩和過度墩分別設置沉降量為0.01m和0.005m的沉降組，并建立荷載工況，通過Midas運算獲得如下內力圖：圖STYLEREF1\s10SEQ圖\*ARABIC\s142主梁彎矩（包絡）圖圖STYLEREF1\s10SEQ圖\*ARABIC\s143主梁軸力（包絡）圖圖STYLEREF1\s10SEQ圖\*ARABIC\s144主梁剪力（包絡）圖圖STYLEREF1\s10SEQ圖\*ARABIC\s145索塔彎矩（包絡）圖圖STYLEREF1\s10SEQ圖\*ARABIC\s146索塔軸力（包絡）圖圖STYLEREF1\s10SEQ圖\*ARABIC\s147索塔剪力（包絡）圖對上述內力圖進行分析可知，基礎沉降對設計橋梁引起的結構附加應力：彎矩：主梁及塔柱所承受的值大小相近，分別約為500KN·M和400KN·M。軸力：對于主梁，最大拉壓力均在邊跨1/2處附近，但數(shù)值較小，分別為118.4KN和59.3KN；對于索塔數(shù)值在塔柱根部最大，邊跨側有最大壓力414.4KN，中跨側則有大拉力348.8KN。剪力：主梁剪力最大處位于塔柱間梁段，接近200KN；索塔剪力最大處位于一號橫梁位置，分別為-155.8KN和78KN。表STYLEREF1\s10SEQ表格\*ARABIC\s110控制截面沉降產(chǎn)生內力單元F(kN)Qy(kN)Qz(kN