加速壽命試臉的理論模型與試驗(yàn)方法

6.2產(chǎn)品可靠性試驗(yàn)

6.2.1可靠性試驗(yàn)的意義與分類

可旅性試驗(yàn)是為分析、評(píng)價(jià).提高或保證產(chǎn)品的可雅性水平而進(jìn)行的試驗(yàn).產(chǎn)品的研制者通過試驗(yàn)獲得產(chǎn)品設(shè)計(jì)、鑒定所存的可戰(zhàn)性

數(shù)據(jù)《可能性測(cè)定試抬）。通過試驗(yàn)站露產(chǎn)品塊陷，改進(jìn)設(shè)計(jì)并獲得可毒性增長信息（可察性增長試縫）。產(chǎn)品的制造者通過試蕤別除零

件批中的不合格品或密露整機(jī)缺陷,消除早期故障（可鄧性篩選或老化試驗(yàn)老化試驗(yàn)不是消除早期故障的）產(chǎn)品使用者通過試臉驗(yàn)證產(chǎn)

品批可靠性水平以保證接收的產(chǎn)品批達(dá)到規(guī)定要求（可亞性接收試騙）.政府或行業(yè)管埋陸門通過試驍茯得數(shù)據(jù)誨所需味礎(chǔ)可靠性數(shù)據(jù)

（可雅性測(cè)定成臉）,認(rèn)證產(chǎn)品可軾性等級(jí)（瓦兜性粉證試臉），進(jìn)行產(chǎn)品的可靠性鑒定與考核（可觸性鑒定試臆）.

本節(jié)主要介紹可能性測(cè)定試聆，這是為投溝產(chǎn)品可靠性特征肽的估計(jì)值而進(jìn)行的試驗(yàn)，根據(jù)制要可由試驗(yàn)結(jié)果給出可靠性特征限的點(diǎn)

估沖值和給定區(qū)信度下的區(qū)間估計(jì)。由于可獨(dú)性試驗(yàn)往往是曠日持久的試驗(yàn),為節(jié)行時(shí)間與費(fèi)用常采用加速試檢的方式，本節(jié)將介紹某

些加速壽命試驗(yàn)的理論模型與試驗(yàn)方法.

622指數(shù)分布可綁性測(cè)定試驗(yàn)

大多數(shù)電子元器件、復(fù)雜機(jī)器及系統(tǒng)的壽命都服從指數(shù)分布.其待估參數(shù)為故障率3其他可犯性指標(biāo)可利用估由值人進(jìn)行計(jì)舞MTBF

已經(jīng)有平均的意思了

平均無故障時(shí)間Ivfr&F-l/A

可靠度R0）-exp（―&）

I.定時(shí)截尾試驗(yàn)

（I）點(diǎn)估計(jì)試驗(yàn)進(jìn)行至事先規(guī)定的被尾時(shí)間心停止試蛤，設(shè)參與試驗(yàn)的n個(gè)樣本中孑ir個(gè)發(fā)生關(guān)聯(lián)故障，則由極大似然估計(jì)理詒得出

的故障率點(diǎn)估訶值為

，="[?+（”一力，〕（6-1）

式中d—第I個(gè)關(guān)聯(lián)故障發(fā)生前工作時(shí)間（i=1,…，

r）o

若在試驗(yàn)過程中及時(shí)將已故障產(chǎn)品修復(fù)或普奧為新產(chǎn)品繼續(xù)試驗(yàn).則為有替換的定時(shí)截尾試驗(yàn).此時(shí)入的點(diǎn)估計(jì)為

X=r/ntc（6-2）

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（2）區(qū)間估計(jì)對(duì)于無替換和仃產(chǎn)頻的定時(shí)截尾試驗(yàn),其給定置信度為1一。的雙惻世信區(qū)間為0L,W],圖

置信下限W/2T

(6-3)

置信上限人=Xf-s(2r+2)/2TJ

式中X；（〃）一自由改為口的X’分布的概率為P的下例分位點(diǎn):

T——總試驗(yàn)時(shí)間

無牌換

有替帙

單他重信網(wǎng)Au-Zf-.(2r+2)/2T(6-4)

（3）零故障數(shù)據(jù)的區(qū)間估計(jì)

當(dāng)定時(shí)截尾試驗(yàn)在<0,tc）內(nèi)的故障數(shù)r-0時(shí)，可由式（4）給出，如果再利用關(guān)系MTBF-1由，則零故障時(shí)平均無故障時(shí)間的單側(cè)下限

為

MTBFL=2T/X，⑵<5）

2.定數(shù)截尾試驗(yàn)

n個(gè)樣本的試驗(yàn)中,當(dāng)累計(jì)發(fā)生的關(guān)聯(lián)故障數(shù)達(dá)到規(guī)定的故尾數(shù)r時(shí)停止試腕.若任試驗(yàn)過程中及時(shí)將已故障產(chǎn)品修史或皆換為新產(chǎn)品

繼續(xù)試驗(yàn)，則為布.替換的定數(shù)裁尾試驗(yàn).

⑴點(diǎn)估計(jì)由極大似然估計(jì)理論出的無普換時(shí)故障率點(diǎn)估計(jì)值為

X=+(”一力』(6-6)

式中tr——第r個(gè)（最后一個(gè)）故障發(fā)生前該樣本的工作時(shí)間.

對(duì)于有普帙試驗(yàn)

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A=r/ntr(67)

（2）區(qū)間估計(jì)對(duì)丁?定數(shù)截尾成就，對(duì)應(yīng)丁?置信度］一。的故障率雙惻區(qū)間估計(jì)由穴式計(jì)算:

置信下限AL-X*/J(2r)/2T

置信上限%=*-sS/2T

式中T一總試驗(yàn)時(shí)間.

無替換

有替換

I叫

中側(cè)置信取兒=片_.(切2T

MTBFL=：/A)試聆中可能有某些科本中途停試，即因非關(guān)

聯(lián)故障或技術(shù)與管理原因而停試，這種試臉數(shù)據(jù)處理方法可參見《機(jī)械工程手冊(cè)》（第二版）第6篇第6章。

6.2.3成布爾分布可靠性測(cè)定試腦

4多電機(jī)械零部件、某些機(jī)電產(chǎn)品及電真空器件的忐命服從二參數(shù)成布爾分布。其待估參政為形狀參數(shù)m和特征方命不由它們的估計(jì)

值加和4可計(jì)算出其他可綁性指標(biāo)的估計(jì)值：

可整度Aa）=cxp（-〃，尸

平均壽命MTTF="1+-

瞬時(shí)故障率5(f)=(/〃/，)("，),一1

可并壽命iflW

1.ni、1】的點(diǎn)估計(jì)

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對(duì)于定時(shí).定數(shù)做尾試.臉和完全試臉,由極大似然估”理論求點(diǎn)估U京及也先須由下面的方程解出篇：

+(n-r)41M］，

.J---------------------------------------=0(610)

y'.C+(”一，)代m1■'

再由下式計(jì)算0,

式中n—樣木量：

r一關(guān)聯(lián)故障數(shù),對(duì)于完全試驗(yàn)：-n：

ti——第1個(gè)美聯(lián)故障發(fā)生前該樣本的工作時(shí)間(i-lr；對(duì)于完全試驗(yàn)：r-n)；

tk——試腿截尾時(shí)間

/t定時(shí)裁尾試驗(yàn)；

=y,定數(shù)截尾試驗(yàn)；

h完全試暇?2.m,q的區(qū)間估計(jì)

在求得京、,兩個(gè)點(diǎn)估計(jì)值的基礎(chǔ)上，可進(jìn)而對(duì)其進(jìn)行區(qū)間估計(jì)，即求在給定的置信度1-4卜湎足卜面二式的置信區(qū)間［mL.mU］和

(ni-nu)：

P(mL<m<mU>>l-a

p(nL<n<nU>-1-a

下面直接給出各區(qū)間估計(jì)公式，各式中查系我所需的表均可》長可求性試驗(yàn)用表》(國防_E業(yè)出版社，北京，1986年).

(I)完全試驗(yàn)n個(gè)樣本都試驗(yàn)至發(fā)生關(guān)聯(lián)故障，己知京，7WU

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加L=tn/Zy_?/3

(6-12)

mu=m/Z0/2

)7L=7exp(—Vj_a/2/z?z)

(6-13)

7u=7exp(—Vc/2/m)

式中各ZP及VP均為估計(jì)系數(shù),可查上述表.

由于極*似然估計(jì)方法給出的點(diǎn)呼|/是有倒的,為了獲得更近于其值m的結(jié)果可進(jìn)行無偏修正.上述表中給出了/的無偏系數(shù)B

（n）,而<n>是無偏的,即E[〃》B（n））=m.

（2）極尾試驗(yàn)對(duì)于定時(shí)、定數(shù)機(jī)尾試驗(yàn).已知自力的前提下,由下式?jīng)Q定其置信度為】P的置信區(qū)間：

mi.=m[E（m/m）+Zi/V~n~\..,,

a/2（0-14）

mu=m「E（m/加）+Z“2/]

九=，exp[-V\-〃z/C?啟]（6-15）

"U=2P[-匕〃/G?，〃]

式中之各估評(píng)系數(shù)E（熱/m）及ZP、VP均可查上述表.

6.2.4加速試驗(yàn)及其原則

I.速試險(xiǎn)的意義及分類

所謂加速試臉是確保比在規(guī)定使用條件（正常條件）下更短的時(shí)間內(nèi)獲得所湎可掂性息隹試船，那些通過加強(qiáng)試蛤應(yīng)力使試驗(yàn)加速的

試艙也稱為強(qiáng)化試驗(yàn)。壽命試臉是可靠性試驗(yàn)的主要項(xiàng)目,對(duì)于大多數(shù)機(jī)電產(chǎn)品,其壽命試驗(yàn)只能進(jìn)行加速試檢,以節(jié)省費(fèi)用、縮短產(chǎn)

品開發(fā)周期.

按試驗(yàn)應(yīng)力的施加方式（時(shí)間特性），加速試驗(yàn)分為三種：①忸定應(yīng)力加速試驗(yàn)：在試臉全過程中試臉應(yīng)力保持不變，程序簡單,應(yīng)用

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最廣.②步進(jìn)應(yīng)力加速試驗(yàn)：也稱階梯應(yīng)力加速試驗(yàn),在試驗(yàn)進(jìn)程中，試蛤應(yīng)力呈階梯狀上升，直至發(fā)生破壞,應(yīng)力升距和時(shí)間步長的

變化,可構(gòu)成不同試臉方案。③序進(jìn)應(yīng)力加速試驗(yàn)：試驗(yàn)應(yīng)力隨時(shí)間連續(xù)遞增,可獲得很大力速性,但操作處雜.應(yīng)用少.

2.設(shè)計(jì)加速試驗(yàn)的原則

（1）明確失效定義對(duì)突變失效容場(chǎng)區(qū)別正常狀態(tài)與失效狀態(tài).而對(duì)于由于性能退化、參也漂移引起的漸變失效，則必很明確失效判據(jù)

或極限狀態(tài)定義.這種失效定義可以是針對(duì)整個(gè)產(chǎn)品的,也可以是針對(duì)決定產(chǎn)品壽命的關(guān)犍8部件的.視產(chǎn)品特點(diǎn)而定.

（2）明確加I速應(yīng)力產(chǎn)品的可克性、耐久性殳其整個(gè)右命剖面中各種因素的影響，包括載有、環(huán)境、工作方式等多方面因素。應(yīng)列舉出

所有能在使用（或儲(chǔ)存）條件下導(dǎo)致失效或使工作能力退化的因素.報(bào)據(jù)失效定義及失效機(jī)理,明確壽命耗損的主導(dǎo)過程.確定對(duì)產(chǎn)品

或其關(guān)鍵零部件工作能力影響顯著的那些因素，并從中選定一個(gè)或數(shù)個(gè)進(jìn)行強(qiáng)化，即使其在加速試驗(yàn)中的水平高丁?在正常狀態(tài)的水平.

這些強(qiáng)化的作用因素稱為加速因素或加速應(yīng)力.選擇加速應(yīng)力除考慮加速性即在加速失效意義上的強(qiáng)化有效性外.還應(yīng)考慮實(shí)踐上的可

行性，即改變應(yīng)力水平的技術(shù)可能性.

（3）明確強(qiáng)化極限在選定加速應(yīng)力即強(qiáng)化因素之后,還要確定強(qiáng)化水平,從加速失效及損傷梁枳過程意義上看?應(yīng)力水平越高越有

效，但應(yīng)力不能隨意提高，在很多情況下存在強(qiáng)化極限，應(yīng)力水平都過此極限將導(dǎo)致失效機(jī)理的改變，加速試驗(yàn)將失去意義，為了使加

速試驗(yàn)具有相似性.必家保證試驗(yàn)中失效機(jī)理守恒。因此,應(yīng)遵守如下原則：加速應(yīng)力水平〈強(qiáng)化極限，

標(biāo)志試驗(yàn)方案加速性的參數(shù)是加速系數(shù)，其定義是，在掂準(zhǔn)應(yīng)力條件的試驗(yàn)?zāi)撤N應(yīng)力條件下的加速試蛤達(dá)到相等的累積失效概率所

需的時(shí)間之比，設(shè)AL為壽命L的加速系數(shù).LN為基準(zhǔn)（正?！窇?yīng)力下的壽命,LA為加速應(yīng)力下的疥命,則

AL=LN/LA（16）

6.2，單一應(yīng)力加速試臉

試驗(yàn)只有?種加速應(yīng)力，加速應(yīng)力與產(chǎn)M壽命的理論關(guān)系由加速試驗(yàn)?zāi)Ｐ兔枋?

1.倫紐斯銀蟹

此模型廣泛應(yīng)用于產(chǎn)品壽命為溫度的函數(shù)的情況，即加速應(yīng)力只有溫度，產(chǎn)從的失效是由于化學(xué)反應(yīng)或金屬擴(kuò)散而導(dǎo)致退化.半導(dǎo)體

與做電子器，電絕緣與電介機(jī)材料，電池、型科，金屬材料（蛹變》等都可采用溫度加速試駛。阿倫紐斯捉出的壽命模型為

L（T）=A'cxp（BT）（17）

式中L（T）一產(chǎn)品在溫度T下的壽命；

T——產(chǎn)品的工作溫度（熱力學(xué)溫度》：

A-B——與材料性質(zhì)有關(guān)的常數(shù)，

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對(duì)式(17)取對(duì)數(shù)得到直線加速方程

工

InL(T)=A+B<T)(18)

這表明在InL-(彳)圖上模型呈直線關(guān)系,用作圖法可求得A(截距)和B(斜率),可田加速史線外推到正常濕度(1.TN)從而得到

InL(TN).加速系數(shù)為

AL-L(TN)/L(T)-expf-BA(IZT)](19)

式中TN、T——正常與加速溫度(K)：

△(l.'T>-(PT)-l/TN.

(1)阿倫紐斯-指數(shù)模里很多產(chǎn)品的壽命在密度T(K)時(shí)服從指數(shù)分布.則壽命L=MTTF=e.由式(18)得阿倫紐斯-指數(shù)模型為

ln[O(T)]-A+B<I?T)(20)

域表示為故障率與溫度的關(guān)系

ln[X<T)]-A-B(hT)

電子元罌件常用故障率作為可兜性指懷-

<2)阿倫紐斯?對(duì)數(shù)正態(tài)模里在溫度T下某些產(chǎn)品如電動(dòng)機(jī)絕緣、某些半導(dǎo)體與固體器件等的壽命以及金屬疲勞壽命都服從對(duì)數(shù)正態(tài)

分布.這時(shí)采用中位壽命95作為可推性指標(biāo)，于是相應(yīng)的阿倫紐斯-對(duì)數(shù)正態(tài)模型為

ln[t0.5(T>]=A+B(bT)<2!)

(3)阿倫紐斯-或布爾模型當(dāng)在溫度T下產(chǎn)品壽命服從班布爾分布時(shí)(如電容器介筋、絕緣帶等),采用特征壽命n作為可旅性指標(biāo).

相應(yīng)的加速模型為

in[n(T>]=A+B(irr)(22)

2.逆移律模型

(1)一般模型描述單一加速應(yīng)力與壽命關(guān)系的另一模里為逆窯律模型,其廣泛應(yīng)用于金屬材料在機(jī)械應(yīng)力或熱應(yīng)力循環(huán)下的疲勞成

驗(yàn),絕緣與電介質(zhì)材料的電壓耐久性試驗(yàn)，軸承、白熾燈與閃光燈的壽命試驗(yàn)等.其特點(diǎn)是加速應(yīng)力可以是溫度，也可以是其濕度因

索?用S和SN分別代表加速應(yīng)力和正常應(yīng)力，則壽命與應(yīng)力關(guān)系為

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L-CS"(23)

或lnL=D-alnS(24)

加速系數(shù)AL=(S/$*尸(25)

式中C、D及a——與材料性質(zhì)有關(guān)的常數(shù)。

正而是某些典型的affi：電容器a=5：調(diào)歧例與標(biāo)準(zhǔn)例a=6：淬火鈉a=*l2：無潤滑磨拉a=1~2：潤滑不完善磨損a=3.當(dāng)S為溫度

(r>時(shí)，絕緣材料a?7；無機(jī)潤滑劑a-4~6；有機(jī)澗滑劑a?7,

下面介紹幾個(gè)專用的逆薜律模型.

(2)Coflfin.Manson模型描述在熱循環(huán)下金國的疲勞失效，其痣勞壽命N(循環(huán)數(shù))是溫度幅度△!"的逆相函數(shù)

N=A(AT)-p(26)

此模型也用于?電子部件的焊接連接及邀電子罌件期時(shí)的熱極勞試驗(yàn)，對(duì)于命屬歸2,微電子窺對(duì)25,

(3)Palmgrcn模型描述軸承壽命B10(口才轉(zhuǎn)》與等效徑向載荷P的關(guān)系

BI0=(CT)n(27)

式中之C為常數(shù).稱為軸承基本額定動(dòng)載荷.n的典皇值：鋼滾珠軸承n=3：鋼制網(wǎng)柱軸承n=10/3。軸承壽命一般服從威布爾分布,扎

舸鋼軸承的形狀與數(shù)m=l.l?1.3(現(xiàn)場(chǎng)3m=l.3?I.3(實(shí)驗(yàn)室L

(4)Taylor模里描述切削刀具赤命與切削iJ&V(m「C的關(guān)系：

L=AV-b(28)

式中,A與b為與材料及形狀等因素有關(guān)的常數(shù)，對(duì)于高強(qiáng)度鋼b=8；碳劑g：陶瓷b=2.

3.耐久性極限模型

某些鋼材的疲勞成分資料表明，當(dāng)試樣所受應(yīng)力不超過某一水平S2時(shí)，其疲勞壽命是無限的.某些電介質(zhì)及絕緣材料也有類似現(xiàn)象，

當(dāng)電壓應(yīng)力(以單位厚度上的電壓表示的電場(chǎng)強(qiáng)度)不超過某個(gè)值VL=SL時(shí),其電壓耐久若命也是無限大.此SL稱為耐久性極限或疲

勞極限(SL>0>.其存命與應(yīng)力S的關(guān)系為

C(5-SL)-5>5L

48(6-29)

SASL其線性模型為

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P-?ln(S-S)S>SL

L(6-30)

(oo5&S[.

加速系數(shù)

AL-|(S-SL)/(SN-SL)]2(31)

6.2.6亞合應(yīng)力加速試驗(yàn)

艾倫模型描述產(chǎn)品在溫度應(yīng)力T及非溫度應(yīng)力S的更合作用下，右命與應(yīng)力的關(guān)系

L-?qp(5/T)(32)

線性模型為lnL=A+B<irr)-airs(33)

加速系數(shù)為4聞-網(wǎng)⑺](34)

艾倫模型可用于在溫度環(huán)境下機(jī)械零件的疲勞破壞,絕嫁材料的耐電壓破壞.半導(dǎo)體落件的通電腐蝕等加速試驗(yàn).

627磨損加速試船

磨損是機(jī)械產(chǎn)品的重要失效模式,為了評(píng)價(jià)產(chǎn)品的耐磨損能力.估計(jì)其磨損壽命.通常需變進(jìn)行使損傷累枳過程強(qiáng)化的加速試.愴.

1.強(qiáng)化因素

為了強(qiáng)化受試產(chǎn)品的磨損強(qiáng)度,可增大工作載荷.提高運(yùn)動(dòng)速度,加強(qiáng)工作介質(zhì)的破壞作用(如磨蝕,化學(xué)腐蝕等).也可改變產(chǎn)品的

工作方式,但都要求強(qiáng)化因素要有加速性，強(qiáng)化水平要維持失效機(jī)理守恒，例如，為使清笈軸承的磨損過程加速，可以提高徑向我荷水

平、滑動(dòng)速度或磨粒磨損性.然而.如果在使用條件下軸承副是工作在流體動(dòng)力摩撩狀態(tài).則企臺(tái)架試檢中提高徑向載荷會(huì)破壞油根并

使滑動(dòng)軸承轉(zhuǎn)至臨界摩擦狀態(tài).這雖然將加速磨損過程，但也使此物理過程發(fā)生改變,提高滑動(dòng)速度并不能導(dǎo)致試驗(yàn)的加速,因?yàn)榛瑒?dòng)

速度的提蒲改善了油模及流體動(dòng)力摩擦狀態(tài)的形成條件.所以，在本例中最有效的加速因素是利用具有一定廨料(如河砂或石英粉)含

量的人工污染油作潤滑劑.

大多數(shù)機(jī)械產(chǎn)品是梟用強(qiáng)化磨料磨損強(qiáng)度的加速方法。如果簡平地增大工作介質(zhì)(制滑油，燃料等)中廓料的濃度以圖實(shí)現(xiàn)磨損過程

的強(qiáng)化，則具有很大的盲目性.因?yàn)槌酥庥绊懩チ掀茐淖饔玫囊蛩剡€的除料粒子的平境尺寸及柒分布，幾何形狀,化學(xué)及物理成分

以及磨粒的硬度。最后一個(gè)因素及關(guān)鍵，因?yàn)橹挥衅溆捕却笥诹慵牧嫌捕鹊哪チ２趴赡墚a(chǎn)生磨蝕作用，而用磨粒的切削作用主要是由

硬衣21.5倍零件材料硬度的那部分磨粒引起的.在其它條件相同情況下,磨損強(qiáng)度正比于引起磨蝕作用的磨粒濃度.為了使加速試驗(yàn)田

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現(xiàn)真實(shí)條件，可從機(jī)器的工作現(xiàn)場(chǎng)收集污染物可提高其濃度.

磨損強(qiáng)度也與機(jī)器的工作狀態(tài)有關(guān)，過渡狀態(tài)要比平卷狀態(tài)的磨損劇烈,專門的起一停運(yùn)轉(zhuǎn)方式也是一種加速手段.

2.試驗(yàn)原理

(1)一次外推法對(duì)于磨損進(jìn)程較顯著的情況,可在強(qiáng)化應(yīng)力卜使試件在可接受的時(shí)間內(nèi)達(dá)到失效或極限狀態(tài)。選定強(qiáng)化因素S后,確

定n個(gè)強(qiáng)化水平(應(yīng)4)：SI,S2.….Sn.取n組樣本各在一個(gè)應(yīng)力水平下進(jìn)行磨損壽命iA驗(yàn).根據(jù)各組壽命數(shù)據(jù)估計(jì)各應(yīng)力水平下磨

損壽命點(diǎn)估值LILn及給定訊信以下的優(yōu)信區(qū)間(LL1.LUI)(LLn.LUn).利用這些數(shù)據(jù)可得到如圖1所示的關(guān)系，丁?是可

利用外推法求出正常應(yīng)力下磨損壽命的點(diǎn)估計(jì)及其置信區(qū)間.

圖1按壽命與應(yīng)力關(guān)系的外推法

1一強(qiáng)化狀態(tài)(Sn)下的壽命分布：2,5—平均壽命與應(yīng)力關(guān)系的試驗(yàn)段與外推取

3—同信區(qū)間的試驍段與外推段；4-正常狀態(tài)＜SN)下的用命分布

(2)二次序貫外推法對(duì)于磨損極其線慢的產(chǎn)品,即使在強(qiáng)化應(yīng)力下也難以在可接受的時(shí)間內(nèi)使之達(dá)到極限或失效狀態(tài).在此情況下，

可采用二次序貫外推法，即：先在數(shù)個(gè)強(qiáng)化應(yīng)力水平進(jìn)行磨損壽命試驗(yàn)：建立廨損域與％積試驗(yàn)時(shí)間的關(guān)系：分別外推至極限.磨損錄求

出對(duì)應(yīng)于各應(yīng)力水平的壽命：再建立壽命與應(yīng)力水平關(guān)系圖：外推至正常應(yīng)力，即得到與之相應(yīng)的正常應(yīng)力卜的磨損壽命，

6.2.8：疲勞加速試驗(yàn)

產(chǎn)品在循環(huán)應(yīng)力作用卜的疲勞損傷累枳過程導(dǎo)致其性能退化。在某一應(yīng)力水平的退化程度(破壞程度》取決于累枳工作時(shí)間與總忐命

之比，為了獲得有效的加速,可進(jìn)行階梯應(yīng)力加速試驗(yàn)，即在各逐次提高的應(yīng)力水平下進(jìn)行一定循環(huán)數(shù)的試蛤,此情況下疲勞損傷累積

過程可視為馬爾可夫過程，疲勞壽命分布服從對(duì)數(shù)正態(tài)分布.