河南地區(qū)某重力壩初步設(shè)計摘要 摘要此設(shè)計中的大壩位于河南西部新安縣石井鄉(xiāng)，其北部與黃河接近，且所處地理環(huán)境屬于高山峽谷地區(qū)。本設(shè)計的內(nèi)容主要包括LJX重力壩資料分析、LJX重力壩所在水域的水文計算、LJX重力壩壩型設(shè)計及樞紐布置等，以及LJX重力壩的細部構(gòu)造，例如壩頂、地基、分縫等。本文希望通過一系列的研究重點解決以下問題：1.通過調(diào)查與查找，對LJX大壩所處位置的地形、地質(zhì)等進行分析。2.通過徑流調(diào)節(jié)計算和洪水計算等設(shè)計LJX大壩最為合適的水庫特征水位。3.通過演算、排除，設(shè)計出LJX大壩樞紐的布置方案。4.通過一系列分析與計算，對LJX大壩進行截面設(shè)計和細部設(shè)計。5.通過一系列的數(shù)據(jù)分析與計算以及細節(jié)方面的繪制，使用AutoCAD軟件設(shè)計對應(yīng)的圖紙。關(guān)鍵詞：重力壩；水文計算；溢流壩段；非溢流壩段；樞紐設(shè)計第一章基本資料1.1流域概況本次設(shè)計的供水工程壩址位于LJX鄉(xiāng)，在黃河干流水溫控制站所在河流的上游，其面積大約為九百平方公里。該工程的修建目的是為了給LJX鄉(xiāng)供水。1.2水文資料通過調(diào)查，發(fā)現(xiàn)LJX鄉(xiāng)存在有四十一年的徑流數(shù)據(jù)，其時間段為一九七零年至二零一零年。1.2.1徑流資料LJX鄉(xiāng)有一個水文觀測站，經(jīng)過調(diào)查及整理該水文站收集的觀測數(shù)據(jù)（具體數(shù)據(jù)見附錄），發(fā)現(xiàn)LJX鄉(xiāng)年均徑流量約為兩千八百萬立方米，年均自然徑流量約為兩千九百萬立方米，年均入庫徑流量約為兩千六百萬立方米。1.2.2洪水資料LJX鄉(xiāng)在1888年、1969年與1977年發(fā)生過三次特大洪水，其中1888年的洪水總量最多。經(jīng)過計算，專家確認，1888年特大洪水的重現(xiàn)期大約為一百三十年。經(jīng)過實地測量，LJX屈產(chǎn)河的多年平均洪峰流量為582m3/s。具體資料見附錄1表3。1.2.3泥沙資料經(jīng)過對收集的基本資料進行研究分析（附錄1表4），發(fā)現(xiàn)LJX多年平均輸沙量為793萬t。其中，1977年LJX鄉(xiāng)的輸沙量為5020萬噸，懸移質(zhì)的平均輸沙量為661萬噸，推移質(zhì)按照百分之二十計算為132萬t。通過對比LJX多年泥沙資料，確定1977年是LJX輸沙量最大的一年。1.2.4冰情資料經(jīng)過對LJX觀測站收集的數(shù)據(jù)進行分析研究，發(fā)現(xiàn)其并無實際測量的冰情資料。于是我們對LJX進行了實地調(diào)查，通過對河流實際情況的調(diào)查以及對當?shù)孛癖娺M行的走訪，發(fā)現(xiàn)LJX鄉(xiāng)的結(jié)冰期一般為當年十一月到次年三月。1.2.5水位-流量關(guān)系通過對LJX觀測站收集的數(shù)據(jù)進行整理、分析，總結(jié)出了LJX的水位、流量等資料。數(shù)據(jù)如下：表1.1LJX水文控制站流量Q～A?3通過上表，我們發(fā)現(xiàn)LJX的流量Q與A?3R2符合線性關(guān)系。為了更直觀地展示圖1.1LJX流量Q～A?在此基礎(chǔ)上，我們利用LJX流量Q～A?3圖1.2壩下斷面水位～流量關(guān)系曲線表1.2壩下斷面水位～流量關(guān)系表1.3工程地質(zhì)資料1.3.1區(qū)域地質(zhì)LJX鄉(xiāng)位于秦嶺的中南部，地勢不平，且其水文情況與其巖石性質(zhì)密不可分。此區(qū)域的地震烈度經(jīng)過測量大約為I=6，且這一片區(qū)域的地下水主要是以降雨的形式進行補給。1.3.2庫區(qū)地質(zhì)該壩建成后，庫區(qū)回水長度約為3公里。該壩河床和谷底為弱透水層，沒有貫通斷層，因此大壩建成后的滲漏問題比較少。兩岸巖石整體穩(wěn)定性較好，但結(jié)構(gòu)較差。土層厚度約為2m，不利于水庫的正常運行。經(jīng)過研究，我們發(fā)現(xiàn)，大壩建成投產(chǎn)后，其兩邊的土石坡有隨著時間的推移會逐漸掉落，坍落寬度預計為34.4-37.4米。此外，由于此庫區(qū)位于山區(qū)河谷段，兩岸有大面積高于正常水位的基巖裸露，因此該庫區(qū)在進行蓄水后可能由于泥沙的堆積而造成一些功能的性能下降。1.3.3壩址區(qū)工程地質(zhì)經(jīng)過對資料的整理、分析，我們總結(jié)出了所設(shè)計大壩壩址的一系列地質(zhì)數(shù)據(jù)：LJX大壩壩址所在河谷的寬度大約有三十米，河谷的底部海拔約為八百零九米，其斷面的形狀從遠處看類似于U。除此之外，我們還發(fā)現(xiàn)LJX大壩存在有2組節(jié)理裂隙，但并沒有斷層。1.4工程地質(zhì)問題評價與建議1.4.1建基面的選擇通過研究課本，我們發(fā)現(xiàn)：建基面指的是混凝土與混凝土之間或者混凝土與其他相關(guān)設(shè)備連接處的起始面。在水電工程中，建基面主要有四種：絕對基面、假定基面、測站基面以及凍結(jié)基面。在本設(shè)計中，將基礎(chǔ)平面放在T2er-3組弱風化砂巖上。第三巖組(T2er-3)弱風化砂巖承載力為1~1.2MPa。1.4.2壩基抗滑穩(wěn)定性評價通過對數(shù)據(jù)的分析總結(jié)，我們發(fā)現(xiàn)LJX所在壩址的巖體還是比較穩(wěn)定的，其抗剪強度經(jīng)過分析計算為f=0.45，由于大壩基巖節(jié)理裂隙發(fā)育，建議對T2er-3砂巖、泥巖進行基底面下深度為5m左右的固結(jié)灌漿。1.4.3壩基滲漏壩基滲漏是設(shè)計大壩時經(jīng)常需要考慮的一種可能性風險，其具體是指：由于大壩上下游存在水位差，且由于壩體本身材料存在的一定滲水性，在大壩蓄水放水時，水流通過壩體往外或往內(nèi)滲漏的現(xiàn)象。壩基滲漏很明顯會降低水庫利用水的效率，此外還有可能增大水流對大壩底部的揚壓力，還會不停侵蝕大壩壩基的巖土從而導致壩基失穩(wěn)。壩基滲漏主要可以分為孔隙性滲漏、裂隙性滲漏以及管道式滲漏。對于控制滲漏的方法，主要有減少滲漏量和減小揚壓力兩種方向。對于減少壩基滲漏量這個方向，我們可以利用防滲墻、帷幕灌漿以及堵塞溶洞措施來防止；對于減小揚壓力這個方向，我們可以利用增設(shè)排水孔、排水廊道等工程部件來防止。在實際的設(shè)計中，通常會綜合考慮壩址所在位置的地質(zhì)數(shù)據(jù)以及觀測的滲漏嚴重情況選取一種防滲方法或多種防滲措施結(jié)合，以期獲得可執(zhí)行范圍內(nèi)最好的的防滲效率。在本設(shè)計中，鑒于基面滲漏嚴重，應(yīng)采取工程措施防止?jié)B漏，深度為T2er-2泥巖的2~4m左右。1.4.4左壩段分析左壩肩約2~3m寬，低液限淤泥厚2~3m。左橋臺所在區(qū)域有接縫，造成裂縫，建議全部挖出來。此處應(yīng)采取帷幕灌漿措施，深度2~4m，寬度40~50m。1.4.5右壩段分析右壩肩強分化層經(jīng)過測試，其硬度是比較高的，且厚度約為兩米；但其泥巖較為柔軟，其厚度大約有四米。另外通過綜合分析發(fā)現(xiàn)，其土石坡的結(jié)構(gòu)松散，不能滿足右壩肩穩(wěn)定要求，建議全部挖除。水庫正常蓄水時，要給右壩肩采取深度為T2er-2泥巖2～4m的帷幕灌漿。通過對基本資料進行分析概括，我們總結(jié)出了以下內(nèi)容：LJX大壩所在位置的地形地質(zhì)條件整體趨于穩(wěn)定，但同時也存在一些細節(jié)問題。我們經(jīng)過分析、測試與研究，提出以下建議：LJX大壩的建基面可以考慮放置在T2er-3這一巖組的弱風化砂巖上，并且要挖除所有的強風化巖石與卵石混合土。同時，因為壩體與地基接觸面的強度并不是很高，且其完整性也不是很好，可以考慮對LJX所在位置的基巖采取固結(jié)灌漿；此外，由于LJX大壩存在壩基滲漏的風險，我們可以對LJX大壩的壩基進行深入泥巖巖體2～4m的帷幕灌漿，左右壩肩同上。除此之外，考慮到施工的復雜度，為了消除可能影響或破壞施工的不利因素，應(yīng)在開工前清除左右壩肩的松散堆積物、強風化巖體及危石。同時，我們應(yīng)該在LJX大壩的泄流段設(shè)置一些消能組件以防止因為水流的侵蝕而造成的坑的進一步的發(fā)展與擴大，以防其影響LJX大壩的壩基的穩(wěn)定性。此外，考慮到大壩泄流有可能對LJX大壩所在位置的左右岸岸坡進行一定程度上的侵蝕，應(yīng)對其進行防護以確保LJX大壩兩岸地質(zhì)的穩(wěn)定性。1.4.6泄洪排沙底孔設(shè)計經(jīng)過研究，我們認為LJX大壩有必要在其非溢流段添置底孔壩段，且需要設(shè)置兩個泄洪底孔，其具體位置為LJX大壩壩址的主河床。經(jīng)過勘察，我們發(fā)主河床地勢不平，海拔大約處于808~814m的范圍中。其砂巖層約2m，泥巖斷續(xù)分布，強風化層厚3~5m，地下水位埋深0~2m。此外，這里需要布置一些減排措施以對應(yīng)基坑突水。

第二章水文調(diào)節(jié)2.1徑流調(diào)節(jié)計算2.1.1計算方法徑流調(diào)節(jié)計算采用長系列法與年日調(diào)節(jié)法。2.1.2天然徑流LJX水文站多年平均實測年徑流量兩千八百三十萬立方米左右，多年平均天然年徑流量兩千九百萬立方米左右，具體數(shù)值見附錄1表1。2.1.3入庫徑流經(jīng)過對LJX基本數(shù)據(jù)進行分析總結(jié)，發(fā)現(xiàn)LJX大壩所在河流的年平均流入徑流量為2679萬米。這個值是通過從自然徑流中去除約30萬畝上游灌溉水獲得的。2.1.4徑流頻率適線計算在本設(shè)計中，水文頻率采用目標估算和直線擬合方法進行計算，具體計算數(shù)據(jù)見表2.1和表2.2。表2.1年徑流量經(jīng)驗頻率計算表

表2.2理論頻率配線計算表2.1.5庫容曲線計算經(jīng)過分析研究，我們決定對于入庫徑流采用LJX大壩所在河流一九七零年到二零一零年的徑流數(shù)據(jù)。

表2.3庫容曲線計算表2.1.6供水量確定經(jīng)過一系列分析，我們決定將LJX大壩的供水量確定為699萬m，將其供水流量確定為0.3m/s左右。2.2洪水調(diào)節(jié)2.2.1確定系列中特大洪水在確定之前，我們先進行了假設(shè)。假設(shè)LJX大壩所在河流的洪水數(shù)據(jù)系列經(jīng)過勘察與分析，共有n年，且將特大洪水用QN表示。一般來講，其特大洪水可以在所觀測的洪水數(shù)據(jù)之中，也可以不在其之中。當觀測系列出現(xiàn)超過三次特大洪水時，可以將此次洪水作為特大洪水進行分析?；举Y料：通過分析LJX大壩的基本數(shù)據(jù)，發(fā)現(xiàn)這三次洪水的洪峰流量皆符合特大洪水的特征。2.2.2特大洪水重現(xiàn)期的確定2.2.3經(jīng)驗頻率計算計算方法：設(shè)總年數(shù)(含空缺)為N年，連續(xù)實測周期為N年，共A次大洪水。（1）獨立樣本法非特大洪水的經(jīng)驗頻率： Pm=特大洪水的經(jīng)驗頻率： PM=M（2）統(tǒng)一樣本法 PM= Pm=P2.2.4校核洪水流量和設(shè)計洪水流量的計算采用三點線法進行計算，數(shù)據(jù)如下：表2.4洪水流量適線計算表2.3水庫特征水位選擇2.3.1死水位通過對上表的分析與總結(jié)，我們發(fā)現(xiàn)，LJX大壩設(shè)計中存在著一定程度上的泥沙淤積問題。對此，我們預測，若忽略這些可能對大壩功能及周邊環(huán)境造成一定影響的因素，大壩在建成投產(chǎn)后一定會比預計的水利效益低，并且會逐漸降低，這對于大壩本身與周邊自然環(huán)境都是極其不友好的。因此，在LJX大壩的設(shè)計中，對于死水位確定這一話題一定要考慮周全，例如泥沙堆積。在一般情況下，我們可以將可能堆積的泥沙看做是基本荷載，以水庫達到泥沙淤積平衡前為標準來確定合適的壩前淤積高度。對于這種設(shè)計，在一般情況下，我們需要建立數(shù)學模型，并進行物理模型試驗，最終確定其高度。另外，除了上述計算方式，我們還可以查找之前與LJX大壩設(shè)計背景相似的、已經(jīng)建成投產(chǎn)并且效益還不錯的工程，通過分析其他與LJX相似的大壩水文數(shù)據(jù)，為LJX大壩的壩前淤積高度確定提供一定的案例支撐。在本設(shè)計中，通過綜合考量，我們決定將LJX大壩的正常壩前泥沙堆積高度定為八百二十二點五米，并且將死水位定為八百二十五米整。2.3.2正常蓄水位經(jīng)過一系列驗證與研究，我們發(fā)現(xiàn)洪水是決定一個大壩的正常蓄水位的關(guān)鍵因素。同時，經(jīng)過模型建立與分析，我們發(fā)現(xiàn)，當LJX水庫處于正常蓄水位時，庫區(qū)回水長大約為三千米。同時，經(jīng)過對LJX水庫周邊環(huán)境的資料整理、民眾走訪等，我們發(fā)現(xiàn)修建LJX水庫不會存在淹沒當?shù)氐V產(chǎn)或名勝古跡的潛在損失，但LJX大壩的右岸的一部分居民社區(qū)以及部分耕地在一定程度上存在被淹沒的可能性。若排除淹沒的損失，即對居民進行移民后，正常蓄水位可以設(shè)置為八百三十二點五米。2.3.3設(shè)計洪水位與校核洪水位本設(shè)計將會在后面幾章確定工程等級和壩級，然后確定相應(yīng)的洪水重現(xiàn)期及頻率，然后求解。第三章樞紐布置與等級確定3.1壩型、壩軸線的選擇從第一章可知，LJX大壩所在位置的河水流動速度較為湍急，且找不到合適的地方修建溢洪道，因此不考慮采用土石壩的方案。除此之外，河床和河谷斷面既不是V型也不對稱，因此拱壩方案也不可取。而重力壩由于大壩形狀較為簡單，在一定程度上可以更為有效地利用LJX大壩所在地區(qū)的地勢，因此我們最終決定將LJX大壩的壩型定為重力壩。最初在進行分析時，我們本擬定的是漿砌石重力壩的方案，但經(jīng)過對LJX周邊環(huán)境的勘察，我們發(fā)現(xiàn)LJX大壩壩址附近并沒有采石場，最近的采石場也距離LJX大壩大約有50公里以上，對于施工并不方便，同時砌石施工不如其他方案快速，因此放棄了該方案。經(jīng)過一系列資料分析，我們最終確定了混凝土重力壩的方案。其主要原因是混凝土重力壩施工工藝簡單，并且?guī)缀蹩梢栽谌魏螇沃飞闲藿?。雖然重力壩也不可或少有一些缺陷，但這些缺陷具有可修補性，并不是不可避免的。經(jīng)過資料查閱，我們發(fā)現(xiàn)混凝土重力壩主要分為混凝土寬縫重力壩與混凝土空腹重力壩。經(jīng)過模型建立與預測，我們發(fā)現(xiàn)：混凝土寬縫重力壩的寬縫技術(shù)是一大難題，因為它的施工技術(shù)比較復雜，且設(shè)計難度也比較大。于是我們開始考慮混凝土空腹重力壩，經(jīng)過分析總結(jié)，我們發(fā)現(xiàn)混凝土空腹重力壩的設(shè)計特性是先按實體重力壩擬定剖面，接著設(shè)計空腹，其技術(shù)也不太好掌握，并且穩(wěn)定性欠佳。接著我們開始考慮混凝土實體重力壩，發(fā)現(xiàn)這種大壩的設(shè)計和施工難度均不大，且施工技術(shù)容易掌握，盡管它也有一些缺點，但這些缺點對于LJX大壩的周邊環(huán)境是可以承受的，且可以通過技術(shù)手段降低影響。綜上所述，我們經(jīng)過一系列的分析與利弊權(quán)衡，最終決定采用混凝土實體重力壩。3.2樞紐等級確定3.2.1工程等別的確定表3.1水利水電樞紐分等的指標該水庫總庫容743.9萬m3，由上表可知本次設(shè)計為IV3.2.2大壩級別的確定表3.2永久性水工建筑物的級別在LJX大壩的設(shè)計中，其主要建筑物為大壩主體，由上表可知，其對應(yīng)的級別為4級。3.2.3洪水標準的確定表3.3山區(qū)水工建筑物洪水重現(xiàn)期（年）由上表可知，本設(shè)計中的LJX大壩對應(yīng)的洪水重現(xiàn)期為三十年，其校核洪水重現(xiàn)期為兩百年。綜合之前內(nèi)容的洪水調(diào)節(jié)計算，我們計算出LJX大壩的校核洪水流量為五千二百三十五立方米每秒，其設(shè)計洪水流量為兩千七百一十五立方米每秒。通過綜合分析，我們進一步計算出其對應(yīng)的校核洪水位為八百三十九點三五米，其設(shè)計洪水位為八百三十三點一二米。3.3壩基開挖設(shè)計壩基開挖應(yīng)該綜合考慮工期、花費等等因素然后比較確定。若壩基的開挖深度不夠深，會導致大壩的穩(wěn)定性和強度不能滿足其安全標準，會降低大壩的使用壽命；若壩基的開挖深度超過了其允許的閥值，則其施工體量會加大，這對于縮短大壩施工工期、節(jié)省大壩建造材料用量以及施工經(jīng)費都是很不利的。因此，對于LJX大壩的壩基開挖，我們應(yīng)該從多方面考慮，在充分權(quán)衡利弊后選取最符合情況的開挖方案。在本設(shè)計中，我們將LJX大壩兩岸岸坡的開挖設(shè)計成臺階形狀以確保大壩側(cè)面結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性處于安全閥值之內(nèi)。并且，經(jīng)過多次演算以及分析后，我們認為應(yīng)該將建基面安置在第三組上面，且應(yīng)該將地基向下開挖七米。結(jié)合LJX大壩已測得的水文資料，我們發(fā)現(xiàn)LJX所在河床的海拔為八百零九米，因此，LJX大壩的地基面海拔為八百零二米。

第四章非溢流壩段設(shè)計4.1非溢流壩段總布置下面的設(shè)計計算主要以擋水壩段為主。經(jīng)過多次演算，我們最終決定將底孔壩段布置在LJX大壩的非溢流壩段，并且設(shè)置兩個寬五米高七米的泄洪底孔，其具體數(shù)據(jù)為：設(shè)計進口高程為八百米左右，進口與大壩軸線的距離約為二十米；設(shè)計出口高程為八百零五米左右，出口與大壩軸線的距離約為三十米。泄洪排沙底孔應(yīng)安置到LJX所在河流的主河床上，經(jīng)過勘察，我們發(fā)現(xiàn)其主河床的地勢不均勻，海拔在八百零八米至八百一十四米之間。4.2剖面尺寸的擬定4.2.1壩頂高程計算通過分析類似工程的計算方法，我們發(fā)現(xiàn)，大壩壩頂高程一般情況下需要分別以設(shè)計和校核兩種情況來進行計算。公式如下： hl=0.0166 L=10.4(h hz=經(jīng)過資料查閱，我們發(fā)現(xiàn)，官廳水庫公式一般適用于V0庫水位以上的超高Δh Δh=表4.1安全加高hc(單位：m) 壩頂路面高程=靜水位+相應(yīng)庫水位以上的超高Δh-h防浪墻 (4.5)表4.2相關(guān)風速4.2.2壩頂寬度的擬定通過查閱相關(guān)資料，我們發(fā)現(xiàn)，對于壩頂寬度的確定，要從多方面進行考慮，需要充分權(quán)衡利弊之后再做決定，其主要影響因素是大壩壩頂在未來可能承受的荷載及潛在破壞因子，例如交通、營運、地震以及冰情等，除此之外，防浪墻厚度、欄桿厚度、人行橫道等也需要被考慮進去。也就是說，大壩壩頂?shù)膶挾刃枰鼙ＷC大壩在將來能符合各種考驗，能保證在設(shè)計壽命中穩(wěn)定運行。通過對以往類似LJX大壩的工程進行查閱、分析，大壩的壩頂寬度的安全范圍一般為大壩高度的零點零八到一倍左右，且必須大于三米。通過綜合考量，我們認為，LJX大壩的壩高設(shè)計為三十七點五米比較安全，在此基礎(chǔ)上，其壩頂寬度可以取值在三米到三點七五米之間?；诖耍覀冞€計算出LJX大壩的波浪墻與欄桿的安全厚度分別為零點五米和零點一五米。另外，通過數(shù)據(jù)分析，我們發(fā)現(xiàn)LJX大壩所在地區(qū)的地震烈度很小，因此其壩頂設(shè)計不需要考慮地震因素。結(jié)合上述內(nèi)容，我們最終決定將LJX大壩的壩頂寬度定為五米。4.2.3壩坡的擬定將上游壩面設(shè)置為鉛直面，本次設(shè)計取下游邊坡系數(shù)m=0.7。通過對上述數(shù)據(jù)進行整理歸納分析，我們繪制出了LJX大壩的非溢流段的剖面圖：圖4.1LJX大壩非溢流壩段剖面圖4.3壩身廊道和排水孔4.3.1廊道設(shè)計通過查閱相關(guān)資料，我們發(fā)現(xiàn)，一般情況下，大壩壩身廊道有平行于大壩軸線的縱向廊道和垂直于大壩軸線的橫向廊道，同時，壩體內(nèi)部的廊道應(yīng)該被設(shè)計成多功能用途。在本設(shè)計中，LJX大壩的壩高為三十七點五米，這種高度按照重力壩的設(shè)計標準來看屬于中壩，因此，在布置LJX大壩壩體內(nèi)部空間時，基礎(chǔ)灌漿廊道時必不可少的，且應(yīng)該將配套的基礎(chǔ)排水廊道添置在LJX大壩的建基面的附近。除此之外，LJX大壩的上層縱向廊道在一般情況下需要被設(shè)計成兼有檢查、觀測、交通及接縫灌漿等多種用途的廊道；而其底層廊道按照一般情況應(yīng)該盡可能靠近基礎(chǔ)廊道，以為發(fā)揮其多種用途，如排水、帷幕灌漿、檢查等。此外，通過進一步的分析與計算，我們認為，LJX大壩的基礎(chǔ)灌漿廊道的地板混凝土厚度不能過小，需要大于三米，且當LJX大壩壩體中設(shè)置非一層廊道時，各個廊道之間的層距也不能過小，其安全距離按照通常情況應(yīng)為二十米以上。同時，LJX大壩的縱向廊道的上游壁與LJX上游壩面的距離需要符合防滲要求，其安全距離按照一般情況應(yīng)該在三米以上。除了這些因素之外，所有的廊道都應(yīng)該配套有防水組件，以防止意外情況，降低風險。經(jīng)過進一步研究，我們最終確定，LJX大壩的基礎(chǔ)灌漿廊道的剖面寬度的安全值應(yīng)高于二點五米，且其安全高度應(yīng)該大于三米。其他廊道橫剖面尺寸的安全值需要保證走廊內(nèi)的人可以自由通行，通過計算，我們決定其值為：b=1.2m，h=2.2m。為了最大化廊道的使用效率，我們將LJX大壩壩體內(nèi)部廊道的形狀均設(shè)計成圓拱直墻型。灌漿廊道剖面長二點五米，寬三米；拱頂半徑長約一點二五米；灌漿廊道底層混凝土厚度數(shù)值為三米；灌漿廊道上游與上游壩面的距離以及上游面與廊道上游側(cè)的距離均為三點二五米；其他廊道下部的矩形斷面長為一點二米，寬為二點二米。4.3.2壩體防滲和排水根據(jù)重力壩設(shè)計規(guī)范，我們研究發(fā)現(xiàn)，重力壩的上游壩面需要設(shè)置防滲組件，通常的做法是使用抗?jié)B混凝土來設(shè)置防滲層，其厚度大約為大壩工作水頭的十分之一到十五分之一之間，其安全閥值不應(yīng)該小于三米。LJX大壩按照防滲要求，綜合考慮其所在地區(qū)的地質(zhì)情況，需要在其下游設(shè)置排水管，且其下部要與大壩的縱向排水廊道相通。除此之外，通過查閱資料我們發(fā)現(xiàn)，為了避免滲水沿著廊道壁向下流，排水管的下端應(yīng)該添置一個彎管，并且將其設(shè)計成能與下層廊道排水溝相通，以免其發(fā)生堵塞。結(jié)合上述內(nèi)容，綜合本次工程的設(shè)計背景，由于LJX大壩的壩前水深已經(jīng)有實際測量數(shù)據(jù)三十七點三五米，我們決定把LJX大壩上游壩面和排水管之間的距離設(shè)置為三點二五米，且將其排水管直徑設(shè)置為二十厘米。此外，我們發(fā)現(xiàn)將廊道與排水管用直通的方式連接是最有效率的一種方式。具體設(shè)計內(nèi)容如下所示：圖4.2直通式連接圖4.3廊道與排水管的布置4.4帷幕灌漿與壩基排水4.4.1帷幕灌漿帷幕灌漿是一種減少壩基及壩肩滲漏情況的措施，其具體做法是將按比例調(diào)制好的漿液通過鉆孔的方式注入到巖石內(nèi)部，其鉆孔角度一般情況下為九十度，但特殊情況下也可以增加一定的傾斜度，但不能過大，一般認為不超過十度為安全。這樣，巖石內(nèi)部將會形成一道與巖石組合在一起的帷幕。根據(jù)重力壩設(shè)計規(guī)范中所述，防滲帷幕的防滲性能、耐久性能以及連續(xù)性能均應(yīng)該達標，以最大限度提高大壩的防滲效果。通過多方資料的查閱，我們發(fā)現(xiàn)，我國目前已經(jīng)施工完畢且投入使用的許多大壩，其帷幕的厚度均采用的是前蘇聯(lián)的做法。然而，隨著時代變遷，日本、美國等發(fā)達國家在進行大壩帷幕厚度設(shè)計時逐漸拋棄了滲透坡降的問題，其設(shè)計方案主要受大壩基巖滲透屬性以及大壩設(shè)計高度等因素影響，目前我國已開始逐漸采用這種方案。此外，通過研究國內(nèi)外其他大壩的設(shè)計方案，我們發(fā)現(xiàn)，若大壩壩體高度在一百米一下，其帷幕可以設(shè)計為一排即可，但對于大壩壩體高度在一百米以上的，其帷幕可以酌情考慮設(shè)計為兩排。此外，對于出現(xiàn)有裂縫的基巖的大壩，經(jīng)過權(quán)衡之后可以考慮增加帷幕排數(shù)。 T=(n公式中：n為灌漿孔排數(shù)T為帷幕厚度c1為灌漿孔的排距，mc’為單層灌漿孔的厚度，m根據(jù)第1章，本次設(shè)計勘察的防水層厚度約為12m。為防止壩基滲漏，本設(shè)計應(yīng)對壩基和左右岸壩肩巖體進行帷幕灌漿。綜上，由規(guī)范及參照相關(guān)資料，我們決定，在LJX大壩中設(shè)置一排灌漿孔，且將壩軸線和灌漿孔幕的距離設(shè)計為一米。經(jīng)過進一步計算，我們認為LJX大壩的防滲帷幕的深度設(shè)置為十八米較為合適。其設(shè)計圖如下所示：圖4.4防滲帷幕4.4.2壩基排水設(shè)計通過查閱相關(guān)資料我們得知，在一般情況下，防滲帷幕后需要再設(shè)置一層排水孔帷幕，且排水孔與帷幕孔之間的安全距離應(yīng)大于兩米，主排水孔深度的安全取值范圍為帷幕深度的零點四到零點六倍之間，其中壩的主排水孔的深度的取值應(yīng)大于十米。對于其方向，一般認為垂直方向較為理想，但根據(jù)實際工程需要也可以將其設(shè)計為稍微向下游傾斜，這樣可以在一定程度上減少大壩壩體內(nèi)部走廊的寬度，但其也有一個安全的閥值：十度。對于排水孔的直徑，一般認為一百到一半五十毫米之間的數(shù)值是效益比較高的，另外中壩可以視具體情況需要設(shè)置一些輔助排水孔，其深度一般情況下應(yīng)設(shè)置為六到十二米之間，其相互之間的距離按照經(jīng)驗應(yīng)該設(shè)置在三到五米之間，以更有效地發(fā)揮其排水的作用。結(jié)合上述內(nèi)容，通過一系列數(shù)據(jù)研究，我們最終將LJX大壩的壩基排水系統(tǒng)設(shè)計如下：排水孔幕方向為九十度；壩基排水管與壩踵之間的距離為三點二五米；排水孔彼此之間的距離為兩米，其直徑為一百毫米，其深度經(jīng)過計算應(yīng)為為十點六米；添置一層輔助排水孔，其相鄰排水孔之間的距離為三米，其深度為六米。具體的設(shè)計圖如下圖所示：圖4.5壩基排水系統(tǒng)示意圖4.5荷載計算及組合4.5.1計算工況的選擇根據(jù)資料，我們發(fā)現(xiàn)，作用在大壩上的荷載一般情況下可以分為基本荷載和特殊荷載。而針對載荷組合，我們發(fā)現(xiàn)，不同的工況下的載荷組合可以分為兩類：基本組合和特殊組合。具體來講，基本組合包含設(shè)計洪水情況、冰凍、正常蓄水位等；而特殊組合含有地震情況、校核洪水位等。我們在設(shè)計時，經(jīng)過多方考慮，根據(jù)組合發(fā)生概率的不同，通過計算研究了許多種組合方式，選擇了對計算影響力最大的最不利組合。表4.3荷載組合情況荷載組合基本組合特殊組合主要考慮情況（1）正常蓄水位情況（2）設(shè)計洪水位情況（3）冰凍情況（1）校核洪水位情況（2）地震情況荷載自重11111靜水壓力222102揚壓力333113泥沙壓力44444浪壓力55125冰壓力6地震荷載14動水壓力813土壓力77777其他荷載9991515表4.4靜冰壓力計通過對LJX大壩所在地區(qū)進行研究，發(fā)現(xiàn)其所在地區(qū)的地震烈度為六度，不在規(guī)范所考慮范圍之內(nèi)，因此在本設(shè)計中的最不利的荷載組合之中，排除掉地震荷載。此外，經(jīng)過研究，只有在溢流壩面上的溢流才會產(chǎn)生動水壓力，所以本設(shè)計中不考慮動水壓力的荷載。同時，根據(jù)LJX實際測量的水文資料顯示，LJX大壩所在河流冰層厚度不足以影響到LJX大壩的運行效益，因此也不考慮冰凍。經(jīng)過上述排除過后，我們最終選擇了設(shè)計洪水情況以及校核洪水情況。圖4.5荷載分布示意圖4.5.2校核洪水情況荷載計算

圖4.5揚壓力計算簡圖γγαγH=0.25×9.81×(37.35?18.5)=46.23kNUUUU總的揚壓力：U=（4）泥沙壓力計算通過查閱相關(guān)資料可得，即使泥沙堆積程度受淤泥厚度、淤泥漂浮程度、內(nèi)摩擦角三個因素影響，但由于實際工程情況與這三者的相互制約，其實際上對泥沙堆積的影響很小。經(jīng)過計算，綜合考慮多種情況，我們決定將LJX大壩的泥沙計算周期定為五十年，壩前淤沙的堆積高程前面已經(jīng)算出來為822.5m，設(shè)計壩的漂浮重力為9.5千牛頓/米。水平泥沙壓力計算公式為： PsKH=公式中：hs：壩前淤沙厚度，m?s由于本設(shè)計將LJX大壩的上游壩面角度定為九十度，因此在計算時不需要考慮泥沙壓力。水平方向：P4.5.3設(shè)計洪水情況荷載計算（4）淤沙壓力計算綜合考慮各方因素，我們認為LJX大壩的泥沙堆積計算應(yīng)以五十年為年限，且泥沙浮重度的值應(yīng)用九點五千牛每立方米較為合適，內(nèi)摩擦角取值為十二度合適。在此基礎(chǔ)上，由于LJX大壩壩基面的海拔為八百零二米，通過計算，我們可以得出LJX大壩壩前泥沙堆積高度為二十點五米。水平方向：P綜合上述計算，我們可以總結(jié)出LJX大壩的具體荷載數(shù)值：表4.5荷載值4.6抗滑穩(wěn)定分析及強度驗算4.6.1沿著壩基面上的抗滑穩(wěn)定分析圖4.6壩基穩(wěn)定計算（1）校核洪水下的穩(wěn)定分析W=W+P=U=6618.62kN由LJX大壩實際測量的水文資料，我們可以計算得出其混凝土與弱風化砂巖的抗剪強度值為零點四五。因此：K表4.6水工建筑物結(jié)構(gòu)安全級別由上表，因為LJX大壩屬于四級水工建筑物，我們可以很容易地得出LJX大壩的安全級別為三級。

表4.7安全系數(shù)K由前面章節(jié)所述內(nèi)容，我們知道LJX大壩的校核情況應(yīng)在特殊組合一的范圍內(nèi)，因此根據(jù)上表所示，其對應(yīng)的安全系數(shù)應(yīng)為1。因為一點三八大于一點零，所以LJX大壩滿足穩(wěn)定性要求（2）設(shè)計洪水下的穩(wěn)定分析W=W+P=U=5532.3kN取K在基本組合情況下，根據(jù)表4.7，我們可以得出其K值為一點零五。又因為一點九五大于一點零五，所以LJX大壩滿足穩(wěn)定要求4.6.2強度驗算（1）校核洪水下的強度驗算LJX大壩設(shè)計確定的截面的相關(guān)數(shù)據(jù)：B=29.75m，B/2=32.5m。W=MM所以：MMMMM浪壓力對壩底中心的力矩為： MPL y1= y2=公式中，H：壩前水深，my1、y2：大小三角形的形心到壩基面中心的垂直距離，m由前面所述內(nèi)容，我們可以很容易得出：L=7mh1%=0.46mhz=0.12mH=37.35m代入公式，得y1=35.28mY2=35.82mM=?488.04kN?mMP=MMMMM綜上可得，W=8941.43kNM=B=29.25m帶入公式得：σσ=10.63MPa經(jīng)過上述計算，我們可以發(fā)現(xiàn)，LJX大壩強度驗算與規(guī)范要求符合。（2）設(shè)計洪水下的強度驗算LJX大壩設(shè)計確定的相關(guān)數(shù)據(jù)：B=29.75m，B/2=14.875m。W=15134.82?5532.3=9602.52kNMMMM=?9172.02kN?mMMML=11.22m,yyMMMMM=?517.19kN?mMM表4.8壩基巖體容許承載力經(jīng)驗取值通過研究LJX大壩的實測水文數(shù)據(jù)，我們發(fā)現(xiàn)，LJX大壩基巖的單軸飽和抗壓強度的平均數(shù)值為七十四點四兆帕，且其硬度都偏大。由上表，我們經(jīng)過分析計算得出LJX大壩基巖的承載力為：fa=(1/7)因此，W=9602.52kNM=σσ=10.63MPa綜上所述，其強度驗算與規(guī)定的范圍相符。因此，LJX大壩的穩(wěn)定性和強度都與規(guī)范相符，這證明我們的初始方案存在可行性。

第五章溢流重力壩5.1泄水方式的選擇通過查閱課本及其他相關(guān)材料，我們發(fā)現(xiàn)，溢流壩放水的主要方式有以下兩種：（1）開敞溢流式既能泄洪又能排冰。它的優(yōu)點是操作、維護都很方便，且其自身的機制在一定程度上是很安全可靠的，因此，這種放水方式在全世界范圍內(nèi)都有著廣泛的應(yīng)用。（2）孔口溢流式其特點是超泄能力小，同時也并沒有去除浮冰等物體的能力。經(jīng)過多方考慮，由于所設(shè)計的LJX大壩在規(guī)模上屬于中壩，因此為了使水庫在泄洪能力上盡可能大，且考慮LJX大壩所在位置存在冰期，最后決定將LJX大壩的泄水方式定為開敞式溢流。5.2孔口設(shè)計5.2.1洪水標準的確定表5.1山區(qū)丘陵區(qū)洪水設(shè)計標準經(jīng)過數(shù)據(jù)分析，LJX大壩按照標準應(yīng)屬于四等?。?）型工程，且其大壩級別為4級。按照上表中的校核標準，其洪水重現(xiàn)期應(yīng)為兩百年，設(shè)計洪水重現(xiàn)期應(yīng)取值為三十年。5.2.2流量的確定根據(jù)水文調(diào)節(jié)計算，LJX大壩中溢流壩在校核標準下的下泄流量應(yīng)取值為五千零二立方米每秒。5.2.3單寬流量的確定通過查閱課本及相關(guān)資料可知，若大壩所處地區(qū)的地質(zhì)條件對大壩利大于弊，則其可以選擇較大的單寬流量。近年來，水利施工中的消能方式有了新的突破，其效率在不斷的提高與改進，受此影響，各大壩的單寬流量也在逐漸增大。5.2.4閘門選型布置通過查閱課本及相關(guān)資料，我們發(fā)現(xiàn)，國內(nèi)外多數(shù)大壩都會將工作閘門安置在溢流壩的頂層，但是在個別設(shè)計中，一些設(shè)計人員為了讓溢流面更陡一些，會將閘門設(shè)置在距離頂部比較近的下游一端。這兩種不同的閘門之間的距離在通常情況下應(yīng)該設(shè)置為一到三米之間。通過進一步的研究，我們了解到，大壩設(shè)計中常用的工作閘門的形狀主要有平面和弧形兩種，弧形閘門的優(yōu)點是打開閘門所需要的力氣不大，且可以減少與之對應(yīng)的閘墩的厚度，此外，可以不在弧形門對應(yīng)的閘墩添置門槽，其水流較為舒緩，且其布置相對來說更為簡便，這對于相關(guān)的水利計算來講是一件好事情，但弧形門不能被當做檢修門使用，這也是一個小的缺陷。對于檢修閘門，通常的經(jīng)驗是，沒有必要設(shè)計過于復雜，使用疊梁即可滿足大部分要求。而對于泄水系統(tǒng)中的檢修閘門，通常的做法是，若排水孔數(shù)量在十以內(nèi)，可以設(shè)置一到兩扇檢修閘門，這樣做可以一定程度上增加閘門的使用效率，方便交叉使用閘門；而對于擁有十孔以上數(shù)量排水孔的大壩，設(shè)計者應(yīng)該以十孔為標準，每增加十孔就應(yīng)該增設(shè)一扇檢修閘門。綜上，結(jié)合LJX大壩實際情況，我們決定將LJX大壩的檢修門類型定為疊梁門，工作門定為弧形門，且在LJX大壩溢流段頂部的每個出水孔分別設(shè)置一道檢修閘門和工作閘門，將工作閘門與檢修閘門之間的距離定為三米。5.2.5孔口設(shè)計一般來講，在進行孔口設(shè)計時，對于其直徑，取值范圍在十米到十五米之間比較好，且最好將直徑設(shè)置為奇數(shù)。在LJX大壩設(shè)計中，我們經(jīng)過多方考慮，最終將其孔口的相關(guān)數(shù)據(jù)確定如下：b＝12m，h=10m，與之相對應(yīng)的孔口高度的取值最高為十八米，最低為十米。則：孔口數(shù)目n=L/b=33.35/12=2.78在一般情況下，孔口數(shù)一般略大于所計算的值，因此在本設(shè)計中我們?nèi)=35.2.6堰頂高程的確定表5.2m值（1）校核情況下：定型設(shè)計水頭H因為P1為LJX上游的堰高，因此我們可以先進行一個假設(shè)：假設(shè)P1已知Q=5002m3/S，5002=1.0×0.510×0.90×1.0×36×2×9.81HwHd?P因為P綜合上述計算結(jié)果，我們可以發(fā)現(xiàn)其符合假設(shè)情況。（2）設(shè)計水位情況：已知Q=2409m3/s=1.0×0.510×0.90×1.0×36×2×9.81×HHH?P因為P綜合上述計算結(jié)果，我們可以發(fā)現(xiàn)其符合假設(shè)情況。經(jīng)過計算，我們最終決定將LJX大壩的堰頂?shù)母叱潭榘税俣c六二米，堰高二十點六二米。5.3溢流面剖面設(shè)計經(jīng)過分析其他相似工程設(shè)計，我們研究發(fā)現(xiàn)，大壩的溢流面的頂部形狀通常情況下是曲線，而大壩下游一般可看作是反弧曲線，除此之外，我們還發(fā)現(xiàn)，大壩的頂部與其下游段一般會用直線段連接在一起。另外，通過研究課本及相關(guān)資料、標準，我們發(fā)現(xiàn)，大壩的溢流面必須要有足夠大的泄流能力，這樣才可以讓大壩在泄流時其水流盡可能舒緩，以減少泄流過程中的潛在風險，此外在施工技巧的選擇上要以簡便為主，不能設(shè)計地過于復雜。5.3.1頂部曲線段設(shè)計表5.3堰面曲線公式中的系數(shù)因此，通過進一步分析，我們認為，當LJX大壩的上游面傾斜角度為九十度時，公式5.3可寫為： x1.85=2.0圖5.1.WES型曲線HR1R2R3D1D2D3通過進一步分析，查閱相關(guān)資料我們認為，在此計算中，本章第四個公式可以轉(zhuǎn)化為：y=在LJX大壩設(shè)計中，經(jīng)過分析其基本資料，我們研究發(fā)現(xiàn)其溢流壩的坡度設(shè)置為一比零點七五較為合適，經(jīng)過進一步計算，我們很容易得出其中部直線段的傾斜率為一點三三。對y=x1.85/9.25進行求導可得y'=1.85x0.859.25，當y通過一元一次方程相關(guān)知識，我們代入上述數(shù)據(jù)到直線方程中，經(jīng)過計算、求解及驗算，最終求出交點坐標的b=-5.70，因此，我們很容易就能得出其中部直線段的方程：ya=1.33x-5.705.3.2反弧段設(shè)計（1）消能方式選擇通過上述章節(jié)我們得知，LJX大壩適用于底流消能，而底流消能一般情況下多被設(shè)計在中低水頭大壩上使用。其公式如下： R=(4~10）h在上述公式中，需要提及的是，因為R/h在計算中經(jīng)常出現(xiàn)不穩(wěn)定、變化幅度超過所能控制的幅度的情況，因此R在實際設(shè)計中需要經(jīng)過反復衡量，考慮許多影響因素，其值很難確定。為了保險起見，我們又通過研究相關(guān)工程設(shè)計以及相關(guān)文獻，發(fā)現(xiàn)在大壩設(shè)計中，通常還會用到另外一種經(jīng)驗公式： R=0.63SS1指的是大壩中位于反弧段最靠下的位置以上的水頭。經(jīng)過對LJX大壩進行綜合分析，我們認為在LJX大壩的設(shè)計中，其反弧曲線最靠下的位置應(yīng)該與其消力池連接在一起，且其最靠下的位置的水深設(shè)置為五米較好。以上為標準，經(jīng)過進一步計算與求解，我們認為應(yīng)該在這種情況下直接解出其反弧段半徑的最大值，則S1應(yīng)該按照計算設(shè)計為十三米。R極限5.4閘墩的設(shè)計通過查閱大壩閘墩設(shè)計的相關(guān)資料，我們發(fā)現(xiàn)，將大壩弧形閘門閘墩厚度的最小值定為一點五米到兩米之間比較安全，且其門槽深度不應(yīng)該設(shè)計小于最小值零點五米，并且不能大于最大值兩米，其寬度的安全范圍設(shè)置在一到四米之間比較好。除此之外，我們還發(fā)現(xiàn)，對于門槽的閘墩，在設(shè)計時應(yīng)該將其厚度設(shè)置在一到一點五米之間，只有這樣才能最大限度的保障其強度，以盡可能降低大壩風險，提高其使用效率，保障其安全性能。如果大壩門槽閘墩的類型是縫墩，則設(shè)計者在設(shè)計時可以酌情將其厚度的值往上提大約零點五到一米之間。經(jīng)過對LJX大壩進行演算，我們經(jīng)過分析認為，LJX大壩設(shè)計中的閘門門槽深度設(shè)計為零點五米，寬度設(shè)置為二點一米比較保險，且門槽閘墩厚度根據(jù)LJX大壩實際情況應(yīng)該設(shè)置為三米。因此，在這種設(shè)計規(guī)范下，經(jīng)過進一步推算，LJX大壩閘墩的尺寸被設(shè)計為四米較為理想。此外，在LJX大壩設(shè)計中，其閘墩的上游部分的曲線應(yīng)設(shè)計為四分之一圓弧，這樣的設(shè)計對于LJX大壩本身較為穩(wěn)定，且經(jīng)過推算，我們認為其半徑值設(shè)置為一米較好。同時，經(jīng)過研究，我們認為下游端的構(gòu)造設(shè)計可以用這種圓弧曲線來完成，如果進行進一步的計算，其具體值為六點八四米。采用底流消能時，橋墩要向下游側(cè)延伸。在本設(shè)計中，橋墩的總長度設(shè)置為二十四米較好。具體設(shè)計如下所示：圖5.3閘墩示意圖經(jīng)過研究相關(guān)文獻，我們發(fā)現(xiàn)，一般情況下的大壩，若其溢流壩根據(jù)需要配套有閘門，設(shè)計者需要將其用橋墩進行劃分。在LJX大壩設(shè)計中，我們經(jīng)過研究認為，需要在LJX大壩的溢流壩段添置三個表孔，然后用橋墩將它們分開。此外，我們還認為需要在LJX大壩的溢流壩段的兩側(cè)都設(shè)置一個側(cè)墩，將其長度設(shè)置為閘墩的一半。這樣一來，我們經(jīng)過計算便可以得出溢流壩段的總長為孔口總寬、閘墩總寬之和，即四十八米。5.5溢流壩段剖面設(shè)計圖具體設(shè)計如下圖所示：圖5.3LJX大壩溢流壩段剖面圖設(shè)計

第六章細部構(gòu)造6.1壩頂設(shè)計通過查閱課本及相關(guān)資料，我們了解到，大壩的壩頂通常包括五個部分。對于壩頂寬度，其通常需要考慮到洪水的影響，需要盡量降低洪水的破壞度，經(jīng)過分析參考文獻可知，其值一般要大于三米。在LJX大壩的設(shè)計中，經(jīng)過研究，我們認為其非溢流壩段壩頂高程應(yīng)設(shè)置為八百三十九點五米，壩頂寬度應(yīng)設(shè)置為五米。6.2壩體混凝土分區(qū)重力壩的建筑材料以混凝土為主，一些中小型工程也采用砂漿砌筑。由于混凝土重力壩各部分在一定程度上存在著并不相同的工作環(huán)境與受力情況，因此，大壩的各個部分對混凝土材料的要求是存在差異的。通常強況下，混凝土材料的選擇需要照顧壩體各個部分的要求，同時還需要考慮到施工成本，設(shè)計者需要將這兩者統(tǒng)一起來，分不同工作區(qū)域分別選用不同的混凝土材料。按照規(guī)范，混凝土強度等級根據(jù)規(guī)范可以定為十一級。圖6.1壩體混凝土分區(qū)6.3地基處理6.3.1地基處理在LJX大壩設(shè)計中，經(jīng)過分析研究，我們?nèi)蝿?wù)其地基深入地下的深度設(shè)置為七米較為合適，地基高程設(shè)置為八百零二米較為有利。6.3.2固結(jié)灌漿經(jīng)過多次演算，我們認為在LJX大壩中，其灌漿深度值設(shè)計為五米，排距設(shè)置為兩米，孔距設(shè)置為四米較為合適。此外，LJX大壩壩體中間的孔距應(yīng)以錯位的形式分布，且其深度為六米。具體設(shè)計如下所示：圖6.2LJX大壩固結(jié)灌漿孔的布置6.3.3大壩主體與兩岸連接處理對于大壩與兩邊壩岸的連接，通過查閱資料我們了解到，它們之間的連接處的混凝土一定要十分緊密，只有這樣才能最大限度避免沿基面的滲漏風險，而滲漏在一定程度上會影響大壩的安全性以及穩(wěn)定性。通過分析文獻資料，我們發(fā)現(xiàn)，一般情況下，當大壩建基面傾斜度應(yīng)小于一比二，若其大于這個傾斜度，設(shè)計者應(yīng)該添置止水措施，例如挖槽，將止水片的一邊用混凝土埋進去固定；若其傾斜度大于一比一，通常況下是要將其當做臨時橫