某建筑供熱外網(wǎng)部分的設計計算案例目錄TOC\o"1-3"\h\u26490某建筑供熱外網(wǎng)部分的設計計算案例 1268491.1供熱方案設計 152361.1.1供熱參數(shù)的確定 1134641.1.2供熱管道的平面布置及鋪設方式 253841.1.3熱交換站位置及熱交換方式的確定 2299041.2供熱管網(wǎng)水力計算 3182061.3供熱管道的保溫計算 4236653.1.1管道保溫材料及保溫結構的確定 451713.1.1管道熱損及保溫層厚度計算 5287801.4供熱管道應力計算 9207871.41單位長度摩擦力的計算 937681.42管壁厚度計算 11138371.43直管段應力驗算及局部穩(wěn)定性計算 13251061.44管件應力計算 151.1供熱方案設計1.1.1供熱參數(shù)的確定在本次供熱外網(wǎng)設計中，一次網(wǎng)供回水溫度為110/60℃，共有七個區(qū)域在供熱范圍內(nèi)，因此根據(jù)設計底圖以及每個區(qū)域的熱負荷統(tǒng)計，可以得出該供熱范圍內(nèi)的總熱負荷，再根據(jù)經(jīng)濟比摩阻，可以計算出供熱外網(wǎng)的管徑以及阻力，下表1.1為該供熱外網(wǎng)的負荷統(tǒng)計表：表1.1供熱區(qū)域編號功能分區(qū)面積/㎡熱指標負荷/kw各區(qū)域總負荷/kw7商業(yè)建筑23500651527.55265.5辦公建筑623006037388住宅建筑123247404929.885067.88農(nóng)貿(mào)市場23006013819住宅建筑1121504044865461商業(yè)建筑150006597510住宅建筑156660406266.46266.412住宅建筑92747403709.884066.015商業(yè)建筑547965356.13513住宅建筑87678403507.124076.65商業(yè)建筑876265569.5315住宅建筑224805408992.29863.85商業(yè)建筑1341065871.651.1.2供熱管道的平面布置及鋪設方式在本次供熱外網(wǎng)設計中管道的位置應當符合《城鎮(zhèn)供熱管網(wǎng)設計規(guī)范》規(guī)定：當供熱管道在道路下方進行鋪設時，應當平行與馬路中心鋪設。而同條管道是只能沿著左側(cè)或右側(cè)其中的一條方向鋪設；當供熱管道不在建筑區(qū)下方時，要求與上方相同：供熱管網(wǎng)選線時應當避開會造成管道損壞的不利地段。管道的敷設方式又分為地面上方和地面下方，此次供熱外網(wǎng)設計中，因為是沿著公路進行鋪設，所以不適宜選擇地上敷設，而采用地下敷設；地下敷設又分為地溝敷設和直埋敷設，因為地溝敷設的工程量很大而且價格不夠經(jīng)濟，不適合本次設計，所以在本次供熱外網(wǎng)設計中采用直埋敷設。直埋敷設的優(yōu)點有很多，比如說較為簡單的施工方式，不怎么占用地面面積，不怎么消耗管材。直埋敷設的覆土深度采用管中心線距地面1.6m。 1.1.3熱交換站位置及熱交換方式的確定1.1.1.1熱交換站位置在本次供熱外網(wǎng)設計中，換熱站的供熱規(guī)模應當通過經(jīng)濟技術比較來確定，但是缺少必要的條件，因此應當按照最大規(guī)模以不超過本街區(qū)為限值。位置選取方面，換熱站應當靠近負荷中心，以盡可能減少傳熱的損失；因為換熱站內(nèi)有各種動力裝置的運轉(zhuǎn)，可能會造成居民的困擾，為了解決這一可能存在的問題，換熱站應當設置在距離各類人員居住的樓房十多米以上的位置。1.1.1.2熱交換方式的確定在集中供熱系統(tǒng)中，有著三個組成部分，他們分別是熱網(wǎng)、熱源以及熱用戶。因為要滿足熱用戶的要求，我們必須要根據(jù)熱用戶的要求來選擇熱交換方式。因為本次供熱外網(wǎng)設計中為低溫熱水介質(zhì)，而其這種系統(tǒng)方式主要采用了兩種供熱形式，就是開閉式的區(qū)別，以下為介紹兩種供熱形式的優(yōu)缺點。閉式系統(tǒng)中，供熱管網(wǎng)中的補水量很少，通常只需要系統(tǒng)循環(huán)水量的1~2%，且較為容易檢測其管網(wǎng)的嚴密程度，而在另一種形式中，補水量為漏水量以及生活用水量之和，因此其各種裝置的花費以及平日里運轉(zhuǎn)所花的錢數(shù)要比閉式系統(tǒng)多很多。閉式系統(tǒng)中換熱器來對系統(tǒng)的循環(huán)水進行加熱，其水質(zhì)能夠保證與日常用水的水質(zhì)相同，開式系統(tǒng)中的水直接從熱網(wǎng)中抽取，水質(zhì)很不穩(wěn)定。根據(jù)上面的敘述，可以發(fā)現(xiàn)這兩種供熱形式都有各自的長處和短處，但是在我國，熱水提供的熱負荷比重不是那么大，所以大多都選用閉式。所以本次換熱站設計仍舊采用閉式系統(tǒng)的設計。1.2供熱管網(wǎng)水力計算在1.1.1中，我們已經(jīng)得出了供熱管網(wǎng)的熱負荷數(shù)值，接著我們應當進行水力計算，得出管路的流量以及管徑還有壓力損失。以下為熱水網(wǎng)路的水力計算方法和步驟：首先得出供熱外網(wǎng)中各個管段的計算流量：本次設計中只有采暖熱負荷，計算流量我們可以根據(jù)下式來確定：Gn該式中：GnQnC——水的比熱容，4.2kJ/（kg·℃）τ1A——不同單位下的系數(shù)，本式中取860接著我們應當確定網(wǎng)路的主干線和沿程比摩阻：根據(jù)規(guī)范中所說，初步選定的設計比摩阻，應在30~70pa/m范圍之內(nèi)，而閉式系統(tǒng)采用的主干線比摩阻要比上值要高，可達到100pa/m。因此我們初步選擇100pa/m的比摩阻，接著再根據(jù)《供熱工程》附錄9-1所提供的的計算表，可以確定各個管段的實際管徑和實際比摩阻。再依照其和局部阻力，查取局部阻力系數(shù)，通過下式1.2計算出局部阻力，再通過下式1.3就可以得出主干線的總壓降。最后得出的數(shù)據(jù)比摩阻不應當超過300pa/m。?P該式中：?Pζ——局部阻力系數(shù)ρ——網(wǎng)路中流體的密度（kg/m3）v——網(wǎng)路中的流速（m/s）?P=該式中：?P——管段的總壓力降R?PR——實際比摩阻（pa/m）L——管段的實際長度（m）下表1.2即為本次供熱外網(wǎng)設計中的水力計算表：表1.2水管水力計算編號負荷kW流量m^3/h管徑管長mv(m/s)R(Pa/m)Py(Pa)ζPj(Pa)Py+Pj(Pa)140067711.515300872.7209181400.135318493234802618.0193003002.345158474060.1745347859329734528.022503002.829284852090.1558185791424273431.0432501302.31190246830.1949125174518007319.7712501271.713105133650.1419913564613941247.566200532.093207110700.122551132479864175.1662002401.481104249640.12127250921.3供熱管道的保溫計算3.1.1管道保溫材料及保溫結構的確定在供熱外網(wǎng)的設計中，我們要對管道的溫度保持進行設計計算，因為熱水在管道里流動的時候會有損耗。據(jù)供暖設計行業(yè)的前輩們的介紹，流動的熱損可占總量的10%以下。甚至于保溫措施的費用可以達到總輸熱量的25%以上，所以就更應該對其保溫方面進行設計計算。關于保溫材料的選擇，應當遵守選擇較小的導熱系數(shù)、重量較輕、不易變形、不腐蝕管道、可燃成分少、成本較低的原則。目前我國常用的保溫材料有很多。根據(jù)《城鎮(zhèn)供熱直埋熱水管道技術規(guī)程》中所說，當工作管使用鋼管、外護管使用高密度聚乙烯時、保溫材料應當使用硬質(zhì)聚氨酯泡沫塑料。硬質(zhì)聚氨酯泡沫塑料的重量小、導熱系數(shù)沒那么高、保持溫度的能力強、并且能夠抵抗一定的彎曲和折損，非常適用于低溫熱水的保溫材料使用。保溫結構有著由內(nèi)到外兩種成分組成，分別是起到保溫作用的一層和起到保護作用的一層，常用的方法有很多，本次供熱外網(wǎng)中，采用預制式保溫結構，就是直接在供熱管道的外層添加一層保溫結構，其優(yōu)點是不需要購買方有額外的操作成本，對于供貨方而言也是簡便了制造成本，所以絕大多數(shù)都采用這種保溫方式。3.1.1管道熱損及保溫層厚度計算在供熱外網(wǎng)設計中，我們需要對供熱管道進行保溫計算，目的是為了得出管路的散熱損失，從而確定保溫層的厚度，熱損失以及保溫層厚度計算公式如下：qsqrRgRtRh=1式中：qs——供水管單位長度熱損失(W/m)；qr——回水管單位長度熱損失(W/m)；ts——計算供水溫度(℃)；tr——計算回水溫度(℃)；tg——管道中心線的自然地溫(℃)；Rg——土壤熱阻[(m·K)/W]；Rt——保溫材料熱阻[(m·K)/W]Rh—R0——土壤表面換熱熱阻—附加熱阻[(m·K)/W]；R0——土壤表面換熱熱阻，可取0．0685[(m2·K)/W]；λg——土壤導熱系數(shù)[W/(m·K)]，應取實測數(shù)據(jù)。估算時濕土可取1．5～2W/(m·K)，干沙可取1W/(m·K)；λt——保溫材料在運行溫度下的導熱系數(shù)[W/(m·K)]；H——管道中心線覆土深度(m)；Hl——管道當量覆土深度(m)；Dw——保溫層外徑(m)；Do——工作管外徑(m)；e——供、回水管中心線距離(m)。保溫層外徑計算公式如下：lnDδ=式中：Dw——保溫層外徑（m）D0——工作管外徑（m）Hl——管道中心埋深（m）H——管道中心埋深（m）λg——土壤導熱系數(shù)[W/(m·K)]，應取實測數(shù)據(jù)。估算時濕土可取1．5～2W/(m·K)，干沙可取1W/(m·K)；λt——保溫材料在運行溫度下的導熱系數(shù)[W/(m·K)]；tw——保溫管外表平面溫度(℃)；ts——環(huán)境溫度(℃)；在計算完上式的熱損失和保溫層厚度之后，我們還應當計算保溫層的外表面溫度，計算公式如下：twstwr該式中：tws——供水管保溫層外表面溫度(℃)；twr——回水管保溫層外表面溫度(℃)；qs——供水管單位長度熱損失(W/m)；qr——回水管單位長度熱損失(W/m)；ts——計算供水溫度(℃)；tr——計算回水溫度(℃)；Rt——保溫材料熱阻[(m·K)/W]。根據(jù)上式將計算結果制成表1.3和3.4附下：表3.4管段編號1234567公稱直徑（mm）300300250250250200200H管道中心線覆土深度(m)1.61.61.61.61.61.61.6Hl管道當量覆土深度(m)1.61.61.61.61.61.61.6Do工作管外徑(m)0.3250.3250.3250.2730.2730.2190.219e供、回水管中心線距離(m)3333333λg土壤導熱系數(shù)[W/(m·K)]1.51.51.51.51.51.51.5λt保溫材料在運行溫度下的導熱系數(shù)[W/(m·K)]0.03520.03520.03520.03520.03520.03520.0352Rg土壤熱阻[(m·K)/W]0.2928196750.2928196750.2928196750.3099506130.3099506130.3316058260.331605826供水溫度ts（℃）110110110110110110110環(huán)境溫度ts（℃）6.56.56.56.56.56.56.5與地表換熱系數(shù)[W/(m·K)]15151515151515tws供水管保溫層外表面溫度(℃)30303030303030twr回水管保溫層外表面溫度(℃)30303030303030Dw保溫層外徑(m)0.4051643760.4051643760.4051643760.3447562230.3447562230.2811088570.281108857Rt保溫材料熱阻[(m·K)/W]0.9968329360.9968329360.9968329361.0551510221.0551510221.1288708981.128870898保溫層厚度（mm）40.0821880140.0821880140.0821880135.8781112835.8781112831.0544286931.05442869實際厚度選擇（mm）55.555.555.557.257.241.141.1Rg土壤熱阻[(m·K)/W]0.3070146460.3070146460.3070146460.3249760380.3249760380.3476810270.347681027Rt保溫材料熱阻[(m·K)/W]0.3919335910.3919335910.3919335910.4148630270.4148630270.443848120.44384812實際外徑（mm）436436436387.4387.4305.2305.2回水溫度（℃）60606060606060保溫層外徑(m)0.3544291260.3544291260.3544291260.2992341190.2992341190.2415887220.241588722保溫層厚度（mm）14.7145629214.7145629214.7145629211.1170592511.1170592511.294361111.2943611實際厚度選擇（mm）55.555.555.557.257.241.141.1實際外徑（mm）436436436387.4387.4305.2305.2表3.4管段編號1234567公稱直徑（mm）300300250250250200200供水Rg土壤熱阻[(m·K)/W]0.2928196750.2928196750.2928196750.3099506130.3099506130.3316058260.331605826回水Rg土壤熱阻[(m·K)/W]0.3070146460.3070146460.3070146460.3249760380.3249760380.3476810270.347681027供水Rt保溫材料熱阻[(m·K)/W]0.9968329360.9968329360.9968329361.0551510221.0551510221.1288708981.128870898回水Rt保溫材料熱阻[(m·K)/W]0.3919335910.3919335910.3919335910.4148630270.4148630270.443848120.44384812Rh附加熱阻[(m·K)/W]0.0461309780.0461309780.0461309780.0461309780.0461309780.0461309780.046130978R0土壤表面換熱熱阻[(m·K)/W]0.06850.06850.06850.06850.06850.06850.0685λg土壤導熱系數(shù)[W/(m·K)]1.51.51.51.51.51.51.5λt保溫材料在運行溫度下的導熱系數(shù)[W/(m·K)]0.03520.03520.03520.03520.03520.03520.0352H管道中心線覆土深度(m)1.61.61.61.61.61.61.6Hl管道當量覆土深度(m)1.61.61.61.61.61.61.6Do工作管外徑(m)0.3250.3250.3250.2730.2730.2190.219供水Dw保溫層外徑(m)0.3039149150.3039149150.3039149150.321876730.321876730.3445821940.344582194回水保溫層外徑(m)0.3544291260.3544291260.3544291260.2992341190.2992341190.2415887220.241588722e供、回水管中心線距離(m)3333333供水溫度ts（℃）110110110110110110110回水溫度（℃）60606060606060管中心線自然地溫℃6.56.56.56.56.56.56.5qs供水管單位長度熱損失(W/m)78.8711982678.8711982678.8711982674.5793062574.5793062569.7798264369.77982643qr回水管單位長度熱損失(W/m)40.6764018440.6764018440.6764018438.5729956838.5729956836.2053624736.20536247tws供水管保溫層外表面溫度(℃)31.378591931.378591931.378591931.307568831.307568831.227584731.2275847twr回水管保溫層外表面溫度(℃)44.0575517644.0575517644.0575517643.9974902643.9974902643.9303179343.930317933.4供熱管道應力計算因為在供熱設計中，管道為直埋敷設，會存在作用在管道上的各種應力，會對供熱管道造成很大的傷害，應力又分為一次應力和二次應力，當一次應力超過某一限定值時，會造成供熱管道的變形直到破壞，而二次應力是管道的一部分產(chǎn)生變形，會使得其上限得到滿足，于是就不會再有數(shù)值的增加。為了保證供熱設計管道的安全可靠還有經(jīng)濟合理性，必須進行供熱管道的應力計算。1.41單位長度摩擦力的計算保溫管與土壤之間的單位長度摩擦力應按下式計算：F=μK0該式中：F——單位長度摩擦力(N/m)；μ——摩擦系數(shù)；Dc——外護管外徑(m)；σv——管道中心線處土壤應力(Pa)；G——包括介質(zhì)在內(nèi)的保溫管單位長度自重(N/m)；ρ——土密度(kg/m3)，可取1800kg/m3；g——重力加速度(m/s2)；K0——土壤靜壓力系數(shù)；φ——回填土內(nèi)摩擦角(°)，砂土可取30°。土壤應力應按下列公式計算：σv該式中：σv——管道中心線處土壤應力(Pa)；ρ——土密度(kg/m3)，可取1800kg/m3；g——重力加速度(m/s2)；H——管道中心線覆土深度(m)；根據(jù)上式1.15和式1.16計算得出的結果集合成下表3.5表3.5管段編號1234567公稱直徑DN（m）0.30.30.250.250.250.20.2工作管外徑Do（m）0.3250.3250.2730.2730.2730.2190.219工作管內(nèi)徑Di（m）0.3110.3110.2590.2590.2590.2070.207常用壁厚φ（m）0.0070.0070.0070.0070.0070.0060.006外護管外徑Dc（m）0.450.450.40.40.40.3150.315最小摩擦系數(shù)μmin0.20.20.20.20.20.20.2最大摩擦系數(shù)μmax0.40.40.40.40.40.40.4土密度ρ（kg/m3）1800180018001800180018001800重力加速度g（m/s2）9.89.89.89.89.89.89.8管道中心線覆土深度H（m）1.61.61.61.61.61.61.6管道中心線處土壤應力σv（pa）28224282242822428224282242822428224保溫管單位長度自重G(N/m)2130.672130.671525.031525.031525.031066.421066.42土壤靜壓力系數(shù)K00.50.50.50.50.50.50.5回填土內(nèi)摩擦角φ（°）30303030303030單位長度最小摩擦力Fmin(N/m）5850.140845850.140845181.7631085181.7631085181.7631084127.9206614127.920661單位長度最大摩擦力Fmax（N/m）11700.2816811700.2816810363.5262210363.5262210363.526228255.8413228255.8413221.42管壁厚度計算工作管的最小壁厚應按下式計算：δm該式中：δm——工作管最小壁厚(m)；Pd——管道計算壓力(MPa)；Do——工作管外徑(m)；[σ]——鋼材的許用應力(MPa)；η——許用應力修正系數(shù)，無縫鋼管取1．0，螺旋焊縫鋼管可取0．9；Y——溫度修正系數(shù)，可取0．4。工作管的公稱壁厚應按下式確定：δ≥δ該式中：δ——工作管公稱壁厚(m)；δm——工作管最小壁厚(m)；B——管道壁厚負偏差附加值(m)。鋼管壁厚負偏差附加值可按下式計算：B=χ×該式中：B——管道壁厚負偏差附加值(m)；δm——工作管最小壁厚(m)；χ——管道壁厚負偏差系數(shù)，可按下表3.6選取。表3.6管道壁厚偏差%0-5-8-9-10-11-12.5-15管道壁厚負偏差系數(shù)0.0500.0530.0870.0990.1110.1240.1430.176根據(jù)上式1.17、1.18、1.19計算得出的壁厚計算結果集合成下表3.7表3.7管段編號1234567公稱直徑DN（m）0.30.30.250.250.250.20.2工作管外徑Do（m）0.3250.3250.2730.2730.2730.2190.219[σ]鋼材的許用應力(MPa)125125125125125125125η許用應力修正系數(shù)1111111Y溫度修正系數(shù)0.40.40.40.40.40.40.4Pd管道計算壓力(MPa)1.61.61.61.61.61.61.6δm工作管最小壁厚(mm)2.0694046482.0694046481.7382999041.7382999041.7382999041.3944603631.394460363χ管道壁厚負偏差系數(shù)0.1110.1110.1110.1110.1110.1110.111B管道壁厚負偏差附加值(mm)0.2297039160.2297039160.1929512890.1929512890.1929512890.15478510.1547851δ工作管公稱壁厚(mm)2.2991085642.2991085641.9312511941.9312511941.9312511941.5492454631.5492454631.43直管段應力驗算及局部穩(wěn)定性計算工作管的屈服溫差按照下列公式計算：ΔTyσt式中：ΔTy——工作管屈服溫差，℃α——鋼材的線膨脹系數(shù)，m/(m·℃)；E——鋼材的彈性模量，MPa；n——鋼材的極限增強系數(shù)，取1.3；σs——鋼材的屈服極限最小值，MPaν——鋼材的泊松系數(shù)，取0.3；σt——管道內(nèi)壓引起的環(huán)向應力，MPaPd——管道計算壓力，MPaDi——工作管內(nèi)徑，mδ——工作管工稱壁厚，m；直管段過渡段最大長度計算公式如下：Lmax當t1?t0＞?T直管段過渡段最小長度計算公式如下：Lmin當t1?t0＞?T式中：Lmax——直管段的過渡段最大長度，mLmin——直管段的過渡段最小長度，mFmax——單位長度最大摩擦力，N/mFmin——單位長度最小摩擦力，N/mα——鋼材的線性膨脹系數(shù)，m/(m·℃)；E——鋼材的彈性模量，Mpa;t1t0ν——鋼材的泊松系數(shù)，取0.3;σtA——工作管管璧的橫截面積(m2ΔTy——工作管屈服溫差，℃直管段局部穩(wěn)定性驗算對直管段部分存在較大內(nèi)力的時候不允許出現(xiàn)管段變形的情況驗算。所以對于徑大于500的直管道部分要進行這一部分的計算，但是在本次供熱外網(wǎng)設計中，據(jù)上表1.2中的數(shù)據(jù)可知，最大管徑僅為300，所以不需要進行這一部分的驗算。當量應力變化范圍應按下式計算：σj該式中：σj——內(nèi)壓、熱脹應力的當量應力變化范圍(MPa)；υ——鋼材的泊松系數(shù)，取0．3；σt——管道內(nèi)壓引起的環(huán)向應力(MPa)；α——鋼材的線膨脹系數(shù)[m/(m·℃)]；E——鋼材的彈性模量(MPa)；t1——管道工作循環(huán)最高溫度(℃)；t2——管道工作循環(huán)最低溫度(℃)；[σ]——鋼材的許用應力(MPa)。根據(jù)上式1.20~1.24計算出的結果集合成下表3.8表3.8管段編號1234567公稱直徑DN（m）0.30.30.250.250.250.20.2工作管外徑Do（m）0.3250.3250.2730.2730.2730.2190.219工作管內(nèi)徑Di（m）0.3110.3110.2590.2590.2590.2070.207常用壁厚φ（m）0.0070.0070.0070.0070.0070.0060.006外護管外徑Dc（m）0.450.450.40.40.40.3150.315鋼材的線膨脹系數(shù)α[m/(m·℃)]0.00001220.00001220.00001220.00001220.00001220.00001220.0000122鋼材的彈性模量E(MPa)200000200000200000200000200000200000200000屈服極限增強系數(shù)n1.31.31.31.31.31.31.3鋼材的屈服極限最小值σsMpa235235235235235235235鋼材的泊松系數(shù)v0.30.30.30.30.30.30.3管道內(nèi)壓引起的環(huán)向應力σtMpa35.5428571435.5428571429.629.629.627.627.6管道計算壓力PdMpa1.61.61.61.61.61.61.6工作管公稱壁厚δm0.0070.0070.0070.0070.0070.0060.006工作管屈服溫差C115.0081967115.0081967116.7131148116.7131148116.7131148117.2868852117.2868852工作管管壁橫截面積A㎡0.0069931850.0069931850.0058496460.0058496460.0058496460.0040149550.004014955過渡段最大長度Lmaxm284.7617954284.7617954270.93383270.93383270.93383234.015707234.015707過渡段最小長度Lminm142.3808977142.3808977135.466915135.466915135.466915117.0078535117.0078535當量應力變化范圍σj（Mpa）268.88268.88264.72264.72264.72261.32261.321.44管件應力計算1.44.1水平轉(zhuǎn)角管段的過渡段長度計算水平轉(zhuǎn)角管段的過渡段長度應按下列公式計算:lL.maxlL.minltZ=A×k=4CmK'FminK0當t1?t0＞?式中：lLmaxlLminlLα——鋼材的線膨脹系數(shù)[m/(m?℃)]；E——鋼材的彈性模量(MPa)；t1——管道工作循環(huán)最高溫度(℃t0——管道計算安裝溫度(℃t2——管道工作循環(huán)最低溫度(℃ν——鋼材的泊松系數(shù)，取0.3；σtA——工作管管璧的橫截面積(m2Fmin?——轉(zhuǎn)角管段的折角(弧度)；IP——直管工作管橫截面的慣性矩(mIb——彎頭工作管橫截面的慣性矩(mk——與土壤特性和管道剛度有關的參數(shù)(1/m)；DcC——土壤橫向壓縮反力系數(shù)(N/mR——彎頭的曲率半徑(m)；K'——彎頭工作管柔性系數(shù)；δbrbmZ,CMK0φ——回填土內(nèi)摩擦角，砂土取30度；ρ——土密度，取1800kg/m根據(jù)上式1.25~1.33可計算出轉(zhuǎn)角處過渡段長度集合為下表3.9表3.9彎頭編號1234轉(zhuǎn)角管段的折角弧度Φ1.5707963271.5707963271.5707963271.570796327直管工作面橫截面的慣性矩Ip（m1）7.95791E-054.6696E-052.06149E-052.06149E-05彎頭工作面橫截面的慣性矩Ib（m1）7.95791E-054.6696E-052.06149E-052.06149E-05土壤橫向壓縮反力系數(shù)C（N/m3）3000000300000030000003000000彎頭的曲率半徑R0.90.750.60.6彎頭工作管的公稱壁厚δb0.0070.0070.0060.006彎頭工作管橫截面的平均半徑rbmm0.15550.12950.10250.1025彎頭工作管柔性系數(shù)K'6.3329226195.270654.8153645834.815364583與土壤特性和管道鋼度有關的參數(shù)k（1/m）0.3816025340.4233533230.4892605380.489260538Cm0.2264250940.2755774470.3105158620.310515862Z644.7204966773.6596924.3908512924.3908512水平轉(zhuǎn)角管段循環(huán)工作的過渡段長度lt(m）126.9629318122.9437983108.2915038108.2915038水平轉(zhuǎn)角管段的過渡段最小長度lLmin(m)67.6420528165.0027014956.7612445956.76124459水平轉(zhuǎn)角管段的過渡段最大長度iLmax(m)129.3959577