2-1判斷題（對(duì)歐J的畫0,錯(cuò)誤的畫X）

1.澆注溫度是影響鑄造合金充型能力和鑄件質(zhì)量口勺重要原因。提高澆注溫度有

助于獲得形狀完整、輪廓清晰、薄而復(fù)雜的鑄件。因此，澆注溫度越高越好。（X）

2.合金收縮經(jīng)歷二個(gè)階段。具中，液態(tài)收縮和凝固收縮是鑄件產(chǎn)生縮孔、縮松

日勺基本原因，而固態(tài)收縮是鑄件產(chǎn)生內(nèi)應(yīng)力、變形和裂紋的I重要原因。（0）

3.結(jié)晶溫度范圍的大小對(duì)合金結(jié)晶過程有重要影響。鑄造生產(chǎn)都但愿采用結(jié)晶

溫度范圍小的合金或共晶成分合金，原因是這些合金日勺流動(dòng)性好，且易形成集中縮孔,

從而可以通過設(shè)置冒口，將縮孔轉(zhuǎn)移到冒口中，得到合格的鑄件。（0）

4.為了防止鑄件產(chǎn)生裂紋，在零件設(shè)計(jì)時(shí)，力爭(zhēng)壁厚均勻；在合金成分上應(yīng)嚴(yán)

格限制鋼和鑄鐵中的硫、磷含量；在工藝上應(yīng)提高型砂及型芯砂的退讓性。（0）

5.鑄造合金的充型能力重要取決于合金的流動(dòng)性、澆注條件和鑄型性質(zhì)。因此

當(dāng)合金的成分和鑄件構(gòu)造一定期；控制合金充型能力口勺唯一原因是澆注溫度。（X）

6.鑄造合金在冷卻過程中產(chǎn)生的收縮分為液態(tài)收縮、凝固收縮和固態(tài)收縮。共

晶成分合金由于在恒溫下凝固，即開始凝固溫度等于凝固終止溫度，結(jié)晶溫度范圍為

零0因此，共晶成分合金不產(chǎn)生凝固收縮，只產(chǎn)生液態(tài)收縮和固態(tài)收縮，具有很好的

鑄造性能。（X）

7.氣孔是氣體在鑄件內(nèi)形成H勺孔洞。氣孔不僅減少了鑄件日勺力學(xué)性能，并且還

減少了鑄件的氣密性。(0)

8.采用次序凝固原則，可以防止鑄件產(chǎn)生縮孔缺陷，但它也增長了造型日勺復(fù)雜

程度，并花費(fèi)許多合金液體，同步增大了鑄件產(chǎn)生變形、裂紋的傾向。（0）

2-2選擇題

1.為了防止鑄件產(chǎn)生澆局限性、冷隔等缺陷，可以采用口勺措施有（D）0

A.減弱鑄型日勺冷卻能力；B.增長鑄型的直澆口高度；

C.提高合金口勺澆注溫度；D.A、B和C；E.A和C。

2.次序凝固和同步凝固均有各自的優(yōu)缺陷。為保證鑄件質(zhì)量，一般次序凝固適

合于（D）,而同步凝固適合于（B）。

A.吸氣傾向大日勺鑄造合金；B.產(chǎn)生變形和裂紋傾向大日勺鑄造合金；

C.流動(dòng)性差口勺鑄造合金；D.產(chǎn)生縮孔傾向大口勺鑄造合金。

3.鑄造應(yīng)力過大將導(dǎo)致鑄件產(chǎn)生變形或裂紋。消除鑄件中殘存應(yīng)力的措施是

（D）；消除鑄件中機(jī)械應(yīng)力的措施是（CL

A.采用同步凝固原則；B.提高型、芯砂的退讓性；

C.及時(shí)落砂；D.去應(yīng)力退火。

4.合金H勺鑄造性能重要是指合金H勺（B）、（C）和（G）。

A.充型能力；B.流動(dòng)性；C.收縮；D.縮孔傾向；E.鑄造應(yīng)力；F.裂紋；G.

偏析;H.氣孔。

610

5.如圖2-1所示的JA、3、C、。四種成分日勺鐵碳合金中，流動(dòng)性最佳的合金是（D）；

形成縮孔傾向最大的合金是（D）；形成縮松傾向最大歡I合金是（B）0

圖2T圖2-2

6.如圖2?2所示應(yīng)力框鑄件。澆注并冷卻到室溫后，各桿歐I應(yīng)力狀態(tài)為（H）。

若用鋼鋸沿AX線將030桿鋸斷，此時(shí)斷口間隙將（A）。斷口間隙變化的原因是

各桿的應(yīng)力（C）,導(dǎo)致。30桿（E）,。10桿（D）<>

A.增大；B.減??；C.消失；D.伸長；E.縮短；F.不變;

G.。30桿受壓，010桿受拉；H.030桿受拉，桿受壓。

7.常溫下落砂之前，在

圖2-3所示的套筒鑄件中

（F）。常溫下落砂后來,

在該鑄件中（C）o

A

白口，并細(xì)化石墨。但由于兩種鑄鐵的石墨形態(tài)不一樣，致使孕育鑄鐵日勺強(qiáng)度和塑性

均低于球墨鑄鐵。（0）

5.灰口鑄鐵由于組織中存在著大量片狀石墨，因而抗拉強(qiáng)度和塑性遠(yuǎn)低于鑄鋼。

不過片狀石墨的存在，對(duì)灰口鑄鐵的抗壓強(qiáng)度影響較小，因此灰口鑄鐵適合于生產(chǎn)承

受壓應(yīng)力的鑄件。（0）

3-2選擇題

1.鑄鐵生產(chǎn)中，為了獲得珠光體灰口鑄鐵，可以采用的措施有（D）o

A.孕育處理；B.合適減少碳、硅含量；

C.提高冷卻速度；D.A、B和C；E.A和C。

2.HT100.KTH300-06.QT400-18口勺力學(xué)性能各不相似，重要原因是它們⑼C）

不一樣。

A.基體組織；B.碳的存在形式；C.石墨形態(tài)；D.鑄造性能。

3.灰口鑄鐵（HT）、球墨鑄鐵（QT）、鑄鋼（ZG）三者鑄造性能H勺優(yōu)劣次序（B）；

塑性的高下次序?yàn)椋ˋ）。

A.ZG>QT>HT；B.HT>QT>ZG；C.HT>ZG>QT；D.QT>ZG>HTO

（注：符號(hào)表達(dá)“優(yōu)于”或“高于”;）

4.冷卻速度對(duì)多種鑄鐵H勺組織、性能均有影響，其中，對(duì)（B）影響最小，

因此它適于生產(chǎn)厚壁或壁厚不均勻的較大型鑄件。

A.灰鑄鐵；B.孕育鑄鐵；C.可鍛鑄鐵；D.球墨鑄鐵。

5.牌號(hào)HT150中的“150”表達(dá)（A）。

A.該牌號(hào)鑄鐵原則試樣日勺最低抗拉強(qiáng)度不低于150MPa；B.該牌號(hào)鑄鐵的含碳

量為1.50%；C.該牌號(hào)鑄鐵原則試樣H勺最低屈服強(qiáng)度不低于150MPa：D.該牌號(hào)鑄

鐵件H勺最低抗拉強(qiáng)度不低于150Mpa；E.該牌號(hào)鑄鐵的含碳量為15.0%。

3-3應(yīng)用題

1.用碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)（含碳量）為3.0%,硅的質(zhì)量分?jǐn)?shù)（含硅量）為2.0%口勺鐵

水澆注如圖3-1所示的階梯形鑄件。試問在五個(gè)不一樣厚度截面上各應(yīng)得到何種組

織？鐵水成分不變，欲在壁厚40mm的截面上獲得珠光體灰口鑄鐵，需采用什么措施

（在圖中表明應(yīng)采用日勺措施）？

圖3-1

鐵素體灰口鑄鐵鐵素體+珠光體灰口鑄鐵珠光體灰口鑄鐵珠光體灰口鑄鐵麻口鑄鐵

F+GF+P+GP+GP+GP+G+Fe3c

采用日勺措施：壁厚40mm處加冷鐵

2.一批鑄件，經(jīng)生產(chǎn)廠家檢查，力學(xué)性能符合圖紙?zhí)岢龅腍T200的規(guī)定。顧客

驗(yàn)收時(shí)，在同一鑄件上壁厚為18、26、34mm處分別取樣檢測(cè)。測(cè)得18mm處。b=

196MPa；26mm處4=171MPa；35mm處。b=162MPa。據(jù)此，顧客認(rèn)為該鑄件不

合格，理由是：

1）鑄件力學(xué)性能以低于200Mpa,不符合HT200規(guī)定；

2）鑄件整體強(qiáng)度不均勻。

試判斷顧客的意見與否對(duì)嘰為何鑄件上18mm處的抗拉強(qiáng)度比26、35mm處高？

鑄鐵牌號(hào)與否為HT200?

顧客小J意見不對(duì)的，鑄件上18mm處口勺抗拉強(qiáng)度比26、35mm處高，是由于鑄件上18nlm處

H勺冷卻速度快，根據(jù)各壁厚處的性能與國標(biāo)對(duì)比，鑄鐵牌號(hào)是為HT200。

3.用不一樣成分鐵水分別澆注中20mm、①30mm、①40mm三組試棒，測(cè)得它們

的抗拉強(qiáng)度均為200Mpa,試分析各組試棒H勺牌號(hào)和定性確定C、SiH勺含量高下，將

成果填入表作2—1o

表2—1

試棒①20mm①30mm①40mm

牌號(hào)HT150HT200HT25O

C、Si日勺含量高中低

4-1判斷題（對(duì)『、加J畫O,錯(cuò)誤口勺畫X）

1.芯頭是砂芯日勺一種構(gòu)成部分，它不僅能使矽芯定位、排氣，還能形成鑄件內(nèi)

腔。（X）

2.機(jī)器造型時(shí)，如零件圖上的凸臺(tái)或筋阻礙起模，則繪制鑄造工藝圖時(shí)應(yīng)用活

塊或外砂芯予以處埋。（X）

3.若砂芯安放不牢固或定位不精確，則產(chǎn)生偏芯；若砂芯排氣不暢，則易產(chǎn)生

氣孔；若砂芯阻礙鑄件收縮，則減少鑄件的機(jī)械應(yīng)力和熱裂傾向。（X）

4.制定鑄造工藝圖時(shí)，選擇澆注位置的重要目的是保證鑄件的質(zhì)量，而選擇

分型面的重要目的是在是保證鑄件日勺質(zhì)量的前提下簡(jiǎn)化造型工藝。（0）

5.澆注位置選擇的原則之一是將鑄件日勺大平面朝下，重要目的是防止產(chǎn)生縮孔

缺陷。（X）

4-2選擇題

1.如圖4-1所示的零件采用砂型鑄造生產(chǎn)毛坯。與圖中所示的JI、II、III、IV

分型方案相適應(yīng)的造型措施分別為（C）、（D）、（B）、（B）。其中

較合理的分型方案是（1\：

A.整模造型；B.分模造型；C.活塊造型；D.挖砂造型；E.三箱造型。

圖47

2.如圖4-2所示H勺具有大平面鑄件的幾種分型面和澆注位置方案中，合理H勺是

(A

圖4-2

4-3填空題

1.零件與鑄件在形狀和尺寸上有很大區(qū)別，尺寸上鑄件比零件多加工氽量和（斜

度），形狀上零件上某些尺寸小FI勺孔或槽，鑄件上（可不鑄出）。

2.造型用時(shí)模型與鑄件在形狀和尺寸上有很大區(qū)別，尺寸上模型比鑄件多（收

縮率），形狀上鑄件上有孔日勺地方，模型上（設(shè)有芯頭）。

4-4應(yīng)用題

1.繩輪（圖4-3）,材料為HT200,批量生產(chǎn)。繪制零件的I鑄造工藝圖。

圖4-3

____?280

0240

*80

4-613

A

4-67

2.襯套（圖4-4）,材料為HT200,批量生產(chǎn)。繪制零件的鑄造工藝圖，并在用

雙點(diǎn)劃線繪制的零件輪廓圖上定性畫出模型圖和鑄件圖。

圖4-4

鑄件圖

3.軸承座，如圖4-5(a)所示，材料為HT150,批量生產(chǎn)。圖4-5(b)為零件

圖的右視圖，請(qǐng)?jiān)诖藞D上定性繪制出零件H勺鑄造工藝圖。

(b)

圖，

垂直于分模面的平面應(yīng)加起模斜度。

5-1判斷題（對(duì)的H勺面0,錯(cuò)誤的畫X）

1.分型面是為起模或取出儲(chǔ)件而設(shè)置的，砂型鑄造、熔模鑄造和金屬型鑄造所

用的鑄型均有分型面。

2.鑄造生產(chǎn)的明顯長處是適合于制造形狀復(fù)雜，尤其是具有復(fù)雜內(nèi)腔的鑄件。

為了獲得鑄件的內(nèi)腔，不管是砂型鑄造還是特種鑄造均需使用型芯。（義）

3.熔模鑄造一般在鑄型焙燒后冷卻至600?700c時(shí)進(jìn)行澆注，從而提高液態(tài)合

金的充型能力。因此，對(duì)相似成分的鑄造合金而言，熔模鑄件的最小壁厚可不不小于

金屬型和砂型鑄件H勺最小壁厚。

4.為防止縮孔、縮松或熱應(yīng)力、裂紋歐I產(chǎn)生，零件壁厚應(yīng)盡量均勻。因此設(shè)計(jì)

零件外壁和內(nèi)壁，外壁和筋，其厚度均應(yīng)相等。

5.零件內(nèi)腔設(shè)計(jì)盡量是開口式的，并且高度”與開口的直徑。之比（H/Q）要

不不小于1,這樣造型時(shí)可以防止使用砂芯，內(nèi)腔靠自帶砂芯來形成。

5-2選擇題

1.用化學(xué)成分相似的鑄造合金澆注相似形狀和尺寸的鑄件。設(shè)砂型鑄造得到H勺

鑄件強(qiáng)度為O妙；金屬型鑄造的鑄件強(qiáng)度為。金；壓力鑄造日勺鑄件強(qiáng)度為。壓，貝|J(C)o

A.。砂=。金仄；B.。侖,。砂〉。壓；

C.。壓＞。金＞。砂；D.。原〉。砂〉。金。

2.鑄件上所有垂直于分型面的立壁均應(yīng)有斜度。當(dāng)立壁11勺表面為加，表面時(shí)，

該斜度稱為(A)。

A.起模斜度；B.構(gòu)造斜度；C.起模斜度或構(gòu)造斜度。

3.在鑄造條件和鑄件尺寸相似日勺條件下，鑄鋼件的最小壁厚要不小于灰口鑄鐵

件的最小壁厚，重要原因是鑄鋼口勺(B)。

A.收縮大；B.流動(dòng)性差；C.澆注溫度高；D.鑄造應(yīng)力大。

5-3應(yīng)用題

下列零件采用砂型鑄造生產(chǎn)毛坯，材料為HT200。請(qǐng)標(biāo)注分型面；在不變化標(biāo)定

尺寸的前提下，修改構(gòu)造上不合理處，并簡(jiǎn)述理由。

1.托架（圖5-1）

圖5-1

2.箱蓋（圖5-2）3.軸承架（圖5-3）

圖5-2圖5-3

6-1判斷題（對(duì)的I的畫O,錯(cuò)誤日勺畫X）

1.壓力加工是運(yùn)用金屬產(chǎn)生塑性變形獲得零件或毛坯的一種措施。在塑性變形

日勺過程中，理論上認(rèn)為金屬只產(chǎn)生形狀的I變化而其體積是不變的。（O）

2.把低碳鋼加熱到1200C時(shí)進(jìn)行鑄造，冷卻后鍛件內(nèi)部晶粒將沿變形最大的方

向被拉長并產(chǎn)生碎晶。如將該鍛件進(jìn)行再結(jié)晶退火，便可獲得細(xì)晶組織。（X）

3.將化學(xué)成分和尺寸相似的三個(gè)金屬壞料加熱到同一溫度，分別在空氣錘、水

壓機(jī)和高速錘上進(jìn)行相似H勺變形，其變形抗力大小應(yīng)相似。（X）

4.在外力作用下金屬將產(chǎn)生變形。應(yīng)力小時(shí)金屬產(chǎn)生彈性變形，應(yīng)力超過。s時(shí)

金屬產(chǎn)生塑性變形。因此，塑性變形過程中一定有彈性變形存在。（O）

5.只有通過塑性變形的鋼才會(huì)發(fā)生答復(fù)和再結(jié)晶。沒有通過塑性變形的鋼，雖

然把它加熱到答復(fù)或再結(jié)晶溫度以上也不會(huì)產(chǎn)生答復(fù)或再結(jié)晶。(0)

6.塑性是金屬可鍛哩中日勺一種指標(biāo)。壓力加工時(shí)，可以變化變形條件；但不能

變化金屬的塑性。(X)

7.冷變形不僅能變化金屬的形狀，并且還能強(qiáng)化金屬，使其強(qiáng)度、硬度升高。

冷變形也可以使工件獲得較高的精度和表面質(zhì)量。(0)

8.某一批鍛件經(jīng)檢查，發(fā)現(xiàn)由于纖維組織分布不合理而不能應(yīng)用。若對(duì)這批鍛

件進(jìn)行合適日勺熱處理，可以使鍛件重新得到應(yīng)用o(X)

9.對(duì)于塑性變形能力較差的合金，為了提高其塑性變形能力，可采用減少變形

速度或在三向壓應(yīng)力下變形等措施。

6-2選擇題

1.鋼制H勺拖鉤如圖6-1所示，可以用多種措施制成。

其中，拖重能力最大的是（B）。

A.鑄造的拖鉤；B.鑄造的拖鉤；

C.切割鋼板制成的拖鉤。

2.有一批通過熱變形的鍛件，晶粒粗

大，不符合質(zhì)量規(guī)定，重要原因是（C）。

A.始鍛溫度過高；B.始鍛溫度過低;

C.終鍛溫度過高；D.終鍛溫度過低。

圖6?1

3.鑄造比是表達(dá)金屬變形程度的工藝參數(shù)。用碳鋼鋼錠鑄造大型軸類鍛件時(shí)鑄

造比應(yīng)選（C）。

A.y=1~1.5；；B.y=1.5~2.5；C.y=2.5~3；D.y>3。

4.有一批連桿模鍛件，經(jīng)金相檢查，發(fā)現(xiàn)其纖維不持續(xù)，分布不合理。為了保

證產(chǎn)品質(zhì)量應(yīng)將這批鍛件（D）o

A.進(jìn)行再結(jié)晶退火；B.進(jìn)行球化退火；

C.重新加熱進(jìn)行第二次鑄造；D.報(bào)廢。

5.通過熱變形的鍛件一般都具有纖維組織。一般應(yīng)使鍛件工作時(shí)H勺最大正應(yīng)力

與纖維方向（A）；最大切應(yīng)力與纖維方向（B）。

A.平行；B.垂直；C.呈45°角；D.呈任意角度均可。

6.碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)（含碳量）不小于（）.8%的高碳鋼與低碳鋼相比，可鍛性較差。

在選擇終鍛溫度時(shí)，高碳鋼日勺終鍛溫度卻低于低碳鋼H勺終鍛溫度；其重要原因是為了

（C）o

A.使高碳鋼晶粒細(xì)化提高強(qiáng)度；B.使高碳鋼獲得優(yōu)良的表面質(zhì)量；

C.打碎高碳鋼內(nèi)部的網(wǎng)狀碳化物。

7.加工硬化是由塑性變形時(shí)金屬內(nèi)部組織變化引起H勺，加工硬化后金屬組織H勺

變化有（E）。

A、晶粒沿變形方向伸長；B、滑移面和晶粒間產(chǎn)生碎晶；

C、晶格扭曲位錯(cuò)密度增長；D、A和B；E、D和C。

8.變化鍛件內(nèi)部纖維組織分布的措施是(C)0

A、熱處埋；B、再結(jié)晶；C、塑性變形；D、細(xì)化晶粒。

6-3應(yīng)用題

1.鑄的熔點(diǎn)為3380℃,鉛日勺熔點(diǎn)為327℃,試計(jì)算鴇及鉛日勺再結(jié)晶溫度。鋁在

900C進(jìn)行變形，鉛在室溫(20℃)進(jìn)行變形，試判斷它們屬于何種變形。

T回二0.3T熔點(diǎn)(K)(3380+273)X0.3=3653X0.3=1096(823℃)

T再=0.4T熔點(diǎn)(K)(3380+273)X0.4=3653X0.4=1461(1188℃)

T回(823℃)<900℃<T再(1188°C)所認(rèn)為溫變形

鉛T再=0.4T熔點(diǎn)(K)(327+273)X0.4=600X0.4=240(-33℃)

因此鉛在室溫(2()℃)進(jìn)行變形為熱變形

2.圓鋼拔長前直徑為0100mm,拔長后為050mm,試計(jì)算鑄造比戶

2

y=F0/F=(100/50)=4

7-1判斷題(對(duì)的的畫O,錯(cuò)誤的畫X)

1.自由鍛是單件、小批量生產(chǎn)鍛件最經(jīng)濟(jì)日勺措施，也是生產(chǎn)重型、大型鍛件的

唯一措施。因此，自由鍛在重型機(jī)械制造中具有尤其重要日勺作用。（O）

2.繪制自由鍛件圖時(shí)，應(yīng)考慮填加敷料和加工余量，并標(biāo)出鍛件公差。也就是

說，在零件H勺所有表面上，都應(yīng)給出加，余量。（X）

3.自由鍛沖孔前，一般先?；沾?，以使沖孔面平整和減少?zèng)_孔深度。（0）

7-2選擇題

1.鍛粗、拔長、沖孔工序都屬于（C）。

O

----9

A.精整工序；B.輔助工序；C.基本工序。

400

2.圖7-1所示鍛件，用自由鍛鑄造，壞料的

直徑為0140mm,長度為220mm,其基本工序

是（A）o

A.拔長0100-局部鍛粗一拔長060一切斷；

B.整體瞰粗f拔長。100~*拔長060-*切斷；

C.拔長。100一拔長。60一局部鍛粗一切斷；

D.局部瞰粗f拔長。100—拔長。60f切斷。圖7-1

7-3應(yīng)用題

1.試分析如圖7-2所示的兒種鎖粗缺陷產(chǎn)生日勺原因（設(shè)坯料加熱均勻）。

雙腰鼓形餓彎徽歪

鍛錘噸位小,高徑比過大（＞2.5）,端面不平行與軸線不垂直

(b)(c)

圖7-2

2.如圖7-3所示的整體活塞采用自由鍛制坯。試在右側(cè)雙點(diǎn)劃線繪制的零件輪

廓圖上定性繪出鍛件圖，選擇合理的坯料直徑（既有圓鋼直徑有：。120、011（）、。

100、。90、080、。70）,并闡明理由，確定鑄造基本工序，在表7-1中畫出工序簡(jiǎn)

圖。

全部d

用?411_^_-__-_-_-_-__-__iJpj-

w兒

坯料直徑：010()選擇原因：局部鎖粗時(shí)保證高徑比V2.5

圖7-3

表7-1

序號(hào)工序名稱工序簡(jiǎn)圖

1

1下料

2

局部鍛粗1二

3拔長

3.為修復(fù)一臺(tái)大型設(shè)備，需制造一種圓錐齒輪，如圖7-4所示。試選擇鑄造措

施，定性繪出鍛件圖，并制定鑄造基本工序，在表7-2中畫出工序簡(jiǎn)圖。

圖7-4

表7-2

序號(hào)工序名稱工序簡(jiǎn)圖

1下料

2徽粗

3沖孔■

4.如圖7-5所示，一般碳鋼采用平砧拔長，高合金鋼采用V型砧拔長，試分析

砧型對(duì)鋼的變形有何影響?

V型砧使壓應(yīng)力數(shù)目增多，提高金屬的可鍛性，適合于拔長塑性較差H勺高合金鋼。

圖7-5

5.如圖7-6所示支座零件，采用自由鍛制壞，試修改零件構(gòu)造設(shè)計(jì)不合理之處。

。250

*250

圖7-6

2X45,

4?50

2X45'

0240

6.圖7-7所示零件、采用自由鍛制坯，試修改零件構(gòu)造設(shè)計(jì)不合理之處。

圖7-7

?240

8-1判斷題（對(duì)『、川、J畫O,錯(cuò)誤的畫X）

1.如圖8-1所示鍛件，采用錘上模鍛生產(chǎn)。從便于鍛模制造，鍛件輕易出模的角

度考慮分模面應(yīng)選在。-服(X)

圖8-1

2.鍛模中預(yù)鍛模膛口勺作用是減少終鍛模膛的磨損，提高終鍛模膛的壽命。因此

預(yù)鍛模膛不設(shè)飛邊槽，模膛容積稍不小于終鍛模膛，模膛圓角也較大，而模膛斜度一

般與終鍛模膛相似。(O)

3.板料沖壓落料工序中的凸、凹模的間隙是影響沖壓件剪斷面質(zhì)量口勺關(guān)鍵。凸、

凹模間隙越小，則沖壓件毛刺越小，精度越高。(X)

4.板料彎曲時(shí)，彎曲后兩邊所夾的角度越小，則彎曲部分的變形程度越大。

（X）

5.拉深過程中坯料H勺側(cè)壁受拉應(yīng)力。拉應(yīng)力的大小與拉深系數(shù)有關(guān)，拉深系數(shù)

越大，則側(cè)壁所受的拉應(yīng)力越大。（X）

6.受翻邊系數(shù)的限制，一次翻邊達(dá)不到零件凸緣高度規(guī)定期，則可以進(jìn)行多次

翻邊。（X）

7.沖床的一次沖程中，在模具的不一樣工位上同步完畢兩道以上工序日勺沖壓模

具,稱為持續(xù)模。（O）

8-2選擇題

I.鑄造圓柱齒輪坯100件，為提高生產(chǎn)率決定采用胎模鍛。應(yīng)選用（C）。

A.扣模；B.合模；C.筒模。

2.平鍛機(jī)上模鍛所使用日勺鍛模由三部分構(gòu)成，具有兩個(gè)互相垂直H勺分模面，因

此平鍛機(jī)最適于鑄造（C）o

A.連桿類鍛件；B.無孔盤類鍛件；C.帶頭部桿類鍛件；D.A和C。

3.拉深變形在沒有壓板的條件下，板料進(jìn)入凹模前受（B）。在有壓板的條

件下，板料進(jìn)入凹模前受（C）o

A.兩向拉應(yīng)力，歷來壓應(yīng)力；B.歷來拉應(yīng)力，歷來壓應(yīng)力；

C.兩向壓應(yīng)力，歷來拉應(yīng)力；D.三向壓應(yīng)力。

4.厚1mm直徑0350的鋼板經(jīng)拉深制成外徑為。150日勺杯形沖壓件。由手冊(cè)中

查得材料的拉深系數(shù)〃7尸0.6,加2=0.80,63=0.82,加=0.85。該件要通過（C）

拉深才能制成。

A.一次；B.兩次；C.二次；D.四次。

5.大批量生產(chǎn)外徑為050mm,內(nèi)徑為025mm,厚為2mm日勺零件。為保證孔與

外圓的同軸度應(yīng)選用（C）o

A.簡(jiǎn)樸模；B.持續(xù)模；C.復(fù)合模。

6.設(shè)計(jì)沖孔凸模時(shí)，其凸模刃口尺寸應(yīng)當(dāng)是（A）o

A.沖孔件孔的尺寸；B.沖孔件孔的尺寸+2z（z為單側(cè)間隙）；

C.沖孔件孔的尺寸一2z；D.沖孔件尺寸一z。

7.壓力加工的操作工序中，工序名稱比較多，屬于自由鍛H勺工序是（C）,

屬于板料沖壓的工序是（D）。

A.鎖粗、拔長、沖孔、軋制；B.拔長、鍬粗、擠壓、翻邊；

C.鍛粗、拔長、沖孔、彎曲；D.拉深、彎曲、沖孔、翻邊。

8.沖壓模具構(gòu)造由復(fù)雜到簡(jiǎn)樸H勺排列次序?yàn)椋―）u

A、復(fù)合模一簡(jiǎn)樸模一持續(xù)模；B、簡(jiǎn)樸模一持續(xù)模一復(fù)合模；

C、持續(xù)模一復(fù)合模一簡(jiǎn)樸模；D、復(fù)合模一持續(xù)模一簡(jiǎn)樸模。

8-3應(yīng)用題

1.圖8-2所示H勺常嚙合齒輪，年產(chǎn)15萬件，鍛壞由錘上模鍛生產(chǎn)。試圖8-2(a)

上修改零件不合理的構(gòu)造，在圖8-2(b)上定性繪出齒輪構(gòu)造修改后的鍛件圖。

(b)

200

160

100

o

co

2.如圖8-3所示沖壓件，采用厚L5mm低碳鋼板進(jìn)行批量生產(chǎn)。試確定沖壓的

基本工序，并在表8-1中繪出工序簡(jiǎn)圖。

圖8-3

表8-1

序號(hào)工序名稱工序簡(jiǎn)圖

1落料

2沖孔

3彎曲

翻邊

4

3.如圖8-4所示沖壓件，采用厚L5mm低碳鋼板進(jìn)行批量生產(chǎn)。試確定沖壓的

4>160

6136

640

基本工序。

圖8-4

1落料

基本工序:

4.圖8-5(a)所示為油封內(nèi)夾圈，圖8-5(b)所示為油封外夾圈，均為沖壓件。

試分別列出沖壓基本工序，并闡明理由。(材料的極限圓孔翻邊系數(shù)K=0.68)。

［提醒］do=6/1-2["-0.43R-0.22/]

式中：治一沖孔直徑(mm)；力一翻邊后豎立直邊的外徑(mm)；”一從孔內(nèi)測(cè)

。92

4「

1

。133

量歐I豎立直邊高度(mm)；R一圓角半徑(mm)；，一板料厚度(mm)。

(b)

圖8-5

圖8-5(a)基本工序:圖8-5(b)基本工序:

1落料1落料

原因：原因：

翻邊系數(shù)k0=0.86>0.68,可以直接翻邊；翻邊系數(shù)k0=0.65V0.68,不能直接翻邊;

9-1判斷題（對(duì)時(shí)日勺畫O,錯(cuò)誤的畫X）

1.焊接電弧是熔化焊最常用日勺一種熱源。它與氣焊的氧乙煥火焰同樣，都是氣

體燃燒現(xiàn)象，只是焊接電弧的溫度更高，熱量愈加集中。（X）

2.焊接應(yīng)力產(chǎn)生的原因是由于在焊接過程中被焊工件產(chǎn)生了不均勻的變形，因

此，防止焊接變形的工藝措施，均可減小焊接應(yīng)力.（X）

3.焊接應(yīng)力和焊接變形是同步產(chǎn)生日勺。若被焊構(gòu)造剛度較大或被焊金屬塑性較

差，則產(chǎn)生的焊接應(yīng)力較大，而焊接變形較小。（0）

4.手工電弧焊過程中會(huì)產(chǎn)生大量煙霧，煙霧對(duì)焊工的身體有害，因此，在制造

焊條時(shí)，應(yīng)盡量清除能產(chǎn)生煙霧的物質(zhì)。（X）

5.埋弧自動(dòng)焊焊接低碳鋼時(shí)，常用HO8A焊絲和焊劑431。當(dāng)焊劑431無貨時(shí)，

可用焊劑230替代。(X)

6.根據(jù)熔化焊日勺冶金特點(diǎn)，熔化焊過程中必須采用的措施是，1、提供有效H勺保

護(hù)，2、控制焊縫金屬的化學(xué)成分，3、進(jìn)行脫氧和脫硫、磷。（X）

7.中、高碳鋼及合金鋼焊接接頭，存在對(duì)接頭質(zhì)量非常不利日勺淬火區(qū)，該淬火

區(qū)的塑性、韌性低，輕易產(chǎn)生裂紋，因此焊接此類鋼時(shí)一般均需進(jìn)行焊前預(yù)熱，以防

淬火區(qū)的形成。（0）

8.氧弧焊采用僦氣保護(hù)，焊接質(zhì)量好，適于焊接低碳鋼和非鐵合金。（X）

9.埋弧自動(dòng)焊具有生產(chǎn)率高，焊接質(zhì)量好，勞動(dòng)條件好等長處。因此，廣泛

用于生產(chǎn)批量較大，水平位置的長、直焊縫的焊接，但它不適于薄板和短時(shí)不規(guī)

則焊縫的焊接。（0）

10.點(diǎn)焊和縫焊用于薄板口勺焊接。但焊接過程中易產(chǎn)生分流現(xiàn)象，為了減少分流,

點(diǎn)焊和縫焊接頭型式需采用搭接。（X）

9-2選擇題

1.下列幾種牌號(hào)的焊條中，（C）和（E）只能采用直流電源進(jìn)行焊接。

A.結(jié)422；B.結(jié)502；C.結(jié)427；D.結(jié)506；E.結(jié)607；F.結(jié)423c

2.對(duì)于重要構(gòu)造、承受沖擊載荷或在低溫下工作日勺構(gòu)造，焊接時(shí)需采用堿性焊

條，原因是堿性焊條的（D）0

A.焊縫抗裂性好；B.焊縫沖擊韌性好；C.焊縫含氨量低；D.A、B和C。

3.氣體保護(hù)焊的焊接熱影響區(qū)一般都比手工電弧焊口勺小，原因是（C

A.保護(hù)氣體保護(hù)嚴(yán)密；B.焊接電流??；

C.保護(hù)氣體對(duì)電弧有壓縮作用；D.焊接電弧熱量少。

4.氮弧焊的焊接質(zhì)量比較高，但由于焊接成本高，因此（C）一般不用氮弧

焊焊接。

A.鋁合金一般構(gòu)造；B.不銹鋼構(gòu)造；C.低碳鋼重要構(gòu)造；qfb

D.耐熱鋼構(gòu)造。IId

5.焊接工字梁構(gòu)造，截面如圖9-1所示。

四條長焊縫的對(duì)日勺焊接次序是（B）0

A.a—b-c-d；B.a-d—c—b；

C.a-c-d-b；D.a-d-b-co圖9-1工字梁截面圖

6.焊接電弧中三個(gè)區(qū)產(chǎn)生日勺熱量由多到少排列次序是（D）,溫度由高到低的

排列次序是（B）o

A、陰極一陽極一弧柱；B、弧柱一陽極一陰極；C、陰極一弧柱一陽極；

D、陽極一陰極一弧柱；E、陽極一弧柱一陰極；F、弧柱一陰極一陽極。

7.結(jié)422煌條是生產(chǎn)中最常用H勺一種焊條，原因是（D

A.焊接接頭質(zhì)量好；B.焊縫金屬含氫量少；

C.焊接接頭抗裂性好；D.焊接工藝性能好。

8.埋弧自動(dòng)焊比手工電弧焊的生產(chǎn)率高，重要原因是（D）0

A、實(shí)現(xiàn)了焊接過程的自動(dòng)化；B、節(jié)省了更換焊條的時(shí)間；

C、A和B；D、可以采用大電流密度焊接。

9.酸性焊條得到廣泛應(yīng)用日勺重要原因是（D）0

A、焊縫強(qiáng)度高；B、焊縫抗裂性好；

C、焊縫含氫量低；D、焊接工藝性好.

10.焊條牌號(hào)“結(jié)422”中，“結(jié)”表達(dá)構(gòu)造鋼焊條，前兩位數(shù)字“42”表達(dá)

（C）<>

A、焊條的。b2420MPa；B、構(gòu)造鋼『、Job2420MPa；

C、焊縫日勺"b2420MPa；D、焊條日勺。b=420MPa。

9-3填空題

I.焊接時(shí)往往都要對(duì)被焊工件進(jìn)行加熱。熔化焊加熱H勺目H勺是（形成熔池）；壓

力焊加熱的目的是（將接頭金屬加熱到高塑性狀態(tài)）；釬焊加熱的目的是（熔化釬料）。

2.焊接時(shí)一般都要對(duì)被焊區(qū)進(jìn)行保護(hù)，以防空氣H勺有害作用。手工電弧焊采用

（氣和渣聯(lián)合）保護(hù)；埋弧自動(dòng)焊采用（渣）保護(hù)；鼠弧焊的保護(hù)

措施是（氨氣保護(hù)）；而在釬煌過程中則運(yùn)用（釬劑）來進(jìn)行保護(hù)。

3.點(diǎn)焊時(shí)必須對(duì)工件施加壓力，通電前加壓是為了（使工件接頭緊密接觸）：

斷電后加壓是為了（使接頭產(chǎn)生塑性變形，壓力作用下結(jié)晶）。

4.釬焊時(shí)除使用釬料外，還需使用（釬劑）,它在釬焊過程中的作用是：1）

（清除工件金屬和釬料表面上的氧化膜及雜質(zhì)）；2）（隔離空氣起保護(hù)作用）；3）增大

釬料的（填充能力）o

5.COZ氣體保護(hù)焊適于焊接（低碳鋼）和（低合金鋼）材料，應(yīng)采用的

焊絲分別是（H08MnSiA）和（H08Mn2SiA）。

6.壓力焊時(shí)也需對(duì)工件接頭進(jìn)行加熱，重要目的是（將接頭金屬加熱到高塑性

狀態(tài)）。

7.釬焊日勺接頭強(qiáng)度較低，為了提高接頭的承載能力，釬焊采用（搭接）接頭。

8.焊條牌號(hào)“結(jié)507”中，“7”表達(dá)（低氫型藥皮）和（直流專用）。

9-4應(yīng)用題

有一鋼構(gòu)造，采用20鋼冷拔型材制成。由于使用不妥而斷裂，現(xiàn)用手工電弧焊

措施將其修復(fù)。焊接時(shí)溫度分布如圖9-1所示。試在圖上繪出焊接熱影響區(qū)的分布狀

況（注意焊前鋼H勺組織狀態(tài)。20鋼的再結(jié)晶溫度為540C）。

圖9-1

2過熱區(qū)5再結(jié)晶區(qū)其余母材

4部分相變區(qū)

10-1判斷題（對(duì)的日勺畫O,