第第頁(yè)共54頁(yè)10萬(wàn)噸氯乙烯氧氯化工段工藝設(shè)計(jì)氯乙烯是化學(xué)工業(yè)上重要的化工原料，是無(wú)色、易液化氣體。氯乙烯是有毒物質(zhì)，但它以十分低廉的價(jià)格和突出的性能成為十分理想的材料。隨著我國(guó)國(guó)民經(jīng)濟(jì)的增長(zhǎng)，對(duì)氯乙烯的需求量日益增加，因此氯乙烯的發(fā)展前景十分良好。本文對(duì)10萬(wàn)噸氯乙烯氧氯化工段進(jìn)行工藝設(shè)計(jì)，對(duì)乙烯氧氯化法的設(shè)計(jì)生產(chǎn)方法的選擇，反應(yīng)器的設(shè)計(jì)和換熱器的設(shè)計(jì)并進(jìn)行強(qiáng)度核算，制定合理的生產(chǎn)方案和工藝流程。同時(shí)運(yùn)用計(jì)算機(jī)進(jìn)行模擬并對(duì)反應(yīng)物進(jìn)行物料衡算，熱量衡算。最后繪制帶控點(diǎn)的工藝流程圖、設(shè)備裝置圖、廠區(qū)總平面布置圖。關(guān)鍵詞乙烯，乙烯氧氯化，反應(yīng)器，換熱器目錄TOC\o"1-3"\h\u218691.引言 179781.1廠址建設(shè)地概述 1189941.2初步擬定廠址選擇 1324002.生產(chǎn)方法 157632.1乙炔法 1284692.2乙烯氧氯化法 211343.工藝敘述部分 492263.1工藝技術(shù)方案的論證及選擇 4122393.2工藝生產(chǎn)方法敘述 5288134.工藝計(jì)算部分 7182324.1物料衡算 786554.2熱量衡算 1195565.反應(yīng)器設(shè)計(jì) 15144045.1設(shè)計(jì)條件 1686335.2物流信息 17224605.3結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 1848605.4壓降 21276665.5強(qiáng)度校核 2262095.6設(shè)備裝配圖 2496186.換熱器的選型設(shè)計(jì) 25244336.1設(shè)計(jì)選型 2515476.2選型范例 25194836.3結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 2796306.4強(qiáng)度校核 32166976.5設(shè)計(jì)小結(jié) 326127.安全技術(shù)與環(huán)保部分 34307527.1安全技術(shù) 3487057.2環(huán)境保護(hù)及綜合利用 37108558.經(jīng)濟(jì)分析 38294628.1投資分析 38272038.3投資回收期 403526結(jié)論 4121007參考文獻(xiàn) 421.引言本項(xiàng)目利用乙烯、氧氣和氯氣為主要工業(yè)原料，通過(guò)直接氯化、氧氯化和裂解工藝，生產(chǎn)氯乙烯。項(xiàng)目運(yùn)用清潔新工藝，實(shí)現(xiàn)了綠色化生產(chǎn)和鹽酸的資源化利用。1.1廠址建設(shè)根據(jù)國(guó)家對(duì)廠址選擇的要求,以及利于分廠長(zhǎng)期的運(yùn)行和發(fā)展下，選擇為內(nèi)蒙古億利化學(xué)工業(yè)。1.2擬定廠址初步擬定廠為蒙古億利化學(xué)工業(yè)。在國(guó)家實(shí)施西部大開(kāi)發(fā)的大開(kāi)發(fā)戰(zhàn)略中，該項(xiàng)目旨在利用煤炭，鹽，石灰石，焦炭等充足資源。該項(xiàng)目在內(nèi)蒙古工業(yè)發(fā)展規(guī)劃中被列為鄂爾多斯重點(diǎn)建設(shè)項(xiàng)目。廠址在市達(dá)拉特旗樹(shù)林召鎮(zhèn)，市達(dá)拉特旗樹(shù)林召鎮(zhèn)與110、119國(guó)道包東高速公路相連。鐵路和210專用線運(yùn)送煤炭穿越廠區(qū)，交通十分便利。2.生產(chǎn)方法2.1乙炔法乙炔法是按照1:1.05?1.1比例將選取具有純度的HCl氣體和C2H2氣體混合，使用HgCl2催化劑催化，在100?180℃下進(jìn)行反應(yīng)。該方法的生產(chǎn)工藝較落后和生產(chǎn)設(shè)備比較簡(jiǎn)單，生產(chǎn)能源的消耗量大，需要的原料成本高，催化水銀鹽毒性大，并且受到2.2乙烯氧氯化法（1）乙烯直接氯化

（2）二氯乙烷裂解

（3）乙烯氧氯化

其工藝過(guò)程示意如圖2-1。圖2-1乙烯氧氯化平衡法制氯乙烯此圖可見(jiàn)，用這種生產(chǎn)方法制造氯化乙烯的原料是C2H4，Cl2和空氣，Cl2都可以參與反應(yīng)，重點(diǎn)是計(jì)算C2H4和Cl2的加乙烯氯化CH2=CH2+可以在氣相中進(jìn)行此反應(yīng)，也可以在溶劑中進(jìn)行此反應(yīng)。氣相反應(yīng)因?yàn)榉艧岽?，并且散熱困難而且不容易控制，所以工業(yè)上采用的液相反應(yīng)是存在于極性溶液下的，二氯乙烷是反應(yīng)溶劑。圖2-2直接氯化工序簡(jiǎn)易流程二氯乙烷熱裂解反應(yīng)式:ClCH2CH反應(yīng)是可逆的吸熱反應(yīng)，由管式分解爐進(jìn)行，反應(yīng)溫度500～550℃，壓力0.6～1.5mpa。將二氯乙烷的單向轉(zhuǎn)換率控制在50%?70%，抑制二次反應(yīng)的進(jìn)行。分解產(chǎn)物進(jìn)入急冷塔，為了防止副反應(yīng)持續(xù)，用循環(huán)二氯乙烷冷卻。將產(chǎn)品溫度冷卻到50～150℃，進(jìn)入脫氯塔。脫氯塔底部是氯乙烯和二氯乙烷的混合物，在氯乙烯蒸餾塔中蒸餾，可以從塔頂?shù)玫礁呒兌嚷然蚁?。底部主要是未參與反應(yīng)的粗二氯乙烷，蒸餾后也是熱分解原料。乙烯氧氯化部分CH2=CH2這是強(qiáng)烈的發(fā)熱反應(yīng)。也會(huì)發(fā)生生成其他氯衍生物的副反應(yīng)。這些副產(chǎn)品的總量低于二氧乙烷生成量的1%。作為乙烯液相氯化反應(yīng)的催化劑，F(xiàn)eCl是一般的催化劑。而FeCl3的主要作用是抑制取代反應(yīng)，使乙烯和氯氣的加成反應(yīng)得到促進(jìn)，減少乙烯氧氯化圖2-3氧氯化單元簡(jiǎn)易流程3.工藝敘述部分3.1工藝技術(shù)方案論證及選擇乙烯氧氯化法生產(chǎn)氯乙烯，包括三步反應(yīng)：1乙烯直接氯化

2二氯乙烷裂解

3乙烯氧氯化

總反應(yīng)式

其工藝過(guò)程示意如圖3-1圖3-1乙烯氧氯化平衡法制氯乙烯此圖可見(jiàn)，用這種生產(chǎn)方法制造氯化乙烯的原料是乙烯，氯氣和空氣，氯氣都可以參與反應(yīng)，重點(diǎn)是計(jì)算乙烯和氯的加成反應(yīng)和乙烯氯化反應(yīng)的反應(yīng)量，氯化乙烯所需的氯化氫是二氯乙烷分解所產(chǎn)生的。使得氯化氫是在整體過(guò)程中一直處于平衡。3.2工藝生產(chǎn)方法敘述3.2.1工藝反應(yīng)公式乙烯直接氯化主反應(yīng)：副反應(yīng)：乙烯氧氯化主反應(yīng)：副反應(yīng)：二氯乙烷裂解主反應(yīng)：副反應(yīng)：3.2.2生產(chǎn)流程乙烯直接氯化與裂解工段圖3-2原料乙烯與氯氣在90℃直接氯化反應(yīng)器中合成二氯乙烷和其他雜質(zhì)，通過(guò)塔頂輸送二氯乙烷，其他雜質(zhì)由塔底排出。之后由泵加壓送到蒸發(fā)器進(jìn)行加熱，二氯乙烷從氣相變?yōu)橐合唷Ｔ龠M(jìn)熱解爐前進(jìn)行預(yù)熱到500℃，然后進(jìn)行熱裂解。熱裂解后產(chǎn)生氯乙烯，CO，等產(chǎn)物。然后，產(chǎn)物進(jìn)入到急冷塔進(jìn)行降溫，蒸汽隨后進(jìn)入下一個(gè)冷凝器，由氣相轉(zhuǎn)化為液相，液體進(jìn)入鹽酸分離塔進(jìn)行分離，塔頂流出鹽酸進(jìn)入到乙烯氧氯化工段，其余的進(jìn)入氯乙烯分離塔，塔頂分離出氯乙烯產(chǎn)品，塔頂分離出二氯乙烷。二氯乙烷進(jìn)入循環(huán)。圖3-3原料乙烯和氧氣以及從裂解工段輸送來(lái)的鹽酸在乙烯氧氯化反應(yīng)器中反應(yīng)生成二氯乙烷及其他副產(chǎn)品。經(jīng)塔頂分離氣相與液相產(chǎn)品，液相產(chǎn)品二氯乙烷，三氯乙烷和水通過(guò)泵輸送到三氯乙烷分離塔。在此設(shè)備中將三氯乙烷從塔頂分離出去，其余的進(jìn)入到二氯乙烷分離塔。在此設(shè)備中將水從塔中分離出，二氯乙烷從塔底分離輸送到裂解工段。4.工藝計(jì)算部分4.1物料衡算下表適用各種品種平衡的方法：對(duì)于分廠，采取連續(xù)操作300天（7200小時(shí)）的年開(kāi)工，在一年中用于固定的停車對(duì)設(shè)備進(jìn)行檢修和對(duì)于緊急情況發(fā)生時(shí)的處理的時(shí)間是四~五周（約36天）。計(jì)算裂解工段的物料衡算工作：300天氯乙烯損失率1.6%

設(shè)計(jì)裕量4%每小時(shí)氯乙烯產(chǎn)量：由表4-1數(shù)據(jù)計(jì)算反應(yīng)物：二氯乙烷：生成物：氯乙烯：235.05kmol/h=1468.233kg/h乙炔：C:氫氣：鹽酸：二氯乙烷：得到結(jié)果如表4-3用上述計(jì)算方法計(jì)算出其他設(shè)備物料衡算4.1.1乙烯直接氧化工段4.1.2乙烯氧氯化工段4.1.3裂解工段4.2熱量衡算對(duì)于連續(xù)系統(tǒng)，有：Q+W=∑其中：Q—設(shè)備的熱負(fù)荷；W—輸入系統(tǒng)的機(jī)械能；∑H∑H以第一步乙烯直接氯化為案例主反應(yīng)：

副反應(yīng)：計(jì)算：結(jié)果如下表：4.2.1乙烯直接氧化工段4.2.2乙烯氧氯化工段4.2.3裂解工段5.反應(yīng)器設(shè)計(jì)本次設(shè)計(jì)針對(duì)反應(yīng)器的正確設(shè)計(jì)，對(duì)筒體的各部件的壁厚計(jì)算和設(shè)計(jì)以及反應(yīng)器的強(qiáng)度進(jìn)行驗(yàn)證，反應(yīng)器的設(shè)計(jì)包括對(duì)反應(yīng)器工作壓力的設(shè)計(jì)、反應(yīng)器溫度的設(shè)計(jì)以及對(duì)反應(yīng)管內(nèi)徑和反應(yīng)管長(zhǎng)度的計(jì)算，并對(duì)反應(yīng)器進(jìn)行了壓降檢測(cè)溫度核算，應(yīng)滿足反應(yīng)器在過(guò)程中作出反應(yīng)的場(chǎng)所的條件如下：1）反應(yīng)器的傳熱性能應(yīng)優(yōu)良；2）反應(yīng)器內(nèi)的溫度由內(nèi)到外，應(yīng)均勻分布；3）擁有厚度足夠的壁厚,可以承受各種復(fù)雜化學(xué)反應(yīng)的巨大壓力；4）反應(yīng)器的結(jié)構(gòu)能夠承受發(fā)生的反應(yīng)，使反應(yīng)能夠充分進(jìn)行；5）反應(yīng)器材料必須是滿足反應(yīng)物腐蝕條件的反應(yīng)器材料；6）確保高轉(zhuǎn)化率和理想的響應(yīng)率；7）降低反應(yīng)過(guò)程中副反應(yīng)發(fā)生的水平。在常用的固定床反應(yīng)器的下部設(shè)置多孔板，在多孔板上放置固體催化劑。流體在反應(yīng)器的上部流動(dòng)，經(jīng)過(guò)催化床后從底部流出。催化粒子保持靜止，被稱為固定床反應(yīng)器。固定床反應(yīng)器的操作原則：1.為防止固定床反應(yīng)器中的流體排出，流體一般從床下通過(guò)，流向床上;2.為了確保固定床反應(yīng)器的床層有合適的溫度，在固定床反應(yīng)器的床層內(nèi)設(shè)置了各多種換熱元件；3.為了防止固定床反應(yīng)器流體流動(dòng)的壓降過(guò)大，所以反應(yīng)器中使用的催化劑粒徑不應(yīng)太小，為了減少反應(yīng)物內(nèi)擴(kuò)散對(duì)反應(yīng)器中反應(yīng)的影響，所使用催化劑的粒徑不應(yīng)太大。最合適的粒徑大小為2?4.為了防止通道靠近壁面流動(dòng)，管徑的8倍必須大于催化劑的粒徑，大小范圍5.1反應(yīng)器的設(shè)計(jì)條件5.1.1反應(yīng)器設(shè)計(jì)溫度根據(jù)Aspen模擬的結(jié)果，反應(yīng)器內(nèi)的最高溫度為149℃，所以這時(shí)將設(shè)計(jì)溫度取為180℃。5.1.2反應(yīng)器設(shè)計(jì)壓力經(jīng)過(guò)優(yōu)化，反應(yīng)器管程工作壓力是12.4bar，殼程工作壓力是3.5設(shè)計(jì)的反應(yīng)器選用的是1.10倍的最高工作壓力，所以經(jīng)過(guò)計(jì)算，反應(yīng)器的管程工作壓力是13.6bar，殼程工作壓力是3.8bar。5.1.3反應(yīng)器反應(yīng)空速反應(yīng)器反應(yīng)空速為5.2反應(yīng)器進(jìn)出口物流信息5.3反應(yīng)器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)5.3.1反應(yīng)管的長(zhǎng)度反應(yīng)器的反應(yīng)管選取φ38mm×2.6mm的材質(zhì)為Q345A不銹鋼管，從Aspen的結(jié)果來(lái)看，催化劑在反應(yīng)管內(nèi)的有效裝填段高度是7000mm。反應(yīng)管內(nèi)支撐彈簧在填充底部的高度為150mm，反應(yīng)管內(nèi)填充的支撐劑高度為150mm。頂部填充的保護(hù)劑高度為200mm。5.3.2反應(yīng)管的數(shù)量停留時(shí)間從Aspen模擬結(jié)果讀得為7.433s，進(jìn)口氣體流量從Aspen模擬結(jié)果讀得為4166cum/hr。反應(yīng)管內(nèi)催化劑的密度424kg/cum，床層的空隙率0.40。根據(jù)計(jì)算得到管數(shù)為3638.1根，與Aspen模擬的結(jié)果相比較；計(jì)算結(jié)果與模擬結(jié)果3546根接近，圓整后反應(yīng)管管數(shù)選用3640根。5.3.3反應(yīng)器內(nèi)徑根據(jù)之前計(jì)算反應(yīng)管根數(shù)圓整取為3640根，反應(yīng)管一般是內(nèi)徑38mm的換熱管，t是反應(yīng)器反應(yīng)管管心距取為48mm。反應(yīng)管排列分布見(jiàn)下圖tt圖5-SEQ圖\*ARABIC\s11反應(yīng)管排列分布示意圖殼體內(nèi)徑的計(jì)算公式為：熱套式熱電偶插入標(biāo)準(zhǔn)長(zhǎng)度是100mm。3648+100?2mm=3848mm。殼體內(nèi)徑5.3.4筒體壁厚由于熱流體中含有醋酸走管程有腐蝕性，殼程走冷流體無(wú)腐蝕性，故殼體材料和管材料都采用Q345。內(nèi)壓容器筒體壁厚的計(jì)算公式為，其中許用應(yīng)力為185MPa，工作壓力為0.381MPa，反應(yīng)器筒體的內(nèi)徑為4000mm。得鋼板厚度負(fù)偏差C1一般取0.3mm，腐蝕裕量C2一般取2圓整后：所以反應(yīng)器筒體的壁厚是8因?yàn)榉磻?yīng)器殼體間為氣液兩相，故采取氣壓試驗(yàn)校核反應(yīng)器筒體的應(yīng)力：反應(yīng)器筒體的應(yīng)力滿足要求。5.3.5封頭厚度計(jì)算受外壓的橢圓形封頭的厚度設(shè)計(jì)參照《化工設(shè)備機(jī)械基礎(chǔ)》（喻健良、王立業(yè)編），選擇封頭為標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭,材料為Q345，具體設(shè)計(jì)步驟如下：假設(shè)δn=15mm，與筒體厚度相同，則對(duì)于標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭ab=2，及所以說(shuō)，hiP故封頭厚度與筒體厚度相同，封頭壁厚為12mm。由表可知，h5.3.6折流擋板的設(shè)計(jì)本工藝采用弓形折流板，取弓形折流板圓缺高度為殼體內(nèi)徑的25%，則切去的圓缺高度為：h=0.25D=0.25×1800=450mm所以取h=450mm。取折流板間的距離B=0.2D=0.2×1800=360mm。折流板的數(shù)目為：NB=7000/360-1=18塊折流板厚度由下表確定為：δ=14mm5.3.7支座因?yàn)楸驹O(shè)計(jì)反應(yīng)器的體積比較大且高徑比一般，所以支座選為圓筒形裙座。高度所以厚度根據(jù)經(jīng)驗(yàn)選為20mm，開(kāi)一個(gè)規(guī)格為DN600mm5.3.8反應(yīng)器高度筒體高度：H1裙座高度：H2封頭深度：H3上管板與上封頭之間預(yù)留高度：L=300mm；標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭的直邊高度由下表確定：h=40mm由于進(jìn)料管為?400×8mm，則反應(yīng)器底部留出約1000mm位置安裝進(jìn)料管以及氣體分布器。故反應(yīng)器總高H=5.3.9出料管由物料衡算知反應(yīng)前物料流量為V=5970.3m3/h。設(shè)物料的出A則可計(jì)算得D=圓整到?400×8mm。5.3.10進(jìn)料管由物料衡算模擬數(shù)據(jù)可知，進(jìn)料氣在體積流率為

V取流速1m/s，則D=故圓整到?400×7mm。5.4反應(yīng)器壓降壓降計(jì)算公式如下：用Aspen得到相關(guān)物性數(shù)據(jù)如下表?？沾呋瘎┊?dāng)量直反應(yīng)器的壓降小于反應(yīng)器壓力的15%，所以反應(yīng)器壓降滿足本次設(shè)計(jì)的要求。5.5強(qiáng)度校核圖5-2R0101設(shè)備校核結(jié)果5.6設(shè)備裝置圖6.換熱器設(shè)計(jì)6.1設(shè)計(jì)選型6.2選型確定6.2.1工藝參數(shù)流股參數(shù)用Aspen對(duì)換熱器進(jìn)行計(jì)算，根據(jù)計(jì)算得到了換熱器各流股參數(shù)如下表：壓力設(shè)計(jì)經(jīng)過(guò)優(yōu)化，反應(yīng)器管程工作壓力是8.5bar，殼程工作壓力是1設(shè)計(jì)的換熱器選用的是設(shè)計(jì)溫度下的最高工作壓力，換熱器的管程工作壓力是9.4bar，殼程工作壓力是溫度設(shè)計(jì)本設(shè)計(jì)中將殼程的溫度設(shè)為45℃，管程的溫度設(shè)為110℃。6.2.2數(shù)據(jù)輸入圖6-2數(shù)據(jù)輸入6.3換熱器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)6.3.1結(jié)構(gòu)參數(shù)圖6-SEQ圖\*ARABIC\s13Aspen數(shù)據(jù)截圖6.3.2接管設(shè)計(jì)液體在殼程入口處的體積流量是31.64，液體在殼程入口處的流體流速是2m/s所以接管內(nèi)徑是：將所得數(shù)據(jù)圓整后，計(jì)算出接管尺寸是Ф77.93×5.49。液體在殼程出口處的體積流量是31.64，液體在殼程出口處的流體流速是2m/s所以計(jì)算液體在殼程出口處的接管內(nèi)徑是：將所得數(shù)據(jù)圓整后，計(jì)算出接管尺寸是Ф77.93×5.49。圖6-SEQ圖\*ARABIC\s14殼程出入口接管尺寸氣體在管程入口處的體積流量是6，氣體在管程入口處的流體流速是2m/s所以計(jì)算氣體在管程入口處的接管內(nèi)徑是：將所得數(shù)據(jù)圓整后，計(jì)算出接管尺寸是Ф42.16×3.56。氣體在殼程出口處的體積流量是5.6，氣體在管程出口處的流體流速是2m/s所以計(jì)算氣體在管程出口處的接管內(nèi)徑是：將所得數(shù)據(jù)圓整后，計(jì)算出接管尺寸是Ф42.16×3.56。圖6-SEQ圖\*ARABIC\s14管程出入口接管尺寸剩下的參數(shù)都是系統(tǒng)默認(rèn)值。換熱器的主要結(jié)構(gòu)參數(shù)如圖：圖6-SEQ圖\*ARABIC\s16結(jié)構(gòu)選型參數(shù)6.3.3校核圖6-SEQ圖\*ARABIC\s17校核結(jié)果圖6-SEQ圖\*ARABIC\s18設(shè)備圖圖6-SEQ圖\*ARABIC\s19換熱器管板布置圖6.4強(qiáng)度校核圖6-SEQ圖\*ARABIC\s110強(qiáng)度校核6.5設(shè)計(jì)小結(jié)圖6-11設(shè)計(jì)小結(jié)安全技術(shù)與環(huán)保部分7.1安全技術(shù)1.生產(chǎn)的火災(zāi)危險(xiǎn)性分類2．裝置的火災(zāi)危險(xiǎn)性分類本設(shè)計(jì)的車間分別是直接氯化車間、氧氯化車間以及熱裂解車間。所以裝置火災(zāi)危險(xiǎn)性劃分如下表。建筑物耐火等級(jí)劃分建筑物耐火等級(jí)劃分界區(qū)內(nèi)裝置間設(shè)計(jì)距離說(shuō)明裝置間距離見(jiàn)表。本項(xiàng)目與周邊的設(shè)計(jì)距離說(shuō)明裝置與廠區(qū)周圍距離見(jiàn)表。7.2環(huán)境保護(hù)7.2.1廢氣處理廢氣的主要成分是醋酸乙烯，屬于有機(jī)化合物?，F(xiàn)常用有機(jī)化合物處理方案有熱破壞法、吸附法、生物降解處理方法、變壓吸附分離與凈化技術(shù)[11]。在裝卸過(guò)程中，廠區(qū)內(nèi)發(fā)生進(jìn)、卸料廢氣泄漏，廠區(qū)應(yīng)及時(shí)進(jìn)行泄漏報(bào)警和處理，并且將泄漏的廢氣進(jìn)行收集，集中運(yùn)送到到廠區(qū)內(nèi)的同一地點(diǎn)，抑制廢氣的再擴(kuò)散。同時(shí)可以送到火炬處進(jìn)行燃燒處理。7.2.2水質(zhì)指標(biāo)7.2.3固體廢物產(chǎn)生情況及防治措施固體廢棄物包括以下幾種：乙烯氧氯化工段產(chǎn)生的催化劑殘?jiān)?、EDC精制工藝產(chǎn)生的廢棄物、EDC裂解產(chǎn)生的焦油，廢催化劑和焦油按照國(guó)家低沸點(diǎn)危險(xiǎn)廢物處理和高焚燒材料管理系統(tǒng)進(jìn)行運(yùn)輸和處理。8.經(jīng)濟(jì)分析8.1投資分析項(xiàng)目總投資匯總見(jiàn)下表。主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)見(jiàn)下表。8.2現(xiàn)金流量估算8.3投資回收期到第八年累計(jì)凈現(xiàn)金流量出現(xiàn)正值，第七年的累計(jì)凈現(xiàn)金流量絕對(duì)值為7771.9萬(wàn)元，當(dāng)年凈現(xiàn)金流量為5468.5萬(wàn)元。故所以態(tài)投資回收期=8?1?5468.5/7771.9=6.30年＜10年結(jié)論本設(shè)計(jì)為10萬(wàn)噸氯乙烯氧氯化工段工藝設(shè)計(jì)。本次設(shè)計(jì)分為生產(chǎn)方案的選擇、計(jì)算、總結(jié)，其中乙烯氧氯化工段的計(jì)算又分為物料衡算、反應(yīng)器和換熱器的計(jì)算及各部件的設(shè)計(jì)計(jì)算和強(qiáng)度核算。并對(duì)本方案進(jìn)行經(jīng)濟(jì)分析。傳統(tǒng)的乙炔法生產(chǎn)工藝和生產(chǎn)設(shè)備簡(jiǎn)單，生產(chǎn)能源消耗大，需要的原料成本高，催化水銀鹽毒性大，并且受到一系列限制，此法不適合大批量生產(chǎn)。本方案與乙炔法而言擁有良好的經(jīng)濟(jì)效益，較大地降低了規(guī)模以上單位工業(yè)的增加值能耗、二氧化碳排放量、用水量，大幅提升了工業(yè)固體廢物綜合利用率，提高了節(jié)能環(huán)保的能力。參考文獻(xiàn)[1]張清亮，姜瑞霞，杜淼，紀(jì)業(yè).固定床和流化床乙烯氧氯化工藝對(duì)比.[B].聚氯乙烯.2015.43(10).35-36.[2]劉革.氯乙烯生產(chǎn)技術(shù)進(jìn)展及市場(chǎng)分析.[B].上?；?2020.45(4).60-64.[3]李靜.氯乙烯市場(chǎng)分析及預(yù)測(cè).[B].現(xiàn)代化工.2020.20(3).42-44.喬玉元.乙烯和氯化氫生產(chǎn)氯乙烯的工藝研究.[B].化工管理.2020.06.200-201.[5]劉嶺梅.乙烯氧氯化法氯乙烯技術(shù)進(jìn)展.[B].中國(guó)氯堿.2007.14.14-15.[6]左志遠(yuǎn)，李濤，裴洪禮.乙烯氧氯化法氯乙烯生產(chǎn)過(guò)程及污染防治措施淺析.[B].中國(guó)氯堿.2014.12.29-31.[7]趙東濤，王浩.乙烯氧氯化法與電石法生產(chǎn)聚氯乙烯的環(huán)保效益.[B