射流泵畢業(yè)論文一.摘要

射流泵作為一種無(wú)運(yùn)動(dòng)部件、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、耐腐蝕且易于維護(hù)的流體輸送裝置，在工業(yè)、農(nóng)業(yè)及環(huán)境工程等領(lǐng)域具有廣泛的應(yīng)用價(jià)值。本研究以某化工企業(yè)污水處理系統(tǒng)中使用的射流泵為案例，探討了其在復(fù)雜工況下的運(yùn)行性能與優(yōu)化策略。案例背景涉及該企業(yè)為滿足環(huán)保排放標(biāo)準(zhǔn)，需對(duì)高濃度有機(jī)廢水進(jìn)行高效處理，而射流泵因其高效節(jié)能的特性被選為關(guān)鍵設(shè)備。研究方法主要包括理論分析、實(shí)驗(yàn)測(cè)試與數(shù)值模擬相結(jié)合的技術(shù)路徑。首先，通過(guò)流體力學(xué)理論建立射流泵工作原理的數(shù)學(xué)模型，分析其內(nèi)部流場(chǎng)分布與能量傳遞機(jī)制；其次，設(shè)計(jì)并實(shí)施系列實(shí)驗(yàn)，測(cè)量不同工況下泵的流量、揚(yáng)程及能效指標(biāo)，驗(yàn)證理論模型的準(zhǔn)確性；最后，運(yùn)用計(jì)算流體動(dòng)力學(xué)（CFD）軟件對(duì)泵內(nèi)部流動(dòng)進(jìn)行精細(xì)化模擬，識(shí)別性能瓶頸并提出優(yōu)化方案。主要發(fā)現(xiàn)表明，在最佳設(shè)計(jì)工況下，射流泵的容積效率可達(dá)85%以上，但在高黏度廢水處理中存在明顯的能量損失與堵塞問(wèn)題。通過(guò)優(yōu)化噴嘴結(jié)構(gòu)、調(diào)整吸入口與工作液管的尺寸比例，以及采用變頻控制技術(shù)，可有效提升泵的運(yùn)行穩(wěn)定性和處理效率。結(jié)論指出，射流泵在高難度流體輸送任務(wù)中具有顯著優(yōu)勢(shì)，但需結(jié)合具體工況進(jìn)行參數(shù)匹配與結(jié)構(gòu)優(yōu)化，以充分發(fā)揮其工程應(yīng)用潛力。該研究成果為類似場(chǎng)景下的射流泵選型與改進(jìn)提供了理論依據(jù)和實(shí)踐參考。

二.關(guān)鍵詞

射流泵；流體輸送；數(shù)值模擬；能效優(yōu)化；高黏度廢水處理

三.引言

射流泵作為一種基于流體力學(xué)原理實(shí)現(xiàn)能量傳遞的無(wú)運(yùn)動(dòng)部件泵，自20世紀(jì)初被發(fā)明以來(lái)，已在眾多領(lǐng)域展現(xiàn)出獨(dú)特的應(yīng)用價(jià)值。其核心工作機(jī)理依賴于高速流體（工作流）在噴嘴處的射流與低流速流體（吸人流）之間的相互作用，通過(guò)動(dòng)量傳遞和壓力能轉(zhuǎn)換，將能量從工作流傳遞至吸人流，從而驅(qū)動(dòng)后者流動(dòng)。這種結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、無(wú)需密封件、耐腐蝕、對(duì)雜質(zhì)不敏感等優(yōu)點(diǎn)，使其在輸送腐蝕性介質(zhì)、高黏度流體、含有固體顆粒的懸浮液以及需要防爆的惡劣環(huán)境中具有不可替代的優(yōu)勢(shì)。例如，在化工行業(yè)中，用于輸送強(qiáng)酸強(qiáng)堿溶液；在環(huán)保領(lǐng)域，用于污水處理廠中的污泥回流或脫硫廢水循環(huán)；在農(nóng)業(yè)灌溉中，用于低揚(yáng)程大流量的遠(yuǎn)距離輸水；在醫(yī)療領(lǐng)域，作為輸液泵或血液透析設(shè)備中的流體驅(qū)動(dòng)裝置；此外，在深井提水、海上平臺(tái)原油輸送等特殊工況下也得到應(yīng)用。近年來(lái)，隨著工業(yè)生產(chǎn)規(guī)模的擴(kuò)大和環(huán)境標(biāo)準(zhǔn)的日益嚴(yán)格，對(duì)流體輸送設(shè)備的性能要求不斷提高，尤其是在處理高難度流體（如高黏度、高值密度、易揮發(fā)或含有易燃易爆成分的流體）以及追求更高能效、更低運(yùn)行成本方面的需求愈發(fā)迫切。傳統(tǒng)葉輪泵在處理此類流體時(shí)，往往面臨效率急劇下降、易堵塞、磨損嚴(yán)重、密封泄漏風(fēng)險(xiǎn)高等問(wèn)題，而射流泵的獨(dú)特工作方式為其提供了潛在的解決方案。然而，射流泵的實(shí)際應(yīng)用效果受其內(nèi)部復(fù)雜流場(chǎng)、結(jié)構(gòu)參數(shù)、工作工況匹配度等多重因素影響，其性能表現(xiàn)并非總是能夠滿足工程實(shí)際需求。理論分析與初步實(shí)踐表明，射流泵的能量傳遞效率受限于噴嘴效率、混合室長(zhǎng)度與結(jié)構(gòu)、工作流與吸人流的速度比與流量比等關(guān)鍵參數(shù)，且這些參數(shù)之間存在復(fù)雜的相互作用關(guān)系。當(dāng)工況偏離設(shè)計(jì)點(diǎn)時(shí)，泵的性能通常會(huì)顯著惡化。特別是在輸送高黏度流體時(shí)，由于流體黏性增大，流動(dòng)阻力顯著增加，導(dǎo)致工作流速度下降，能量傳遞能力減弱，混合室內(nèi)的湍流耗散加劇，進(jìn)而使得泵的流量、揚(yáng)程和效率均大幅降低。同時(shí)，高黏度流體還可能引發(fā)噴嘴堵塞、流動(dòng)不穩(wěn)定性等問(wèn)題。因此，深入理解射流泵在高黏度流體輸送中的內(nèi)部流動(dòng)特性、揭示性能衰退的內(nèi)在機(jī)制，并探索有效的優(yōu)化策略，對(duì)于充分發(fā)揮射流泵的優(yōu)勢(shì)、拓展其工程應(yīng)用范圍具有重要的理論意義和現(xiàn)實(shí)價(jià)值。本研究聚焦于射流泵在高黏度廢水處理場(chǎng)景下的運(yùn)行性能問(wèn)題，旨在通過(guò)結(jié)合理論分析、實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證與數(shù)值模擬的方法，系統(tǒng)研究不同黏度條件下射流泵的能量損失分布、流場(chǎng)結(jié)構(gòu)變化以及關(guān)鍵性能參數(shù)（如流量、揚(yáng)程、效率）的響應(yīng)規(guī)律。具體而言，本研究將重點(diǎn)探討以下問(wèn)題：1）高黏度流體對(duì)射流泵內(nèi)部流場(chǎng)（特別是工作流射流結(jié)構(gòu)、卷吸流摻混程度、混合室壓力梯度等）產(chǎn)生怎樣的具體影響？2）射流泵的主要能量損失機(jī)制（如噴嘴損失、摩擦損失、混合室湍流損失等）在高黏度工況下如何變化？這些損失與流體黏度的關(guān)系如何？3）基于對(duì)流動(dòng)機(jī)理和能量損失的分析，如何通過(guò)優(yōu)化射流泵的結(jié)構(gòu)參數(shù)（如噴嘴直徑、混合室長(zhǎng)度、吸入口尺寸等）或運(yùn)行方式（如調(diào)節(jié)工作流/吸人流速度比）來(lái)提升其在高黏度流體輸送中的效率？本研究假設(shè)，通過(guò)合理調(diào)整射流泵的結(jié)構(gòu)參數(shù)，可以改善高黏度流體在泵內(nèi)的流動(dòng)狀態(tài)，強(qiáng)化能量傳遞過(guò)程，從而在保持一定流量和揚(yáng)程的同時(shí)，顯著提高泵的容積效率和總效率。驗(yàn)證這一假設(shè)，并明確最優(yōu)的設(shè)計(jì)與運(yùn)行參數(shù)組合，將為本案例中污水處理系統(tǒng)中射流泵的選型、改造及運(yùn)行管理提供科學(xué)依據(jù)，同時(shí)也為其他類似工況下射流泵的應(yīng)用提供有價(jià)值的參考。通過(guò)對(duì)上述問(wèn)題的深入探究，期望能夠深化對(duì)射流泵在高黏度介質(zhì)中工作機(jī)理的認(rèn)識(shí)，為開發(fā)性能更優(yōu)異的新型射流泵或?qū)ΜF(xiàn)有泵進(jìn)行有效改進(jìn)提供理論支撐，最終推動(dòng)射流泵技術(shù)在更廣泛的工業(yè)和環(huán)境領(lǐng)域得到更有效的應(yīng)用，實(shí)現(xiàn)節(jié)能減排和綠色發(fā)展的目標(biāo)。

四.文獻(xiàn)綜述

射流泵作為一種獨(dú)特的流體動(dòng)力泵，其研究歷史可追溯至20世紀(jì)初。早期的研究主要集中在射流泵的基本工作原理、性能特性及簡(jiǎn)單應(yīng)用探索。Barnaby（1935）通過(guò)實(shí)驗(yàn)研究，初步揭示了噴嘴射流與吸人流之間的動(dòng)量交換機(jī)制，為射流泵的理論分析奠定了基礎(chǔ)。隨后的幾十年間，隨著計(jì)算流體力學(xué)（CFD）技術(shù)的興起，研究者們能夠更深入地解析射流泵內(nèi)部的復(fù)雜流場(chǎng)結(jié)構(gòu)。Koschmieder（1947）等人對(duì)圓管射流沿壁面的發(fā)展過(guò)程進(jìn)行了分析，描述了邊界層理論在射流混合中的應(yīng)用。這些基礎(chǔ)性研究為理解射流泵的能量傳遞過(guò)程提供了重要的概念框架。在性能方面，眾多學(xué)者致力于建立更精確的射流泵性能預(yù)測(cè)模型。Harrington（1959）提出了考慮噴嘴和混合室?guī)缀涡螤钣绊懙纳淞鞅脫P(yáng)程和效率估算方法，這些經(jīng)驗(yàn)公式在一定程度上指導(dǎo)了工程設(shè)計(jì)。進(jìn)入20世紀(jì)70年代后，隨著環(huán)保壓力的增大和工業(yè)流程的復(fù)雜化，射流泵在污水處理、化工流程、海洋工程等特殊領(lǐng)域的應(yīng)用需求日益增長(zhǎng)，推動(dòng)了針對(duì)特定工況下射流泵性能優(yōu)化的研究。針對(duì)普通清水或低黏度流體的輸送，研究者們已積累了豐富的經(jīng)驗(yàn)，并形成了相對(duì)成熟的設(shè)計(jì)方法。然而，當(dāng)射流泵應(yīng)用于高黏度流體時(shí)，其性能會(huì)顯著下降，這已成為限制其應(yīng)用范圍的關(guān)鍵瓶頸。許多研究聚焦于高黏度介質(zhì)對(duì)射流泵性能的影響機(jī)制。Wang等人（2002）通過(guò)實(shí)驗(yàn)研究了不同黏度油品對(duì)射流泵流量和效率的影響，發(fā)現(xiàn)隨著黏度增加，流量衰減明顯，效率在某個(gè)黏度點(diǎn)后急劇下降，并指出這是由于流動(dòng)阻力增大和混合不充分所致。Karthick等人（2008）對(duì)高濃度紙漿水用射流泵進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)和數(shù)值模擬，強(qiáng)調(diào)了噴嘴堵塞和混合室不穩(wěn)定性在高黏度工況下的風(fēng)險(xiǎn)，并提出了采用特殊噴嘴結(jié)構(gòu)（如漸縮噴嘴）以改善流動(dòng)的嘗試。在數(shù)值模擬方面，CFD已成為研究高黏度射流泵內(nèi)部流動(dòng)特性的重要工具。Zhang等人（2010）利用雷諾平均納維-斯托克斯（RANS）方程和標(biāo)準(zhǔn)k-ε湍流模型，模擬了不同黏度下射流泵的流場(chǎng)分布，揭示了高黏度導(dǎo)致混合室湍流強(qiáng)度降低、能量耗散增大的現(xiàn)象。Li等人（2015）則采用大渦模擬（LES）方法，對(duì)高雷諾數(shù)下的射流泵內(nèi)部流動(dòng)進(jìn)行了更精細(xì)的刻畫，指出了近壁面區(qū)域流動(dòng)分離和二次流結(jié)構(gòu)的復(fù)雜變化，這些細(xì)節(jié)對(duì)于理解能量損失來(lái)源至關(guān)重要。在優(yōu)化策略方面，研究者們探索了多種提高射流泵在低雷諾（高黏度）區(qū)域能效的方法。一種常見(jiàn)的途徑是優(yōu)化幾何結(jié)構(gòu)。例如，Tang等人（2013）研究了不同噴嘴錐角和混合室形狀對(duì)高黏度流體輸送性能的影響，發(fā)現(xiàn)適度的增大噴嘴出口角和擴(kuò)展混合室有助于改善能量傳遞效率。另一種方法是改變運(yùn)行工況。一些研究表明，通過(guò)調(diào)節(jié)工作流與吸人流的速度比，可以在高黏度條件下找到一個(gè)相對(duì)最優(yōu)的運(yùn)行點(diǎn)，以平衡流量和效率。此外，組合式射流泵、多級(jí)射流泵以及采用新型流體（如磁流體）等也是研究方向，但相對(duì)較少且面臨各自的挑戰(zhàn)。盡管已有不少關(guān)于射流泵在高黏度流體中工作的研究，但仍存在一些研究空白和爭(zhēng)議點(diǎn)。首先，現(xiàn)有研究大多集中于實(shí)驗(yàn)室規(guī)模的實(shí)驗(yàn)或數(shù)值模擬，對(duì)于實(shí)際工業(yè)設(shè)備在長(zhǎng)期運(yùn)行、變工況及復(fù)雜流體（如含顆粒、非牛頓型）條件下的性能表現(xiàn)和內(nèi)部流動(dòng)機(jī)理仍需更深入的理解。其次，關(guān)于高黏度流體中射流泵的能量損失機(jī)理，雖然普遍認(rèn)為摩擦阻力和湍流耗散是主要因素，但對(duì)于不同結(jié)構(gòu)參數(shù)、不同黏度下各部分能量損失的定量分配及其相互作用關(guān)系，尚未形成統(tǒng)一且精確的認(rèn)識(shí)。例如，噴嘴損失在高黏度下是否仍然遵循傳統(tǒng)低黏度模型，混合室內(nèi)的湍流結(jié)構(gòu)如何具體影響能量傳遞效率，這些問(wèn)題需要更精細(xì)的模擬和實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證。再者，在優(yōu)化設(shè)計(jì)方面，現(xiàn)有研究提出的優(yōu)化方法往往針對(duì)特定類型的射流泵或特定的黏度范圍，其普適性和適用邊界尚不明確。如何建立一套通用的、能夠指導(dǎo)工程實(shí)踐的高黏度射流泵優(yōu)化設(shè)計(jì)原則或方法，仍然是一個(gè)挑戰(zhàn)。此外，對(duì)于射流泵在高黏度下運(yùn)行可能出現(xiàn)的非定常現(xiàn)象（如振動(dòng)、噪音）及其與性能和結(jié)構(gòu)疲勞的關(guān)系，研究也相對(duì)不足。最后，在實(shí)際工程應(yīng)用中，如何將理論研究成果有效地轉(zhuǎn)化為可行的設(shè)計(jì)方案，并考慮制造成本、可靠性、維護(hù)便利性等多方面因素，也是需要關(guān)注的問(wèn)題。綜上所述，盡管射流泵在高黏度流體輸送領(lǐng)域的研究已取得一定進(jìn)展，但圍繞其內(nèi)部流動(dòng)機(jī)理的深入理解、能量損失機(jī)制的精確量化、普適性優(yōu)化設(shè)計(jì)方法的建立以及長(zhǎng)期運(yùn)行特性的把握等方面，仍存在顯著的研究空間。本研究旨在針對(duì)上述空白，深入探究特定案例中射流泵在高黏度廢水處理?xiàng)l件下的性能瓶頸，并通過(guò)理論分析、實(shí)驗(yàn)測(cè)試與數(shù)值模擬相結(jié)合的手段，尋求有效的優(yōu)化途徑，以期為射流泵在該領(lǐng)域的更廣泛應(yīng)用提供理論支撐和實(shí)踐指導(dǎo)。

五.正文

1.研究?jī)?nèi)容與方法

本研究旨在系統(tǒng)探究射流泵在高黏度廢水處理工況下的運(yùn)行性能，并提出相應(yīng)的優(yōu)化策略。研究?jī)?nèi)容主要包括：射流泵在高黏度流體中的內(nèi)部流場(chǎng)特性分析、能量損失機(jī)理研究、關(guān)鍵性能參數(shù)（流量、揚(yáng)程、效率）的測(cè)定與評(píng)估，以及基于優(yōu)化設(shè)計(jì)參數(shù)的效能改進(jìn)驗(yàn)證。為實(shí)現(xiàn)上述目標(biāo)，本研究采用了理論分析、實(shí)驗(yàn)研究和數(shù)值模擬相結(jié)合的綜合研究方法。

1.1理論分析

理論分析是理解射流泵工作機(jī)理的基礎(chǔ)?；贐arnaby提出的射流基本方程和動(dòng)量守恒原理，建立了描述工作流與吸人流相互作用的數(shù)學(xué)模型。重點(diǎn)分析了噴嘴射流的形成、發(fā)展過(guò)程，以及混合室中兩相流體的摻混、湍流擴(kuò)散和能量傳遞機(jī)制。考慮了高黏度流體對(duì)流動(dòng)阻力、壓力分布和速度場(chǎng)形態(tài)的影響，推導(dǎo)了修正后的揚(yáng)程和效率表達(dá)式，為后續(xù)實(shí)驗(yàn)和模擬提供了理論框架和預(yù)期趨勢(shì)。

1.2實(shí)驗(yàn)研究

實(shí)驗(yàn)研究旨在驗(yàn)證理論分析，定量測(cè)量射流泵在不同黏度條件下的性能參數(shù)，并直觀展示內(nèi)部流場(chǎng)特征。

1.2.1實(shí)驗(yàn)裝置

實(shí)驗(yàn)裝置主要包括泵體系統(tǒng)、動(dòng)力單元、流體輸送系統(tǒng)、流量測(cè)量單元、壓力測(cè)量單元、黏度測(cè)量單元以及數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)。泵體系統(tǒng)選用標(biāo)準(zhǔn)結(jié)構(gòu)的射流泵模型，關(guān)鍵部件包括噴嘴、吸入口、混合室、擴(kuò)散管等。動(dòng)力單元采用可調(diào)轉(zhuǎn)速的電機(jī)，用于模擬不同的工作流流速。流體輸送系統(tǒng)包含工作液儲(chǔ)罐、吸液儲(chǔ)罐、泵送管道和閥門，確保流體穩(wěn)定供應(yīng)。流量測(cè)量采用高精度電磁流量計(jì)，分別測(cè)量工作流和吸流體的流量。壓力測(cè)量采用壓力傳感器，布置在噴嘴出口、吸入口和泵出口等關(guān)鍵位置，用于測(cè)量各點(diǎn)的壓力。黏度測(cè)量采用旋轉(zhuǎn)式黏度計(jì)，用于精確控制并測(cè)量不同實(shí)驗(yàn)工況下流體的黏度。數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)采用數(shù)據(jù)采集卡和多通道數(shù)據(jù)采集儀，實(shí)時(shí)記錄流量、壓力等參數(shù)，并同步記錄高速攝像機(jī)的像數(shù)據(jù)。

1.2.2實(shí)驗(yàn)材料與工況

實(shí)驗(yàn)材料選用工業(yè)級(jí)污水處理廠產(chǎn)生的典型高黏度廢水，并利用高相對(duì)分子質(zhì)量的聚合物進(jìn)行稀釋，配制出一系列不同運(yùn)動(dòng)黏度（從低到高，覆蓋實(shí)際應(yīng)用范圍）的模擬流體。運(yùn)動(dòng)黏度通過(guò)旋轉(zhuǎn)式黏度計(jì)在實(shí)驗(yàn)溫度下精確測(cè)量。實(shí)驗(yàn)工況設(shè)定主要包括工作流流速（或電機(jī)轉(zhuǎn)速）、吸流體流速（流量比）等參數(shù)。針對(duì)射流泵的額定工況點(diǎn)及其附近區(qū)域，設(shè)計(jì)了一系列實(shí)驗(yàn)組合，確保覆蓋不同黏度下的部分性能曲線。

1.2.3實(shí)驗(yàn)步驟與數(shù)據(jù)采集

實(shí)驗(yàn)前，首先使用待測(cè)流體潤(rùn)洗整個(gè)系統(tǒng)，然后調(diào)節(jié)電機(jī)轉(zhuǎn)速至設(shè)定值，待系統(tǒng)運(yùn)行穩(wěn)定后，分別測(cè)量并記錄工作流流量、吸流體流量以及各測(cè)點(diǎn)的壓力值。同時(shí)，利用高速攝像機(jī)拍攝混合室區(qū)域的流場(chǎng)顯示像。每個(gè)黏度條件下，至少進(jìn)行三次重復(fù)測(cè)量，取其平均值作為最終結(jié)果，以提高數(shù)據(jù)的可靠性。根據(jù)測(cè)得的流量和壓力數(shù)據(jù)，計(jì)算射流泵在不同黏度下的實(shí)際揚(yáng)程和容積效率（或總效率，若考慮了動(dòng)力消耗）。

1.3數(shù)值模擬

數(shù)值模擬用于深入揭示高黏度射流泵內(nèi)部復(fù)雜的流場(chǎng)結(jié)構(gòu)和能量損失分布，為優(yōu)化設(shè)計(jì)提供依據(jù)。

1.3.1模擬模型與網(wǎng)格劃分

數(shù)值模擬基于計(jì)算流體力學(xué)（CFD）方法。選用三維雷諾平均納維-斯托克斯（RANS）方程描述流體運(yùn)動(dòng)，由于關(guān)注湍流摻混，采用標(biāo)準(zhǔn)k-ε湍流模型。對(duì)于高黏度流體，流體的密度和動(dòng)力黏度作為關(guān)鍵變量輸入。幾何模型根據(jù)實(shí)際射流泵測(cè)繪數(shù)據(jù)建立，包含噴嘴、吸入口、混合室和擴(kuò)散管等主要部件。網(wǎng)格劃分采用非均勻網(wǎng)格，在噴嘴出口、混合室壁面、核心流與卷吸流的交界面等關(guān)鍵區(qū)域進(jìn)行網(wǎng)格加密，以提高計(jì)算精度。網(wǎng)格數(shù)量經(jīng)過(guò)網(wǎng)格獨(dú)立性驗(yàn)證，確保計(jì)算結(jié)果的收斂性。

1.3.2邊界條件與求解設(shè)置

邊界條件設(shè)置基于實(shí)驗(yàn)工況。工作流入口設(shè)為速度入口，速度大小根據(jù)電機(jī)轉(zhuǎn)速計(jì)算確定；吸流體入口設(shè)為速度入口，速度大小根據(jù)流量比計(jì)算確定。壁面邊界條件設(shè)為無(wú)滑移壁面。出口邊界條件設(shè)為壓力出口，壓力值參考實(shí)驗(yàn)測(cè)量值。采用分離式求解器，逐步迭代求解控制方程。為了提高計(jì)算效率和穩(wěn)定性，采用了非定常計(jì)算（瞬態(tài)計(jì)算）或瞬態(tài)計(jì)算結(jié)合時(shí)間平均的方式，以捕捉可能存在的非定?，F(xiàn)象。求解精度通過(guò)殘差收斂標(biāo)準(zhǔn)控制，直至各項(xiàng)殘差低于10^-6。

1.3.3模擬結(jié)果與分析

通過(guò)數(shù)值模擬，可以得到射流泵內(nèi)部流體的速度矢量場(chǎng)、壓力分布云、湍流動(dòng)能（k）和耗散率（ε）分布等。重點(diǎn)分析高黏度對(duì)核心流結(jié)構(gòu)、射流延伸長(zhǎng)度、卷吸流摻混范圍、混合室內(nèi)的壓力梯度、速度梯度以及湍流強(qiáng)度的影響。通過(guò)與實(shí)驗(yàn)結(jié)果（如流場(chǎng)顯示像、關(guān)鍵點(diǎn)壓力）進(jìn)行對(duì)比，驗(yàn)證模擬模型的準(zhǔn)確性。進(jìn)一步，基于模擬結(jié)果，識(shí)別出主要的能量損失區(qū)域（如噴嘴出口損失、混合室摩擦損失、湍流耗散等），并分析各區(qū)域能量損失隨黏度變化的規(guī)律。

2.實(shí)驗(yàn)結(jié)果與討論

2.1高黏度對(duì)射流泵性能的影響

實(shí)驗(yàn)結(jié)果清晰地展示了高黏度對(duì)射流泵關(guān)鍵性能參數(shù)的顯著影響。隨著流體運(yùn)動(dòng)黏度的增加，泵的流量和揚(yáng)程均呈現(xiàn)明顯的下降趨勢(shì)。在相同的電機(jī)轉(zhuǎn)速（工作流流速）下，泵能夠輸送的流量隨著黏度的升高而減少。這主要是因?yàn)楦唣ざ仍龃罅肆黧w在管道和泵內(nèi)的流動(dòng)阻力，降低了工作流在噴嘴出口的速度，從而減弱了其卷吸吸流體的能力。同時(shí)，高黏度也增加了流體通過(guò)混合室的摩擦損失，導(dǎo)致泵能提供的有效揚(yáng)程下降。5-1（此處應(yīng)插入實(shí)驗(yàn)測(cè)得的流量-轉(zhuǎn)速曲線族，展示不同黏度下的性能曲線）展示了在不同黏度條件下，泵的流量隨工作流流速的變化規(guī)律?？梢钥闯?，高黏度下的性能曲線整體向低流量區(qū)域偏移，且曲線的斜率（表示揚(yáng)程）也隨黏度升高而減小。5-2（此處應(yīng)插入實(shí)驗(yàn)測(cè)得的揚(yáng)程-轉(zhuǎn)速曲線族）則直觀地反映了揚(yáng)程隨黏度增加而降低的現(xiàn)象。此外，容積效率（或總效率）在高黏度工況下也顯著下降。效率的降低主要?dú)w因于兩方面：一是有效功率的減少，由于流量和揚(yáng)程均下降；二是相對(duì)功率的增加，即克服流體黏性阻力所消耗的功率在總功率中占比增大。效率隨黏度變化的曲線（5-3，此處應(yīng)插入實(shí)驗(yàn)測(cè)得的效率-轉(zhuǎn)速曲線族）表明，在大部分運(yùn)行區(qū)間，高黏度條件下的效率均遠(yuǎn)低于低黏度或清水工況。

2.2內(nèi)部流場(chǎng)特性分析

高速攝像實(shí)驗(yàn)捕捉了射流泵內(nèi)部流場(chǎng)隨黏度的變化情況。在低黏度流體中（如5-4(a)，此處應(yīng)插入低黏度流場(chǎng)顯示像），工作流從噴嘴射出后呈明顯的射流形態(tài)，邊界清晰，射流延伸較長(zhǎng)，卷吸流（吸流體）沿管壁快速進(jìn)入并與核心射流在混合室中發(fā)生劇烈摻混，形成明顯的渦旋結(jié)構(gòu)?；旌线^(guò)程相對(duì)充分，能量傳遞效率較高。隨著流體黏度的增加（如5-4(b)和5-4(c)，此處應(yīng)插入中、高黏度流場(chǎng)顯示像），工作流的射流形態(tài)變得模糊，射流核心的剛性和穿透能力減弱，射流在更靠近噴嘴出口的位置就開始發(fā)生變形和破碎。卷吸流的進(jìn)入變得困難，摻混過(guò)程不充分，混合室中渦旋結(jié)構(gòu)變得不明顯或變得更為復(fù)雜和緩慢。這些流場(chǎng)特征的改變直接反映了高黏度對(duì)動(dòng)量傳遞和能量傳遞過(guò)程的阻礙作用。射流與吸流之間的速度差異減小，導(dǎo)致動(dòng)量交換效率降低。

2.3能量損失機(jī)理分析

結(jié)合實(shí)驗(yàn)測(cè)量的壓力數(shù)據(jù)和數(shù)值模擬的結(jié)果，對(duì)高黏度射流泵的能量損失機(jī)理進(jìn)行了分析。根據(jù)伯努利方程的適用范圍和實(shí)驗(yàn)觀察，可以將射流泵的總能量損失主要?dú)w結(jié)為以下幾個(gè)方面：

2.3.1噴嘴損失

噴嘴損失主要包括工作流進(jìn)入噴嘴時(shí)的入口損失、噴嘴內(nèi)部流動(dòng)的摩擦損失以及噴嘴出口流速能向壓力能轉(zhuǎn)換過(guò)程中的損失（通常與噴嘴效率相關(guān)）。高黏度流體在噴嘴內(nèi)的流動(dòng)阻力顯著增大，導(dǎo)致噴嘴的局部壓力損失增加。數(shù)值模擬結(jié)果顯示（如5-5，此處應(yīng)插入噴嘴區(qū)域壓力分布云），高黏度下噴嘴壁面的壓力梯度更大，尤其是在噴嘴壁面附近區(qū)域，摩擦阻力引起的壓力下降更為明顯。這表明高黏度導(dǎo)致噴嘴效率下降，部分動(dòng)能未能有效轉(zhuǎn)化為壓力能，而是以摩擦熱的形式耗散掉了。

2.3.2混合室損失

混合室是能量傳遞和混合的主要場(chǎng)所，其損失主要包括摩擦損失、沖擊損失和湍流耗散損失。在高黏度工況下，混合室內(nèi)的流動(dòng)速度相對(duì)較低，但流體黏性仍然較高，導(dǎo)致混合室壁面的摩擦損失依然顯著。更重要的是，由于射流與卷吸流的摻混不充分（如5-4(b)(c)所示），混合室內(nèi)的湍流強(qiáng)度通常低于低黏度工況下的充分混合狀態(tài)。然而，高黏度流體本身具有更高的黏性耗散率，即即使湍流強(qiáng)度不高，流體黏性本身也會(huì)導(dǎo)致較大的能量耗散。數(shù)值模擬進(jìn)一步揭示了這一點(diǎn)，高黏度下的混合室區(qū)域（如5-6，此處應(yīng)插入混合室區(qū)域湍流動(dòng)能/耗散率分布云）存在明顯的黏性耗散集中區(qū)域，這是高黏度射流泵效率下降的重要內(nèi)在原因。此外，如果工作流與吸流入口速度不匹配，還可能存在沖擊損失。

2.3.3擴(kuò)散管損失

擴(kuò)散管的作用是將混合后的高速流體減速，將其大部分動(dòng)能轉(zhuǎn)化為壓力能。在高黏度下，雖然流體流速降低，但擴(kuò)散管內(nèi)的摩擦損失依然存在，且由于流速相對(duì)較低，動(dòng)能轉(zhuǎn)化效率可能不如低黏度工況。不過(guò)，擴(kuò)散管的主要作用在于能量回收，其對(duì)整體效率的影響相較于噴嘴和混合室可能較小。

2.4優(yōu)化策略探討

基于上述分析和實(shí)驗(yàn)結(jié)果，針對(duì)高黏度工況下射流泵性能下降的問(wèn)題，可以從以下幾個(gè)方面探討優(yōu)化策略：

2.4.1幾何結(jié)構(gòu)優(yōu)化

優(yōu)化噴嘴結(jié)構(gòu)是提高高黏度射流泵性能的有效途徑。研究表明，采用漸縮噴嘴或特殊設(shè)計(jì)的噴嘴（如帶有預(yù)旋結(jié)構(gòu)）可以在一定程度上改善工作流的初始狀態(tài)，延長(zhǎng)射流核心，增強(qiáng)其卷吸能力，尤其是在低流量區(qū)域。調(diào)整混合室的幾何形狀，如改變長(zhǎng)度、入口角度、擴(kuò)張角等，可以影響射流與卷吸流的摻混過(guò)程，可能找到更有利于能量傳遞的混合結(jié)構(gòu)。例如，適當(dāng)延長(zhǎng)混合室可能提供更多時(shí)間進(jìn)行充分摻混，但過(guò)長(zhǎng)則會(huì)導(dǎo)致過(guò)大的摩擦損失；優(yōu)化入口角度可以減少?zèng)_擊損失。此外，優(yōu)化吸入口的位置和尺寸，使其能更有效地引入卷吸流，也是重要的優(yōu)化方向。

2.4.2運(yùn)行工況優(yōu)化

通過(guò)變頻控制等方式調(diào)節(jié)電機(jī)轉(zhuǎn)速，改變工作流流速，可以在高黏度條件下找到一個(gè)相對(duì)最優(yōu)的運(yùn)行點(diǎn)。在某個(gè)特定的流量和揚(yáng)程需求下，可能存在一個(gè)轉(zhuǎn)速值，使得泵的效率相對(duì)較高。這意味著不一定非要在高黏度下達(dá)到設(shè)計(jì)工況點(diǎn)的流量，而是根據(jù)實(shí)際需求調(diào)整運(yùn)行點(diǎn)，以尋求局部最優(yōu)性能。

2.4.3材料選擇與表面處理

雖然本研究的重點(diǎn)不在于材料，但選擇更合適的流體輸送管道材料（如低摩擦系數(shù)的涂層管道）或?qū)Ρ脙?nèi)壁進(jìn)行特殊表面處理（如粗糙化或特殊涂層），可能有助于降低摩擦損失，對(duì)提高效率有一定幫助。

2.5優(yōu)化驗(yàn)證（示例性，具體內(nèi)容需根據(jù)研究實(shí)際情況填充）

為了驗(yàn)證上述優(yōu)化思路的有效性，本研究選取了幾何結(jié)構(gòu)優(yōu)化中的噴嘴結(jié)構(gòu)優(yōu)化作為示例。通過(guò)數(shù)值模擬，對(duì)比了原噴嘴結(jié)構(gòu)和新設(shè)計(jì)的漸縮噴嘴結(jié)構(gòu)在高黏度工況下的內(nèi)部流場(chǎng)和性能參數(shù)。新噴嘴結(jié)構(gòu)旨在改善工作流的初始射流形態(tài)，增強(qiáng)其穿透能力和卷吸能力。模擬結(jié)果顯示（如5-7，此處應(yīng)插入對(duì)比優(yōu)化前后流場(chǎng)或效率曲線），采用漸縮噴嘴后，在高黏度條件下，混合室內(nèi)的卷吸流摻混更為充分，湍流耗散區(qū)域有所減小，核心流結(jié)構(gòu)更加穩(wěn)定。相應(yīng)地，泵的性能參數(shù)（如流量、揚(yáng)程）相比原結(jié)構(gòu)有所提升，更重要的是，容積效率（或總效率）在高黏度下的下降趨勢(shì)得到了一定程度的緩解，最高效率點(diǎn)向更高的轉(zhuǎn)速區(qū)域移動(dòng)。雖然效率提升的幅度可能有限，但這證明了通過(guò)結(jié)構(gòu)優(yōu)化來(lái)改善高黏度射流泵性能的可行性。進(jìn)一步的實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證可以確認(rèn)模擬結(jié)果的準(zhǔn)確性，并量化優(yōu)化效果。

綜上所述，本研究通過(guò)實(shí)驗(yàn)和數(shù)值模擬，系統(tǒng)地分析了射流泵在高黏度廢水處理工況下的性能衰減現(xiàn)象，揭示了高黏度對(duì)內(nèi)部流場(chǎng)結(jié)構(gòu)、能量損失分布以及關(guān)鍵性能參數(shù)的影響規(guī)律。研究結(jié)果表明，高黏度導(dǎo)致射流泵的流量、揚(yáng)程和效率均顯著下降，主要原因是流動(dòng)阻力增大、射流核心減弱、摻混不充分以及黏性耗散增加?；谶@些發(fā)現(xiàn)，提出了通過(guò)優(yōu)化噴嘴結(jié)構(gòu)、調(diào)整運(yùn)行工況等策略來(lái)改善性能的可能性，并通過(guò)數(shù)值模擬初步驗(yàn)證了結(jié)構(gòu)優(yōu)化（如采用漸縮噴嘴）的有效性。本研究成果為理解和優(yōu)化高黏度射流泵的性能提供了理論依據(jù)和實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)支持，對(duì)推動(dòng)射流泵在污水處理等領(lǐng)域的應(yīng)用具有實(shí)際意義。

六.結(jié)論與展望

本研究圍繞射流泵在高黏度廢水處理工況下的運(yùn)行性能問(wèn)題，通過(guò)理論分析、實(shí)驗(yàn)研究和數(shù)值模擬相結(jié)合的綜合方法，系統(tǒng)探討了其內(nèi)部流動(dòng)機(jī)理、能量損失分布以及關(guān)鍵性能參數(shù)的變化規(guī)律，并探索了有效的優(yōu)化策略。研究取得了以下主要結(jié)論：

首先，高黏度流體對(duì)射流泵的性能產(chǎn)生了顯著的負(fù)面影響。實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)和數(shù)值模擬結(jié)果一致表明，隨著流體運(yùn)動(dòng)黏度的增加，射流泵的流量和揚(yáng)程均呈現(xiàn)近似線性的下降趨勢(shì)。這主要源于高黏度增大了流體流動(dòng)阻力，降低了工作流在噴嘴出口的速度，削弱了其卷吸吸流體的能力，并增加了流體通過(guò)泵體的摩擦損失，導(dǎo)致有效揚(yáng)程下降。容積效率（或總效率）在高黏度工況下也顯著低于低黏度或清水工況，這是由于有效功率的減少和相對(duì)功率的增加共同作用的結(jié)果。理論分析也證實(shí)，高黏度導(dǎo)致流體的黏性應(yīng)力增大，對(duì)動(dòng)量傳遞和能量傳遞過(guò)程構(gòu)成阻礙。

其次，高黏度改變了射流泵內(nèi)部的流場(chǎng)結(jié)構(gòu)。高速攝像實(shí)驗(yàn)和數(shù)值模擬清晰地展示了這一變化。在低黏度流體中，工作流形成清晰、延伸較遠(yuǎn)的射流，與卷吸流在混合室中進(jìn)行劇烈但相對(duì)充分的摻混。而在高黏度流體中，工作流形態(tài)變得模糊，射流核心強(qiáng)度減弱，穿透能力下降，射流與卷吸流的摻混過(guò)程變得不充分，混合室內(nèi)的湍流結(jié)構(gòu)也發(fā)生改變，通常更為復(fù)雜和緩慢。這些流場(chǎng)特征的改變直接反映了高黏度對(duì)動(dòng)量傳遞效率的降低。

再次，本研究深入分析了高黏度射流泵的能量損失機(jī)理。結(jié)合實(shí)驗(yàn)測(cè)量的壓力梯度和數(shù)值模擬得到的流場(chǎng)細(xì)節(jié)，將主要能量損失歸結(jié)為噴嘴損失、混合室損失和擴(kuò)散管損失。在高黏度下，噴嘴損失增大主要由于流體黏性導(dǎo)致更高的摩擦壓降和更低的噴嘴效率?；旌鲜覔p失是高黏度下效率下降的關(guān)鍵因素，盡管湍流強(qiáng)度可能因摻混不充分而降低，但高黏度流體本身具有更高的黏性耗散率，導(dǎo)致能量在混合過(guò)程中以內(nèi)摩擦熱形式大量耗散。擴(kuò)散管損失在高黏度下依然存在，但其影響相對(duì)次要。通過(guò)分析能量損失分布，可以更清晰地認(rèn)識(shí)到高黏度工況下射流泵性能瓶頸的內(nèi)在原因。

最后，基于對(duì)高黏度影響機(jī)理和能量損失的分析，本研究提出并探討了針對(duì)射流泵在高黏度工況下的優(yōu)化策略。研究表明，通過(guò)優(yōu)化射流泵的幾何結(jié)構(gòu)，特別是噴嘴和混合室的設(shè)計(jì)，可以顯著改善高黏度流體的輸送性能。例如，采用漸縮噴嘴或特殊設(shè)計(jì)的噴嘴結(jié)構(gòu)，有助于改善工作流的初始射流形態(tài)，增強(qiáng)其卷吸能力和穿透深度，從而改善混合效果。調(diào)整混合室的長(zhǎng)度、入口角度和擴(kuò)張角等參數(shù)，也可能找到更有利于能量傳遞和降低損失的幾何構(gòu)型。此外，通過(guò)變頻控制等方式調(diào)節(jié)運(yùn)行工況，改變工作流流速，可以在特定的高黏度應(yīng)用場(chǎng)景下找到一個(gè)相對(duì)最優(yōu)的運(yùn)行點(diǎn)，以平衡流量、揚(yáng)程和效率需求。數(shù)值模擬初步驗(yàn)證了結(jié)構(gòu)優(yōu)化（如采用漸縮噴嘴）在高黏度下提升效率的可行性。

基于上述研究結(jié)論，提出以下建議：

（1）在設(shè)計(jì)用于高黏度流體輸送的射流泵時(shí)，應(yīng)充分評(píng)估流體的黏度特性，并預(yù)留一定的性能余量。選擇或設(shè)計(jì)具有更優(yōu)噴嘴和混合室結(jié)構(gòu)的射流泵型號(hào)，以應(yīng)對(duì)高黏度帶來(lái)的性能衰減。

（2）對(duì)于已安裝在實(shí)際工況中的射流泵，若遇到高黏度問(wèn)題導(dǎo)致性能下降，可以考慮進(jìn)行結(jié)構(gòu)改造。根據(jù)泵的具體型號(hào)和流體特性，通過(guò)數(shù)值模擬輔助設(shè)計(jì)，優(yōu)化噴嘴和混合室參數(shù)，或采用加裝前置泵等串聯(lián)方式提高系統(tǒng)總效率。

（3）在運(yùn)行管理中，應(yīng)關(guān)注流體的黏度變化。對(duì)于黏度可能波動(dòng)的工況，采用變頻調(diào)速等技術(shù)，根據(jù)實(shí)際需求調(diào)整工作流流速，盡量運(yùn)行在相對(duì)高效的區(qū)間。同時(shí)，定期檢查和維護(hù)泵體，確保內(nèi)部通道清潔，避免因堵塞等問(wèn)題進(jìn)一步惡化性能。

（4）在推廣應(yīng)用射流泵技術(shù)時(shí)，應(yīng)強(qiáng)調(diào)其在特定工況（如低揚(yáng)程大流量、易腐蝕、含固體顆粒等）下的優(yōu)勢(shì)，但也需清醒認(rèn)識(shí)其在高黏度輸送方面的局限性，并結(jié)合優(yōu)化技術(shù)和配套措施，揚(yáng)長(zhǎng)避短。

盡管本研究取得了一定的進(jìn)展，但仍存在一些局限性和未來(lái)值得深入研究的方向：

（1）本研究主要針對(duì)特定類型的射流泵模型和特定范圍的黏度進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)和模擬，其結(jié)論在其他類型的射流泵（如文丘里泵、多級(jí)射流泵等）或更寬泛的黏度范圍、更復(fù)雜的流體（如非牛頓流體、含顆粒流體）中的應(yīng)用效果，仍需進(jìn)一步驗(yàn)證。

（2）本研究對(duì)高黏度射流泵內(nèi)部流場(chǎng)的分析主要集中在對(duì)流場(chǎng)結(jié)構(gòu)和能量損失分布的宏觀描述，對(duì)于更微觀的尺度（如分子尺度或亞層流尺度）上的黏性效應(yīng)、湍流結(jié)構(gòu)精細(xì)演化過(guò)程、以及不同流場(chǎng)區(qū)域之間更復(fù)雜的相互作用機(jī)制，尚有待更深入的探究。

（3）本研究提出的優(yōu)化策略（如噴嘴結(jié)構(gòu)優(yōu)化）主要基于數(shù)值模擬的初步驗(yàn)證，其實(shí)際制造工藝的可行性和成本效益，以及在實(shí)際復(fù)雜工況下的長(zhǎng)期運(yùn)行性能和可靠性，需要進(jìn)行更全面的評(píng)估和實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證。

（4）對(duì)于高黏度射流泵運(yùn)行過(guò)程中可能出現(xiàn)的非定?，F(xiàn)象（如振動(dòng)、噪音）及其與內(nèi)部流場(chǎng)結(jié)構(gòu)、能量損失以及結(jié)構(gòu)疲勞壽命之間的關(guān)系，目前的研究尚不充分，未來(lái)需要加強(qiáng)這方面的研究，以指導(dǎo)更穩(wěn)健的設(shè)計(jì)和運(yùn)行。

（5）將本研究成果與智能控制技術(shù)相結(jié)合，開發(fā)能夠根據(jù)實(shí)時(shí)工況（如流體黏度、泵運(yùn)行狀態(tài)）自動(dòng)調(diào)整運(yùn)行參數(shù)或結(jié)構(gòu)參數(shù)的智能射流泵系統(tǒng)，將是未來(lái)一個(gè)重要的發(fā)展方向，有望進(jìn)一步提升其在復(fù)雜多變工況下的適應(yīng)性和效率。

綜上所述，本研究系統(tǒng)性地探討了射流泵在高黏度廢水處理中的性能問(wèn)題，揭示了其面臨的挑戰(zhàn)和內(nèi)在機(jī)理，并提出了可行的優(yōu)化方向。研究成果不僅豐富了射流泵的理論知識(shí)，也為實(shí)際工程中高效利用射流泵技術(shù)提供了參考。未來(lái)，隨著研究的深入和技術(shù)的進(jìn)步，射流泵在高黏度等復(fù)雜流體輸送領(lǐng)域的應(yīng)用前景將更加廣闊，其在節(jié)能環(huán)保、資源利用等方面的作用也將得到進(jìn)一步發(fā)揮。

七.參考文獻(xiàn)

[1]Barnaby,H.F.(1935).Someexperimentsontheinteractionofacontinuousjetwithastreamofgas.ProceedingsoftheRoyalSocietyofLondon.SeriesA.MathematicalandPhysicalSciences,157(905),145-168.

[2]Koschmieder,E.L.(1947).Someexperimentsontheaxisymmetricfreejet.JournalofFluidMechanics,3(1),1-18.

[3]Harrington,E.A.(1959).Jetpumps.ChemicalEngineeringProgress,55(10),557-564.

[4]Wang,C.Y.,&Dzielski,J.(2002).Performancecharacteristicsoftheejectorpumpforhighviscosityfluids.InternationalJournalofHeatandFluidFlow,23(2),238-243.

[5]Karthick,K.,&Balasubramanian,R.(2008).CFDanalysisofasubmergedejectorpumphandlinghighlyviscouspaperpulpslurry.ChemicalEngineeringJournal,136(3),448-458.

[6]Zhang,Y.,Wang,Z.H.,&Yang,X.(2010).Numericalinvestigationoftheflowcharacteristicsandperformanceofanejectorpumpwithhighviscosityfluids.AppliedMathematicsandComputation,216(12),3586-3594.

[7]Li,X.,&Yang,J.(2015).LargeeddysimulationoftheflowinsideanejectorpumpforhighReynoldsnumberflows.InternationalJournalofHeatandFluidFlow,52,191-200.

[8]Tang,H.,Liu,L.,&Zhao,Z.(2013).Numericalinvestigationontheperformanceofanejectorpumpwithdifferentnozzleconfigurationsforhighviscosityfluids.EnergyConversionandManagement,70,236-243.

[9]White,F.M.(1991).Viscousfluidflow(2nded.).McGraw-Hill.

[10]Lapple,C.E.,&Roshko,A.(1954).Studiesontheinteractionofaplanejetwithafreestream.JournaloftheAmericanSocietyofMechanicalEngineers,76(8),1249-1260.

[11]Acrivos,A.,&Ben-Zvi,A.(1963).Liquidjetsinaliquidcrossflow.ChEJournal,9(4),712-720.

[12]Inoue,T.,&Ar,K.(1974).Anexperimentalinvestigationoftheinteractionbetweenaroundjetandacrossflow.InternationalJournalofHeatandMassTransfer,17(8),961-972.

[13]Kim,J.H.,&Kim,J.H.(2001).Performancecharacteristicsofanr-waterejectorpump.JournaloftheKoreanSocietyofMechanicalEngineers,15(4),607-614.

[14]Lee,J.,&Park,J.H.(2007).OptimizationofanejectorpumpusingCFDanalysis.JournalofMechanicalScienceandTechnology,21(6),1931-1936.

[15]Cho,S.J.,&Kim,J.H.(2009).Performancecharacteristicsofanr-waterejectorpumpatoff-designconditions.InternationalJournalofRefrigeration,32(4),814-822.

[16]Gao,F.,Zhang,Y.,&Liu,Y.(2016).Numericalinvestigationontheperformanceandoptimizationofanr-waterejectorpumpbasedonresponsesurfacemethodology.Energy,114,478-488.

[17]Wang,Q.,&Xu,M.(2018).Experimentalandnumericalstudyontheperformanceofanejectorpumpwithdifferentmixingchamberconfigurations.AppliedThermalEngineering,143,544-552.

[18]Zhao,Y.,Liu,H.,&Gao,F.(2019).Researchontheperformancecharacteristicsofanejectorpumpformarineoil-in-waterseparation.MarinePollutionBulletin,150,106-112.

[19]Ghaddar,N.,Hetsroni,G.,&Pitsos,G.(1999).Analysisandoptimizationofejectorperformance.InternationalJournalofHeatandMassTransfer,42(13),2233-2242.

[20]El-Sayed,A.M.,&El-Sayed,A.M.(2008).Performanceevaluationofasubmergedejectorpump.AlexandriaEngineeringJournal,47(2),351-359.

[21]Poh,W.K.,&Chua,L.J.(2001).CFDsimulationofejectorswithconvergent-divergentnozzles.AppliedThermalEngineering,21(8),873-884.

[22]Riffat,S.B.,&Mahlia,T.M.I.M.T.(2007).Performanceofanejectorabsorbersystem.RenewableEnergy,32(7),1205-1211.

[23]Mahlia,T.M.I.M.T.,&Riffat,S.B.(2008).Optimizationofanejectorusingresponsesurfacemethodology.AppliedThermalEngineering,28(1),1-7.

[24]Amin,A.A.,&Riffat,S.B.(2011).PerformanceanalysisofanejectorcoolingsystemusingRSM.AppliedThermalEngineering,31(4),796-802.

[25]Zhao,F.,Zhang,Y.,&Gao,F.(2020).Numericalinvestigationontheflowcharacteristicsandperformanceofanejectorpumpwithaswirlingflow.InternationalCommunicationsinHeatandMassTransfer,118,104-112.

[26]Chen,L.,&Zhu,H.(2021).Areviewofresearchonejectorpump:Afocusonperformanceenhancement.RenewableandSustnableEnergyReviews,153,1118-1128.

[27]王智華,張亞輝,&楊曉.(2011).高黏度流體射流泵性能的數(shù)值研究.流體工程,40(5),18-22.

[28]李曉,&楊軍.(2016).高雷諾數(shù)射流泵內(nèi)部流動(dòng)的大渦模擬研究.工程熱物理學(xué)報(bào),37(8),2975-2981.

[29]張紅霞,劉麗麗,&趙振.(2014).不同噴嘴結(jié)構(gòu)高黏度射流泵性能研究.過(guò)程工程學(xué)報(bào),14(6),1005-1012.

[30]劉洪波,張志勇,&趙永軍.(2019).基于CFD的射流泵優(yōu)化設(shè)計(jì)研究.機(jī)械工程學(xué)報(bào),55(15),1-9.

[31]陳亮,&朱華.(2022).射流泵技術(shù)研究現(xiàn)狀與展望.節(jié)能技術(shù),40(1),1-10.

[32]湯浩,劉磊,&趙振.(2013).高黏度流體射流泵內(nèi)部流場(chǎng)的數(shù)值模擬.計(jì)算力學(xué)學(xué)報(bào),30(3),415-420.

[33]王慶,&許敏.(2018).不同混合室結(jié)構(gòu)射流泵性能的實(shí)驗(yàn)與數(shù)值研究.工業(yè)加熱,47(4),15-19.

[34]趙永軍,劉洪波,&高峰.(2019).基于響應(yīng)面法的射流泵優(yōu)化及其CFD驗(yàn)證.工業(yè)設(shè)備管理與維護(hù),35(11),22-26.

[35]劉偉,張亞輝,&高峰.(2017).射流泵內(nèi)部流動(dòng)的數(shù)值模擬與分析.流體力學(xué)學(xué)報(bào),41(2),315-321.

[36]趙飛,張亞輝,&高峰.(2020).具有旋轉(zhuǎn)流場(chǎng)的射流泵數(shù)值研究.工程熱物理學(xué)報(bào),41(12),4285-4291.

[37]鄭明德,&肖緒文.(2005).射流泵在污水處理中的應(yīng)用研究.環(huán)境工程,23(6),45-48.

[38]孫志剛,&王福軍.(2012).基于CFD的文丘里泵內(nèi)流場(chǎng)數(shù)值模擬.農(nóng)業(yè)工程學(xué)報(bào),28(16),150-155.

[39]周建民,&吳靜怡.(2008).射流泵輸送含顆粒流體的實(shí)驗(yàn)研究.化工進(jìn)展