根據(jù)原建設部《關(guān)于印發(fā)<2007年工程建設標準規(guī)范制訂、修訂計劃(第一批)>的通知》(建標〔2007〕125號)要求，由同濟大學和天津市地下鐵道集團有限公司會同有關(guān)單位編制而成。本規(guī)范在編制過程中，編制組經(jīng)廣泛調(diào)查研究，認真總結(jié)實踐經(jīng)驗，參考有關(guān)國際標準和國外先進標準，并在廣泛征求意見的基本規(guī)范共分10章和2個附錄。主要技術(shù)內(nèi)容包括：總則，術(shù)抗震性能的驗算方法，高架區(qū)間結(jié)構(gòu)，高架車站結(jié)構(gòu)，隧道與地下車站結(jié)構(gòu)等。本規(guī)范中以黑體字標志的條文為強制性條文，必須嚴格執(zhí)行。本規(guī)范由住房城鄉(xiāng)建設部負責管理和對強制性條文的解釋，由同濟大學負責具體技術(shù)內(nèi)容的解釋。執(zhí)行過程中如有意見或建議，請寄送同濟大學(地址：上海市四平路1239號同濟大學橋梁系805室，郵政編碼：200092),以供今后修訂時參考。本規(guī)范主編單位、參編單位、主要起草人和主要審查人：天津市地下鐵道集團有限公司北京工業(yè)大學上海市隧道工程軌道交通設計研究院廣州地鐵設計研究院有限公司清華大學哈爾濱工業(yè)大學邵長宇趙成剛韓振勇陳國興楊慶山陶連金王紹博一李偉華韓鵬翟長海 2術(shù)語和符號 3.1抗震設防要求 3.2抗震性能要求 4.1一般規(guī)定 4.3地基與基礎 4.4可液化場地 5.1一般規(guī)定 5.2水平向設計地震動參數(shù) 5.3豎向設計地震動參數(shù) 5.4設計地震動加速度時程 6地震反應計算 6.1一般規(guī)定 6.2地面結(jié)構(gòu)彈性反應譜方法 6.3地面結(jié)構(gòu)彈塑性反應譜方法 6.4地面結(jié)構(gòu)非線性時程分析方法 6.5支座地震反應計算方法 6.6隧道與地下車站結(jié)構(gòu)橫向地震反應計算的反應位移法 6.7隧道與地下車站結(jié)構(gòu)橫向反應加速度法 6.9隧道與地下車站結(jié)構(gòu)地震反應計算的時程分析方法 7抗震性能的驗算方法 7.1一般規(guī)定 7.6梁端支承長度和行車安全 7.7隧道與地下車站結(jié)構(gòu) 8.1一般規(guī)定 8.2地震反應計算 8.3抗震性能驗算 8.4抗震構(gòu)造細節(jié) 9.1一般規(guī)定 9.3抗震性能驗算 9.4抗震構(gòu)造措施 10隧道與地下車站結(jié)構(gòu) 附錄A支座的恢復力模型 附錄B基于集中參數(shù)模型的靜力與動力分析方法 附錄C多點輸入反應譜組合系數(shù)的計算方法 附錄D動力分析中基礎的等代彈簧法 附錄E反應位移法中土層位移的簡單確定方法 附錄F鋼筋和鋼骨混凝土構(gòu)件抗剪能力計算方法 附錄G構(gòu)件變形能力計算方法 本規(guī)范用詞說明 引用標準名錄 3.2Reqirementsforperformance-baseddesign 3.3Seismicresponseevaluationp 5.2Designparametersforhorizontalgroundmo 5.3Designparametersforverticalgroundmotion 5.4Designgroundmotionaccelerationtimehis 6.2Elasticresponsespectrummethodfo 6.3Elastoplasticresponsespectrummethod 6.4Nonlineartime-historyanalysismethodfor 6.5Seismicanaly 6.6Responsedisplacementmethodforthetransversesresponseoftunnelsandsubground 6.7Responseaccelerationmethodforthetransveresponseoftunnelsandsubgroundstations 6.8Responsedisplacementmethodseismicresponseoftunnels 6.9Time-historyanalysismethodforthe 7Seismicperformanceverific 7.2Reinforcedconcreteandsteelmembers 8Elevatedinterva 8.1Generalre 8.3Seismicperformancesverificationpr 9.3Seismicperformancesverificationprocedure 10.2Seismicresponseev 10.4Seismicperformancesverification onthelumpedparamete AppendixCMultiple-supportinputresponsespectrum displacementbytheresponsedisplacement steelreinforcedco AppendixGDuctilecapacityforme Explanationofwordinginthiscode 1.0.1為了在城市軌道交通結(jié)構(gòu)抗震設計中貫徹執(zhí)行國家的技1.0.2本規(guī)范適用于新建、改建城市軌道交通結(jié)構(gòu)的抗震設計。1.0.3抗震設防地區(qū)的城市軌道交通結(jié)構(gòu)必須進行抗震設計。1.0.4抗震設防采用的地震動參數(shù)應按現(xiàn)行國家標準《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》GB18306執(zhí)行；已進行工程場地地震安全性評價1.0.5城市軌道交通結(jié)構(gòu)抗震設計除應符合本規(guī)范外，尚應符合國家現(xiàn)行有關(guān)標準的規(guī)定。2.1.1基于性能的抗震設計performance-basedseismicdesign根據(jù)所選定的性能目標進行設計，使結(jié)構(gòu)在規(guī)定的設計地震動水平下的行為滿足預期的抗震性能目標。2.1.2E1地震作用low-levelearthquake重現(xiàn)周期為100年的地震動。2.1.3E2地震作用designearthquake重現(xiàn)周期為475年的地震動。2.1.4E3地震作用high-levelearthquake重現(xiàn)周期為2475年的地震動。2.1.5設計地震作用基準面groundlevelinseismicdesign設計地震動參數(shù)取值所對應的土層位置。2.1.6防落梁裝置unseating-preventionsystem為防止橋梁墩梁間的相對位移超過限值而設計的構(gòu)造裝置。2.1.7限位裝置restrainer為防止橋梁支座損傷所引起的墩梁間的相對大位移而設計的構(gòu)造裝置。2.1.8多點反應譜法multiple-supportinputresponsespec-trummethod結(jié)構(gòu)與地基支承點處地震動輸入不同時的反應譜組合方法。2.1.9彈塑性反應譜法elastoplasticresponsespectrummethod根據(jù)結(jié)構(gòu)的等效周期和屈服地震加速度，利用彈塑性反應譜計算結(jié)構(gòu)的地震反應的分析方法。2.1.10反應位移法responsedisplacementmethod以場地土層地震動相對位移為主要因素確定地震作用，對地下結(jié)構(gòu)物進行抗震計算的方法。2.1.11反應加速度法responseaccelerationmethod用場地土層地震動加速度確定地震作用，施加于地下結(jié)構(gòu)及周圍土體，對地下結(jié)構(gòu)物進行抗震計算的方法。a——梁端的支承長度；ah——橋墩(臺)頂端反應絕對加速度最大值；a;——第i層土單元水平有效慣性加速度； amax—地表水平向設計地震動峰值加速度；amaxll——Ⅱ類場地設計地震動峰值加速度值；Ce——土層液化影響折減系數(shù)；d——覆蓋土層厚度，土層沿隧道與地下車站縱向的計算長db——基礎埋置深度；da承臺質(zhì)心處的設計容許位移；d結(jié)構(gòu)整體屈服點對應的水平位移；d計算深度范圍內(nèi)第i層土的厚度，i點所代表的土層厚dg——飽和土標準貫入點深度；d——上覆蓋非液化土層厚度；dw——地下水位深度；fa——深寬修正后的地基承載力特征值；faE——調(diào)整后的地基承載力；fak——由荷載試驗等方法得到的地基承載力特征值；f:——結(jié)構(gòu)i單元上作用的慣性力；Fe——結(jié)構(gòu)整體屈服點對應的水平荷載；Fh——支座水平地震力；F?——土層的液化抵抗率；h;——第i層土單元的厚度；Ie——液化指數(shù)；k——壓縮或剪切地基彈簧剛度；K——基床系數(shù)，構(gòu)件極限塑性轉(zhuǎn)角的安全系數(shù)；K——等效剛度；kh——結(jié)構(gòu)側(cè)壁壓縮地基彈簧剛度；k?——沿隧道縱向側(cè)壁剪切地基彈簧剛度；kn——圓形結(jié)構(gòu)側(cè)壁壓縮地基彈簧剛度；kg——圓形結(jié)構(gòu)側(cè)壁剪切地基彈簧剛度；ksh——結(jié)構(gòu)側(cè)壁剪切地基彈簧剛度；ks——結(jié)構(gòu)頂?shù)装寮羟械鼗鶑椈蓜偠龋籯,——沿隧道縱向側(cè)壁拉壓地基彈簧剛度；ky——結(jié)構(gòu)頂?shù)装鍓嚎s地基彈簧剛度；K↓——豎向地震動峰值加速度與水平向峰值加速度比值；豎向基床系數(shù)；l:—一計算橋墩處兩側(cè)跨徑；L垂直于結(jié)構(gòu)橫向的計算長度；L塑性鉸長度；Me——等效質(zhì)量；Mp——橋墩質(zhì)量；M——上部結(jié)構(gòu)質(zhì)量；M——構(gòu)件截面極限彎矩；M,——構(gòu)件截面等效屈服彎矩；n——計算深度范圍內(nèi)土層的分層數(shù)，在判別深度范圍內(nèi)每一個鉆孔標準貫入試驗點的總數(shù)；N——判別標準貫入液化錘擊數(shù)臨界值；p——地震作用效應標準組合的基礎底面平均壓力；R;——第j振型反應；R-Z方向地震動作用對同一反應量的貢獻；T;——第i振型的自由振動周期；T;——第j振型的自由振動周期；u(zB)——結(jié)構(gòu)底部深度zB處的自由土層地震反應位移；u'(z)——深度z處相對于結(jié)構(gòu)底部的自由土層相對位移；Umax——地表水平向設計地震動峰值位移；Umaxk——Ⅱ類場地設計地震動峰值位移；刻，自由土層對應于結(jié)構(gòu)i單元位置處的加速度；vs——巖土等效剪切波速；Use——場地土層等效剪切波速；7s;——計算深度范圍內(nèi)第i層土的剪切波速；Vmu——構(gòu)件達到截面等效屈服彎矩時的剪力；Ve——混凝土設計剪切抗力；Vsd——鋼骨設計剪切抗力；W——隧道橫向平均寬度或直徑；到的水平慣性力所對應的上部結(jié)構(gòu)重量；γ下降段的衰減指數(shù)；YRE——承載力抗震修正系數(shù)；δ;——第i個墩頂處軌頂面位移；ζa——地基抗震承載力調(diào)整系數(shù)；Tu——隧道與地下車站結(jié)構(gòu)頂板單位面積上作用的剪力；TB——隧道與地下車站結(jié)構(gòu)底板單位面積上作用的剪力；Ts——隧道與地下車站結(jié)構(gòu)側(cè)壁單位面積上作用的剪力；η—阻尼調(diào)整系數(shù)；7m——與設防地震動加速度反應譜特征周期分區(qū)相關(guān)的調(diào)整系數(shù)；θa——性能等級的界限值；θpu——構(gòu)件塑性鉸區(qū)的極限塑性轉(zhuǎn)角；μa——支座的動摩阻系數(shù)；ξ——第i振型阻尼比；Pe——黏粒含量百分率；p:——第i層土單元的質(zhì)量密度；Ti、Ti-1——地下結(jié)構(gòu)頂?shù)装逦恢锰幫翆影l(fā)生最大相對位移時刻第i層土單元底部與頂部的剪應力；中——塑性鉸區(qū)極限曲率；∑t——橡膠層的總厚度；△H永久作用下支座產(chǎn)生的水平位移；△max支座容許最大滑動水平位移；△—地震作用下最不利效應組合后支座產(chǎn)生的水平位移；T.——場地地震動峰值加速度調(diào)整系數(shù)；Ia——場地地震動峰值位移調(diào)整系數(shù)。3.1抗震設防要求3.1.1城市軌道交通結(jié)構(gòu)應劃分為標準設防類、重點設防類、特殊設防類三個抗震設防類別。3.1.2抗震設防類別的劃分應符合下列規(guī)定：1標準設防類：除特殊設防類、重點設防類以外的其他軌道交通結(jié)構(gòu)；2重點設防類：除特殊設防類以外的高架區(qū)間結(jié)構(gòu)、高架車站主體結(jié)構(gòu)、區(qū)間隧道結(jié)構(gòu)和地下車站主體結(jié)構(gòu)；3特殊設防類：在城市軌道交通網(wǎng)絡中占據(jù)關(guān)鍵地位、承擔交通量大的大跨度橋梁和車站的主體結(jié)構(gòu)。3.1.3抗震設防地震動峰值加速度與抗震設防地震動分檔和抗震設防烈度之間對應關(guān)系應符合表3.1.3的規(guī)定。峰值加速度(g)抗震設防地震動分檔(g)抗震設防烈度(度)6789注：表中的g為重力加速度。3.1.4各抗震設防類別結(jié)構(gòu)的抗震設防標準，應符合下列要求：1標準設防類：抗震措施應按本地區(qū)抗震設防烈度確定；地震作用應按現(xiàn)行國家標準《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》GB18306規(guī)定的本地區(qū)抗震設防要求確定；2重點設防類：抗震措施應按本地區(qū)抗震設防烈度提高一度的要求確定；地震作用應按現(xiàn)行國家標準《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》GB18306規(guī)定的本地區(qū)抗震設防要求確定；對進行過工程場地地震安全性評價的，應采用經(jīng)國務院地震工作主管部門批準的建設工程的抗震設防要求確定，但不應低于本地區(qū)抗震設防要求確定的地震作用；3特殊設防類：抗震措施應按本地區(qū)抗震設防烈度提高一度的要求確定；地震作用應按國務院地震工作主管部門批準的建設工程的抗震設防要求且高于本地區(qū)抗震設防要求確定。3.2抗震性能要求3.2.1城市軌道交通結(jié)構(gòu)的抗震性能要求應分成下列三個等1性能要求I:地震后不破壞或輕微破壞，應能保持其正常使用功能；結(jié)構(gòu)處于彈性工作階段；不應因結(jié)構(gòu)的變形導致軌道的過大變形而影響行車安全；2性能要求Ⅱ:地震后可能破壞，經(jīng)修補，短期內(nèi)應能恢復其正常使用功能；結(jié)構(gòu)局部進入彈塑性工作階段；3性能要求Ⅲ:地震后可能產(chǎn)生較大破壞，但不應出現(xiàn)局部或整體倒毀，結(jié)構(gòu)處于彈塑性工作階段。3.2.2城市軌道交通結(jié)構(gòu)構(gòu)件、基礎和支座的抗震性能等級宜按下列要求劃分：1構(gòu)件宜按表3.2.2-1劃分為3個抗震性能等級。1232基礎宜按表3.2.2-2劃分為3個抗震性能等級。123經(jīng)維修加固后仍可以繼續(xù)使用3支座宜按表3.2.2-3劃分為2個抗震性能等級。123.2.3構(gòu)件、基礎和支座的性能等級與結(jié)構(gòu)抗震性能的關(guān)系應符合下列規(guī)定：1性能要求I:構(gòu)件、基礎和支座的性能等級要求應為1;2性能要求Ⅱ:構(gòu)件、基礎的性能等級要求不應低于2;3性能要求Ⅲ:構(gòu)件、基礎的性能等級要求不應低于3;4對于性能要求Ⅱ或Ⅲ,下部具有較好延性的結(jié)構(gòu)，支座的性能等級要求可為1;下部延性較差的結(jié)構(gòu)，支座的性能等級要求可為2。3.2.4城市軌道交通結(jié)構(gòu)的抗震性能要求不應低于表3.2.4的規(guī)定。重現(xiàn)期(年)E1地震作用I工III工續(xù)表3.2.4重現(xiàn)期(年)E2地震作用IIⅡIⅡ工E3地震作用Ⅱ工ⅢⅡⅢⅡ表3.3.1|地震反應計算方法高架區(qū)間結(jié)構(gòu)IⅡ重點設防類、IⅡⅢ結(jié)構(gòu)重點設防類、工ⅡⅢ續(xù)表3.3.1結(jié)構(gòu)I需考慮土層重點設防類、IⅡ區(qū)間隧道結(jié)構(gòu)IⅡ3.3.2結(jié)構(gòu)抗震計算應符合下列規(guī)定：1計算模型的建立及簡化，應反映結(jié)構(gòu)在地震作用下的實際工作狀態(tài)；2計算軟件的技術(shù)條件應符合本規(guī)范及國家現(xiàn)行有關(guān)標準的規(guī)定，并闡明其特殊處理的內(nèi)容和依據(jù)；3計算機的計算結(jié)果，應經(jīng)分析判斷確認其合理、有效后方可用于工程設計。3.4.1城市軌道交通結(jié)構(gòu)可采用消能減震設計。3.4.2對采用消能減震設計的軌道交通結(jié)構(gòu)，其抗震設防性能目標不應低于本規(guī)范第3.2.4條的規(guī)定。3.5地震反應觀測3.5.1對地震動峰值加速度分區(qū)0.20g及以上地區(qū)，在軌道交通結(jié)構(gòu)系統(tǒng)中宜設置地震反應觀測系統(tǒng)。3.5.2當設置地震反應觀測系統(tǒng)時，結(jié)構(gòu)設計中應留有放置觀測設備的位置。4.1.1城市軌道交通結(jié)構(gòu)的場地與地基應考慮下列宏觀震害或地震反應：1強烈地震動造成場地、地基的失穩(wěn)或失效，包括土層液化、2地表斷裂錯動，包括地表基巖斷裂及構(gòu)造性地裂造成的破3局部地形、地貌、地層結(jié)構(gòu)的變異引起地震動異常造成的特殊破壞。4.1.2城市軌道交通結(jié)構(gòu)的場地與地基的勘察和評價應至少包括下列內(nèi)容：1確定場地土的類型和場地類別；2對可能產(chǎn)生滑坡、塌陷、崩塌和采空區(qū)等的巖土體，進行地震作用下的地基穩(wěn)定性評價；③對判別為液化的土層，根據(jù)液化等級提出處理方案；當不進行抗液化處理時，應計入液化效應的影響對土層的設計參數(shù)進行修正；4劃分場地抗震地段類別。4.2.1場地抗震地段類別應按表4.2.1劃分。續(xù)表4.2.14.2.2工程場地抗震地段的選擇宜規(guī)避抗震不利和危險地段；當不能規(guī)避時，應對抗震不利和危險地段的工程結(jié)構(gòu)采取適宜的安全措施。4.2.3巖土的類型應按表4.2.3的規(guī)定劃分。土層剪切波速范圍(m/s)中硬士土和粉土，堅硬黃土中軟土近沉積的黏性土和粉土，fak≤140kPa的填土，流塑黃土根據(jù)巖土的名稱和性狀按本規(guī)范表4.2.3劃分巖土的類型，并結(jié)合當?shù)氐慕?jīng)驗，在本規(guī)范表4.2.3的范圍內(nèi)估計各土層的剪切波1應按地面至剪切波速大于500m/s且其下臥各巖土的剪切波速均不小于500m/s的土層頂面的距離確定；2當?shù)孛?m以下存在剪切波速大于相鄰上層土剪切波速2.5倍的土層，且其下臥巖土的剪切波速均不小3對剪切波速大于500m/s的孤石、透鏡體，應視同周圍土度劃分為四類，并應符合表4.2.6的規(guī)定。當土層等效剪切波速和覆蓋層厚度處于表4.2.6所列場地類別分界線的界限值附近土層等效剪切波速(m/s)IⅡⅢ一一一一一一4.2.7土層等效剪切波速應按下式計算：式中：d?——計算深度，取覆蓋厚度和20m二者的較小值(m);t——剪切波在地面至計算深度之間的傳播時間(s)。4.2.8剪切波在地面至計算深度之間的傳播時間應按下式計算：式中：d;——計算深度范圍內(nèi)第i層土的厚度(m);Vs;——計算深度范圍內(nèi)第i層土的剪切波速(m/s);n——計算深度范圍內(nèi)土層的分層數(shù)。4.3地基與基礎4.3.1天然地基抗震承載力應按下式計算：fa——深寬修正后的地基承載力特征值(kPa),應按現(xiàn)行國稍密的細、粉砂，150kPa>fak≥100kPa的黏性土淤泥和淤泥質(zhì)土，松散的砂，雜填土，新近堆4.3.2當驗算天然地基地震作用下的豎向承載力時，基礎底面平均壓力和邊緣最大壓力應符合下列公式的要求：p≤faE式中：p——地震作用效應標準組合的基礎底面平均壓力(kPa);Pmax——地震作用效應標準組合的基礎邊緣最大壓力(kPa)。4.4可液化場地4.4.1當抗震設防地震動分檔為0.05g時，對標準設防類城市軌道交通結(jié)構(gòu)物可不進行場地地震液化判別和處理；對特殊設防類、重點設防類城市軌道交通結(jié)構(gòu)物可按抗震設防地震動分檔為0.10g的要求進行場地地震液化判別和處理。當抗震設防地震動分檔為0.10g及以上時，重點設防類、標準設防類城市軌道交通結(jié)構(gòu)物可按本地區(qū)的抗震設防地震動分檔的要求或采用經(jīng)主管部門批準的工程場地地震安全性評價的結(jié)果進行場地地震液化判別；特殊設防類軌道交通結(jié)構(gòu)物應進行專門的場地液化和處理措施研究。對特殊設防類、重點設防類軌道交通結(jié)構(gòu)物，宜對遭遇E3地震作用時的場地液化效應進行評價。4.4.2對礫粒含量較高的飽和砂土、飽和粉土、飽和粉細砂與粉質(zhì)黏土互層土、飽和混砂土，其液化可能性宜做專門研究。4.4.3液化判別宜采用有成熟經(jīng)驗的多種方法，綜合判定液化可能性和液化程度。4.4.4可液化土(不含黃土)的場地地震液化初步判別應符合下列規(guī)定：1當?shù)刭|(zhì)年代為第四紀晚更新世(Q3)及其以前，且抗震設防2當粒徑小于0.005mm的粉土的黏粒含量百分率對應抗震設防地震動分檔為0.10(0.15)g、0.20(0.30)g、0.40g分別不小于10、13和16時，可判為不液化土。3對淺埋天然地基的結(jié)構(gòu)物，當上覆非液化土層厚度和地下水位深度符合下列條件之一時，可不考慮液化影響：式中：d——上覆蓋非液化土層厚度(m),計算時宜將淤泥和淤泥質(zhì)土層扣除；db——基礎埋置深度(m),不超過2m時應采用2m;dw——地下水位深度(m);d?——液化土特征深度(m),可按表4.4.4采用。6787894.4.5場地地震液化的進一步判別可采用標準貫入試驗判別法，并應符合下列規(guī)定：1液化判別的土層深度應達到地面以下20m。當飽和土標準貫入錘擊數(shù)(未經(jīng)桿長修正)小于或等于液化判別標準貫入錘擊數(shù)臨界值時，應判為可液化土。2在地面下20m深度范圍內(nèi)，液化判別標準貫入錘擊數(shù)臨界值可按下式計算：式中：N.——判別標準貫入液化錘擊數(shù)臨界值；N?——液化判別標準貫入錘擊數(shù)基準值；dg——飽和土標準貫入點深度(m);dw——地下水位深度(m);Pe——黏粒含量百分率，當小于3或為砂土時，應采用3;7m——與設防地震動加速度反應譜特征周期分區(qū)相關(guān)的調(diào)整系數(shù)。3液化判別標準貫入錘擊數(shù)基準值N。應按表4.4.5-地震動分檔(g)74與設防地震動加速度反應譜特征周期分區(qū)相關(guān)的調(diào)整系數(shù)η應按表4.4.5-2選用。反應譜特征周期分區(qū)0.35s區(qū)0.40s區(qū)0.45s區(qū)4.4.6對判定為發(fā)生液化的土層，應根據(jù)土層的液化程度對地基的變形模量、地基的基床系數(shù)、地基承載力和樁周邊土的承載力等土層設計參數(shù)進行修正。4.4.7可液化土層的設計參數(shù)宜采用該土層在不發(fā)生液化時的土層設計參數(shù)乘以該土層的液化影響折減系數(shù)c進行修正。土層液化影響折減系數(shù)可按表4.4.7取值。折減系數(shù)為0的土層不應計該土層的抗力作用。計算深度(m)014.4.8當采用標準貫入錘擊數(shù)表征土的液化抗力時，土層的液化抵抗率可按下式計算：式中：FL——土層的液化抵抗率；N?——場地土標準貫入錘擊數(shù)實測值；N.——液化判別標準貫入錘擊數(shù)臨界值。4.4.9地基液化等級應按下列方法判別：1對存在可液化土層的地基，應探明各可液化土層的深度和厚度，按下式計算每個鉆孔的液化指數(shù)，且應按表4.4.9-1綜合劃式中：IE——液化指數(shù)；n——在判別深度范圍內(nèi)每一個鉆孔標準貫入試驗點的總N;——i點標準貫入錘擊數(shù)實測值；N一讠點液化判別標準貫入錘擊數(shù)臨界值，當實測值大于臨界值時應取臨界值的數(shù)值；d—i點所代表的土層厚度(m),可采用與該標準貫入試驗點相鄰的上、下兩標準貫入試驗點深度差的一半，但上界不高于地下水位深度，下界不深于液化深度；W;——i土層單位土層厚度的層位影響權(quán)函數(shù)值(m-1)。中等2W;應按表4.4.9-2取值，但當只需考慮深度在15m以內(nèi)的液化時，15m(不包括15m)以下的W;值可視為零。6789W04.4.10當可液化土層比較平坦且均勻時，宜按表4.4.10的要求選用地基抗液化措施；尚可計入上部結(jié)構(gòu)重力荷載對液化危害的影響，根據(jù)液化震陷量的估計適當調(diào)整抗液化措施。不宜將未經(jīng)處理的可液化土層作為天然地基持力層。設防類別中等重點陷，對結(jié)構(gòu)和基礎進陷，或部分消除液化處理，亦可不采取措施處理，或更高要求的全部消除液化沉陷，或部分消除液化沉陷且對結(jié)構(gòu)和基礎進行4.4.11全部消除地基液化沉陷的措施應符合下列規(guī)定：1采用樁基時，樁端伸入液化深度以下穩(wěn)定土層中的長度黏性土和密實粉土尚不應小于0.5m,對其他非巖石土尚不宜小于2區(qū)間隧道、地下車站結(jié)構(gòu)以及特殊設防類、重點設防類的其他結(jié)構(gòu)物的深基礎，其底面應埋入液化深度以下的穩(wěn)定土層中，其深度不應小于0.5m。3當采用振沖、振動加密、擠密碎石樁或強夯等加密法加固時，應處理至液化深度下界；振沖或擠密碎石樁加固后，樁間土的標準貫入錘擊數(shù)不宜小于本規(guī)范第4.4.5條規(guī)定的液化判別標準貫入錘擊數(shù)臨界值。4采用非液化土替換液化土層。5當采用加密法或換土法處理時，在基礎邊緣以外的處理寬度，應超過基礎底面下處理深度的1/2且不應小于基礎寬度的1/5。當區(qū)間隧道、地下車站結(jié)構(gòu)處于液化土層中并采用加密法或換土法處理時，其處理寬度不宜小于液化土層厚度。6當采用注漿、旋噴或深層攪拌等方法進行基底土加固時，處理深度應達到可液化土層的下界。當區(qū)間隧道、地下車站結(jié)構(gòu)處于液化土層中并采用注漿方法加固時，注漿厚度不宜小于液化土層厚度。7將永久性圍護結(jié)構(gòu)嵌入非液化土層。4.4.12部分消除地基液化沉陷的措施，應符合下列規(guī)定：1處理深度應使處理后的地基液化指數(shù)減小，當液化判別深度為15m時，其值不宜大于4;當液化判別深度為20m時，其值不宜大于5。對獨立基礎和條形基礎，尚不應小于基礎底面下液化土特征深度和基礎寬度的最大值。2采用振沖或擠密碎石樁加固后，樁間土的標準貫入錘擊數(shù)不宜小于本規(guī)范第4.4.5條規(guī)定的液化判別標準貫入錘擊數(shù)臨界3基礎邊緣以外的處理寬度，應符合本規(guī)范第4.4.11條第5款的規(guī)定。4.4.13減輕液化影響的基礎和上部結(jié)構(gòu)處理，可綜合采用下列各項措施：1選擇合適的基礎埋置深度；2調(diào)整基礎底面積，減少基礎偏心；3加強基礎的整體性和剛度；4減輕荷載，增強上部結(jié)構(gòu)的整體剛度和均勻?qū)ΨQ性，避免采用對不均勻沉降敏感的結(jié)構(gòu)形式等；5在管道穿過結(jié)構(gòu)物處預留足夠尺寸或采用柔性接頭等。4.5場地地震反應分析4.5.1對基巖面、地表地形起伏變化不大且土層水平向的土性變化比較均勻的場地，可采用一維剪切土層模型進行場地地震反應分析，以確定場地設計地震動參數(shù)。4.5.2對基巖面、地表地形起伏變化明顯的場地，或土層水平向的土性變化顯示出明顯的不均勻性，應采用二維或三維場地模型進行場地地震反應分析，以確定場地設計地震動參數(shù)。5.1.1城市軌道交通結(jié)構(gòu)抗震設計地震作用的確定應符合本規(guī)范第3.1.4條的規(guī)定。5.1.2重點設防類或標準設防類結(jié)構(gòu)應采用本規(guī)范第5.2節(jié)~5.4節(jié)規(guī)定的地震作用。5.1.3當工程場地表層工程地質(zhì)特性變化顯著、地形變化較大，或軌道結(jié)構(gòu)的一個結(jié)構(gòu)振動單位的跨度超過600m時，宜計入地震作用的空間變化。5.1.4當工程場址及外延5km范圍內(nèi)存在可能發(fā)生震級6.5級及以上地震的活斷層時，必須進行場地地震安全性評價。5.2水平向設計地震動參數(shù)5.2.1Ⅱ類場地設計地震動峰值加速度amax應按現(xiàn)行國家標準《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》GB18306中地震動峰值加速度分區(qū)值和表5.2.1-1采用；場地設計地震動加速度反應譜特征周期T.應根據(jù)場地類別和現(xiàn)行國家標準《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》GB18306中地震動反應譜特征周期分區(qū)按表5.2.1-2采用；場地設計地震動加速度反應譜動力放大系數(shù)最大值βm應取2.5。加速度分區(qū)(g)E1地震作用(g)E2地震作用(g)E3地震作用(g)N5.2.2除Ⅱ類外的其他類別工程場地地表水平向設計地震動峰值加速度amax應取Ⅱ類場地設計地震動峰值加速度amax乘以場地地震動峰值加速度調(diào)整系數(shù)T;場地地震動峰值加速度調(diào)整系數(shù)T。應根據(jù)場地類別和Ⅱ類場地設計地震動峰值加速度amaxⅡ按表5.2.2采用。Ⅱ類場地設計地震動峰值加速度amaxⅡ(g)ⅡⅢK5.2.3當結(jié)構(gòu)自振周期小于6.0s時，場地地表水平向設計地震動加速度反應譜(圖5.2.3)應符合下列規(guī)定：1當結(jié)構(gòu)阻尼比ξ為0.05時，η和γ取值1.0;2當阻尼比不等于0.05時，加速度反應譜曲線的阻尼調(diào)整系數(shù)和形狀參數(shù)應符合下列規(guī)定，且當η計算值小于0.55時應取值0.55:1)下降段的衰減指數(shù)應按下式確定：2)阻尼調(diào)整系數(shù)應按下式確定：5.2.4Ⅱ類場地設計地震動峰值位移Umax應按表5.2.4-1采Ⅱ類場地設計地震動峰值位移umax乘以場地地震動峰值位移調(diào)加速度分區(qū)(g)EI地震作用(g)E2地震作用(g)E3地震作用(g)Ⅱ類場地設計地震動峰值位移umaxⅡ(m)ⅡⅡ類場地設計地震動峰值位移umaxⅡ(m)Ⅲ注：場地地震動峰值位移調(diào)整系數(shù)T。可按表中所給值分段線性插值確定。5.3豎向設計地震動參數(shù)5.3.1場地地表豎向設計地震動峰值加速度取值不應小于水平向峰值加速度的0.65倍。豎向地震動峰值加速度與水平向峰值加速度的比值可按表5.3.1確定。在活動斷裂附近，豎向峰值加速度宜采用水平向峰值加速度值。5.3.2當豎向設計地震動參數(shù)采用主管部門批準的工程場地地震安全性評價或經(jīng)專門研究的結(jié)果確定時，應不低于本規(guī)范第5.3.1條的規(guī)定。5.4設計地震動加速度時程5.4.1設計地震動加速度時程可人工生成，其加速度反應譜曲線與設計地震動加速度反應譜曲線的誤差應小于5%。5.4.2宜利用地震和場地環(huán)境相近的實際強震記錄作為初始時間過程，合成適合工程場地的設計地震動時間過程。5.4.3當采用時程分析法進行結(jié)構(gòu)動力分析時，應采用不少于3組設計地震動時程；當設計地震動時間過程少于7組時，宜取時程法計算結(jié)果和反應譜法計算結(jié)果中的較大值；當設計地震動時間過程為7組及以上時，可采用計算結(jié)果的平均值。6.1.1城市軌道交通結(jié)構(gòu)抗震設計計算方法應按本規(guī)范第3.3節(jié)確定；擋土墻、重力式橋臺等擋土結(jié)構(gòu)地震反應的計算應按現(xiàn)行國家標準《鐵路工程抗震設計規(guī)范》GB50111相關(guān)規(guī)定執(zhí)行。6.1.2抗震設計計算中，應根據(jù)結(jié)構(gòu)的地震反應特點和地震反應計算方法劃分結(jié)構(gòu)振動單位。6.1.3城市軌道交通結(jié)構(gòu)設計地震作用基準面宜按下列規(guī)定確1對擴大基礎，宜以基礎的底面作為設計地震作用基準面；2對低樁基礎，宜以承臺的底面作為設計地震作用基準面；對高樁基礎，宜以地基土表面作為設計地震作用基準面；表層土為可液化土層或極軟弱土層時，設計地震作用基準面宜取在該土層的底面；3對樁基礎，當考慮地震動沿土層深度變化時，設計地震作用基準面宜取在樁尖位置；4對埋置于地層中的隧道和地下車站結(jié)構(gòu)，設計地震作用基準面宜取在隧道和地下車站結(jié)構(gòu)以下剪切波速大于或等于500m/s巖土層位置。對覆蓋土層厚度小于70m的場地，設計地震作用基準面到結(jié)構(gòu)的距離不宜小于結(jié)構(gòu)有效高度的2倍；對覆蓋土層厚度大于70m的場地，宜取在場地覆蓋土層70m深度的土層位置。6.1.4結(jié)構(gòu)的建模應符合下列規(guī)定：不適用的情況，宜采用其他單元建模；2結(jié)構(gòu)的節(jié)點宜處理成為剛性域；3計算所采用的本構(gòu)關(guān)系應滿足本規(guī)范第7章的要求；4支座宜簡化為約束關(guān)系或按本規(guī)范附錄A確定等效線性彈簧或非線性彈簧；5對防落梁裝置進行抗震計算時，宜根據(jù)裝置的具體情況確定恢復力模型；6當采用彈性反應譜方法和彈塑性反應譜方法時，基礎與地基土相互作用應按本規(guī)范附錄B規(guī)定建模；當采用非線性時程方法時，基礎和地基土相互作用應按本規(guī)范第6.4節(jié)規(guī)定建6.1.5當豎向地震動對結(jié)構(gòu)影響較大時，應計入豎向地震動作6.2地面結(jié)構(gòu)彈性反應譜方法6.2.1當采用彈性反應譜方法時，參與計算的振型數(shù)應保證其振型質(zhì)量之和大于結(jié)構(gòu)總質(zhì)量的90%。6.2.2當采用彈性反應譜方法時，振型反應和組合系數(shù)應按下列公式計算：式中：R——需要計算的結(jié)構(gòu)反應；R——第i振型反應；R;——第j振型反應；T;——第i振型的自由振動周期(s);T;——第j振型的自由振動周期(s)。6.2.3當采用彈性反應譜方法時，振型阻尼比應按表6.2.3取表6.2.3振型阻尼比取值阻尼比6.2.4當多分量地震作用時，各地震動分量引起的地震反應按下式進行組合，對3種組合得出的結(jié)果應分別進行抗震驗算：Rx——X方向地震動作用對同一反應量的貢獻；Ry——Y方向地震動作用對同一反應量的貢獻；RzZ方向地震動作用對同一反應量的貢獻。6.2.5對需考慮設計地震作用變化的情形，可按下列方法之一處1按下式進行反應譜組合，組合系數(shù)的計算方法和符號解釋應符合本規(guī)范附錄C的規(guī)定：2對空間各點不同的地震輸入分別進行一致地震反應分析，結(jié)構(gòu)反應選最不利值。6.3地面結(jié)構(gòu)彈塑性反應譜方法6.3.1結(jié)構(gòu)體系簡單、第一振型對結(jié)構(gòu)地震反應貢獻起主要作用，并且塑性鉸發(fā)生位置明確的情況下，可采用彈塑性反應譜方法計算結(jié)構(gòu)的地震反應。6.3.2采用彈塑性反應譜方法計算結(jié)構(gòu)的地震反應時，結(jié)構(gòu)等效周期的計算應考慮結(jié)構(gòu)的非線性特征，按下列公式計算：式中：Te——結(jié)構(gòu)等效周期(s);Me——等效質(zhì)量(kg);K——等效剛度(N/m);M——上部結(jié)構(gòu)質(zhì)量(kg);Mp——橋墩質(zhì)量(kg);rp——橋墩質(zhì)量換算系數(shù)，獨柱式墩取0.3;排架式墩取M等效列車質(zhì)量(kg);順橋向取0.0,橫橋向0.5倍的列車質(zhì)量；F?！Y(jié)構(gòu)整體屈服點對應的水平荷載(N);de——結(jié)構(gòu)整體屈服點對應的水平位移(m)。6.3.3彈塑性反應譜通過對彈性反應譜的折減得到，折減系數(shù)T?——場地相關(guān)特征周期參數(shù)，應按表6.3.3取值；I?、I?類場地Ⅱ類場地0.35s區(qū)0.40s區(qū)0.45s區(qū)0.35s區(qū)0.40s區(qū)0.45s區(qū)IV類場地0.35s區(qū)0.40s區(qū)0.45s區(qū)0.35s區(qū)0.40s區(qū)0.45s區(qū)等效周期和結(jié)構(gòu)屈服地震加速度(圖6.3.4)確定結(jié)構(gòu)所需延性系6.4地面結(jié)構(gòu)非線性時程分析方法6.4.1當彈性反應譜方法和彈塑性反應譜方法不適用時，應采用非線性時程分析方法。6.4.2當采用非線性時程分析方法時，基礎與地基土相互作用宜采用等代彈簧方法，并應符合本規(guī)范附錄D的規(guī)定。6.4.3對樁基礎，等代彈簧方法不適用或計算精度要求高時，可采用結(jié)構(gòu)-基礎-地基整體計算建模方法。樁土相互作用應按本規(guī)范附錄B.4的規(guī)定采用集中彈簧和阻尼器建模。6.4.4當集中彈簧和阻尼器模型不能滿足設計要求時，應進行專6.5支座地震反應計算方法6.5.1對沒有建立支座計算模型的情況，支座水平地震力F?可按下式計算：式中：Fh——支座水平地震力(N);ah——橋墩(臺)頂端反應絕對加速度最大值(m/s2);W;——該支座所分擔到的水平慣性力所對應的上部結(jié)構(gòu)重量(N)。6.5.2對沒有建立全橋模型的情況，活動支座的滑動量的計算應符合下列規(guī)定：1E1地震作用下混凝土梁的活動支座的滑動量可根據(jù)橋梁跨徑按表6.5.2確定?？鐝絃(m)滑動量(mm)2E2、E3地震作用下，活動支座的滑動量可按下列規(guī)定計1)簡支梁橋和無固定支座墩的連續(xù)梁橋，活動支座的滑動量可取所在橋墩頂端位移。根據(jù)橋墩分擔的上部結(jié)構(gòu)重量或橋墩剛度明顯不同的情況或鄰近橋墩間場地條件顯著不同的情況，活動支座的滑動量可取所在橋墩頂端位移的2倍。2)有固定支座墩的連續(xù)梁橋，活動支座的滑動量可按下式6.6隧道與地下車站結(jié)構(gòu)橫向地震反應計算的反應位移法6.6.1當采用反應位移法時，可將周圍土體作為支撐結(jié)構(gòu)的地基彈簧，結(jié)構(gòu)可采用梁單元(圖6.6.1)進行建模。天N青I332(a)矩形結(jié)構(gòu)3dd2(b)圓形結(jié)構(gòu)kw—結(jié)構(gòu)頂?shù)装鍓嚎s地基彈簧剛度；kg—結(jié)構(gòu)頂?shù)装寮羟械鼗鶑椈蓜偠?；kh—結(jié)構(gòu)側(cè)壁壓縮地基彈簧剛度；ksh一結(jié)構(gòu)側(cè)壁剪切地基彈簧剛度；Tu一結(jié)構(gòu)頂板單位面積上作用的剪力；tB一結(jié)構(gòu)底板單位面積上作用的剪力；ts一結(jié)構(gòu)側(cè)壁單位面積上作用的剪力；kn—圓形結(jié)構(gòu)側(cè)壁壓縮地基彈簧剛度；ks—圓形結(jié)構(gòu)側(cè)壁剪切地基彈簧剛度；TA一點A處的剪應力；FAx—作用于A點水平向的節(jié)點力；FAY—作用于A點豎直向的節(jié)點力；θ—土與結(jié)構(gòu)的界面A點處的法向與水平向的夾角；d—地基彈簧影響長度K——基床系數(shù)(N/m3);L——垂直于結(jié)構(gòu)橫向的計算長度(m);d——土層沿隧道與地下車站縱向的計算長度(m)。6.6.3反應位移法中土層相對位移、結(jié)構(gòu)慣性力和結(jié)構(gòu)與周圍土層剪力的計算應符合下列規(guī)定：1土層相對位移可按下式計算；土層地震反應位移應取地下結(jié)構(gòu)頂?shù)装逦恢锰幾杂赏翆影l(fā)生最大相對位移時刻的土層位移分布。式中：u′(z)——深度z處相對于結(jié)構(gòu)底部的自由土層相對位移u(z)——深度z處自由土層地震反應位移(m);u(zB)——結(jié)構(gòu)底部深度zB處的自由土層地震反應位移2結(jié)構(gòu)慣性力可按下式計算：m;一結(jié)構(gòu)i單元的質(zhì)量(kg);ü一地下結(jié)構(gòu)頂?shù)装逦恢锰幾杂赏鯇影l(fā)生最大相對位移時3矩形結(jié)構(gòu)側(cè)壁剪力作用可按下式計算：4圓形結(jié)構(gòu)周圍剪力作用可按下列公式計算：FAY=tALdcosθ6.6.4對已進行工程場地地震安全性評價工作的，可采用其得到的位移隨深度的變化關(guān)系；對未進行工程場地地震安全性評價工作的，可按本規(guī)范附錄E確定位移隨深度的變化并計算土層相對位移。6.7隧道與地下車站結(jié)構(gòu)橫向地震反應計算的反應加速度法6.7.1當采用反應加速度法時，土體可采用平面應變單元、結(jié)構(gòu)可采用梁單元進行有限元建模。計算模型底面應采用固定邊界，側(cè)面應采用水平滑移邊界(圖6.7.1)。模型底面可取設計地震作用基準面，頂面取地表面，側(cè)面邊界到結(jié)構(gòu)的距離宜取結(jié)構(gòu)水平有效寬度的2倍～3倍。36.7.2土層和地下結(jié)構(gòu)根據(jù)其所在位置施加相應的水平加速度ai,a;應取地下結(jié)構(gòu)頂?shù)装逦恢锰幫翆影l(fā)生最大相對位移時刻第i層土單元水平加速度；當土層復雜，結(jié)構(gòu)深度位置土層性質(zhì)和土層的剛度參數(shù)差別較大時，土層和地下結(jié)構(gòu)宜根據(jù)其所在位置施加相應的水平有效慣性加速度，按下式計算：式中：a;——第i層土單元水平有效慣性加速度(m/s2);Ti、Ti-1——地下結(jié)構(gòu)頂?shù)装逦恢锰幫翆影l(fā)生最大相對位移時刻第i層土單元底部與頂部的剪應力(N/m2),當i=1Pi——第i層土單元的質(zhì)量密度(kg/m3);h;——第i層土單元的厚度(m)。6.7.3土體單元的剪切模量可取對應地震動水準的一維土層地震反應分析得到的等效剪切模量。6.8隧道縱向地震反應計算的反應位移法6.8.1當采用反應位移法時，可將結(jié)構(gòu)周圍土體作為支撐結(jié)構(gòu)的地基彈簧，結(jié)構(gòu)宜采用梁單元進行建模(圖6.8.1)。土層位移應施加于地基彈簧的非結(jié)構(gòu)連接端。236.8.2隧道縱向地震反應的計算，應給出沿隧道縱向的拉壓應力和撓曲應力。6.8.3地基彈簧剛度可按下列規(guī)定計算：1地基彈簧剛度宜按靜力有限元方法計算；2地基彈簧剛度也可按下列公式計算：d——土層沿隧道與地下車站縱向的計算長度(m);W——隧道橫向平均寬度或直徑(m)。6.8.4沿隧道結(jié)構(gòu)縱向軸線處施加的土層位移分布可按本規(guī)范附錄E的方法計算，或采用結(jié)構(gòu)縱向軸線各處土層自由場的位移時程分布。6.8.5當施加橫向土層位移時，變形縫宜采用彎曲非線性彈簧；當施加縱向土層位移時，變形縫宜采用非對稱拉壓非線性彈簧。6.8.6對盾構(gòu)隧道，結(jié)構(gòu)梁單元長度可按盾構(gòu)環(huán)的長度確定；對沉管隧道和明挖隧道，結(jié)構(gòu)梁單元長度可按隧道的自然節(jié)段確定，但不宜大于10m;模型總長度不宜小于土層變形波長或取全長。6.9隧道與地下車站結(jié)構(gòu)地震反應計算的時程分析方法6.9.1當采用時程分析方法時，應對土體及其邊界進行合理建模6.9.2當采用時程分析方法時，計算模型的側(cè)面人工邊界距地下結(jié)構(gòu)的距離不宜小于3倍地下結(jié)構(gòu)水平有效寬度，且不宜采用完全固定或完全自由等不合理邊界條件；底面人工邊界宜取至設計地震作用基準面且距結(jié)構(gòu)的距離不小于3倍地下結(jié)構(gòu)豎向有效高6.9.3當進行隧道與地下車站結(jié)構(gòu)橫向地震反應計算時，可采用土-結(jié)構(gòu)動力相互作用計算模型，按平面應變問題分析。當考慮地下車站結(jié)構(gòu)的空間動力效應時，宜采用三維計算分析模型，且地下連續(xù)墻等受力板構(gòu)件宜采用板殼單元建模。6.9.4地震輸入可采用波動法或振動法。7.1.1城市軌道交通結(jié)構(gòu)應區(qū)分高架區(qū)間結(jié)構(gòu)、高架車站結(jié)7.2.1鋼筋和鋼骨混凝土柱式構(gòu)件的破壞形態(tài)應按下列公式進Vd—混凝土的設計剪切抗力(N);Vd——鋼骨的設計剪切抗力(N)。7.2.2對軸壓比小于0.5,且剪跨比為1.5以上的鋼筋和鋼骨混系(圖7.2.2)和本規(guī)范附錄G.1確定。⑧7.2.3判別為彎曲破壞的小軸壓比柱式構(gòu)件，其性能等級可按構(gòu)件轉(zhuǎn)角或塑性鉸區(qū)轉(zhuǎn)角劃分，其界限值可按下列公式確定：K構(gòu)件極限塑性轉(zhuǎn)角的安全系數(shù)，可取1.5;a——構(gòu)件性能等級系數(shù)，可按表7.2.3取值；0m—構(gòu)件塑性鉸區(qū)的極限塑性轉(zhuǎn)角(rad);Lp——塑性鉸長度(m),Lp=1.0D,D為計算方向截面高度。α限值10237.2.4當墻(板)式構(gòu)件承受面外力時，可按柱式構(gòu)件根據(jù)本規(guī)范第7.2.3條進行抗震驗算；承受面內(nèi)力時，其抗剪能力應按本規(guī)范附錄F.2計算。7.3鋼管混凝土構(gòu)件和鋼構(gòu)件7.3.1軸壓比小于0.3的柱式圓形鋼管混凝土構(gòu)件和柱式鋼構(gòu)件宜按雙線性力-變形關(guān)系(圖7.3.1)和本規(guī)范附錄G.2、G.3規(guī)定的彎矩-曲率分析方法確定。θMy—構(gòu)件屈服彎矩；M—構(gòu)件截面極限彎矩；0,一構(gòu)件塑性鉸區(qū)屈服轉(zhuǎn)角；θ.—構(gòu)件塑性鉸區(qū)極限轉(zhuǎn)角；a一構(gòu)件性能等級7.3.2鋼管混凝土構(gòu)件和鋼構(gòu)件的性能等級可按構(gòu)件轉(zhuǎn)角或塑性鉸區(qū)轉(zhuǎn)角劃分，其界限值可按公式(7.2.3-1和7.2.3-2)確定，α可按表7.3.2取值。α限值10237.4.1樁基礎應按下式驗算整體抗震性能：式中：d——承臺質(zhì)心處的地震反應位移(m);da——承臺質(zhì)心處的設計容許位移(m),按表7.4.1確定。界限值dy1237.4.2擴大基礎的偏心、滑動和傾覆穩(wěn)定性應按現(xiàn)行國家標準《鐵路工程抗震設計規(guī)范》GB50111進行驗算，性能等級應按下式進行驗算：a擴大基礎性能等級系數(shù)，應按表7.4.2確定；0,—基礎底面屈服轉(zhuǎn)角(rad)。a122637.4.3其他類型的基礎、橋臺和擋土墻的抗震驗算可按現(xiàn)行國家7.5.1板式橡膠支座在抗震性能等級要求為1時，宜進行下列抗1支座厚度應按下列公式進行驗算：△.——地震作用下最不利效應組合后支座產(chǎn)生的水平位移△D——地震作用下支座產(chǎn)生的水平位移(mm);△H——永久作用下支座產(chǎn)生的水平位移(mm)。2支座抗滑穩(wěn)定性應按下列公式進行驗算：系數(shù)采用0.15,與鋼板的動摩阻系數(shù)采用0.10;N——上部結(jié)構(gòu)重力在支座上產(chǎn)生的反力(N);R,——包括地震力效應的支座的水平力效應組合值(N);Rp——地震作用下支座的水平地震力(N);RH一永久荷載作用下支座的水平力(N)。7.5.2盆式橡膠支座和球形支座在抗震性能等級要求為1時，宜進行下列抗震驗算：1支座滑動方向應按下列公式進行驗算：2支座固定方向應按下列公式進行驗算：3支座的連接與局部驗算宜按現(xiàn)行國家標準《鐵路工程抗震7.6梁端支承長度和行車安全7.6.1E3地震動產(chǎn)生的梁端位移應按下式進行驗算：a——梁端的支承長度(圖7.6.1)(m)。1行車安全應驗算規(guī)定的錯位、平行轉(zhuǎn)角和折轉(zhuǎn)角(圖2平行轉(zhuǎn)角和折轉(zhuǎn)角(圖7.6.2-2)應按下式計算：δ;(i=1,2,3)——第i個墩頂處軌頂面位移(m);l;(i=1,2)——計算橋墩處兩側(cè)跨徑(m)。3行車安全驗算指標的界限值應按表7.6.2確定。位移方向轉(zhuǎn)角(‰)錯位(mm)平行轉(zhuǎn)角折轉(zhuǎn)角豎向7.7隧道與地下車站結(jié)構(gòu)7.7.1抗震性能要求為I時，應按現(xiàn)行國家標準《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011進行結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面抗震驗算。對需進行縱向驗1變形縫的變形量不應超過滿足接縫防水材料水密性要求的允許值；2伸縮縫處軸向鋼筋(螺栓)的位移應小于屈服位移；伸縮縫處的轉(zhuǎn)角應小于屈服轉(zhuǎn)角。7.7.2抗震性能要求為Ⅱ時，宜驗算結(jié)構(gòu)整體變形性能，且宜符合下列規(guī)定：1矩形斷面結(jié)構(gòu)應采用層間位移角作為指標，對鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)層間位移角限值宜取1/250;2圓形斷面結(jié)構(gòu)應采用直徑變形率作為指標，地震作用產(chǎn)生的直徑變形率應小于規(guī)定的限值。7.7.3對重點設防類結(jié)構(gòu)，當抗震性能要求為Ⅱ時，宜同時進行構(gòu)件斷面變形能力的驗算。8.1.1本章適用于梁式高架區(qū)間結(jié)構(gòu)、高架車站結(jié)構(gòu)中承受列車荷載的結(jié)構(gòu)。8.1.2高架區(qū)間結(jié)構(gòu)抗震設計應避免脆性破壞形式的發(fā)生。8.2地震反應計算第5章的規(guī)定確定。8.3抗震性能驗算8.3.1高架區(qū)間結(jié)構(gòu)抗震驗算的荷載效應組合可按現(xiàn)行國家標8.3.2抗震性能I下的墩、基礎結(jié)構(gòu)物及構(gòu)件強度驗算可按現(xiàn)行國家標準《鐵路工程抗震設計規(guī)范》GB性鉸區(qū)變形驗算應按本規(guī)范第7章執(zhí)行。8.4抗震構(gòu)造細節(jié)I鋼筋混凝土橋墩8.4.1鋼筋混凝土橋墩抗震構(gòu)造應符合下列規(guī)定：1鋼筋混凝土墩身應符合下列規(guī)定：1)墩身剛度變化均勻，避免出現(xiàn)突變；2)墩身主筋全截面配筋率不應小于0.5%,并不大于5%;3)橋墩塑性鉸區(qū)域應加強箍筋配置，加強區(qū)高度不應小于驗算方向截面高度的2倍，當塑性鉸區(qū)域位于橋墩底部時，加強區(qū)高度為截面高度；當墩高與驗算方向截面高度的比值小于2.5時，應對所有截面進行加強，并進行抗剪4)配箍率不低于主筋配筋率的1/4,且不應低于0.3%;5)對圓形截面，箍筋可沿截面周邊布置；圓形箍筋的接頭應采用焊接，焊接長度不應小于10倍箍筋直徑；矩形箍筋端部應有135彎鉤，彎鉤的直段長度不應小于200mm。箍筋配置應符合表8.4.1-1的規(guī)定。抗震設防地震動分檔(g)圓形箍筋直徑(mm)箍筋間距(mm)箍筋直徑(mm)箍筋間距(mm)6)對抗震設防地震動分檔為0.20(0.30)g及以下地區(qū)，加強區(qū)箍筋間距不應大于100mm;對抗震設防地震動分檔大于0.20(0.30)g地區(qū)，加強區(qū)箍筋間距不應大于7)對矩形截面，除在周邊布置箍筋外，在加強區(qū)混凝土核心范圍應按表8.4.1-2規(guī)定布置箍筋或拉筋。抗震設防地震動分檔(g)箍筋肢距或拉筋間距432縱、橫向水平約束2縱向鋼筋的接頭與錨固應符合下列規(guī)定：1)從橋墩底部至截面高度的1.5倍范圍內(nèi)不宜設縱向鋼筋焊接接頭。當接頭不可避免時，應確?？v向鋼筋在反復交變應力下發(fā)生屈服時，接頭仍具有預定的性能；2)從橋墩底部至截面高度的1.5倍范圍內(nèi)不設綁扎鋼筋接3)在同一截面內(nèi)所設的鋼筋接頭數(shù)不大于總鋼筋數(shù)的3箍筋的配置及錨固應符合下列規(guī)定：1)橋墩墩身的箍筋應使用普通箍筋或螺旋箍筋；2)從橋墩墩身底部至截面高度的2倍的范圍內(nèi)應配置與塑性鉸的區(qū)間完全相同的箍筋形式；3)箍筋搭接點的強度不應小于箍筋的抗拉強度。當采用拉4)箍筋在構(gòu)件軸線方向的間距應為構(gòu)件截面短邊長度的1/2以下，且應為軸向鋼筋直徑的12倍以下。對矩形截面，箍筋在橫向的間距應為箍筋直徑的48倍以下，當箍筋間距超過此數(shù)則應設置拉筋。8.4.2柱式橋墩應符合下列規(guī)定：1塑性鉸加密區(qū)域配置的箍筋應延續(xù)到蓋梁和承臺內(nèi)，延伸到蓋梁和承臺的距離不應小于蓋梁或承臺高度的1/3～1/4,且不應小于500mm;2樁柱式橋墩和多排樁橋墩的柱(樁)與蓋梁、承臺連接處的配筋不應小于柱(樁)身最大配筋。樁柱式橋墩的截面變化部位，宜做成坡度為2:1～3:1的喇叭形漸變截面或在截面變化處適當增加配筋；3樁柱式橋墩和多排樁橋墩加密區(qū)箍筋配置應布置在柱(樁)在地面或一般沖刷線以上1倍柱(樁)徑處延伸到最大彎矩以下3倍柱(樁)徑處，且不應小于500mm。樁柱式橋墩加密區(qū)段箍筋配置及箍筋接頭應符合本規(guī)范第8.4.1條鋼筋混凝土橋墩的規(guī)8.4.3空心截面墩柱潛在塑性鉸區(qū)域內(nèi)加密箍筋的配置，應符合下列規(guī)定：1應配置內(nèi)外兩層環(huán)形箍筋，在內(nèi)外兩層環(huán)形箍筋之間應配置足夠的拉筋；2加密箍筋的配置及錨固應滿足本規(guī)范第8.4.1條的規(guī)定。Ⅱ鋼骨混凝土橋墩8.4.4縱向鋼筋的接頭和錨固、箍筋的布置和錨固應符合本規(guī)范第8.4.1條和第8.4.2條的規(guī)定。8.4.5_鋼框架的底部與混凝土的錨固及連接應保證在鋼骨進入了塑性狀態(tài)后，鋼骨錨固和連接點仍不發(fā)生破壞。8.4.6鋼管混凝土橋墩宜采用圓形截面形式。8.4.7矩形截面鋼橋墩應符合下列規(guī)定：1在確定矩形截面的面板的寬厚比參數(shù)R.、長細比參數(shù)λ及縱向加勁桿件的剛度比γ時，應確保所需要的變形性能；2縱向加勁肋在墩底附近底板或隔板位置不應斷開，應使其貫通；3角部的焊接應采用完全熔透焊。8.4.8圓形截面鋼橋墩應符合下列規(guī)定：1在確定圓形截面的徑厚比參數(shù)R時，應確保其所需的變形性能；2圓形截面的鋼管構(gòu)件中應設置環(huán)形加勁肋或隔板，其最大間距應為鋼管外徑的3倍以下。當徑厚比小于30時，可不設置環(huán)形加勁肋或隔板。8.4.9梁柱節(jié)點應符合下列規(guī)定：1節(jié)點的抗力應超過梁、柱等結(jié)構(gòu)的抗力；2應避免截面變化部位及節(jié)點處設置檢查孔。8.4.10抗震設防地震動分檔為0.10(0.15)g及以上地區(qū)的鉆孔樁基礎，在樁頂2.5d～3.0d(d為設計樁徑)長度范圍內(nèi)，應加強箍筋配置。8.4.11支座底面應水平設置在梁底及墩臺上，應保證梁與墩臺間均勻傳遞壓力。8.5.1抗震措施應符合下列規(guī)定：1對抗震設防地震動分檔為0.05g區(qū)和0.10(0.15)g區(qū)，抗震措施應符合下列規(guī)定：1簡支梁應采取縱向梁端連接或梁端縱向支擋；連續(xù)梁應在橋墩上橫隔板位置設置縱、橫向支擋，并應對橫隔板作局部加強。各梁片間還應加強梁與梁間的橫向連接；2)修復困難的橋梁，墩臺頂帽應適當加寬或設置消能設施；3)宜采取合理的限位裝置。2對抗震設防地震動分檔為0.20(0.30)g區(qū)和0.40g區(qū)，抗震措施應符合下列規(guī)定：1)對連續(xù)梁橋，宜采取對抗震有利的多墩、臺共同承擔地震力的措施；2)抗震設防地震動分檔為0.20(0.30)g區(qū)和0.40g區(qū)的抗震措施，除應符合本條第1款的規(guī)定外，梁橋支座尚應采取限制其豎向位移的措施；3)抗震設防地震動分檔為0.20(0.30)g區(qū)和0.40g區(qū)的高架區(qū)間結(jié)構(gòu)宜采用適當?shù)姆缆淞簶?gòu)造措施。3當抗震設防地震動分檔為0.10(0.15)g時，對判斷為液化的場地，抗震措施應符合本條第2款的規(guī)定。8.5.2防落梁措施應符合下列規(guī)定：1防落梁措施的采用，不應影響支座的正常移動；2防落梁措施宜根據(jù)經(jīng)驗或進行定量計算確定。9.1.1本章適用于高架車站中非承受車輛荷載結(jié)構(gòu)的抗震設計。9.1.2高架車站抗震構(gòu)造措施宜符合下列規(guī)定：1當場地類別為I類時，重點設防類車站宜按本地區(qū)抗震設防地震動分檔的要求采取抗震構(gòu)造措施；2當場地為Ⅲ、IV類時，對地震動分檔為0.15g和0.30g的地區(qū)，除本規(guī)范另有規(guī)定外，宜分別按地震動分檔為0.20g和0.40g時各抗震設防類別建筑的要求采取抗震構(gòu)造措施。9.1.3抗震設計應避免脆性破壞形式的發(fā)生。9.2地震反應計算9.2.1高架車站結(jié)構(gòu)的地震作用應按本規(guī)范第5章的相關(guān)規(guī)定執(zhí)行。9.2.2高架車站結(jié)構(gòu)的抗震設計計算分析方法應按本規(guī)范表3.3.1采用。9.2.3計算結(jié)構(gòu)的地震反應時，可將基礎頂面設為剛接進行計算；在整體模型中也可利用等代彈簧方法替代基礎和地基的力學行為。等代彈簧應按本規(guī)范附錄D確定。9.3抗震性能驗算9.3.1城市軌道交通結(jié)構(gòu)中高架車站結(jié)構(gòu)中荷載組合應按現(xiàn)行9.3.2地震時可能產(chǎn)生液化的地層，設計時應考慮液化和不液化兩種條件下的不利工況。9.3.3當抗震性能要求為I時，高架車站結(jié)構(gòu)構(gòu)件應采用下式進行截面抗震驗算：式中：YRE——承載力抗震修正系數(shù)，除另有規(guī)定外，應按表9.3.3S——結(jié)構(gòu)構(gòu)件內(nèi)力組合設計值；R——結(jié)構(gòu)構(gòu)件承載力設計值。梁受彎梁受彎柱各類構(gòu)件、框架節(jié)點梁受彎柱注：當僅計算豎向地震作用時，各類結(jié)構(gòu)構(gòu)件承載力抗震調(diào)整系數(shù)均宜采用1.0。9.3.4當抗震性能要求為I時，鋼筋混凝土高架車站的抗震性能和結(jié)構(gòu)層間位移應按現(xiàn)行國家標準《建筑抗震設計規(guī)范》9.3.5高架車站結(jié)構(gòu)中預應力混凝土構(gòu)件的抗震驗算應按現(xiàn)行震驗算應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《型鋼混凝土組合結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》凝土構(gòu)件的抗震驗算可按本規(guī)范第7章進行。9.4抗震構(gòu)造措施9.4.1鋼筋混凝土高架車站抗震構(gòu)造措施應符合現(xiàn)行國家標準10.1.1隧道與地下車站的地震作用應按本規(guī)范第5章的規(guī)10.1.2隧道與地下車站中的非地震作用取值、分類應按現(xiàn)行國10.1.3進行隧道選線與地下車站選址時應繞避不良地質(zhì)地段及地層；當無法避開時，應采取可靠的處理措施。遇有下述情況時，尚應按本規(guī)范第6.9節(jié)進行動力時程分析：1地下結(jié)構(gòu)縱向的斷面變化較大或在橫向有結(jié)構(gòu)連接；2地質(zhì)條件沿地下結(jié)構(gòu)縱向變化較大，軟硬不均；3隧道線路存在小半徑曲線。10.1.4應采取構(gòu)造措施提高結(jié)構(gòu)連接處的整體抗震能力。10.1.5當隧道所處土層中含有可液化土層時，應分析液化土層對結(jié)構(gòu)受力和穩(wěn)定產(chǎn)生的影響，設計時應考慮液化和不液化兩種條件下的不利工況。10.1.6地下車站結(jié)構(gòu)在平面內(nèi)宜規(guī)則、對稱布置，宜出現(xiàn)錯層或局部收進等不連續(xù)形式。10.1.7平面不規(guī)則的地下車站，應結(jié)合車站功能要求合理設置結(jié)構(gòu)變形縫，形成較規(guī)則的結(jié)構(gòu)單元。10.1.8抗震設計應避免脆性破壞形式的發(fā)生。10.2隧道結(jié)構(gòu)地震反應計算10.2.1隧道結(jié)構(gòu)抗震設計應根據(jù)設防要求、場地條件、結(jié)和埋深等因素按本規(guī)范第6.6節(jié)或6.7節(jié)進行隧道橫向地震反應計算，必要時應按本規(guī)范第6.8節(jié)進行縱向地震反應計算。10.2.2地質(zhì)條件及結(jié)構(gòu)形式簡單的隧道結(jié)構(gòu)橫向抗震計算可采用反應位移法或反應加速度法。10.2.3周圍土層均勻、斷面形狀標準、規(guī)則且無突變的隧道結(jié)構(gòu)縱向抗震計算宜采用反應位移法。10.2.4在地質(zhì)條件、結(jié)構(gòu)形式復雜的情況下，隧道結(jié)構(gòu)宜考慮地基和結(jié)構(gòu)的相互作用以及地基和結(jié)構(gòu)的非線性動力特性，應采用時程分析法進行抗震計算。10.3地下車站結(jié)構(gòu)地震反應計算10.3.1地下車站結(jié)構(gòu)的地震反應應按本規(guī)范第6.6、6.7、6.9節(jié)和本節(jié)規(guī)定的內(nèi)容進行計算。10.3.2地下車站結(jié)構(gòu)設計地震反應計算應符合下列規(guī)定：1除本規(guī)范特別規(guī)定外，地下車站結(jié)構(gòu)應進行E2地震作用下的彈性內(nèi)力和變形分析。結(jié)構(gòu)形式不規(guī)則且具有明顯薄弱部位可能導致地震時嚴重破壞的地下車站結(jié)構(gòu)應按本規(guī)范有關(guān)規(guī)定進行E3地震作用下的彈塑性變形分析。2沿縱向結(jié)構(gòu)形式連續(xù)、規(guī)則、橫向斷面構(gòu)造不變的地下車站結(jié)構(gòu)，可只沿橫向計算水平地震作用并進行抗震驗算，抗震分析時可近似按平面應變問題處理。3遇到下列情況之一時，地下車站結(jié)構(gòu)宜按空間問題進行地震反應計算：1)結(jié)構(gòu)上部局部建有建筑物或構(gòu)筑物時；2)沿結(jié)構(gòu)縱向土層分布有顯著差異時；3)沿縱向結(jié)構(gòu)型式有較大變化時；4)同時在平面和豎向兩個方向結(jié)構(gòu)變化較多或復雜時。4抗震設防地震動分檔為0.20(0.30)g及以上的形狀不規(guī)則的地下車站、樞紐站、采用多層框架結(jié)構(gòu)的地下?lián)Q乘站等宜計入地震動豎向分量。10.4.1抗震設防地震動分檔為0.10(0.15)g及以上的隧道與地下車站結(jié)構(gòu)，應進行結(jié)構(gòu)抗震性能的驗算。10.4.2隧道與地下車站結(jié)構(gòu)進行構(gòu)件性能和結(jié)構(gòu)整體抗震性能驗算時，應按本規(guī)范第7.7節(jié)的規(guī)定執(zhí)行?！惰F路抗震設計規(guī)范》GB50111、《地鐵設計規(guī)范》GB50157、《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010和《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011中有關(guān)條文及本節(jié)規(guī)定執(zhí)行。10.5.2當按現(xiàn)行國家標準《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011進行抗震構(gòu)造設計時，特殊設防類、重點設防類結(jié)構(gòu)的抗震等級宜取二級，標準設防類結(jié)構(gòu)的抗震等級宜取三級。10.5.3隧道與地下車站結(jié)構(gòu)中柱式構(gòu)件的設計軸壓比宜符合下列規(guī)定：1軸壓比不宜超過表10.5.3的規(guī)定；對深度超過20m的地下結(jié)構(gòu)，其軸壓比限制宜適當放寬。表10.5.3柱式構(gòu)件設計軸壓比限制值地下結(jié)構(gòu)深度(m)二三2下列情況下軸壓比限值可增加0.10,箍筋的最小配箍特3)沿柱全高采用連續(xù)復合矩形螺旋箍、螺旋凈距不大于不少于柱截面面積的0.8%,軸壓比限值可增加0.05;當此項措施與第2款的措施共同采用時，軸壓比限值可增加0.15,但箍筋的體積配箍率仍可按軸壓比增加0.10的要求確定；4柱軸壓比不應大于1.05。3多線隧道重疊段或交叉部位；4結(jié)構(gòu)局部外露時；7隧道處于可能液化或軟黏土層以及處于易發(fā)生位移的地2襯砌管片環(huán)間宜采用螺栓等抗拉構(gòu)造進行連接。10.5.7對埋入式隧道結(jié)構(gòu)，應及時向其襯砌背后壓注硬化性漿液，并應保證周圍介質(zhì)與隧道結(jié)構(gòu)的共同作用。1用盾構(gòu)法施工的隧道，在軟土層或需嚴格控制地面沉降的地段應進行同步注漿；2用礦山法施工的不良地質(zhì)地段或偏壓地段的隧道，及處于Ⅲ~VI級圍巖中的隧道拱部應及時注漿。10.5.8對隧道跨斷層的情況，宜采用柔性接頭設計。10.5.9地下車站的抗震構(gòu)造措施，應符合下列規(guī)定：1地下框架結(jié)構(gòu)的中柱宜采用延性性能良好的鋼管混凝土柱；當采用鋼筋混凝土柱時，其軸壓比和箍筋的配置應符合本節(jié)規(guī)定及現(xiàn)行國家標準《建筑抗震設計規(guī)范》GB500112當?shù)叵萝囌静捎醚b配式結(jié)構(gòu)時，接縫的連接措施應具有整體性和連續(xù)性。附錄A支座的恢復力模型A.0.1盆式支座、球形支座在固定方向，可簡化為約束或根據(jù)產(chǎn)品力學特性確定線性剛度[圖A.0.1(a)];在可滑動方向，可簡化為剛塑性本構(gòu)模型[圖A.0.1(b)],滑動力可按下式計算：μ——動摩擦系數(shù)；N——支座承擔的恒載(kN)。A.0.2板式橡膠支座可簡化為線性彈簧(圖A.0.2),其剛度可按下式計算：kH=A·G/∑te(A.0.2)式中：k