根據(jù)住房和城鄉(xiāng)建設部《關于印發(fā)<2015年工程建設標準規(guī)范制訂、修訂計劃>的通知》(建標[2014]189號)的要求，標準和國外先進標準，并在廣泛征求意見的基礎上，編制了本本標準的主要技術內(nèi)容是：1.總則；2.術語和符號；3.基本規(guī)定；4.場地；5.設計地震動；6.抗震計算和驗算；7.地下單體結構；8.地下多體結構；9.盾構隧道結構；10.礦山法隧道結構；11.明挖隧道結構；12.下沉式擋土結構。(地址：北京市海淀區(qū)清華大學新水利館地下結構抗震設計標準本標準主編單位：清華大學北京城建設計發(fā)展集團股份有限公司本標準參編單位：中國建筑科學研究院有限公司北京建華建材技術研究院有限公司上海市政工程設計研究總院(集團)有限公司北京市市政工程設計研究總院有限本標準主要起草人員：張建民楊秀仁魯衛(wèi)東黃美群劉晶波宋二祥高文生杜修力包琦瑋李小軍辛鴻博周質(zhì)炎王蘭民沈小克劉漢龍劉華北黃茂松李國良李耀良6 1 2 4 83.1抗震設防分類和目標 83.2地震作用 93.3結構體系 93.4地震反應計算 3.5抗震措施 3.6結構材料與施工 3.7減震隔震設計 3.8地震反應觀測 4.1場地分類與評價 4.2場地地震液化的判別及其處理措施 4.3場地震陷評價及處理措施 21 245.1地下結構設計地震動參數(shù) 245.2設計地震動加速度時程 256抗震計算和驗算 266.1一般規(guī)定 6.2反應位移法I 266.3反應位移法Ⅱ 317 326.6整體式反應位移法 336.7時程分析法 336.8截面抗震驗算 356.9抗震變形驗算 366.10地震抗浮驗算 37 397.1一般規(guī)定 397.2計算要求 7.3抗震措施 41 458.1一般規(guī)定 8.2計算要求 8.3抗震措施 46 479.1一般規(guī)定 9.2計算要求 9.3抗震措施 4910礦山法隧道結構 10.2計算要求 11.1一般規(guī)定 12.1一般規(guī)定 12.2計算要求 8附錄A結構體系簡化計算原則 附錄B非飽和結構性粉土、砂黃土及砂質(zhì)粉黃土場地的 附錄C初始靜應力狀態(tài)確定方法 附錄D均勻地層中圓形盾構隧道地震內(nèi)力簡化計算公式 9 1 2 2 4 83.1Categoryand 83.2EarthquakeMotio 9 93.4SeismicResponseCal 3.7IsolationandEn 4.2LiquefactionEvaluationandM 4.3SubsidenceEvaluationandMiti 21 5.2EarthquakeMotio 25 26 26 28 31 6.6IntegratedSei 336.7TimeHisto 33 35 37 397.1GeneralRequireme 397.2RequirementsforCa 40 418ComplexUnderground 45 45 46 46 47 47 47 49 51 56 56 56 57 59 60AppendixAStructu 62 67CalculationinCircularS ExplanationofWording 73 741.0.1為貫徹執(zhí)行國家防震減災的法律法規(guī)，實行以預防為主的方針，規(guī)范地下結構的抗震設計，使地下結構經(jīng)抗震設防后，1.0.2本標準適用于抗震設防烈度為6、7、8和9度地區(qū)地下1.0.3地下結構所在地區(qū)的抗震設防烈度應采用根據(jù)現(xiàn)行國家1.0.4地下結構的抗震設計，除應符合本標準外，尚應符合國22.1.1地下結構undergroundstructure2.1.2自由場動力分析方法free-fieldsiteresponseanalysis2.1.3剪切層法shearlayermethod將土體簡化為一系列由剪切彈簧和阻尼器相聯(lián)的薄層體系，2.1.4動力時程分析法dynamictimehistoryanaly2.1.5等效線性化時程分析法viscous-elastictimehistory2.1.6彈塑性時程分析法elasto-plastictimehistoryanalysis32.1.8反應位移法IseismicdisplacementmethodI適用于均質(zhì)地層中地下結構的形狀簡單斷面的反應位移法。2.1.9反應位移法ⅡseismicdisplacementmethodⅡ適用于成層地層中地下結構的形狀簡單斷面的反應位移法。2.1.10反應位移法ⅢseismicdisplacementmethodⅢ適用于均質(zhì)或較均質(zhì)地層的線長形地下結構的縱向反應位移法。2.1.11反應位移法IVseismicdisplacementmethodIV適用于沿縱向地層變化明顯的線長形地下結構的縱向反應位移法。2.1.12整體式反應位移法integratedseismicdisplacementmethod適用于均質(zhì)、水平成層或復雜成層中地下結構的形狀復雜斷面的反應位移法。2.1.13地下單體結構singularundergroundstructure獨立的地下結構。2.1.14地下多體結構complexundergroundstructure由兩個或以上體量相當?shù)膯误w結構組成的地下結構。2.1.15下沉式擋土結構sunkenearthretainingstructure由地表下切形成地槽兩側(cè)的擋土結構，包括下沉重力式擋土結構和下沉式U型擋土結構。2.1.16復建式地下結構superstructure-integratedunderground與地上建(構)筑物相連的地下結構，包括單體建筑地下結構和復合建筑地下結構，分別對應于地上建、構筑物為單體和復合體結構的情況。2.1.17地震液化的四步判別法fourstepmethodforliquefac-考慮地下結構存在對地震液化深度影響的液化判別方法，分為初判、復判、詳判和動力時程分析四步。42.2.1作用和作用效應amakll——Ⅱ類場地地表水平向峰值加速度；E?——中性狀態(tài)時的地震土壓力合力；F——地下結構所受上浮荷載設計值；FAx——作用于A點水平向的節(jié)點力；Fmk——水平地震作用標準值；FE——豎向地震作用標準值；FGE——重力荷載代表值；Fp——超靜孔壓引起上浮力標準值的效應；F,——靜力條件下的浮力設計值；G——結構所在空間對應的白由場的上的重量；G?——結構重量；R——地下結構壁和樁側(cè)摩阻力設計值；S()——作用組合的效應函數(shù)；Sa——地下結構構件作用效應設計值；Shk——水平地震作用標準值的效應；SEk——豎向地震作用標準值的效應；SGE—重力荷載代表值的效應；TA——圓形結構上任意點A處的剪應力；TB—結構底板剪切力；t,——結構側(cè)壁剪力；Tu——結構頂板剪切力。2.2.2材料性能和抗力fa——深寬修正后的地基承載力特征值；fa—調(diào)整后的地基抗震承載力；fk——地基承載力特征值；5I——液性指數(shù)；IE——液化指數(shù)；Ip——塑性指數(shù)；Iw——結構底面所在土層震動弱化指數(shù)；R——地下結構構件承載力設計值；R——地下結構抗浮力設計值；R——地下結構自重設計值；R,——上覆地層有效自重設計值；△u——基本地震作用標準值產(chǎn)生的地下結構層內(nèi)最大的彈性層間位移；△up——彈塑性層間位移；△δi——震陷變形標準；[0.]——彈性層間位移角限值；[0]—彈塑性層間位移角限值。2.2.3幾何參數(shù)Ai——結構表層單元i外表面面積；B——結構寬度；d——地層沿地下結構縱向的計算長度；D——結構上覆地層厚度；D——自由場液化深度；ds——飽和土標準貫入點深度；D.——存在地下結構時的液化深度；d——地下水位深度；h——地下結構層高；計算點到自由水面的豎向距離；H——結構高度；地表至地震作用基準面的距離；L——地基的集中彈簧間距；Lmx——網(wǎng)格單元豎向最大尺寸；u(z)——地震時深度z處地層相對設計基準面的水平位移；U'(z)——深度≈處相對于結構底部的自由地層相對位移；u(zB)——結構底部深度cB處相對設計基準面的自由地層地6震反應位移；uA(x,z)——坐標(x,z)處地震時的地層縱向位移；Umax———場地地表最大位移；ur(x,z)——坐標(x,2)處地震時的地層橫向位移；W——隧道橫向平均寬度或直徑；B——結構底板埋深；≈u——結構頂板埋深；λ1——表面地層的剪切波波長；2.2.4計算系數(shù)Ke——中性狀態(tài)時的地震土壓力系數(shù)；W;—i地層單位地層厚度的層位影響權函數(shù)值；YEh——水平地震作用分項系數(shù)；Y?——重力荷載分項系數(shù)；YRE——承載力抗震調(diào)整系數(shù)；Y——地震抗浮安全系數(shù)；ζa—地基抗震承載力調(diào)整系數(shù)；ψa——峰值加速度調(diào)整系數(shù)；ψ——地震弱化修正系數(shù)；.——峰值位移調(diào)整系數(shù)。e——自然對數(shù)底數(shù)；g——重力加速度；G—地層動剪切模量；k——壓縮、剪切地基彈簧剛度；K—基床系數(shù)；m;——結構i單元的質(zhì)量；7n—判別深度范圍內(nèi)每一個鉆孔標準貫入試驗點的總數(shù)；橫截面螺栓的個數(shù)；N?——液化判別標準貫入錘擊數(shù)基準值；N——液化判別標準貫入錘擊數(shù)臨界值；N.——i點標準貫入錘擊數(shù)的臨界值；N?——標準貫入錘擊數(shù)的實測值；T,——考慮地層應變水平的場地特征周期；ü,——結構i單元的加速度；VsD—表面地層的平均剪切波速；VsDB——計算基準面地層的平均剪切波速；WL——液限含水率；Ws—天然含水率；α墻后填土表面與水平面的夾角；β——調(diào)整系數(shù)；結構壁與豎直方向夾角；γ——墻后填土的重度；δ——中性狀態(tài)時的墻背摩擦角；7——結構等效比重；0——擋土墻的地震角；土與結構的界面A點處的法向與水平向的夾角；0,——結構表層單元i外表面外法向與豎直向下方向的λnin——輸入地震波在該地層中向上傳播的最小波長；Pe——黏粒含量百分率；min——采用彈塑性動力時程分析時相應深度處豎向有效應力的最小值；φ—墻后填土的有效內(nèi)摩擦角。83.1.1地下結構的抗震設防類別應按表3.1.1確定?？拐鹪O防類別甲類乙類高設防標準的地下結構除上述兩類以外按標準要求進行設防的地下結構3.1.2地下結構的抗震性能要求應按表3.1.2劃分等級。性能要求I性能要求Ⅱ3.1.3地下結構的抗震設防應分為多遇地震動、基本地震動、罕遇地震動和極罕遇地震動4個設防水準。設計地震動參數(shù)的取9值可按現(xiàn)行國家標準《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》GB18306的規(guī)定執(zhí)行。多遇甲類IIⅢ乙類TⅡⅢ一ⅡⅢ一3.2.1地下結構的地震作用應符合下列規(guī)定：1甲類地下結構，除有特殊規(guī)定外，應按高于本地區(qū)設防烈度的要求確定其地震作用；2乙類和丙類地下結構，除有特殊規(guī)定外，應按本地區(qū)抗震設防烈度確定其地震作用。3.2.2地下結構所在地區(qū)遭受的地震影響，應采用相應于抗震設防烈度的設計基本地震加速度表征?？拐鹪O防烈度與設計基本地震加速度取值的對應關系應符合表3.2.2的規(guī)定。場地地表水平向設計地震動加速度反應譜可按現(xiàn)行國家標準《城市軌道交通結構抗震設計規(guī)范》GB50909的規(guī)定執(zhí)行。6789設計基本地震加速度值(g)3.3.1地下結構可分為地下單體結構、地下多體結構、隧道結構、下沉式擋土結構、復建式地下結構5類，其中隧道結構可分構的結構體系應根據(jù)地下結構的抗震設防類別、抗震設防烈度、結構尺寸、場地條件、地基、結構材料和施工等因素，經(jīng)技術、2不宜因部分結構或構件破壞而導致整個結構喪失抗震能3應具備必要的抗震承載能力、良好的變形能力和消耗地5不應影響近旁既有建筑、構筑物或地下結構的抗震安3.3.3結構體系尚宜符合下列規(guī)定：1混凝土結構構件應控制截面尺寸和受力鋼筋、箍筋的設置，剪切破壞不宜先于彎曲破壞、混凝土的壓2鋼結構構件的尺寸應合理控制，不應出現(xiàn)局部失穩(wěn)或整3.4.1地下結構地震反應計算方法宜依據(jù)地層條件和地下結構幾何形體條件按下列規(guī)定確定：1地下結構抗震計算方法宜按表3.4.1采用；反應位移法I橫向均質(zhì)斷面形狀簡單反應位移法Ⅱ橫向橫向縱向沿縱向均勻縱向均質(zhì)/水平成層/復雜地層、2復建式地下結構宜對地下結構與地面建、構筑物進行整體計算；3巖質(zhì)隧道地震反應計算方法宜按表3.4.1采用，亦可按現(xiàn)行國家標準《鐵路工程抗震設計規(guī)范》GB50111的規(guī)定選取。3.4.2地下結構抗震計算應符合下列規(guī)定：1簡化計算模型應反映結構在地震作用下的實際工作狀態(tài)，簡化結構體系應與原工程結構體系的傳力路徑相符、節(jié)點功能相同、構件受力相似，構件的簡化計算模型應符合本標準附錄A的規(guī)定；2計算分析時應考慮地下結構體形及地震輸入方向等最不利工況的影響；3計算結果應經(jīng)分析判斷，確認其合理且有效后方可用于工程設計。3.5.1地下結構應根據(jù)抗震設防類別、烈度和結構類型采用不3.5.2地下結構體系復雜、結構平面不規(guī)則或者施工工法、結構形式、地基基礎、荷載發(fā)生較大變化處的不同結構單元之間，3.5.3地下結構抗震設計中，變形縫2當結構布置、基礎、地層或荷載發(fā)生變化，變形縫兩側(cè)可能產(chǎn)生較大的差異沉降時，宜通過地基處理、結構措施等方3變形縫的設置位置宜避開地下結構公共區(qū)及出入口、風4變形縫的寬度宜采用20mm～30mm,同時應采取措施滿3.5.4地下結構剛度突變、結構開洞處等薄弱部分應加強抗震3.5.5地下結構內(nèi)部構件的抗震構造措施可按現(xiàn)行國家標準3.6.1抗震結構對材料和施工質(zhì)量的特別要求應在設計文件上1)框支梁、框支柱及抗震等級為一級的框架梁、柱、節(jié)點核心區(qū)的混凝土的強度等級不應低于C30;構造柱、芯柱、圈梁及其他各類構件的混凝土的強度等級不應低于C20;2)抗震等級為一、二、三級的框架和斜撐構件，其縱向受力鋼筋采用普通鋼筋時，鋼筋的抗拉強度實測值與屈服強度實測值的比值不應小于1.25;鋼筋的屈服強度實測值與屈服強度標準值的比值不應大于1.30,且鋼筋在最大拉力下的總伸長率實測值不應小于9%。1)鋼材的屈服強度實測值與抗拉強度實測值的比值不應大于0.85;2)鋼材應有明顯的屈服臺階，且伸長率不應小于20%;1普通鋼筋宜優(yōu)先采用延性、韌性和焊接性較好的鋼筋；普通鋼筋的強度等級，縱向受力鋼筋宜選用不低于HRB400級的熱軋鋼筋，箍筋宜選用符合抗震性能指標的不低于HRB335級的熱軋鋼筋。2混凝土結構的混凝土強度等級，主體結構不宜超過C60;其他構件，9度時不宜超過C60,8度時不宜超過C70。3鋼結構的鋼材宜采用Q235等級B、C、D的碳素結構鋼及Q355等級B、C、D的低合金高強度結構鋼；當有可靠依據(jù)3.6.4采用焊接連接的鋼結構，當接頭的焊接拘束較大、鋼板厚度不小于40mm且承受沿板厚方向的拉力時，鋼板厚度方向5313關于Z15級規(guī)定的容許值。3.6.5混凝土墻體、框架柱的水平施工縫，應采取措施加強混3.7.1地下結構可采用減震和隔震設計。3.7.2采用減震和隔震設計的地下結構，其抗震設防性能目標不應低于本標準第3.1.4條的規(guī)定。3.8.1抗震設防烈度為7、8、9度的甲類和乙類地下結構，宜設置結構的地震反應觀測系統(tǒng)，結構設計宜留有觀測設備的3.8.2對于甲類和有特殊要求的乙類地下結構宜進行試驗驗4.1.1選擇地下結構場地時，對抗震有利、一般、不利和危險地段的劃分應符合表4.1.1的規(guī)定。地段類別4.1.2選擇地下結構場地時，應根據(jù)工程需要，綜合判定其場4.1.3場地類別的劃分應符合現(xiàn)行國家標準《建筑抗震設計規(guī)4.1.4場地為Ⅲ、IV類時，對設計基本地震加速度為0.15g和0.30g的地區(qū)，除本標準另有規(guī)定外，宜分別按抗震設防烈度8度和9度時各抗震設防類別地下結構的要求采取抗震構造措施。4.1.5含有飽和砂土或粉土、軟弱黏性土、新近堆積和晚更新4.1.6對于可能產(chǎn)生滑坡、塌陷、崩塌和位于采空區(qū)影響范圍4.1.7場地內(nèi)存在發(fā)震斷裂時，宜避開主斷裂帶，其避讓距離不宜小于表4.1.7的規(guī)定。不能避開主斷裂帶時，應對其影響進抗震設防類別甲乙丙8乙類的要求9乙類的要求4.1.8對處于抗震不利和危險地段的場地，地下結構的抗震驗4.1.9下沉式擋土結構和復建式地下結構天然地基的抗震承載fe=ζafa(4.1.9)ζ——地基抗震承載力調(diào)整系數(shù)，應按表4.1.9采用；Ja——深寬修正后的地基承載力特征值，應按現(xiàn)行國家淤泥，淤泥質(zhì)土，松散的砂，雜填土，新近堆4.1.10地震作用卜天然地基的豎向承載力應根據(jù)地震作用效應標準組合的基礎底面平均壓力和邊緣最大壓力按現(xiàn)行國家標準1當抗震設防地震動分檔為0.05g時，對丙類地下結構可2當抗震設防地震動分檔為0.10g及以上時，乙類、丙類液化判別；甲類地下結構應進行專門的場地液化和處理措施3對甲類、乙類地下結構，宜對遭遇罕遇或極罕遇地震作4.2.2地下結構場地的地震液化判別應采用四步判別法，按下1先按本標準第4.2.3條進行初步判別；2當初步判別認為有液化可能時，應按本標準第4.2.4條的經(jīng)驗方法進行復判，當距結構物底部10m深度范圍內(nèi)的地層3當距結構物底部10m深度范圍內(nèi)的地層存在飽和砂土、粉土或黃土時，應按本標準第4.2.5條的方法進行詳判；4當詳判認為有液化可能時，應對結構物和土層整體進行4.2.3當飽和砂土、粉土或黃土土層符合下列條件之一時，可1地質(zhì)年代為第四紀晚更新世及其以前的飽和砂土、粉土和第四紀中更新世及其以前的飽和黃土，地震烈度為7、8度時2粉土和黃土的黏粒含量百分率當?shù)卣鹆叶葹?、8和9度分別不小于10、13、16和12、15、18時，可判為不液化土。4.2.4當飽和砂土、粉土或黃土的初步判別認為要進一步進行液化判別時，應采用標準貫入試驗判別法判別地表下20m深度范圍內(nèi)土的液化。當飽和土標準貫入錘擊數(shù)小于或等于液化判別可采用其他判別方法。在地表下20m深度范圍內(nèi)，液化判別標No——液化判別標準貫入錘擊數(shù)基準值，應按表4.2.4d—飽和土標準貫入點深度(m);pe—黏粒含量百分率，當小于3或者為砂土時，取3;dw—地下水位深度(m);β—調(diào)整系數(shù)，設計地震第一組取0.80,第二組取0.95,第三組取1.05。設計基本地震加速度(g)77894.2.5地下結構底部位于飽和砂土或粉土層時，應對場地液化式中：D?——存在地下結構時的液化深度(m);D——按本標準第4.2.2條中復判得到的自由場液化深H——結構高度(m);G——結構重量(N),對于復建式地下結構和地表存在G——結構所在空間對應的自由場的土的重量(N);B——結構寬度(m);2考慮液化影響的土層范圍不應含經(jīng)本標準第4.2.3條判4.2.6對存在飽和砂土、粉土或黃土層的場地，應探明各飽和砂土、粉土或黃土層的深度和厚度，應按下化指數(shù)，并按表4.2.6綜合劃分場地的液化等級：n——判別深度范圍內(nèi)每一個鉆孔標準貫入試驗點的總數(shù)；N、N——分別為i點標準貫入錘擊數(shù)的實測值和臨界值，當實測值大于臨界值時應取臨界值的數(shù)值；驗點相鄰的上、下兩標準貫入試驗點深度差的化深度；當該層中點深度不大于5m時應采用10,大于等法取值。液化等級中等液化指數(shù)Ie4.2.7存在地震液化引起的地基側(cè)向流動的影響時，應采取防土體滑動措施或結構抗裂措施。當飽和砂土、粉土和黃土層比較平坦且均勻時，宜按表4.2.7選用抗液化措施。結構甲類乙類措施4.2.8消除結構液化上浮或沉陷的措施應符合下列規(guī)定：基，樁端伸入液化深度以下穩(wěn)定土層中的長度，應按計算確定，且對碎石土、礫砂、粗砂、中砂、堅硬黏性土和密實粉土尚不應底面可埋入液化深度以下的穩(wěn)定土層中，其深度不應小于0.5m;4.2.4條中的液化判別標準貫入錘擊數(shù)臨界值；度，應超過結構底面下處理深度的1/2且不應小于結構寬度的度應達到飽和砂土、粉土或黃土層的下界。4.2.9可采用下列措施減輕場地地震液化的影響：式等；6對液化土層采取注漿加固和換土等消除或減輕液化的措施。4.3.1場地中含有非飽和結構性粉土、砂黃土及砂質(zhì)粉黃土或飽和粉質(zhì)黏土時，應進行場地震陷變形評價和處理，并應符合下列規(guī)定：1當抗震設防地震動分檔為0.05g時，對丙類地下結構可不進行場地震陷評價和處理；對甲類、乙類地下結構可按抗震設防地震動分檔為0.10g的要求進行場地震陷評價和處理；2當抗震設防地震動分檔為0.10g及以上時，乙類、丙類3對甲類、乙類地下結構，宜對遭遇罕遇或極罕遇地震作4設計基本加速度為0.30g和0.40g時，對塑性指數(shù)小于15且符合下列公式規(guī)定的飽和粉質(zhì)黏土應判定為震陷性軟土：式中：Ws—天然含水率；W?——液限含水率，采用液、塑限聯(lián)合測定法測定；4.3.2非飽和結構性粉土、砂黃土及砂質(zhì)粉黃土場地的震陷變形可按本標準附錄B進行計算。場地震陷變形程度應按表4.3.2震陷變形標準△δi(mm)4.3.3地基主要受力范圍內(nèi)存在非飽和結構性粉土、砂黃土及1應采用整片或局部墊層、強夯、擠密或其他復合地基進行地基處理，消除土層的全部或部分濕陷量和震陷量，或采用樁2應采取防止雨水和生產(chǎn)、生活用水及環(huán)境水滲入未處理3對地下結構可采取設置樁基礎等措施，以提高地下結構4.3.4消除非飽和結構性粉土、砂黃土及砂質(zhì)粉黃土場地震陷1對地基震陷等級為嚴重的結構，可采用樁基，樁端伸入震陷土層深度以下穩(wěn)定土層深度不應小于0.5m;2對震陷土層埋深較淺的場地，結構基礎底面可埋入震陷土層深度以下的穩(wěn)定土層中，其深度不應小于0.5m;4采用加密法或換土法處理時，在結構邊緣以外的處理寬度，應超過結構底面下處理深度的1/2且不應小于結構寬度的5采用注漿、旋噴或深層攪拌等方法進行加固時，處理深4.3.5地基主要受力層范圍內(nèi)存在震陷性軟土時，應采用樁基3不應采用對不均勻沉降敏感的結構形式，并合理設置變4對震陷等級為中等和嚴重的地區(qū)，采用樁基的抗震計算5.1.1甲類地下結構抗震設計采用的地震動參數(shù)，應采用經(jīng)審5.1.2抗震設計采用的地震動參數(shù)應包括地表和基巖面水平向1場地的地表水平向峰值加速度應根據(jù)現(xiàn)行國家標準《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》GB18306中規(guī)定的地震動峰值加速度分區(qū)按表5.1.3取值并乘以場地地震動峰值加速度調(diào)整系數(shù)T。T.應按現(xiàn)行國家標準《城市軌道交通結構抗震設計規(guī)范》GB50909的相關規(guī)定確定。加速度分區(qū)多遇地震2使用反應位移法I進行計算時，場地地表水平向峰值位移應按現(xiàn)行國家標準《城市軌道交通結構抗震設計規(guī)范》GB50909的相關規(guī)定確定并乘以場地地震動峰值位移調(diào)整系數(shù)T,I,應按現(xiàn)行國家標準《城市軌道交通結構抗震設計規(guī)范》GB50909的相關規(guī)定確定。對極罕遇地震作用情形應采用時程分析法計算。5.1.4當考慮豎向地震動時，場地地表豎向設計地震動峰值加速度應按現(xiàn)行國家標準《城市軌道交通結構抗震設計規(guī)范》GB50909的相關規(guī)定確定。5.1.5地震動參數(shù)沿深度的變化應符合下列規(guī)定：1使用反應位移法I和反應位移法Ⅲ進行計算時，地表以下的峰值加速度應隨深度的增加比地表相應減少?；鶐r處的地震作用可取地表的1/2,地表至基巖的不同深度處可按插值法確定。2使用反應位移法Ⅱ、整體式反應位移法或時程分析法進行計算時，地表以下一定深度的峰值加速度應根據(jù)地表峰值加速度進行反演。5.2設計地震動加速度時程5.2.1設計地震動加速度時程可人工生成，其加速度反應譜曲線與設計地震動加速度反應譜曲線的誤差應小于5%。5.2.2工程場地的設計地震動時間過程合成宜利用地震和場地環(huán)境相近的實際強震記錄作為初始時間過程。5.2.3當采用時程分析法進行結構動力分析時，應采用不少于3組設計地震動時程。當設計地震動時程少于7組時，宜取時程法計算結果和反應位移法計算結果中的較大值；當設計地震動時程為7組及以上時，可采用計算結果的平均值。6.1.1根據(jù)地下結構類型和地層復雜程度，可采用本標準表厚度不大于50m的場地時，可采用反應位移法I進行地下結構地下結構有效高度的2倍，且該處巖土體剪切波速不應小于6.2.3地基彈簧剛度宜按靜力有限元方法計算，也可按下式K——基床系數(shù)(N/m3),可按現(xiàn)行國家標準《城市軌道6.2.4場地地表水平向峰值位移可按本標準第5.1.3條確定。式中：u(z)——地震時深度z處地層相對設計基準面的水平位mux——場地地表最大位移(m),應按本標準第5.1.3H——地表至地震作用基準面的距離(m);U'(z)——深度≥處相對于結構底部的自由地層相對位移u(zB)——結構底部深度≈B處相對設計基準面的自由地層f:=m;ü;(6.2.5)式中：f:——結構i單元上作用的慣性力(m;——結構i單元的質(zhì)量(kg);ü——結構i單元的加速度，取峰值加速度(m/s2),應按本標準第5.1.3條確定。6.2.6矩形結構頂?shù)装寮袅ψ饔每砂聪铝泄接嬎悖簔u——結構頂板埋深(m);2B——結構底板埋深(m);G——地層動剪切模量(Pa)。式中：ts——結構側(cè)壁剪力(N)。6.2.8圓形結構周圍剪力作用可按下列公式計算：式中：tA——圓形結構上任意點A處的剪應力(Pa);FAY——作用于A點豎直向的節(jié)點力(N);0—土與結構的界面A點處的法向與水平向的夾6.3.1當?shù)叵陆Y構斷面形狀簡單、處于非均勻地層，且具有工程場地地震動時程時，可采用反應位移法Ⅱ及結構自身的慣性力等三種地震作用，可將6.3.2采用反應位移法Ⅱ時，對于覆蓋地層厚度小于50m的場2倍，且該處巖土體剪切波速不應小于500m/s;對于覆蓋地層厚度大于50m的場地，可取場地覆蓋地層超過50m深度且剪切波速不小于500m/s的巖土層位置。6.3.3采用反應位移法Ⅱ進行地下結構地震反應計算時，地下場地地震時程反應分析確定。地層相對位移可按本標準公式(6.2.4-2)計算。6.3.4地下結構加速度可由一維地層地震反應分析或自由場地f:=-m;ü;(6.3.4)式中：f:——結構i單元上作用的慣性力(N);m;——結構i單元的質(zhì)量(kg);ü;——結構i單元的加速度(m/s2)。6.3.5矩形結構頂?shù)装寮袅?、?cè)壁剪力作用宜按一維地層地震按本標準第6.2.7條計算。圓形地下結構周圍剪力宜按自由場地6.3.6對場地進行自由場動力分析時，宜根據(jù)場地地層情況按表6.3.6選用分析方法。表6.3.6中飽和砂性土土層震動弱化指Na——液化判別標準貫入錘擊數(shù)臨界值，按本標準第4.2.4條計算。1.地層力學性質(zhì)無明顯差異，且不含1w>0.75的飽和砂土，飽和粉土或軟弱土；2,水平成層分布，不同層的力學性質(zhì)有明1.含軟弱土，且不含1w>0.75的飽和砂土或粉土；Iw>0.75的飽和砂土或粉土彈塑性動力時程分析法含Iw>0.75的飽和砂土或粉土，或含6.3.7對于非液化的水平成層地層，可采用剪切層法確定地層1假定各地層的剪切模量和阻尼比，利用動力平衡方程和2由各地層水平位移計算出各地層的剪應變，利用模量比3計算出的各地層的剪切模量和阻尼比與假定值相差在給算出的各地層的剪切模量和阻尼比作為第1步中假定的各地層的剪切模量和阻尼比，重復1步～3步，直到計算出的各地層的剪切模量和阻尼比與假定值相差在給定誤差范圍內(nèi)，得到所需6.3.8對于復雜成層、含軟土、軟硬交錯層或含飽和砂土或粉1應合理截取地層范圍并細分計算網(wǎng)格，網(wǎng)格單元豎向最λmn—輸入地震波在該地層中向上傳播的最小波長n—取10。2對于除I大于0.75的飽和砂土或粉土之外的土體，其模型應能反映土體硬化特性和強度特性。并3對于Iw大于0.75的飽和砂土或粉土，其本構模型應采6.4.1當線長形地下結構處于沿縱向均勻的地層時，可采用反應位移法Ⅲ進行地下結構縱向地震反應計算，可將結構周圍土體6.4.2線長形地下結構縱向地震反應的計算，應給出沿縱向的6.4.3地基彈簧剛度可按靜力有限元方法計算，也可按下列公K——基床系數(shù)(N/m3);L——地基的集中彈簧間距(m);W——隧道橫向平均寬度或直徑(m)。6.4.4沿地下結構縱向軸線處施加的地層位移分布可采用結構的縱向位移uA及與結構軸線垂直方向的橫向位移ur可采用正弦式中：u?(x,z)——坐標(x,z)處地震時的地層縱向位移(m);u?(x,z)——坐標(x,z)處地震時的地層橫向位移(m);u(z)——地震時深度z處地層相對設計基準面的水平位移(m),應按本標準公式(6.2.4-1)Vsp—表面地層的平均剪切波速(m/s);VSTB計算基準面地層的平均剪切波速(m/s);6.4.5地下結構可用梁單元建模，當施變形縫宜采用轉(zhuǎn)動非線性彈簧模型；當施加縱向的地震動位移6.4.6盾構隧道結構梁單元長度應按盾構環(huán)的長度確定；明挖隧道結構梁單元長度可按隧道的自然節(jié)段確定，且不應大于10m;模型總長度不宜小于地層變形波長或取全長。6.5.1當?shù)叵陆Y構穿越非均勻地層或處于縱向線形變化較大的陡坡、急曲線，且具有工程場地地震動時程時，可采用反應位移6.5.2采用反應位移法IV進行地下結構地震反應計算時，地下結構所在位置的地層相對位移可由自由場地地震時程反應分析確定，再將最不利時刻結構軸線所在位置的地層位移作用于縱向梁-彈簧模型中地層彈簧的非結構端計算結構的內(nèi)力與變形。6.6整體式反應位移法6.6.1當?shù)叵陆Y構斷面形狀復雜、處于非均勻地層，且具有工程場地地震動時程時，可采用整體式反應位移法進行地下結構橫向地震反應計算。計算時，應建立巖土-結構相互作用模型，地震作用應包括等效輸入地震荷載和結構自身的慣性力，巖土體宜采用平面應變單元建模，結構可采用梁單元進行建模。6.6.2等效輸入地震荷載應采用自由場巖土層有限元模型計算。等效輸入地震荷載應通過在地下結構與地層交界面對應位置施加自由場地最不利時刻的相對位移，同時對地下結構對應位置的巖土體施加最不利時刻的慣性力，求解巖土結構交界面對應位置的節(jié)點反力。6.6.3采用整體式反應位移法進行地下結構地震反應計算時，地層相對位移可由一維地層地震反應分析或自由場地地震反應分析確定。6.6.4地層水平加速度可按本標準第6.3.4條確定，地層水平加速度應取最不利時刻對應自由場地的水平加速度；當?shù)叵陆Y構豎向高度較小時，可取結構所在高度范圍內(nèi)的自由地層的平均加速度。6.6.5采用整體式反應位移法進行地下結構地震反應計算時，對稱結構可只進行單向地震動作用下的計算；非對稱結構應分別進行正反兩個方向地震動作用下的計算，并應取兩者中較大值作為分析結果。6.7時程分析法6.7.1地下結構時程分析法包括等效線性化時程分析法和彈塑性時程分析法，對于等效線性化時程分析法和彈塑性時程分析法的選取應符合本標準第3.4.1條的規(guī)定。6.7.2采用時程分析法計算時，加速度時程曲線的選用應符合本標準第5.2節(jié)的規(guī)定。實際強震記錄的地表加速度時程調(diào)整最大值應符合本標準第5.1節(jié)的規(guī)定。6.7.3計算模型的側(cè)面邊界距地下結構的距離不宜小于3倍結件。計算模型底面與地下結構底面距離不宜小于3倍結構單邊最大尺寸；當?shù)叵陆Y構埋深較深，結構與基巖的距離小于3倍結構6.7.4采用等效線性化時程分析法時，土體材料本構模型應能性變化特性，并應根據(jù)實際地勘與室內(nèi)試驗數(shù)據(jù)標6.7.5采用彈塑性時程分析法時，土體材料本構模型應能反映復雜往返加載條件下的應力應變規(guī)律，并應根據(jù)實際地勘與室內(nèi)切弱化特性和殘余變形特性。飽和砂土或粉體變特性，同時土體單元應采用符合比奧固結理論的流固耦合6.7.6計算中應考慮土體與6.7.7宜采用動力人工邊界模擬能量輻射與耗散。6.7.8宜模擬地下結構施工過程獲得合理的初始應力場。6.7.9周圍地層分布均勻、規(guī)則且具有對稱軸的線長形地下結6.7.10不符合本標準第6.7.9條規(guī)定的線長形地下結構，應采6.7.11選用的計算軟件應滿足對本構模型、邊界條件和施工過程模擬的要求。6.8.1地下結構構件的地震作用和其他荷載作用的基本組合效1當作用與作用效應按非線性關系考慮時，地下結構構件Y——重力荷載分項系數(shù)，一般情況應采用1.2,當重力荷載對構件承載能力有利時，不應大于1.0;分別為水平、豎向地震作用分項系數(shù)，應按表6.8.1采用；2當作用與作用效應按線性關系考慮時，地下結構構件作式中：S—重力荷載代表值的效應；地震作用僅計算水平地震作用僅計算豎向地震作用6.8.2地下結構構件的截面抗震驗算應在組合荷載作用下符合6.8.3當僅計算豎向地震作用時，各類地下結構構件承載力抗震調(diào)整系數(shù)均應采用1.0。6.9抗震變形驗算6.9.1地下結構進行彈性變形驗算時，斷面應采用最大彈性層式中；△ue基本地震作用標準值產(chǎn)生的地下結構層內(nèi)最大的彈性層間位移(m);計算時，鋼筋混凝土結構構[0.]——彈性層間位移角限值，宜按表6.9.1采用；h——地下結構層高(m)。[0。]—彈塑性層間位移角限值，取1/250;6.9.3圓形斷面地下結構在罕遇地震作用下產(chǎn)生的彈塑性直徑變形率應小于6‰。1變形縫的變形量不應超過滿足接縫防水材料水密性要求2伸縮縫處軸向鋼筋或螺栓的位移應小于屈服位移；伸縮6.10.1當采用本標準第4.2.2條的判別法對地下結構場地進行Fp—超靜孔壓引起上浮力標準值的效應(N),可按本標準第6.10.3條計算。6.10.3超靜孔壓引起上浮力標準值的效應F,可由下式計算：式中；P;——與結構表層單元i外表面相接觸的土單元超靜孔壓Ah——結構表層單元i外表面面積(m2);0;——結構表層單元i外表面外法向與豎直向下方向的夾R.——地下結構自重設計值(N);R—上覆地層有效自重設計值(N);R—地下結構壁和樁側(cè)摩阻力設計值(N),可按本標準第6.10.5條計算。6.10.5地下結構壁和樁側(cè)摩阻力R可按現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑樁基技術規(guī)范》JGJ94的取值乘以地震弱化修正系數(shù)ψe計算，其中地震弱化修正系數(shù)ψ可按現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑樁基技術規(guī)O?采用彈塑性動力時程分析時相應深度處豎向有效應力為最小值o時刻的豎向總應力值(Pa)。7.1.1明挖法和礦山法施工的鋼筋混凝土框架地下單體結構應依據(jù)本章進行抗震設計。7.1.2地下單體結構應符合下列規(guī)定：度宜均勻分布，不應出現(xiàn)抗側(cè)力結構的側(cè)向剛度和承載力突變；2地下單體結構下層的豎向承載結構剛度不宜低于上層；3地下單體結構的主體結構與附屬通道結構之間應設變形縫。7.1.3地下單體結構的抗震等級應按表7.1.3確定。甲類乙類四級7.1.4地下單體結構框架結構中柱的設置宜符合下列規(guī)定：1地下單體結構框架柱的設置宜結合使用功能、結構受力、2位于設防烈度8度及以上地區(qū)時，不宜采用單排柱；當7.1.5當?shù)叵聠误w結構所處地層中含有可液化土層時，應分析土層液化對結構受力和變形產(chǎn)生的影響，設計時應考慮液化和不7.2.1地下單體結構的地震反應應按本標準第3.4.1條規(guī)定的1地下單體結構的抗震計算模型應反映結構的實際受力狀2地下單體結構簡化應符合本標準附錄A的簡化原則。7.2.3采用動力時程分析法計算時，土、巖石的動力特性參數(shù)7.2.4形狀和地層條件簡單的地下單體結構可按平面荷載-結構7.2.5短邊與長邊之比大于2/3,且短邊長度大于30m的地下單體結構抗震設計時宜同時考慮兩個主軸方向上的水平地震作7.2.6對于下列情況，地下單體結構應按空間地層-結構模型采4樓板開孔的孔洞寬度大于該層樓板寬度的30%;5結構體系復雜、體形不規(guī)則以及結構斷面變化較大、結6地下單體結構緊貼既有重要建(構)筑物。7.2.7對于下列情況，地下單體結構除應進行水平地震作用計算外，尚宜考慮豎向地震作用：1結構體系復雜、體形不規(guī)則以及結構斷面變化較大、結構斷面顯著不對稱的地下單體結構；2大跨度結構或淺埋大斷面結構；構件；4豎向地震作用效應很重要的其他結構。7.2.8考慮地震組合的框架梁剪力設計值應根據(jù)結構抗震等級選用不同計算公式，應符合現(xiàn)行國家標準《混凝土結構設計規(guī)7.2.9框架柱及框支柱節(jié)點上、下端的截面彎矩設計值應根據(jù)結構抗震等級選用不同計算公式，應符合現(xiàn)行國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010的規(guī)定。7.2.10框架柱及框支柱的剪力設計值應根據(jù)結構抗震等級選用不同計算公式，應符合現(xiàn)行國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010的規(guī)定。7.2.11框架梁柱節(jié)點核心區(qū)的剪力設計值應根據(jù)結構抗震等級選用不同計算公式，應符合現(xiàn)行國家標準《混凝土結構設計規(guī)7.3.1框架結構的基本抗震構造措施應符合現(xiàn)行國家標準《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011的規(guī)定。7.3.2梁的截面寬度不宜小于200mm,截面高寬比不宜大于4。梁中線宜與柱中線重合。7.3.3梁的縱向鋼筋、箍筋配置應符合現(xiàn)行國家標準《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011的規(guī)定。7.3.4柱軸壓比應符合下列規(guī)定：1柱軸壓比不宜超過表7.3.4的限值。四級注：1軸壓比指結構地震組合下柱的軸壓力設計值與柱的全截面面積和混凝土軸心抗壓強度設計值乘積之比值；對本標準規(guī)定不進行地震作用計算的結2表中限值適用于剪跨比大于2、混凝土強度等級不高于C60的柱；剪跨比不大于2的柱，軸壓比限值應降低0.05;剪跨比小于1.5的柱，軸壓比限1)沿柱全高采用井字復合箍，且箍筋肢距不大于2)沿柱全高采用復合螺旋箍，且箍筋間距不大于于80mm、箍筋肢距不大于200mm、直徑不小于積不少于柱截面面積的0.8%,軸壓比限值可增加0.05;當此項措施與本條第2款的措施共同采用時，軸壓比的規(guī)定，且每一側(cè)配筋率不應小于0.2%,總配筋率不應大四級2柱的縱向配筋宜對稱配置，柱主筋間距不宜大于3對于柱凈高與截面短邊長度或直徑之比不大于4的柱，柱全高范圍內(nèi)均應加密箍筋且箍筋間距不應大于100mm;4柱縱向鋼筋的綁扎接頭應避開柱端的箍筋加密區(qū)。7.3.6柱的箍筋配置應符合現(xiàn)行國家標準《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011的規(guī)定。7.3.7框架梁柱節(jié)點區(qū)混凝土強度等級不宜低于框架柱2級，當不符合該規(guī)定時，應對核心區(qū)承載力進行驗算，宜設芯柱加強。7.3.8框架梁寬度大于框架柱寬度時，梁柱節(jié)點區(qū)柱寬以外部1板與墻、板與縱梁連接處1.5倍板厚范圍內(nèi)箍筋應加密，宜采用開口箍筋，設置的第一排開口箍筋距墻或縱梁邊緣不應大于50mm,開口箍筋間距不應大于板非加密區(qū)箍筋間距的1/2;2墻與板連接處1.5倍墻厚范圍內(nèi)箍筋應加密，宜采用開口箍筋，設置的第一排開口箍筋距板邊緣不應大于5箍筋間距不應大于墻非加密區(qū)箍筋間距的1/2;3當采用板-柱結構時，應在柱上板帶中4樓板開孔時，孔洞寬度不宜大于該層樓板寬度的30%。7.3.10混凝土結構構件的縱向受力8.1.1由相互連接或鄰近的2個及以上體量相當?shù)牡叵聠误w結8.1.2地下多體結構的各單體結構的抗震設計應符合本標準第7章的規(guī)定。8.1.3地下多體結構不應處于軟硬交錯的地層中。當?shù)叵露囿w8.1.5對可能出現(xiàn)的薄弱部位應采取針對性措施提高其抗震8.1.6應采取構造措施提高地下多體結構各單體結構連接處的8.1.7地下多體結構的抗震等級應按表8.1.7確定。甲類乙類四級注：1抗震設防烈度為9度時，甲類地下多體結構的抗震等級應進行專門研究2甲類、乙類地下多體結構依據(jù)本表確定抗震等級時無需再提高抗震設防8.2.1地下多體結構應按本標準第3.4.1條選取計算方法，并8.2.2地下多體結構應按三維空間地層-結8.2.3地下多體結構的計算模型應反映各單體結構和連接部位8.2.4地下多體結構體系的簡化應符合本標準附錄A的規(guī)定。8.3.1組成地下多體結構的各單體結構的抗震構造措施應符合本標準第7.3節(jié)的規(guī)定。8.3.2當?shù)叵露囿w結構無法避免的處于軟硬相差較大的地層中9.1.1盾構隧道、隧道與橫通道連接處、隧道與盾構工作井或9.1.2盾構隧道結構的抗震等級應按表9.1.2確定。甲類四級四級乙類四級四級四級四級四級注：抗震設防烈度為9度時，甲類盾構隧道結構的抗震等級應進行專門研究論證。9.1.3盾構隧道的抗震設計除滿足本標準外，尚應符合現(xiàn)行國家標準《地鐵設計規(guī)范》GB50157和《城市軌道交通結構抗震9.2.1盾構隧道的抗震計算應包括橫向和縱向抗震計算。盾構9.2.2應根據(jù)本標準第3章中抗震設防類別、設防目標及性能1土質(zhì)地層中的盾構隧道橫向抗震計算宜采用本標準中的反應位移法I或Ⅱ,縱向抗震計算宜采用本標準中的反應位移法Ⅲ或IV;處于均勻地層中的圓形盾構隧道可采用本標準附錄D的均勻地層圓形盾構隧道地震內(nèi)力簡化計算公式；當計算斷面內(nèi)2巖質(zhì)地層中的盾構隧道橫向抗震計算可按現(xiàn)行國家標準《鐵路工程抗震設計規(guī)范》GB50111的規(guī)定進行，當計算斷面內(nèi)地質(zhì)條件復雜或隧道斷面形狀復雜時應采用時程分析法；巖質(zhì)地層中的盾構隧道縱向抗震計算宜采用時程分析法進行；3盾構隧道與橫通道、工作井、通風井等結構連接部位應9.2.3盾構隧道各種計算方法中的計算模型選擇應符合下列1盾構隧道斷面抗震計算可采用考慮管片接頭對整環(huán)管片剛度折減的等效剛度環(huán)模型或采用管片接頭與管片共同作用的梁-彈簧模型；盾構隧道縱向抗震計算可采用環(huán)間接頭對結構縱2盾構隧道進行了結構性二次襯砌時，抗震計算中應考慮二次襯砌的作用；在本條第1款的基礎上，將二次襯砌采用梁單元模擬，二次襯砌和一次襯砌之間相互作用采用彈簧單元3盾構隧道抗震計算采用時程分析法時，對于盾構隧道的橫向抗震計算，可按平面應變問題進行；對1抗震計算采用反應位移法時，設計基準面應按本標準第6.2.1條和第6.3.2條確定；2采用反應位移法I或Ⅱ時應將地層在隧道橫斷面方向的移法Ⅲ或IV時應將地層中隧道軸線所在位置的地層縱3采用時程分析法時應按本標準第5.2節(jié)相關規(guī)定確定地9.2.5盾構隧道的抗震驗算除應符合本標準第6.8節(jié)～第6.101抗震驗算應包括管片結構、管片接頭構造、隧道與橫通2結構抗震變形驗算時，管片環(huán)直徑變形率不應大于滿足3對于進行了結構性二次襯砌的盾構隧道，尚應進行二次9.3.1隧道結構抗震措施應提高隧道結構自身抗震性能或減少9.3.2盾構隧道與橫通道等結構連接處、地質(zhì)條件劇烈變化段以及上覆荷載顯著變化處應采取措施提高結構變形能力，不得使9.3.3可采用減小管片環(huán)幅寬、加長螺形的能力。9.3.4可采用管片壁后注入低剪切剛度注漿材料等措施，在內(nèi)9.3.5盾構隧道不應穿越斷層破碎帶、地裂縫等不良地質(zhì)區(qū)域。當繞避不開時，應在斷層破碎帶全長范圍及具兩側(cè)3.5倍隧洞直徑過渡區(qū)域內(nèi)采取本標準第9.3.3條和第9.3.4條的抗9.3.6盾構隧道不應穿越可能發(fā)生液應分析液化對結構安全及穩(wěn)定性的不利影響震措施；消除結構液化沉陷或上浮措施可按本標準第4.2.8條執(zhí)行，可采用在盾構隧道環(huán)縫面設置凹凸榫槽、隧道局部或全長進行二次襯砌等結構構造措施。破碎帶段、軟硬地層變化段、軟弱圍巖段等10.1.2礦山法隧道結構的抗震等級應按表10.1.2確定。甲類四級乙類四級四級四級注：抗震設防烈度為9度時，甲類礦山法隧道結構的抗震等級應進行專門研究論證。10.1.3礦山法隧道抗震設計除應符合本標準外，尚應符現(xiàn)行標準《鐵路工程抗震設計規(guī)范》GB50111和《公路工程抗境、地質(zhì)條件等因素選擇合理的抗震計算方法，并應符合下列1土質(zhì)地層中的礦山法隧道橫向抗震計算宜采用本標準中的反應位移法I、反應位移法Ⅱ或整體式反應位移法，巖質(zhì)地層中橫向抗震計算也可按現(xiàn)行國家標準《鐵路工程抗震設計規(guī)范》GB50111的規(guī)定進行；地質(zhì)條件或結構形式復雜時，礦山法隧道橫向抗震計算宜采用時程分析法；宜采用時程分析法進行縱向抗震計算；位可采用時程分析法進行三維抗震計算。10.2.2礦山法隧道抗震計算模型的選取應符合下列規(guī)定：上的拱形結構，可采用梁單元模擬隧道襯砌；形式簡單時，可按平面應變問題進行地震反應計算；算應采用三維計算模型。10.2.3礦山法法隧道地震反應計算中，地震作用應符合下列規(guī)定：勻地層的襯砌結構宜考慮沿結構縱向的水平地震作用；大的局部區(qū)段，尚宜考慮豎向地震作用。10.2.4礦山法隧道的抗震驗算除應符合本標準第6.8節(jié)～第巖、結構形式變化、主洞與輔助通道連接段的襯砌結構進行驗算。10.3.1城市淺埋礦山法隧道應采用防水型鋼筋混凝土結構且隧道全部設置仰拱。10.3.2隧道洞口段、淺埋偏壓段、深埋軟弱圍巖段和斷層破碎帶等地段的結構，其抗震加強長度應根據(jù)地形、地質(zhì)條件確定。加強段兩端應向圍巖質(zhì)量較好的地段延伸，延伸長度最小值宜按表10.3.2的規(guī)定采用。圍巖級別地震動峰值加速度(g)一39一6Ⅲ~IV一639Ⅲ~IV39610.3.3抗震設防段的隧道襯砌應采用混凝土或鋼筋混凝土材料，其強度等級不應低于表10.3.3的規(guī)定。隧道跨度B圍巖級別地震動峰值加速度(g)Ⅲ混凝土C25鋼筋混凝土C25Ⅲ注：1淺埋隧道均應采用鋼筋混凝土；2地震動峰值加速度為0.40g的地區(qū)隧道跨度B≥12m的隧道襯砌混凝土宜10.3.4抗震設防地段襯砌結構構造應符合下列規(guī)定：2明暗洞交界處、軟硬巖交界處及斷層破碎帶的抗震設防地段襯砌結構應設置抗震縫，且宜結合沉降縫、伸縮縫綜合設置。Ⅱ類場地基本地震動峰值加速度為0.05g的地區(qū)應至少設置1道抗震縫，Ⅱ類場地基本地震動峰值加速度為0.10g或0.15g的地區(qū)應至少設置2道抗震縫，Ⅱ類場地基本地震動峰值加速度為0.20g及以上的地區(qū)應至少設置3道抗震縫；3通道交叉口部及未經(jīng)注漿加固處理的斷層破碎帶區(qū)段采4穿越活動斷層的隧道襯砌斷面宜根據(jù)斷層最大錯位量評估值進行隧道斷面尺寸的擴挖設計；無斷層最大錯位量評估值時，隧道斷面尺寸可放大400mm～600mm。斷層設防段襯砌結在斷層位置設置，縫寬宜40mm～60mm,并保證抗震縫填充密實，做好隧道結構的防水；在抗震縫兩側(cè)各1m范圍內(nèi)，初襯和二襯結構之間宜構筑100mm～150mm厚的瀝青混凝土襯砌，瀝5穿越黃土地裂縫的隧道，地裂縫設防區(qū)段襯砌結構應設置抗震變形縫。二襯結構端部厚度宜增大500mm以上，增厚長度宜在2m以上，且應滿足豎向最大錯位量的要求。在變形縫兩側(cè)各1m范圍內(nèi)，初襯和二襯結構之間宜構筑100mm～200mm10.3.5礦山法隧道不應穿越可能發(fā)生液化的地層。當繞施，且可按本標準第4.2.8條、第4.2.9條執(zhí)行。1隧道洞口位置的選擇應結合洞口段的地形和地質(zhì)條件確定，并應采取措施控制洞口仰坡和邊坡的開挖高度，防止發(fā)生崩止落石撞擊的措施。2Ⅱ類場地基本地震動峰值加速度為0.20g及以上的地區(qū)宜采用明洞式洞門，洞門不宜斜交設置。3Ⅱ類場地基本地震動峰值加速度為0.30g以上的地區(qū)，洞口邊坡、仰坡坡率降一檔設置，邊坡、仰坡防護應根據(jù)設防地震動峰值加速度值的提高，依次選用錨網(wǎng)噴、框架長錨桿、錨索、框架錨索等措施。10.3.7在滿足隧道功能和結構受力良好的前提下，可加大隧道斷面尺寸。10.3.8隧道內(nèi)設輔助通道時，應提高主洞與輔助通道連接處的抗震性能。11.1.1明挖隧道應建在密實、均勻、穩(wěn)定的地基上，選址時宜避開地層突變、軟弱土、液化土及斷層破碎帶11.1.2明挖隧道結構的抗震等級應按表11.1.2確定。甲類四級四級乙類四級四級四級四級四級注：抗震設防烈度為9度時，甲類明挖隧道結構的抗震等級應進行專門研究論證。11.2.1明挖隧道結構的抗震計算方法應根據(jù)本標準第3.4.1條1隧道縱向地層條件變化較大時，明挖隧道除應進行橫向抗震計算外，尚應進行縱向抗震計算，可采用反應位移法IV或時2隧道斷面形狀變化較大或與相鄰建(構)筑物構成整體3明挖隧道的地震作用可適當考慮擋土墻疊加效果。擋土墻與結構主體密切接觸且受力鋼筋互相連接結構共同計算；擋土墻與結構主體沒有密切連接或連接薄弱時，1結構形狀復雜、縱向穿越軟硬突變等非均勻地層的襯砌2地形起伏較大的淺埋隧道，或沿線地質(zhì)條件變化較大的局部區(qū)段，或Ⅱ類場地基本地震動峰值加速度為0.15g及其以3不符合本條第1款、第2款的情況可僅考慮沿結構斷面1宜采用現(xiàn)澆結構。設置裝配構件時，應與周圍構件可靠2墻或中柱的縱向鋼筋最小總配筋率，應增加0.5%。中3地下鋼筋混凝土框架結構構件的最小尺寸，應不低于同1頂板、底板宜采用梁板結構。當采用板柱抗震墻結構2地下連續(xù)墻復合墻體的頂板、底板的負彎矩鋼筋至少應有50%錨入地下連續(xù)墻，錨入長度按受力計算確定；正彎矩鋼11.3.3明挖隧道結構穿過地震時岸坡可能滑動的古河道，或可能發(fā)生明顯不均勻沉陷的地層時，應采取換土或設置樁基礎等措施。11.3.4明挖隧道不應穿越可能發(fā)生液化的地層。當繞避不開時；應分析液化對結構安全及穩(wěn)定性的不利影響，并可采取下列措施：1對液化土層應采取注漿加固和換土措施；2對液化土層未采取措施時，應分析其上浮的可能性并采取抗浮措施；3明挖隧道結構與薄層液化土夾層相交，或施工中采用深度大于20m的地下連續(xù)墻圍護結構的明挖隧道結構遇到液化土層時，可僅對下臥層進行處理。12下沉式擋土結構12.1.1下沉重力式擋土結構和下沉U型擋土結構應依據(jù)本章12.1.3下沉式擋土結構的抗震等級應按表12.1.3確定。甲類四級乙類四級四級四級12.1.4擋土墻高度超過15m且抗震設防烈度為9度的下沉式12.2.1下沉式擋土結構可采用中性狀態(tài)時的地震土壓Ke—中性狀態(tài)時的地震土壓力系數(shù)；0—擋土墻的地震角(°),可按表12.2.1取值；h—地震土壓力合力作用點距墻踵的高度(m);H——擋土墻后填土高度(m);γ—墻后填土的重度(kN/m3);φ—墻后填土的有效內(nèi)摩擦角(°);δ—中性狀態(tài)時的墻背摩擦角(°),可取實際墻背摩擦角的1/2,或取墻后填土有效內(nèi)摩擦角值的1/6;β—墻背面與鉛錘方向的夾角(°)。類別9度612.2.2下沉重力式擋土結構在地震作用下的抗滑移穩(wěn)定性和抗傾覆穩(wěn)定性應進行驗算，其抗滑移穩(wěn)定性的安全系數(shù)不應小于1.1,抗傾覆穩(wěn)定性的安全系數(shù)不應小于1.2。12.2.4下沉式擋土結構的地基承載力驗算應符合現(xiàn)行國家標準《構筑物抗震設計規(guī)范》GB50191的有關12.3.1下沉式擋土結構的后填土應采用排水措施，可采12.3.2抗震設防烈度8度和9度時，下沉重力式擋土結構不得采用干砌片石砌筑。抗震設防烈度7度時，采用干砌片石砌筑的下沉重力式擋土結構墻高不應大于3m。防烈度8度時不宜超過12m