某教學(xué)樓設(shè)計計算書摘要：這篇教學(xué)樓設(shè)計計算書，主要講述教學(xué)樓的設(shè)計方案以及施工數(shù)據(jù)。設(shè)計方案的內(nèi)容主要包含了教學(xué)樓結(jié)構(gòu)和建筑設(shè)計以及施工。畢業(yè)設(shè)計是土木工程學(xué)子所必須要面臨的挑戰(zhàn)，他也能夠讓我們學(xué)到更多的知識與技能，我所設(shè)計的教學(xué)樓設(shè)計是鋼框架結(jié)構(gòu)設(shè)計，學(xué)校分為四層半，學(xué)校高度18.3m，總建筑面積為3742.2m2，底層面積為874.8m2本設(shè)計主要是研究宜春職業(yè)學(xué)院的教學(xué)樓，教學(xué)樓是教育設(shè)施中必不可少的存在，它是學(xué)生汲取現(xiàn)代知識的場所，隨著科技的進步教學(xué)樓也應(yīng)該與時俱進。除了在滿足建筑設(shè)施的安全性前提下還應(yīng)該滿足各個硬性教學(xué)條件，綜合空間綠化和通行便利等打造高水平現(xiàn)代化教學(xué)樓.我們所設(shè)計的是教學(xué)樓，教學(xué)樓是滿足學(xué)生日常上課和教師教課所需的場所，而我所設(shè)計的教學(xué)樓更加注重可由我所決定的室內(nèi)的環(huán)境，換而言之我能決定的就是關(guān)于建筑設(shè)計中門窗的位置，我設(shè)計的教學(xué)樓在大體上看是十分簡單規(guī)整的，基本上就是對稱的矩形，這是因為我的學(xué)識水準(zhǔn)現(xiàn)在暫時只能滿足解決這種簡單的建筑設(shè)計，所以我只能在個別的細節(jié)上和計算上盡力完善自己的工作，我可以在向陰面安兩扇窗戶而在向陽面安三扇窗戶，這樣的室內(nèi)光線協(xié)調(diào)，同學(xué)們往教室里一坐可以感覺到陽光的明亮，在這種舒適的環(huán)境下學(xué)習(xí)說不定還有事倍功半的效果。目錄TOC\o"1-2"\h\u1856第一章設(shè)計方案說明 5135471.1設(shè)計依據(jù) 584031.2工程概況 59809第二章結(jié)構(gòu)設(shè)計的說明與計算 76172.1工程概況 740562.2框架計算簡圖梁柱線剛度 730942.3荷載計算 9196242.4恒載作用下的內(nèi)力計算 13169572.5活載作用下的內(nèi)力計算 16302192.6風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計算 193122.7內(nèi)力組合 23106362.8結(jié)構(gòu)構(gòu)件驗算 25218802.9框架連接設(shè)計 3388102.10基礎(chǔ)設(shè)計 37192372.11樓屋面計算 38238552.12樓梯設(shè)計 39設(shè)計方案說明設(shè)計依據(jù)???（4）?（5）?（6）?（7）?1.2工程概況1.2.1工程名字：宜春職業(yè)學(xué)院1.2.2工程位置：南昌市市內(nèi)1.2.3工程總面積：3742.2m21.2.4結(jié)構(gòu)形式：鋼框架1.2.5建筑物等級：耐火級別，三級；耐久性級別，二級第二章結(jié)構(gòu)說明與計算2.1工程概況本工程為宜春職業(yè)學(xué)院位于南昌市，柱網(wǎng)布置圖2.1.1，框架結(jié)構(gòu)，一層層高4.65米，二到四層3.6米。圖2.1.1柱網(wǎng)布置圖宜春職業(yè)學(xué)校所處的地土類型為中硬土，建筑場地類別為II類。根據(jù)現(xiàn)場標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗與剪切波速試驗結(jié)果分析判定：擬建場地屬非液化地基。它分為幾層，以下分別為人工填土和粉質(zhì)黏土第三層地基承載力特征值fak=200kpa(Es=3.6Mpa)。該地區(qū)地震基本烈度為6度。 風(fēng)荷載：基本風(fēng)壓w=0.4kN/m2 材料：選用混凝土強度等級為C30;鋼筋為HRB400,鋼材采用Q345。2.2框架計算簡圖梁柱線剛度2.2.1初步估計截面尺寸本工程均采用H型鋼材（1）柱截面尺寸初選=1.25*14*（5.4*9）*5*1.05*1.0*1.0=4465.125KN 又≥==367349m,取柱截面尺寸600*600且*100％=0.0204％≤5％ 查表選定柱截面為HW400×400×13×21.(2)梁截面尺寸初選框架主梁的高度根據(jù)跨度選用，梁的長度為9000mm,梁中h=（1/20—1/50）9000=450—180mm，b=(1/2-1/3)h=225-60mm,查表選定主梁截面HN400×200×8×13.2.22框架的線剛度計算AB與CD跨梁：i=1.5EI/L=1.5Ec×23700×10-8/9=0.395×10-4E(m2)標(biāo)準(zhǔn)層的柱（二到四層）i=EI/L=Ec×66900×10-8/3.6=0.186×10-3E(m2)底層柱：i=EI/L=Ec×66900×10-8/4.65=0.144×10-3E(m2)令i=1.0i’中間層柱=1.86/0.395=4.7i’底層柱=1.4/0.395=3.542.2.3框架計算簡圖2.24節(jié)點分配系數(shù)u計算:4*1/4*1+5.06*0.9*4=0.184*1/5.06*0.9*4+4+0.9*4*4.7=0.103=1*4/4+4*4.7*0.9*2=0.106==4*1/4+4.7*0.9*4+3.54*4=0.108=1*4/4+4+5.06*0.9*4=0.152=4*1/4+4+5.06*0.9*4+4.7*0.9*4=0.094=4*1/4+4+4.7*0.9*4*2=0.096==4*1/4+43.54*4+4.7*0.9*4=0.1=5.06*0.9*4/5.06*0.9*4+4=0.82=5.06*0.9*4/5.06*0.9*4+4+4.7*0.9*4=0.465=4.7*0.9*4/4.7*0.9*4+4+0.9*4*5.06=0.432====4.7*0.9*4/4.7*0.9*4*2+4=0.447=4.7*0.9*4/4.7*0.9*4+4+3.54*4=0.508=3.54*4/3.54*4+4+4.7*0.9*4=0.384=5.06*0.9*4/5.06*0.9*4+4+4=0.696=5.06*0.9*4/5.06*0.9*4+4.7*0.9*4+2*4=0.42=4.7*0.9*4/4.7*0.9*4+5.06*0.9*4+4*2=0.392=4.7*0.9*4/4.7*0.9*4*2+4*2=0.404====4.7*0.9*4/4.7*0.9*4+3.54*4+4*2=0.46=3.54*4/3.54*4+4.7*0.9*4+2*4=0.32.3荷載計算2.3.1恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算保護層：20mm厚地磚0.02×20=0.4KN/高聚物改性瀝青卷材防水層0.1KN/20厚1：3水泥砂漿0.02×20=0.4KN/100厚泰柏板0.1×0.95=0.095KN/1:3水泥砂漿0.02×20=0.4KN/1：8水泥爐渣0.02×12=0.24KN/鋼筋混凝土樓板0.1×25=0.25KN/輕鋼龍骨礦棉板吊頂0.1KN/合計4.135KN/（2）樓面25KN/20厚1：3水泥砂漿結(jié)合層0.02×20=0.4KN/201：3KN/100厚鋼筋混凝土樓板0.0117=0.17KN/輕鋼龍骨礦棉板吊頂0.1KN合計3.195KN/（3）衛(wèi)生間 20mm防滑地磚0.02×20=0.4KN15mm厚水泥砂漿0.015×20=0.3KN100mm厚現(xiàn)澆剛混0.1×25=2.5KN防水層 0.3KN蹲位折算荷載 1.5KN10mm厚混合砂漿0.01×17=0.17KN吊頂 0.1KNm合計5.07KNm2（4）內(nèi)墻200mm厚加氣混凝土砌塊0.2×7.5=1.5KN10mm厚水泥砂漿找平層0.01×20×2=0.4KN8mm厚1：1：6水泥石膏砂漿0.08×14×2=0.22KN5mm厚1：0.3：3水泥石膏砂漿0.05×14×2=0.14KN合計 2.18KN（5）外墻240mm厚空心磚0.24×9.8=2.352KN6mm厚水泥砂漿找平層0.06×20×2=0.24KN9mm厚1：1：6水泥石膏砂漿0.09×14×2=0.52KN0.07×20×2=0.28KN合計 3.392KNm2.3.2活載標(biāo)準(zhǔn)值計算學(xué)校屋面 2.0KN學(xué)校樓面 2.0KN衛(wèi)生間 2.5KN走廊 2.0KN（2）雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值雪荷載采取0.45KN2.3.2豎向荷載計算豎向荷載下框架受荷總圖（1）A-B軸間框架梁屋面板傳荷載：恒載：4.235×2.7×（1-2×+）×2=19.37KN/m活載：2×2.7×(1-2×+)×2=8.9046KN/m樓面板傳荷載：恒載：3.195×2.7×(1-2×+)×2=14.61KN/m活載：2×2.7×(1-2×+)×2=8.9046KN/m梁自重：0.6468KN(2).2-3軸間邊框架梁均布荷載屋面板傳荷載：恒載：4.235×2.7×=7.15KN/m活載：2×2.7×=3.38KN/m樓面板傳荷載：恒載：3.195×2.7×=5.39KN/m活載：2×2.7×=3.375KN/m梁自重：0.6468KN屋面梁恒載=梁自重+板傳荷載=7.15+0.6468=7.8KN屋面梁活載=板傳荷載=0.6468KN樓面梁恒載=梁自重+板傳荷載+內(nèi)墻自重=0.65+5.39+7+85=13.89KN樓面梁活載=板傳荷載=3.375KNm(3).2-3軸間中框架梁均布荷載屋面板傳荷載：恒載：4.235×2.7××2=14.3KN/m活載：2×2.7××2=6.75KN/m樓面板傳荷載：恒載：3.195×2.7××2=10.78KN/m活載：2×2.7××2=6.75KN/m梁自重：0.6468KN屋面梁恒載=梁自重+板傳荷載=14.3+0.6468=14.95KN屋面梁活載=板傳荷載=6.75KN樓面梁恒載=梁自重+板傳荷載+內(nèi)墻自重=0.65+10.78+7.85=19.28KN樓面梁活載=板傳荷載=6.75KNm(4).A軸間縱向集中荷載頂層柱：恒載：7.8×5.4=42.12KN/m活載：3.375×5.4=18.23KN/m標(biāo)準(zhǔn)層柱：恒載：13.89×5.4=75KN/m活載：3.375×5.4=18.23KN/m（5）.B軸間縱向集中荷載頂層柱：恒載：14.95×5.4=80.73KN/m活載：6.75×5.4=36.45KN/m標(biāo)準(zhǔn)層柱：恒載：19.28×5.4=75KN/m活載：6.75×5.4=36.45KN/m2.4恒載作用下的內(nèi)力計算頂層：±1/12qL2=±1/12×20.02×=135.35標(biāo)準(zhǔn)層：±1/12qL2=±1/12×23.11×=156跨中彎矩左剪力右剪力106.0390.789.4735833399.26104.1417083103.85101.31104.2203333103.7696667107.49225104.5106667103.4793333恒載下的跨中彎矩及剪力圖左剪力右梁剪力柱頂集力柱頂軸力柱自重柱底軸力4A90.742.12132.825.4138.22B89.589.580.73259.735.4265.13C90.742.12132.825.4138.223A104.1475317.365.4322.76B103.85103.85104.11576.945.4582.34C104.1475317.365.4322.762A104.2275501.985.4507.38B103.77103.77104.11893.995.4899.39C104.2275501.985.4507.381A104.5175686.896.7693.59B103.48103.48104.111210.466.71217.16C104.5175686.896.7693.59 恒載下的柱軸力計算表2.4豎向荷載作用下的內(nèi)力計算恒荷載作用分布圖利用分層法計算運用EXCEL列表，運算過程如下表，計算結(jié)果如圖上柱下柱右梁左梁上柱下柱分配系數(shù)/0.810.190.16/0.68固端彎矩136.35136.35分配彎矩-110.44-25.91-43.63-185.44傳遞彎矩-35.10-21.82-12.95-62.402次分配46.1010.8114.1360.05最終彎矩-99.4499.4493.89-187.790.450.450.10.10.40.4156.00156.00分配彎矩-70.20-70.20-15.60-31.20-124.80-124.80傳遞彎矩-55.22-35.10-15.60-7.80-92.72-62.402次分配47.6647.6610.5917.0768.2968.29最終彎矩-77.76-57.64135.39134.07-149.23-118.910.450.450.10.10.40.4156.00156.00分配彎矩-70.20-70.20-15.60-31.20-124.80-124.80傳遞彎矩-35.10-38.22-15.60-7.80-62.40-68.642次分配40.0140.018.8914.6658.6658.66最終彎矩-65.29-68.41133.69131.66-128.54-134.780.490.40.110.10.440.36156.00156.00分配彎矩-76.44-62.40-17.16-31.20-137.28-112.32傳遞彎矩-35.10-15.60-8.58-62.402次分配24.8420.285.587.9635.0128.64最終彎矩-86.70-42.12128.82124.18-164.67-83.68A-21.06B-41.84恒載下彎矩二次分配計算表圖2.4.2恒荷載作用下的彎矩圖（KNm2.5活載作用下的內(nèi)力計算（1）利用分層法計算運用EXCEL列表，運算過程如下表2.5.1，計算結(jié)果如圖2.5.2活荷載作用分布圖上柱下柱右梁左梁上柱下柱/0.810.190.16/0.6860.0860.08-48.66-11.42-19.23-81.71-13.52-9.61-5.71-24.0318.744.395.6724.10-43.4543.4540.82-81.640.450.450.10.10.40.460.0860.08-27.04-27.04-6.01-12.02-48.06-48.06-24.33-13.52-6.01-3.00-40.85-24.0319.7419.744.397.0928.3628.36-31.63-20.8252.4552.15-60.56-43.740.450.450.10.10.40.460.0860.08-27.04-27.04-6.01-12.02-48.06-48.06-13.52-14.72-6.01-3.00-24.03-26.4415.4115.413.425.6522.5922.59-25.14-26.3551.4950.71-49.51-51.910.490.40.110.10.440.3660.0860.08-29.44-24.03-6.61-12.02-52.87-43.26-13.52-6.01-3.30-24.039.577.812.153.0613.4811.03-33.39-16.2249.6147.82-63.42-32.23A-8.11B-16.11 表2.5.1活載下彎矩二次分配表跨中彎矩左剪力右剪力47.97989840.3420555639.7579444437.8128640.0833777834.2222439.0144640.1367822240.1367822241.3951340.2485977839.85140222活載下的剪力及跨中彎矩計算表 左剪力右梁剪力柱頂集力柱頂軸力柱自重柱底軸力4A40.3418.2358.575.463.97B39.7539.7536.45115.955.4121.35C40.3418.2358.575.463.973A40.0818.23122.285.4127.68B34.2234.2236.45226.245.4231.64C40.0818.23122.285.4127.682A40.1318.23186.045.4191.44B40.1340.1336.45348.355.4353.75C40.1318.23186.045.4191.441A40.2518.23249.926.7256.62B39.8539.8536.45469.96.7476.6C40.2518.23249.926.7256.62 活載下的柱軸力計算表 圖2.5.2活荷載作用下的彎矩圖（KNm2.6風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計算基本風(fēng)壓：W0=0.4kN/㎡，由B類地面粗糙程度使用風(fēng)壓高度變化系數(shù)。βZ值:由于建筑物總高H不超過30m,所以βZ=1.0WK=βZμZμsW0查《荷載規(guī)范》得知迎風(fēng)面μs=0.8,背風(fēng)面μs=-0.5。離地面高度Zzzs0hihjB18.451.21.00.80.43.63.35.47.1515.151.141.00.80.43.63.65.47.111.551.041.00.80.43.63.65.46.477.9511.00.80.43.63.65.46.224.6511.00.80.44.653.65.47.13離地面高度Zzzs0hihjB18.451.21.0-0.50.43.63.35.44.4715.151.141.0-0.50.43.63.65.44.4411.551.041.0-0.50.43.63.65.44.047.9511.0-0.50.43.63.65.43.894.6511.0-0.50.44.653.65.44.462.61.各柱的D值及各柱的反彎點位置、剪力、柱端彎矩計算：第一層邊柱：===0.28==0.34D==0.34×=6680第一層中柱：===0.56==0.41D==0.41×=8054=6680*2+8054=21414==0.31==0.38中間層邊柱：===0.21==0.095D==0.095*=4134中間層中柱：===0.43==0.18D==0.18*=7833=7833+4143*2=16101=0.26=0.49Mc上1yhMc下yh其中Ya,Yb是根據(jù)值查表得出的viD/D總VimMc上aMc下aYa11.620.263.021210.3325040.5438160.0522.160.265.761614.5192326.2225280.332.250.268.38513.583716.60230.5543.810.3113.581112.63042350.5216920.8風(fēng)荷載作用下A(C)軸框架柱剪力和梁柱端彎矩的計算ybD/D總VimMc上bMc下b0.210.485.577615.86269444.21666560.350.4810.636824.89011213.4023680.50.4815.4827.86427.8640.70.3816.647823.22368154.188589B風(fēng)荷載作用下荷載分布圖2.7內(nèi)力組合由于地震設(shè)防烈度為六度，建筑物屬于丙類，根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》第3.14條規(guī)定，可不進行地震作用計算。求得在各種荷載作用下進行的框架內(nèi)力組合。各內(nèi)力組合見表2.7.1--表2.7.2，表2.7.3。恒載活載左風(fēng)右風(fēng)1.35恒+1.4活1.35恒+0.98活+1.4風(fēng)1.2恒+1.26活+1.4風(fēng)4左M99.4443.4510.3310.33195.074191.287188.537V90.740.342.032.03178.921164.8202162.5104中M106.0347.981.21.2210.3125191.8409189.3708右M93.8940.827.937.93183.8995177.8571175.2032V89.539.762.032.03176.489162.6318160.33961左M128.8249.6129.2329.23243.361263.4468258.0146V104.5140.256.086.08197.4385189.0455184.639中M107.541.41.851.85203.085188.287183.754右M124.1847.8225.5325.53234.591250.2486245.0112V103.4839.856.086.08195.488187.263182.899用在承載力計算的框架梁內(nèi)力計算表（AB）恒載活載左風(fēng)右風(fēng)1.35恒+1.4活1.35恒+0.98活+1.4風(fēng)1.2恒+1.26活+1.4風(fēng)4上M99.4443.4510.3310.33195.074191.287188.537N132.8258.572.032.03261.305239.5476236.0242下M77.7631.630.60.6149.258136.8134134.0058N138.2263.972.032.03276.155252.1296249.3082V49.2222222220.855555563.0361111113.03611111195.6477777891.13989.595222223上M57.6420.8214.5214.52106.962118.5456115.7292N317.36122.285.335.33599.628555.7324542.3668下M65.2925.146.26.2123.3375121.4587118.7044N322.76127.685.335.33614.478568.3144555.6508V34.1472222212.766666675.7555555565.75555555663.9720833366.6678611165.120444442上M68.4126.3513.5813.58129.2435137.1885134.305N501.98186.049.829.82938.129873.7402850.5344下M86.733.3916.616.6163.791173.0072169.3514N507.38191.449.829.82952.979886.3222863.8184V43.0861111116.594444448.3833333338.38333333381.3984722286.1654722284.3491上M42.1216.2212.6312.6379.5790.439688.6632N686.89249.9215.915.91277.18951194.48311161.4272下M21.068.1150.5250.5239.785107.1068106.2186N693.59256.6215.915.91295.61451210.09411177.9092V13.587096775.23225806513.5806451613.5806451625.6677419442.4830967741.91006452用于承載力計算的框架柱內(nèi)力計算表（A）恒載活載左風(fēng)右風(fēng)1.35恒+1.4活1.35恒+0.98活+1.4風(fēng)1.2恒+1.26活+1.4風(fēng)4上M0015.8615.86022.20422.204N259.73115.9500512.9655464.2665457.773下M004.224.2205.9085.908N265.13121.3500527.8155476.8485471.057V006.0848484856.08484848508.5187878798.5187878793上M0024.8924.89034.84634.846N576.94226.24001095.6051000.5842977.3904下M0013.413.4018.7618.76N582.34231.64001110.4551013.1662990.6744V0010.6361111110.63611111014.8905555614.890555562上M0027.8627.86039.00439.004N893.99348.35001694.57651548.26951511.709下M0027.8627.86039.00439.004N899.39353.75001709.42651560.85151524.993V0015.4777777815.47777778021.6688888921.668888891上M0023.223.2032.4832.48N1210.46469.9002291.9812094.6232044.626下M0054.254.2075.8875.88N1217.16476.6002310.4062110.2342061.108V0016.6451612916.64516129023.3032258123.30322581用于承載力計算的框架柱內(nèi)力計算表（B軸柱）2.8結(jié)構(gòu)構(gòu)件驗算2.8.1框架柱的驗算A軸框架柱的驗算①標(biāo)準(zhǔn)層及頂層：H②控制內(nèi)力頂層：M三層：M底層：M③強度驗算驗算頂層時，對控制內(nèi)力為：N驗算三層時，對控制內(nèi)力為：N驗算底層時，對控制內(nèi)力為：N④彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定計算由于橫梁中軸力很小在計算柱長度系數(shù)時，略去影響。頂層：K1=查表得，ux=2.23，則λ由NExˊ對控制內(nèi)力：由Nd三層：K1=查表得，ux=2.23，則λ由NExˊ對控制內(nèi)力：由Nd底層：K1=查表得，ux=0.7，則λ由NExˊ對控制內(nèi)力：由Nd⑤彎矩作用在平面外穩(wěn)定計算縱向框架梁取HN400頂層：K1=查表得，ux=1.54，則λy=對控制內(nèi)力：由N三層：K1=查表得，ux=1.5，則λy=對控制內(nèi)力：由N底層：K1=Iblb查表得，ux=1.2，則λy=對控制內(nèi)力：由NB軸框架柱的驗算①標(biāo)準(zhǔn)層及頂層：H②控制內(nèi)力頂層：MM三層：MM底層：MM③強度驗算驗算頂層時，對控制內(nèi)力為：NN驗算三層時，對控制內(nèi)力為：NNu驗算底層時，對控制內(nèi)力為：NN④彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定計算由于橫梁中軸力很小在計算柱長度系數(shù)時，略去影響。柱腳在橫向為剛接，不考慮梁的組合效應(yīng)，按純鋼梁計算。頂層：K1=查表得，ux=1.71，則λ由NExˊ對控制內(nèi)力：由NdN三層：K1=查表得，ux=1.71，則λ由NExˊ對控制內(nèi)力：由NdNd底層：K1=查表得，ux=0.693，則λ由NExˊ對控制內(nèi)力：由NdNd⑤彎矩作用在平面外穩(wěn)定計算縱向框架梁取HN300×200×8×13，其慣性矩為：與柱剛接，柱腳在縱向也取剛接。頂層：K1=查表得，ux=1.5，則λy=對控制內(nèi)力：由NN三層：K1=IblbIcl對控制內(nèi)力：由NN底層：K1=Iblb查表得，ux=1.2，則λy=對控制內(nèi)力：由NN2.8.2框架梁的驗算采用鋼筋混凝土?xí)r，框架梁與樓板有可靠連接，能阻止梁上翼緣的側(cè)向失穩(wěn)，在支座，負彎矩處，一般可在受壓下翼緣設(shè)側(cè)向支撐?？蚣芰褐恍柽M行強度和撓度計算?？蚣芰篈B的驗算①截面特性：AB跨：H②控制應(yīng)力AB跨：頂層：M=?177.85KN底層：M=?245KN③強度驗算頂層：AB：M腹板承受的剪應(yīng)力：AB：τ底層：AB：M腹板承受的剪應(yīng)力：AB：τ④撓度驗算頂層AB：V底層AB：V2.9框架連接設(shè)計2.9.1梁與柱栓焊連接設(shè)計選取B柱和AB梁，控制內(nèi)力M=178KN?mV=162KN；螺栓邊距≥2d；螺栓中距≥3d①梁翼緣與柱翼緣對接焊縫的抗拉強度應(yīng)滿足：由I又σ=所以可以采用手工焊，焊條采用E43型，二級焊縫f②梁腹板與柱之間的高強螺栓連接計算：梁翼緣的塑性截面模量：W故0.7故梁腹板與柱的連接螺栓可采用單排節(jié)點，計算可采用常用設(shè)計法進行螺栓等級選用8.8級，M20高強螺栓摩擦型連接，摩擦面要求作噴砂處理。取摩擦系數(shù)μ=0.45每個高強螺栓的承載力設(shè)計值：N一個高強螺栓的承載力設(shè)計值：取γRE=又n=VN且A連接腹板厚度t≥③彈塑性極限承載力驗算（強鏈接弱構(gòu)件原則）由M又M故M腹板凈截面面積的極限抗剪承載力：由Awn由V由V腹板連接高強螺栓的極限抗剪承載力：由V由V故Vu故1.32.9.2梁柱節(jié)點域的承載力①梁柱節(jié)點域的屈服承載力由V又φ因為M實際計算，這里偏安全的取M故φ故h②工字型截面柱節(jié)點域腹板的抗剪強度：故M③節(jié)點域穩(wěn)定性柱在節(jié)點域腹板厚度tw2.9.3柱腳設(shè)計采用薛梁式柱腳，對A軸柱采用內(nèi)力組合為Mu=107.1KN?確定底板的尺寸槽鋼寬度為77mm，每側(cè)懸出40mm，則底板寬度為B=（2）確定底板錨栓直徑先判斷一下底板是否全部為壓由σ由σ因此全截面受壓。柱腳按構(gòu)造取4根直徑為24mm的錨栓，材料為Q345.確定底板厚度在底板的三邊支承部分所承受基礎(chǔ)反力較大，邊界條件為不利。因此，這部分板所受彎矩最大，取q故M取f=295Nmm2靴梁強度驗算靴梁為兩個槽25a和底板組成，中和軸位置為：即a故IV=6.33彎矩M焊縫計算柱與靴梁受力最大一側(cè)的焊縫的壓力為N焊縫總長度為：l則hf=962.05剪力由槽鋼與底板水平連接焊縫承受，按構(gòu)造取焊腳尺寸為10mm，由于該焊腳很長，應(yīng)力很小，不必計算。柱底剪力由底板與混凝土之間的摩擦力承受，摩擦系數(shù)可取0.4，因V=26.65KN<B柱的柱腳類似，不在贅述。2.10基礎(chǔ)設(shè)計由于基礎(chǔ)承受框架柱傳來的彎矩及軸力和剪力等，且荷載與反力平衡，故可用柱下獨立基礎(chǔ)2.10.1荷載確定對于A軸柱采用內(nèi)力組合為M基礎(chǔ)混凝土強度等級為C30，受力筋取HRB400，墊層采用C15，厚度為100mm。根據(jù)場地地質(zhì)勘探報告及基礎(chǔ)埋深的構(gòu)造要求，選用第三層土為地基持力層，地基承載力特征值fak2.10.2基礎(chǔ)計算①確定基礎(chǔ)高度初步確定基礎(chǔ)高度為1000mm②初步估計基礎(chǔ)底面積即A≥N初步選截面尺寸為b=2.5m，l=2.5m③修正f即f又W故P即Pmax④抗沖切驗算公式F根據(jù)圖2.10.1可知a又a故A所以F1⑤基礎(chǔ)底板配筋計算即M又Asi=M0.9fyh2.11樓屋面計算采用組合樓板。壓型鋼板采用Q235鋼鍍鋅鋼板，板型采用國產(chǎn)YX—75—230—690（Ⅰ）—2.3，C30，120mm，3.0m按結(jié)構(gòu)力學(xué)計算方法,在1m板寬內(nèi)即M=1/8q因502.3115mm112mm，按全截面計算。壓型板YX—75—230—690（Ⅱ）—2.3⑤撓度驗算：即δ=5q⑥板的配筋計算跨中截面和支座處配筋計算時按非組合型驗算，壓型鋼板只起模板作用。按照五跨連1m帶作為計算單元。查表可得，板的彎矩系數(shù)m分別為：邊跨跨中，1/11；離端第二支座，1/11；中間跨跨中，1/16；中間支座，1/14。由M由M由M板厚120cm，h=120-30=90mm。C30混凝土，α=1，fc=14.3KN/截面1B2C彎矩