Technicalspecificationforenergydissipationandseismicisolationinbuildingsengineering 附錄A隔震建筑抗震性能設(shè) 附錄B復(fù)振型影響系數(shù)計算公 附錄C隔震支座連接設(shè) 附錄D隔震支座恢復(fù)力模型和基本力學(xué)性能要 附錄E校核地震 隔震、消能減震建筑的結(jié)構(gòu)構(gòu)件、非結(jié)構(gòu)構(gòu)件和附屬設(shè)備的使用功能有專門要求時，energydissipationenergydissipationdisplacementdependentvelocitydependencemetalenergydissipationdevice（metalfrictionenergydissipationbuckling-restrainedviscousenergydissipationdevice（viscousviscoelasticenergydissipationenergydissipationenergydissipationadditionaldampingadditionalinitialyielddisplacementofenergydissipationinitialyieldforceofenergydissipationinitialstiffnessofenergydissipationdesigndisplacementofenergydissipationdesignvelocityofenergydissipationdesignyielddisplacementofenergydissipationdesignyieldforceofenergydissipationdesignpost-yieldstiffnessratioofenergydissipationultimatedisplacementofenergydissipationultimatevelocityofenergydissipationdesignductilitydesigndampingenergydissipationcompositeenergydissipationultimateductilityhighdampingrubberisolatedisolationsuperstructureabovetheisolationsub-structurebelowtheisolationequivalentdampingratiooftheisolated度100%和250%對應(yīng)的水平剪切變形。equivalentstiffnessoftheisolateddampingdeviceoftheisolatedwind-resistanttension-resistantfrictionallaminatedrubberisolation（LNR（LRB（HDR彈性滑板支座（ESB）elasticslide摩擦擺隔震支座（FPS）frictionpendulum彈簧隔震支座（SI）springfactorofresponseroof天然橡膠支座（LNR）linearnaturalrubber鉛芯橡膠支座（LRB）leadrubber高阻尼橡膠支座（HDR）highdampingrubbermiddlestoreybasedampingkeynormalverticalimportanthorizontalnormalhorizontalisolationisolationhorizontalisolationspecialsignsforisolation Geq、

——結(jié)構(gòu)等效總重力荷載、集中于iS*

——第ij

——結(jié)構(gòu)第i

——質(zhì)點(diǎn)i——質(zhì)點(diǎn)i（或第i層）j振型i F、——j振型ixy

NEMtM

MlM

——

X

——位移振型坐標(biāo)（j振型ix方向相對位移——位移振型坐標(biāo)（j振型iy方向相對位移——轉(zhuǎn)角振型坐標(biāo)（j振型i質(zhì)點(diǎn)的轉(zhuǎn)角方向相對位移

KKyKpGp

——罕遇地震作用下，第i——第i —— Cj

——第j ——

——jj振型與i ——

—— 2.2.6幾何參

i B、 ——房屋第i

應(yīng)根據(jù)抗震設(shè)防類別按多遇地震、設(shè)防地震、罕遇地震三水準(zhǔn)進(jìn)行設(shè)計，基本的設(shè)當(dāng)遭受相當(dāng)于本地區(qū)抗震設(shè)防烈度的地震時，主體結(jié)構(gòu)可能發(fā)生損壞，但經(jīng)一般修理仍可年版I、II、IIIIV類時，應(yīng)采5.1.1084.1.24.1.24.1.24.1.3擬的加速度時程曲線，基底剪力要求應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB50011的核。其加速度時程的最大值可按表4.1.5采用。4.1.5時程分析所用地震加速度時程的最大值（cms28度8度對隔震、消能減震主體結(jié)構(gòu)進(jìn)入彈塑性階段的情況，應(yīng)根據(jù)主體結(jié)構(gòu)體系特征,釆用??——地震影響系數(shù)；??max——??——衰減指數(shù)；η1——4.1.70.05時，地震影響系數(shù)曲線的阻尼調(diào)整系數(shù)和0.9（0.05-）/（0.3

η1=0.02+（0.05?ζ）/（4+ 5%4.1.88度8度2

10km以內(nèi)時，隔震結(jié)構(gòu)地震作用計算應(yīng)考慮近場影響，乘以增大系數(shù)，5km1.5，5km1.25。FjijjXji

G/X2

i

ji jiiSEk

SEk1.5s5時，振型個數(shù)應(yīng)適當(dāng)增加。1.151.05采用；當(dāng)扭轉(zhuǎn)剛度較1.3采用。角部構(gòu)件宜同時乘以兩個方向各自的增大系數(shù)。 X

j

Y

jtj r2

jtj

FxjiFyji——j振型ixyFtjij振型iXji、Yji——j振型ixyjij振型irii層轉(zhuǎn)動半徑，可取i層繞質(zhì)心的轉(zhuǎn)動慣量除以該層質(zhì)量的商的正二x方向地震作用時： XG

i

ji

y YG i

ji

jkSjSkj1k1

1181T j j SjSkjk9～15j、kjkjkjk 0.85S 0.85S 0.85S 0.85SSxSyxy向單向水平地震作用按式（4.2.2-7）

Gjj1

式中：VEki——i——剪力系數(shù)，不應(yīng)小于表4.2.3Gj——j4.2.38度8度3.5s5.0s3.5s5s4.2.3《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB500111、24.3.11.5。

GiHGiH

式中：FEvk——結(jié)構(gòu)總豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值（kN；Fvi——i的豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值（kN；??????????——豎向地震影響系數(shù)的最大值，可取水平地震影響系數(shù)最大值的65%；Geq——75（N4.3.124m載代表值和豎向地震作用系數(shù)的乘積；豎向地震作用系數(shù)可按表4.3.24.3.2可不計算4.3.288時可分別取該結(jié)構(gòu)重力荷載代表值的1015%。65%。SGSGEEhSEhkEvSEvkWWSWk≤ G——重力荷載分項(xiàng)系數(shù)，一般情況應(yīng)采用1.3，當(dāng)重力荷載效應(yīng)對構(gòu)件承載能力1.0；

0.2。4.4.1-10.150.154.4.1-2同時計算水平與豎向地震作用（水平地震為主同時計算水平與豎向地震作用（豎向地震為主4.3.2?????≤???? 1.0；鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面剛度可采用彈性剛度；150～250m12?????≤???? 式中：????——彈塑性層間位移角限值，可按表4.5.2采用5.1.85.1.15.1.1III建筑；II5.2.1表5.2.2III??=??????????+????????????+??????????????≤ 2??????+???????+0.4????????≤ ??????+0.4???????+????????≤ 2??????+???????+0.??????≤* （2-式中：*——構(gòu)件承載力標(biāo)準(zhǔn)值，按材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值計算，對鋼筋混凝土梁支座或節(jié)點(diǎn)邊1.2。III5.4.1III5.2.2參考《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》5.541/4831/5521/550D，采用具有84/131/4，/211/491/0和/50/14/7/11/6/00/005.4.2震后正常使用建筑的最大樓層加速度限值III20.42g0.625g5.4.15.4.25.5.2彈塑性層間位移角限值III84F.1σ，不同損傷狀態(tài)等Z25.5.2-2Zeln(medianZeln(median

表5.5.3樓面加速度限值III表5.5.3配電盤/8495%保證率確定。10年一遇標(biāo)準(zhǔn)風(fēng)荷載作用下，摩擦消能器不應(yīng)進(jìn)入滑動狀態(tài)，金屬消能器和屈曲約束消能減震結(jié)構(gòu)的分析方法應(yīng)根據(jù)主體結(jié)構(gòu)、消能器的工作狀態(tài)選擇，可采用振型分解（為了避免上述情況在消能部件中出現(xiàn)，消能部件設(shè)計過程中必須考慮支撐的連接部位在消能器最大阻尼力作用下的受力性能及整體穩(wěn)定性，其連接構(gòu)造措施應(yīng)滿足國家現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》G500的要求。的規(guī)定，鋼構(gòu)件的防護(hù)應(yīng)滿足國家現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017的規(guī)定。承受豎條文說明：消能器在遭受火災(zāi)后的檢查要求。對于金屬消能器和屈曲約束支撐，其消能材料或消能元件可能都是鋼材，由于鋼材在高溫情況下力學(xué)性能會發(fā)生明顯的改變，可能會使消能器的力學(xué)性能發(fā)生變化，為此，消能器在過火或高溫之后應(yīng)進(jìn)行檢查和性能檢測，重新判定消能器是否能繼續(xù)使用或更換。條文說明：建筑物使用年限是設(shè)計規(guī)定在既定的時間內(nèi)，建筑只需進(jìn)行正常的維護(hù)而不需進(jìn)行大修就能按預(yù)期目的使用，完成預(yù)定的功能，即房屋建筑在正常設(shè)計、正常施工、正常使用和維護(hù)下所應(yīng)達(dá)到的使用而且在地震作用下還可能產(chǎn)生負(fù)面效果，如導(dǎo)致結(jié)構(gòu)動力特性改變、增強(qiáng)地震作用等不利效應(yīng)等。30或《建筑用低屈服點(diǎn)鋼》GB/T28905等相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)要求。核心單元原材料除提供材料合格證15a）試驗(yàn)采用位移控制加載制度，加載位移0.1u00.3u00.5u00.8u01.0u0、b）1與屈服前剛度的比值作為屈服位移實(shí)1.03次循環(huán)時滯回曲線包絡(luò)的面積作為滯力。每個產(chǎn)品的實(shí)測值偏差應(yīng)為設(shè)計值的±15%以內(nèi)極限位移下對應(yīng)的承載力，每個產(chǎn)品的實(shí)測值偏差應(yīng)為設(shè)計值的±15%以內(nèi)1.2在實(shí)測平均值的±15任一個循環(huán)中阻尼力在零時的平均值的±157.2.6金屬屈服型消能器整體穩(wěn)定和局部穩(wěn)定應(yīng)滿足現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017的規(guī)定，消能器在消能方向運(yùn)動時，平面外應(yīng)具有足夠的剛度，不能產(chǎn)生翹曲和7.2.7Wen模型或其他可準(zhǔn)確描述7.3.22H700、GB/T1591GB/T289051部分：室溫試驗(yàn)方法》GB/T228.1和《金屬材料室溫壓縮試驗(yàn)方法》GB/T7314的規(guī)定。7.3.7a）0.1u0，0.3u0，3b）1次循環(huán)時滯回曲線從零荷載到1.0u037.4.1不超過產(chǎn)品設(shè)計值的不超過產(chǎn)品設(shè)計值的不超過產(chǎn)品設(shè)計值的GB/T700GB/T3077的要求。應(yīng)選用不低Q235B的鋼材。7.4.37.4.4的7.4.4在設(shè)計位移下進(jìn)行兩次連續(xù)往復(fù)加7.5.1表 黏滯消能器外觀要2097.5.3f1u1分別0.1u00.2u00.5u00.7u01.0u01.2u0，53次3次循環(huán)時滯回曲線包絡(luò)的面積作為對u0為消能器設(shè)計位移，f1為消能減震結(jié)構(gòu)第一階自振頻率。采用無間隙連接黏滯消能器，實(shí)驗(yàn)時應(yīng)采用7.5.4每個產(chǎn)品阻尼指數(shù)的實(shí)測值偏差應(yīng)為設(shè)計±15%，實(shí)測值的平均值應(yīng)在產(chǎn)品設(shè)計值10%以內(nèi)±15%，，實(shí)測值的平均值應(yīng)在產(chǎn)品設(shè)計10%以內(nèi)注：u0為消能器設(shè)計位移，f1為消能減震結(jié)構(gòu)第一階自振頻率，uw7.5.5入位移幅值按公式u1=u0f1/f10℃記錄其最大阻尼力作為MaxelMaxell當(dāng)消能器的計算相對位移較小時應(yīng)該考慮連接間隙存在導(dǎo)致消能器計算耗能能力與實(shí)際耗縫一級、平整。7.6.17.6.2≥-20≥-207.6.3項(xiàng)u=u1sin(2πf1t)來控制f1u1分別取53次循環(huán)時滯回曲53圈滯回曲線uuin(πt)f為f1、.0f、3.15個循環(huán)；取第三個循環(huán)時的滯回曲線，根據(jù)滯回曲線計算等效剛度、阻尼系數(shù)、阻尼指數(shù)和最大阻尼力；31.21.3u0，1.4u0，1.5u0，工作頻率f13u0為消能器設(shè)計位移，f17.6.4192h7.6.330圈，兩次加載間隔不超過24h每次連續(xù)加載，第30圈超過任一循環(huán)的滯回曲線面積應(yīng)為所有循環(huán)的滯回注：u0為消能器設(shè)計位移，f17.6.5u=u0sin(2πf1t)，試驗(yàn)0℃~4010℃24h30min注：u0為消能器設(shè)計位移，f12315%時應(yīng)進(jìn)行更換。7.7.2≥-15≥-257.7.3每個產(chǎn)品的實(shí)測值偏差應(yīng)為設(shè)計值的控制位移加載3每個產(chǎn)品的實(shí)測值偏差應(yīng)為設(shè)計值的每個產(chǎn)品的實(shí)測值偏差應(yīng)為設(shè)計值的計值的1.2倍控制位移u=u1sin(2πf1t)中黏彈性材料和約束鋼板或果出現(xiàn)剝離現(xiàn)象，應(yīng)停止實(shí)u1作注：u0為消能器設(shè)計位移，f17.7.4老化前后的變化率應(yīng)為7.7.5-10℃~40度下放入恒溫箱24h后注：u0為消能器設(shè)計位移，f115%時應(yīng)進(jìn)行更換。100%，應(yīng)對同批產(chǎn)品按原抽樣數(shù)量加倍抽檢，并重新進(jìn)100%，則該批次消能器不得在工程表7.8.5FdKeff

F+F+Fu

Keff——消能器有效剛度（kN/m；（kN；（kN； （m；（m FdCusgn(

(u(uu

C——消能器阻尼系數(shù)（N·m；（m（m/sFdKeffuC

Keff

F+FF+Fu(uu

（kN/mFNA（墻）和梁相連的消能部件傳至連接節(jié)（墻）和梁1采用位移相關(guān)型消能器時，各樓層的消能部件有效剛度與主體結(jié)構(gòu)層間剛度比宜接近，各2460%。

（m；（mtvudmax/

tv—黏彈性消能器的黏彈性材料總厚度（m；udmax—沿消能方向消能器的最大可能的位移（m；Kb6CD/

（kN/m；（sdWcj/j

（kN·mWsFiui/kN；（m

cos2()u

（s；（°；（m（kN

阻尼指數(shù)注：其他阻尼指數(shù)對應(yīng)的1Wcj

（kN·mWcj（kN·m

（kN·mGB50011中規(guī)定的“在統(tǒng)計意義上相符”要求，則3條地震記錄輸消能器產(chǎn)生減震效果主要體現(xiàn)在消能器的滯回耗能上，消能器需要產(chǎn)生往復(fù)位移或速度起作用，然而，靜為了使靜力彈塑性分析方法能夠體現(xiàn)出黏滯消能器的作用，對于黏滯消能器的阻尼需要進(jìn)行多次迭代。位移相關(guān)型消能器的模擬，可以直接設(shè)置相應(yīng)的桿端具有屈服鉸的等效桿件代替消能器的非線性特征。筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB50011中對不同類型建筑結(jié)構(gòu)規(guī)定的公式計算。由于消能減震結(jié)構(gòu)中附加剛度和附加條文說明：消能減震結(jié)構(gòu)的層間位移角限值應(yīng)與現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB50011保持一致，條文說明：對于消能減震混凝土建筑中的主體結(jié)構(gòu)由于消能部件附加的阻尼比使得結(jié)構(gòu)的地震反應(yīng)降低，構(gòu)件的截面尺寸可能會有所減小，主體結(jié)構(gòu)的抗震等級根據(jù)設(shè)防烈度、結(jié)構(gòu)類型、房屋高度進(jìn)行區(qū)分，主為此，對于消能減震混凝土結(jié)構(gòu)的主體結(jié)構(gòu)抗震等級應(yīng)根據(jù)其自身的特點(diǎn)，按相應(yīng)的規(guī)范和規(guī)程取值，當(dāng)消能減震結(jié)構(gòu)的減震效果比較明顯時，主體結(jié)構(gòu)的構(gòu)造措施可適當(dāng)降低，即當(dāng)消能減震結(jié)構(gòu)在罕遇地震作用下的層間位移角計算值小于規(guī)程規(guī)定的彈塑性層間位移角限值的0最小直徑，應(yīng)滿足國家現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010和《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ3的要求；消能子結(jié)構(gòu)非消能部件的構(gòu)件為剪力墻時，其端部宜設(shè)暗柱，規(guī)范》GB50010和《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ3中框架柱的要求。條文說明：消能減震結(jié)構(gòu)中消能部件與結(jié)構(gòu)構(gòu)件進(jìn)行連接，并且會傳遞給結(jié)構(gòu)構(gòu)件較大的阻尼力時，為了 （含完好（或殘余變形（或殘余變形<0.9[>[ 8.5.3性能性能簡單修理后繼續(xù)使基本完好，結(jié)構(gòu)構(gòu)件檢修后繼續(xù)使用，無需更換消能器根據(jù)檢修情況確定是否更換消能器檢修情況確定是否更換消能器計規(guī)范》GB50011的要求。層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ99的要求。（a）附圖9.1-1GB507（或連接件和結(jié)構(gòu)構(gòu)件間的連接采用高強(qiáng)螺栓連接或焊接，當(dāng)采用螺栓連接時，應(yīng)保證相連節(jié)點(diǎn)在罕遇地震下不發(fā)生滑移；當(dāng)消能器的阻尼力較大時，宜采用剛接；與消能器相連的支撐應(yīng)保證在消能器最大輸出阻尼力作用下處于彈性狀態(tài)，不發(fā)生平面內(nèi)、外整體失穩(wěn)，同時與主體相連的預(yù)埋件、節(jié)點(diǎn)板等也應(yīng)處于彈性狀態(tài)，不得發(fā)生滑移、拔出和局部失穩(wěn)等破壞。與支撐相連接的節(jié)點(diǎn)承載力應(yīng)大于支撐的極限承載力，以保證節(jié)點(diǎn)足以（考慮附加彎矩）作用下，除具有足夠的承載力和剛度外，還應(yīng)防止其發(fā)生面外失穩(wěn)破壞，一般可采用增加節(jié)點(diǎn)板厚度或設(shè)置加勁肋的措施。以前對于消能減震結(jié)構(gòu)分析時，一般將消能器視為單方向的消能，亦即沿著框架的平面方向消能，所以，一些相關(guān)研究皆是以平面框架（二維構(gòu)架）裝設(shè)消能器來探討消能減震結(jié)構(gòu)在地震作用下的反應(yīng)，由于應(yīng)用平面框架的概念，對于消能器出平面的方向皆視為不受地震力作用而忽視消建筑結(jié)構(gòu)大部分已經(jīng)不再適用平面框架的理論，加上近年來結(jié)構(gòu)分析技術(shù)的進(jìn)步，目前皆是以三維空間構(gòu)架來做結(jié)構(gòu)分析設(shè)計。所以，在三維空間結(jié)構(gòu)分析時，消能器不僅需考慮框架平面內(nèi)的力學(xué)特性，亦需考慮消能器在框架平面外的力學(xué)特性。并且由于附加支撐在消能器的阻尼力作用下，常產(chǎn)生軸壓變形，在設(shè)計附加支撐時經(jīng)常只考慮到附加支撐平面內(nèi)的剛度，來保證消能器的大變形而忽略了附加支撐的平面外剛度，導(dǎo)致附加支撐在地震作用時平面外屈曲支撐破壞，使消能器不能發(fā)揮其應(yīng)有的耗能效果。為此，需要保證附加支撐在軸力作用下的平面外剛度。當(dāng)使用無剛度黏滯消能器，且采用人字型支撐時，可同時考慮與橡膠支座的合理組合，通過橡膠支座或其他提供平面剛度裝置給支撐提供一定的平面外剛度，以保持支.-29.1-21—平面外限位裝置；2—消能器；3—條文說明：預(yù)埋件的構(gòu)造形式應(yīng)根據(jù)受力性能和施工條件確定，力求構(gòu)造簡單，傳力直接。預(yù)埋件可分為型預(yù)埋板相互垂直方向的預(yù)埋板承擔(dān)的內(nèi)力宜按支撐角度分解軸向力獲取。凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程》JGJ145和《鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)預(yù)埋件》16G362的規(guī)定，并根據(jù)實(shí)1+2??????21+2??????2

≤ 式中：NAii段破壞面的截面面積 lii段破壞段的長度(mm)，應(yīng)取板件中最危險的破壞線的長度(9.4.2) 9.4.215235????3235/2c/t17.5235????235/0.8bet?c/t10235/????3款進(jìn)行計3BA、ACCD的穩(wěn)9.4.3-1、9.4.3-2：

(bbb

1s

Nlt

(bbb

2s

(bbb

3s 9.4.3-19.4.3-2GB50017b

=2.77????????，λ

=條文說明：連接阻尼器與結(jié)構(gòu)構(gòu)件的預(yù)埋件是保證可靠傳力的重要部件，故提出較高的要求。新建消能減5010預(yù)埋件的預(yù)埋強(qiáng)度、緊固強(qiáng)度應(yīng)符合國家其他相應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)。建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ99中中心支撐的規(guī)定。JGJ1389.6.4-1 9.6.4-2GB50010凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程》JGJ145的要求。(a)墻式（混凝土、鋼桁架 (c)人字支撐式 (d)V字支撐式圖9.7.1消能器布置型式 圖9.8.1消能器布置型式50755項(xiàng)目按《建筑消能減震技術(shù)規(guī)程》JGJ21078.62%2個，隱藏在建筑裝10.4.310%?！緱l文說明】16，85，94。41MPa。25A的相注：1壓應(yīng)力設(shè)計值應(yīng)按永久荷載和可變荷載的組合計算；其中，樓面活荷載應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009的規(guī)定乘以折減系數(shù)；2結(jié)構(gòu)傾覆驗(yàn)算時應(yīng)包括水平地震作用效應(yīng)組合；對需要進(jìn)行豎向地震作用計算的結(jié)構(gòu)，【條文說明】1211.3.111.1.3條相關(guān)規(guī)定時，水平地震作用L采取抗震構(gòu)造措【條文說明】13%時，應(yīng)計入扭轉(zhuǎn)效應(yīng)的影響。隔震結(jié)構(gòu)通過設(shè)置隔震層，使強(qiáng)震作用下的結(jié)構(gòu)變形集中發(fā)生2～460m，或者隔震層裝置組合比較復(fù)雜，都是可能造成結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)行為更為復(fù)雜的2%，且隔震支座不應(yīng)少于32100%。隔震結(jié)構(gòu)的施工安裝及驗(yàn)收應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《隔震工程施工與驗(yàn)收規(guī)》JGJ30橡膠支座》GB20688.3和行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑隔震橡膠支座》JG/T118的相關(guān)要求。彈性滑板支座》GB20688.5的相關(guān)要求。（LNR，鉛芯橡膠（LRB（HDR（ESB【條文說明】根據(jù)產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)《建筑隔震橡膠支座》JG/T118-2000/20183筑摩擦擺隔震支座》GB/T37358-2019。0.55圓形支座：S=方形支座:S=（mm；（mm；（mm圓形支座：S=方形支座:S= 4????圓形支座：S=方形支座:S=

GB20688.3CY=

=

=??

=

??

式中：????????——剪應(yīng)變?yōu)棣脮r的等效剪切模量，見現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《橡膠支座第3部分：建筑隔震橡膠支座》GB20688.3D。G應(yīng)在恒定壓力和不同剪應(yīng)變作用下，由試驗(yàn)確定。試件應(yīng)采用足尺或縮尺若試驗(yàn)時的壓應(yīng)力與設(shè)計壓應(yīng)力0G還應(yīng)考慮壓應(yīng)力的影

=G1

（MPa；（MPa

=????X+

X——γ=

=1

（N·mm??≤

????12.2.5隔震橡膠支座試驗(yàn)方法》GB/T20688中的方法確定。其拉力-拉伸位移的關(guān)系曲線所對應(yīng)的

=2λ

（MPa；????——鋼材的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，單位為牛頓每平方毫米（Nmm2；（mm2；（mm；λ——鋼板應(yīng)力修正系數(shù)，無開孔時，1.0；開孔（??????=5部分：建筑隔震彈性滑板支座》GB20688.5的規(guī)定。5部分：建筑隔震彈性滑板支座》GB20688.5的規(guī)定。彈性滑板支座的橡膠支座部的最小直徑（或邊長）300mm1形狀3027。和摩擦系數(shù)等的計算方法應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑摩擦擺隔震支座》GB/T37358A現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑摩擦擺隔震支座》GB/T37358的規(guī)定。GB/T37358的規(guī)定。擺隔震支座》GB/T37358的規(guī)定。0，在三維隔震（振）支座設(shè)計壓應(yīng)力095%105%范圍內(nèi)豎向6.3.1.31，也可適用于以彈簧等其他構(gòu)件為豎向隔振部件的三維隔震（振）支座。80%120%200萬次而彈簧不發(fā)生破壞。10%。支座》GB20688.35部分：建筑隔震彈性滑板支座》GB20688.5和《建筑摩擦擺隔震支座》GB/T37358的要求進(jìn)行出廠檢驗(yàn)。450%。450%400%。經(jīng)水平極限性能檢測后的產(chǎn)品，不得應(yīng)用于工程項(xiàng)目。座》GB/T20688.3和現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑隔震橡膠支座》JG/T118要求。5部分：建筑隔震彈性滑板支座》GB/T20688.5要求。1Mpa，且同一地震動加速度時程曲線???=∑

(????=∑

(j——j隔震支座由試驗(yàn)確定的等效黏滯阻尼比，設(shè)置阻尼裝置時，應(yīng)包括相應(yīng)??j——j隔震支座（含消能器）30%1.113.2.4-1，支座300mm。10%。橡膠隔震支座、彈性滑板支座和摩擦擺隔震支座的最大豎向壓應(yīng)力不應(yīng)超過表13.2.4-1隔震支座在重力荷載代表值作用下的壓應(yīng)力限值13.2.1-1305420%4340%300mm的支10Mpa。13.2.4-2隔震支座在罕遇地震作用下的最大豎向壓應(yīng)力限值【條文說明】在長期荷載（重力荷載代表值）作用下，隔震橡膠支座和彈性滑板支座按照建筑抗震設(shè)防類5此時其壓應(yīng)力限值隨之調(diào)整。彈性滑板支座采用材料和內(nèi)部構(gòu)造不同于隔震橡膠支座，一般不存在水平大30，以保證上部結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性并提供足夠的安全儲備。11S1值的壓應(yīng)力限值u

[uhi

3.0??????????≤ 1.2；13.2.413.2.9。 13.2.1213.2.161500mm時，滑動面下置式方法存在埋板下部的灌漿料填充難以密實(shí)的問 滑動面上置 滑動面下置13.2.13建筑三維隔震（振）豎向隔振設(shè)計所用的環(huán)境激勵，應(yīng)取建筑場地的實(shí)測代表性場（）行國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB50011相應(yīng)設(shè)防烈度的規(guī)定外，尚應(yīng)符合下列規(guī)定：0.4時，隔震結(jié)構(gòu)應(yīng)按本地區(qū)設(shè)防烈度規(guī)定采取相應(yīng)的抗震措施，并應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB50011的規(guī)定；0.4當(dāng)β＞0.40（設(shè)計基本地震加速度部結(jié)構(gòu)設(shè)計時，需考慮【抗規(guī)】12.2.5-2款中調(diào)整系數(shù)ψ的影響。可通過對上部整體結(jié)構(gòu)設(shè)1/ψ近似實(shí)現(xiàn)。13.4.6GB/T50355（振） 口處等穿越隔震層時，應(yīng)采取隔震脫離措施，并應(yīng)符合設(shè)計要求。應(yīng)采用現(xiàn)澆或裝配整體式混凝土板，現(xiàn)澆板的厚度不宜小于160mm；整體裝配式混凝土板，總厚度不小于160mm，配筋現(xiàn)澆面層不應(yīng)小于70mm；隔震支座上方的縱、橫梁【條文說明】為了保證隔震層能夠整體協(xié)調(diào)工作，隔震層頂部應(yīng)設(shè)置平面內(nèi)剛度足夠大的梁板體系。當(dāng)采支座上方的縱橫梁體系應(yīng)為現(xiàn)澆。為增大隔震層頂部梁板的平面內(nèi)剛度，需加大梁的截面尺寸和配筋。20250mm。GB500167（GB/T9978.7。防火措施應(yīng)不妨礙隔震支座的變形。計規(guī)范》GB50010-20102015【條文說明】1條文說明:隔震樓層主要結(jié)構(gòu)構(gòu)件指的是梁、樓板和柱（上下支墩，50mm。50mm。250mm。800mm1200mm。15.2.7，15.2.8條的要求。外墻（凝土樓板M-陶板幕墻等的主龍骨M-M-300mm。（凝土樓板ΣM-陶板幕墻等的主龍骨ΣM-ΣM-ΣM-ΣM-400mm。400mm。415米時，脫開距離應(yīng)計算確定，并且不小于本表1、D1.2倍，且不300mm。415米時，脫開距離應(yīng)計算確定，并且不小于本400mm。400mm。15.2.1，15.2.2條的規(guī)定。15.2.31.2倍，且不應(yīng)小于200mm。2次/h；宜裝設(shè)二氧化200m，其數(shù)量不少于兩處；隔震層位1.4倍。抗震設(shè)計規(guī)范》GB5981的有關(guān)規(guī)定。試驗(yàn)方法、檢驗(yàn)規(guī)則等參照標(biāo)準(zhǔn)《建筑隔震柔性管道》JG/T541的要求。隔震支座和阻尼器的施工應(yīng)按《建筑隔震工程施工及驗(yàn)收規(guī)范》JGJ3605章規(guī)16.3.3支座水平位置偏差支座水平位置偏差16.3節(jié)相關(guān)規(guī)定執(zhí)行。3555年進(jìn)行一次。除支座的80m4120m的17.2.217.2.4-117.2.4-217.2.417.2.6最少監(jiān)測點(diǎn)布置數(shù)（取較大值最少監(jiān)測點(diǎn)布置數(shù)（取較大值3%，33%，32%，22%，222注：1若同類構(gòu)件在隔震層或非隔震層中的總數(shù)少于表中的最少監(jiān)測點(diǎn)數(shù)時，應(yīng)按該類構(gòu)件的實(shí)際數(shù)量設(shè)2X%附錄AA.0.2A.0.1A.0.2結(jié)構(gòu)抗震性不需修理即可繼不需修理即可繼一般修理后可繼修復(fù)后可繼續(xù)使修復(fù)或加固后可γ γ

γ

G Eh

Ev RSGE

γγ

2

Rk

Rk

*32 V*0.15f

V*0.25fA0.5 A0.15f

ak spk （N；（Nfck——混凝土軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（N/mm2；（N/mm2；Aa——抗震墻端部暗柱中型鋼的截面面積（mm2；fspk——抗震墻墻內(nèi)鋼板的強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（N/mm2；Asp——抗震墻墻內(nèi)鋼板的橫截面面積（mm2附錄BXjiRecjiji

c

jj j

j j

/G

隔震層c0c0

i

i b

/2

非隔震樓層 式中：、 r Sv

FvRei12c

n,j1,

j jiji振型（4.32-（4.32-4.32-2（4..2- ji ji ji ji

/X2

88j T

i

j j CMPC.0.1PV

C.0.2式中：

；D2/

1.6

r2 1 X

0.5 D

e b

Abfyt FMrLmax

式中：

fbMMVh ma C.0.3C.0.4（圖中錨筋的長度標(biāo)注有誤，建議將錨桿改成錨筋

f

式中：fab

式中：VV

Nst0.43A V10.7Astf 式中：

f4.6f=215N/mm2γ=1.67 附錄DD.0.123°