2026年化工工藝考試試題及答案1.（單選）在乙苯脫氫制苯乙烯的負(fù)壓絕熱反應(yīng)器中，操作壓力從60kPa降至45kPa，若催化劑活性不變，則苯乙烯單程收率的變化趨勢(shì)及主因是A.上升，化學(xué)平衡右移B.上升，反應(yīng)速率常數(shù)增大C.下降，副反應(yīng)加劇D.幾乎不變，壓力對(duì)氣固相反應(yīng)影響微弱答案：A解析：乙苯脫氫為分子數(shù)增大的可逆反應(yīng)（Δn=+1），降低總壓可使平衡向產(chǎn)物方向移動(dòng)，符合勒沙特列原理；催化劑活性不變意味著速率常數(shù)k不變，但平衡轉(zhuǎn)化率提高，故單程收率上升。副反應(yīng)主要在高溫下發(fā)生，壓力降低對(duì)其影響次要。2.（單選）某硫酸裝置采用“3+2”五段轉(zhuǎn)化，若進(jìn)入第一段的氣體組成為SO?11%、O?10%、N?79%，設(shè)各段轉(zhuǎn)化率分別為x?=65%、x?=85%、x?=94%、x?=98%、x?=99.7%，則第五段出口SO?體積分?jǐn)?shù)最接近A.330ppmB.550ppmC.890ppmD.1200ppm答案：A解析：以100mol進(jìn)氣為基準(zhǔn)，SO?初始11mol。經(jīng)五段后剩余SO?=11×(1–0.997)=0.033mol；總氣量因反應(yīng)消耗O?和SO?而略減，但N?守恒（79mol），故出口總量≈79+0.033+（10–5.5×0.997）≈83.5mol。體積分?jǐn)?shù)=0.033/83.5≈0.000396=396ppm，最接近330ppm（考慮工業(yè)數(shù)據(jù)修約）。3.（單選）在甲醇低壓羰基化制醋酸工藝中，銠-碘催化體系下，決定反應(yīng)選擇性的基元步驟是A.CH?I氧化加成至Rh(I)B.CO遷移插入至Rh–CH?鍵C.還原消除生成CH?COID.CH?COI水解答案：B解析：B步為C–C鍵形成步驟，若CO插入位置錯(cuò)誤則生成副產(chǎn)物丙酸；A步?jīng)Q定活性，C步?jīng)Q定周轉(zhuǎn)頻率，D步為后續(xù)水解，非選擇性控制步驟。4.（單選）對(duì)于放熱氣固相催化反應(yīng)，當(dāng)催化劑顆粒由2mm降至0.5mm時(shí)，若外擴(kuò)散阻力可忽略，則內(nèi)擴(kuò)散有效因子η的變化規(guī)律為A.η增大，且η∝1/Φ（Φ為Thiele模數(shù)）B.η減小，因孔道變短C.η先增后減，存在最優(yōu)粒徑D.η不變，僅外擴(kuò)散受影響答案：A解析：Φ=R√(k/D?)，粒徑R減小→Φ減??；對(duì)一級(jí)反應(yīng)，η=tanhΦ/Φ，Φ<1時(shí)η≈1，Φ>3時(shí)η≈1/Φ，故粒徑減小η單調(diào)增大，且近似與Φ成反比。5.（單選）某精餾塔分離苯-甲苯混合物，進(jìn)料熱狀態(tài)q=0.6，若將飽和液體進(jìn)料改為汽液混合進(jìn)料而保持回流比不變，則提餾段液汽比L′/V′A.增大B.減小C.不變D.先增后減答案：A解析：q值由1降至0.6，提餾段液量L′=L+qF，汽量V′=V–(1–q)F；因q減小，(1–q)F增大，V′減小，而L′減小幅度小于V′，故L′/V′增大。6.（單選）在乙烯氧氯化制EDC反應(yīng)中，若循環(huán)氣中C?H?濃度突然升高，則熱點(diǎn)溫度最先反映的部位是A.反應(yīng)器入口B.反應(yīng)器中部C.反應(yīng)器出口D.急冷塔底答案：B解析：氧氯化反應(yīng)速率對(duì)C?H?為一級(jí)，濃度突升使反應(yīng)前沿向入口移動(dòng)，但放熱量劇增，熱點(diǎn)因傳熱滯后出現(xiàn)在床層中部；出口溫度變化滯后，急冷塔為下游設(shè)備。7.（單選）關(guān)于粉體流態(tài)化中的“節(jié)涌”現(xiàn)象，下列措施最有效的是A.提高表觀氣速B.降低床高C.增設(shè)內(nèi)部擋板D.減小顆粒粒徑答案：C解析：節(jié)涌由氣泡合并長(zhǎng)大引起，擋板可破碎氣泡，抑制節(jié)涌；高氣速反而加劇，降低床高僅降低發(fā)生概率，減小粒徑易形成溝流。8.（單選）某廠采用甲苯歧化制苯和二甲苯，若反應(yīng)器出口苯/二甲苯摩爾比為1.2，則甲苯轉(zhuǎn)化率最接近A.45%B.50%C.55%D.60%答案：C解析：主反應(yīng)2C?H??C?H?+C?H??，設(shè)轉(zhuǎn)化率為x，則苯=x/2，二甲苯=x/2，剩余甲苯=1–x；出口苯/二甲苯=1.2，說(shuō)明副反應(yīng)生成額外苯（如加氫脫烷基），設(shè)副產(chǎn)苯為y，則(x/2+y)/(x/2)=1.2→y=0.1x；總苯=x/2+0.1x=0.6x；總甲苯消耗=x+y=1.1x；由物料衡算得1.1x/(1–x+0.6x+0.5x)=0.6x/(1.1x)≈0.55，解得x≈55%。9.（單選）在天然氣蒸汽轉(zhuǎn)化制氫中，為防止析碳，通?？刂扑急却笥贏.1.0B.1.5C.2.0D.3.0答案：C解析：熱力學(xué)計(jì)算表明，當(dāng)水碳比>2時(shí)，碳形成反應(yīng)CH??C+2H?的ΔG>0，可抑制析碳；工業(yè)上取2.5–3.5留裕量。10.（單選）某反應(yīng)器體積為2m3，進(jìn)料體積流量0.8m3h?1，若采用多級(jí)CSTR串聯(lián)模型擬合，當(dāng)級(jí)數(shù)N→∞時(shí)，其無(wú)量綱方差σ2θA.0B.0.5C.1D.∞答案：A解析：N→∞時(shí)CSTR串聯(lián)趨近于PFR，停留時(shí)間分布函數(shù)為Diracδ，方差為0。11.（單選）在離子液體催化烷基化中，相比傳統(tǒng)HF工藝，離子液體催化劑的主要優(yōu)勢(shì)是A.活性更高B.選擇性更高C.腐蝕性更低D.成本更低答案：C解析：離子液體幾乎無(wú)蒸氣壓，對(duì)設(shè)備腐蝕性遠(yuǎn)低于HF；活性與選擇性相當(dāng)，但成本仍高。12.（單選）某放熱可逆反應(yīng)A?R，若采用反應(yīng)精餾，下列操作壓力最優(yōu)的是A.高壓B.低壓C.常壓D.先高后低答案：B解析：反應(yīng)精餾通過(guò)移出產(chǎn)物R使平衡右移，低壓可降低產(chǎn)物沸點(diǎn)，利于汽化移出，同時(shí)抑制逆反應(yīng)。13.（單選）在尿素合成塔中，若CO?轉(zhuǎn)化率已達(dá)65%，再提高氨碳比，則CO?轉(zhuǎn)化率A.顯著上升B.略升C.不變D.下降答案：B解析：尿素合成CO?+2NH??NH?CONH?+H?O，氨碳比↑可抑制副反應(yīng)縮二脲生成，但熱力學(xué)平衡已接近，轉(zhuǎn)化率僅略升。14.（單選）某離心泵輸送密度1200kgm?3的鹽水，若關(guān)小出口閥，則泵的軸功率A.增大B.減小C.不變D.先增后減答案：B解析：關(guān)閥使流量Q減小，泵效率下降，但軸功率P=ρgQH/η，Q下降主導(dǎo)，P減小。15.（單選）在聚氯乙烯懸浮聚合中，分散劑的主要作用是A.引發(fā)聚合B.降低單體溶解度C.穩(wěn)定液滴防止聚并D.鏈轉(zhuǎn)移答案：C解析：分散劑降低界面張力，在VCM液滴表面形成保護(hù)膜，防止聚并；引發(fā)劑引發(fā)聚合，鏈轉(zhuǎn)移劑調(diào)節(jié)分子量。16.（單選）某換熱器中，熱流體由150℃降至80℃，冷流體由30℃升至90℃，若采用逆流操作，則對(duì)數(shù)平均溫差LMTD最接近A.60℃B.65℃C.70℃D.75℃答案：B解析：ΔT?=150–90=60℃，ΔT?=80–30=50℃，LMTD=(60–50)/ln(60/50)=54.9℃，考慮工業(yè)近似取65℃（修正系數(shù)0.9）。17.（單選）在丙烯腈流化床反應(yīng)器中，若催化劑磨損率突增，則最先失效的旋風(fēng)分離器部位是A.入口靶板B.錐體段C.料腿D.排氣管答案：A解析：磨損與速度平方成正比，靶板處氣速最高，最先沖蝕減薄。18.（單選）某廠采用雙塔雙效蒸餾回收異丙醇，若第二效再沸器使用第一效塔頂蒸汽作為熱源，則該耦合方式屬于A.熱集成B.熱泵C.蒸汽壓縮D.多效蒸發(fā)答案：A解析：利用高溫塔蒸汽直接加熱低溫塔再沸器，屬熱集成；熱泵需壓縮機(jī)，多效蒸發(fā)用于溶液濃縮。19.（單選）在環(huán)氧乙烷吸收塔中，若貧吸收液溫度升高，則塔頂尾氣EO濃度A.降低B.升高C.不變D.先降后升答案：B解析：溫度升高使亨利常數(shù)增大，液相溶解度下降，吸收推動(dòng)力減小，尾氣EO濃度升高。20.（單選）某反應(yīng)速率方程為–rA=kCA2，若采用半間歇操作，連續(xù)加入純A維持液位，則反應(yīng)器內(nèi)A濃度隨時(shí)間A.線性上升B.指數(shù)上升C.趨于定值D.拋物線下降答案：C解析：進(jìn)料與反應(yīng)消耗達(dá)到動(dòng)態(tài)平衡時(shí)，濃度趨于一穩(wěn)態(tài)值，呈飽和趨勢(shì)。21.（填空）在合成氨裝置中，一段爐出口甲烷含量控制指標(biāo)通常為__________（體積分?jǐn)?shù)），若超標(biāo)，則最有可能的原因是__________。答案：10%–12%；水碳比偏低或催化劑活性衰退解析：一段爐甲烷轉(zhuǎn)化反應(yīng)CH?+H?O?CO+3H?，熱力學(xué)平衡決定出口CH?；水碳比低或催化劑失活均使平衡右移受限。22.（填空）某精餾塔最小回流比Rmin=1.8，若實(shí)際回流比R=3.0，則回流比裕度為__________%，操作彈性定義為__________。答案：66.7；Rmax/Rmin解析：裕度=(R–Rmin)/Rmin×100%=(3–1.8)/1.8=66.7%；操作彈性指塔在保持產(chǎn)品純度前提下，最大與最小負(fù)荷比，也可用Rmax/Rmin表征。23.（填空）在離子膜電解制氯堿中，陽(yáng)極液pH需控制在__________，若pH過(guò)高，則副反應(yīng)__________將加劇。答案：2–3；氧氣析出解析：陽(yáng)極2Cl?→Cl?+2e?，pH高時(shí)4OH?→O?+2H?O+4e?競(jìng)爭(zhēng)，降低電流效率。24.（填空）某反應(yīng)器采用外循環(huán)冷卻，若循環(huán)比γ=5，則反應(yīng)器內(nèi)實(shí)際停留時(shí)間τ與空時(shí)τ?之比為__________。答案：1/(1+γ)=1/6解析：循環(huán)使進(jìn)料稀釋，真實(shí)流量為(1+γ)F，故τ=VR/[(1+γ)F]=τ?/(1+γ)。25.（填空）在粉體氣力輸送中，若出現(xiàn)“噎塞”現(xiàn)象，則氣速應(yīng)__________，噎塞速度大致與__________成正比。答案：提高；顆粒自由沉降速度ut解析：噎塞由沉積引起，需提高氣速重懸浮；噎塞速度ut∝√(dp(ρp–ρg)/ρg)。26.（填空）某換熱器采用螺旋折流板，相比弓形折流板，其壓降可降__________%，傳熱系數(shù)提高_(dá)_________%。答案：30–50；10–20解析：螺旋折流減少死區(qū)，殼程流動(dòng)接近活塞流，壓降顯著降低，傳熱略有增強(qiáng)。27.（填空）在丁二烯抽提裝置中，為防止聚合，需加入__________阻聚劑，其作用機(jī)理為__________。答案：叔丁基鄰苯二酚；捕捉自由基鏈解析：TBC為自由基鏈終止劑，可與活性自由基結(jié)合形成穩(wěn)定分子。28.（填空）某廠采用MVR蒸發(fā)器濃縮NaOH，若壓縮溫升8℃，則理論蒸汽經(jīng)濟(jì)比約為__________。答案：8解析：MVR蒸汽經(jīng)濟(jì)比≈壓縮溫升/有效溫差，單效取1℃?zhèn)鳠釡夭睿瑒t約8。29.（填空）在催化裂化裝置中，若劑油比增大，則焦炭產(chǎn)率__________，汽油辛烷值__________。答案：上升；提高解析：高劑油比使重質(zhì)油更多接觸酸性中心，裂化深度增加，焦炭↑；烯烴↑，辛烷值↑。30.（填空）某反應(yīng)器采用微通道結(jié)構(gòu)，水力直徑1mm，若Re>2300，則流動(dòng)狀態(tài)為__________，相比管式反應(yīng)器，其傳熱系數(shù)可提高_(dá)_________倍。答案：湍流；10–100解析：微通道特征尺度小，Re易達(dá)湍流；高比表面積使h↑1–2個(gè)數(shù)量級(jí)。31.（計(jì)算）某一級(jí)不可逆反應(yīng)A→R在PFR中進(jìn)行，速率常數(shù)k=0.45min?1，進(jìn)料CA0=2kmolm?3，體積流量Q=0.5m3min?1，要求轉(zhuǎn)化率xA=0.92，求所需反應(yīng)器體積；若改用N=4的CSTR串聯(lián)，總體積又為多少？并比較體積比。答案：PFR：τ=–ln(1–x)/k=–ln(0.08)/0.45=5.53min，VR=Qτ=0.5×5.53=2.765m3CSTR串聯(lián)：?jiǎn)胃觟=(1/k)[(1/(1–x)^(1/N)–1)]=(1/0.45)[(1/0.08^0.25–1)]=3.37min總τ=4×3.37=13.48min，VR=0.5×13.48=6.74m3體積比=6.74/2.765=2.44解析：PFR濃度梯度推動(dòng)反應(yīng)，所需體積最?。籆STR串聯(lián)趨近PFR，但級(jí)數(shù)有限，體積仍大。32.（計(jì)算）某苯-甲苯精餾塔，進(jìn)料F=100kmolh?1，xF=0.45，要求xD=0.98，xB=0.03，相對(duì)揮發(fā)度α=2.47，泡點(diǎn)進(jìn)料，求最小理論板數(shù)Nmin及全塔效率55%時(shí)的實(shí)際板數(shù)；若R=1.5Rmin，求精餾段操作線方程。答案：Nmin=ln[(xD/(1–xD))((1–xB)/xB)]/lnα=ln[(0.98/0.02)(0.97/0.03)]/ln2.47=7.92實(shí)際板=7.92/0.55=14.4→15塊q線：x=0.45，yq=αxF/[1+(α–1)xF]=2.47×0.45/(1+1.47×0.45)=0.669Rmin=(xD–yq)/(yq–xF)=(0.98–0.669)/(0.669–0.45)=1.42R=1.5×1.42=2.13精餾段操作線：y=Rx/(R+1)+xD/(R+1)=0.681x+0.312解析：Underwood法求Rmin，McCabe-Thiele圖解需15塊；操作線斜率0.681，截距0.312。33.（計(jì)算）某換熱器中，熱流體流量mh=3kgs?1，cph=2.8kJkg?1℃?1，冷流體mc=4kgs?1，cpc=4.2kJkg?1℃?1，熱流體進(jìn)口150℃，出口80℃，冷流體進(jìn)口30℃，逆流，總傳熱系數(shù)U=450Wm?2℃?1，求所需面積；若冷流體流量增加20%，求新出口溫度。答案：Q=mhcphΔTh=3×2.8×70=588kW冷流體出口：tc2=30+588/(4×4.2)=65℃ΔTlm=(85–50)/ln(85/50)=65.5℃A=Q/(UΔTlm)=588000/(450×65.5)=19.9m2流量增20%：mc′=4.8kgs?1，設(shè)新出口tc2′，Q′=mhcph(150–80)=588kW不變tc2′=30+588/(4.8×4.2)=59.2℃新ΔT1=150–59.2=90.8℃，ΔT2=80–30=50℃，ΔTlm′=67.8℃因Q′=UAΔTlm′，ΔTlm′略升，但Q不變，故tc2′=59.2℃合理。解析：流量增加使冷側(cè)溫升減小，ΔTlm略增，面積足夠，熱流體出口溫度不變。34.（計(jì)算）某吸收塔用純水吸收NH?，y?=0.15，Y?=0.005，L/G=1.4，平衡關(guān)系y=1.2x，Kya=0.85kmolm?3s?1，求傳質(zhì)單元數(shù)NOG及填料高；若采用NaOH溶液，平衡關(guān)系變?yōu)閥=0.05x，求新NOG。答案：(S)min=(y?–y?)/(y?/1.2–0)=1.2×0.145/0.15=1.16實(shí)際L/G=1.4>1.16，可行Δy?=y?–1.2x?，x?=(y?–y?)/(L/G)+x?=0.145/1.4=0.1036Δy?=0.15–1.2×0.1036=0.0257，Δy?=0.005–0=0.005Δylm=(0.0257–0.005)/ln(0.0257/0.005)=0.0128NOG=(y?–y?)/Δylm=0.145/0.0128=11.3HOG=G/Kya，設(shè)G=0.02kmolm?2s?1，H=HOG×NOG=0.0235×11.3=0.266mNaOH：新平衡y=0.05x，Δy?=0.15–0.05×0.1036=0.1448，Δy?=0.005Δylm=0.041，NOG=0.145/0.041=3.54，高降77%。解析：化學(xué)吸收大幅減小液相平衡分壓，NOG顯著降低，填料高可大幅縮減。35.（計(jì)算）某聚合反應(yīng)釜生產(chǎn)PVC，每批投料VCM8t，轉(zhuǎn)化率90%，反應(yīng)時(shí)間6h，輔助時(shí)間2h，求日產(chǎn)PVC量；若采用兩釜并聯(lián)，求所需最小釜體積（ρVCM=900kgm?3，PVC密度1400kgm?3，忽略體積收縮）。答案：?jiǎn)闻鶳VC=8×0.9=7.2t周期=8h，日批數(shù)=24/8=3日產(chǎn)量=7.2×3=21.6t兩釜并聯(lián)：總批數(shù)=6，單批仍7.2t，需體積=8/0.9=8.89m3取9m3釜兩臺(tái)。解析：批式操作需考慮輔助時(shí)間，并聯(lián)可提高產(chǎn)量，體積按VCM質(zhì)量與密度折算。36.（綜合）某廠擬對(duì)苯氧化制順酐的流化床反應(yīng)器進(jìn)行改造，原用V?O?-MoO?催化劑，單程收率72%，現(xiàn)擬改用納米V?O?/TiO?涂層催化劑，并增設(shè)內(nèi)旋風(fēng)預(yù)熱。請(qǐng)分析：（1）催化劑粒徑從80μm降至40μm對(duì)流化質(zhì)量、夾帶及回收系統(tǒng)的影響；（2）涂層結(jié)構(gòu)對(duì)反應(yīng)選擇性與熱點(diǎn)控制的貢獻(xiàn)；（3）內(nèi)旋風(fēng)預(yù)熱對(duì)入口氧濃度及安全性的提升；（4）給出改造后預(yù)期收率及能耗變化幅度，并說(shuō)明理由。答案：（1）粒徑減小→最小流化速度umf∝dp2降低，可在更低表觀氣速下操作，流化更均勻，氣泡尺寸↓，乳相湍動(dòng)↑，相間傳質(zhì)↑；但夾帶速率↑，需提高旋風(fēng)入口氣速或增加二級(jí)旋風(fēng)，催化劑損耗↑0.3kgt?1順酐，需增設(shè)靜電除塵器。（2）涂層結(jié)構(gòu)使活性組分高度分散，V?O?表面覆蓋率↓，抑制深度氧化副反應(yīng)；TiO?載體熱導(dǎo)率高于無(wú)載體顆粒，熱點(diǎn)溫度↓15℃，副產(chǎn)COx↓1.2%，選擇性↑4–5個(gè)百分點(diǎn)。（3）內(nèi)旋風(fēng)將650℃煙氣與冷原料氣換熱，入口溫度由140℃升至280℃，氧濃度可由原10%提至12%，因預(yù)熱后體積膨脹，實(shí)際氧分壓↑8%，反應(yīng)速率↑，但需控制不超過(guò)爆炸極限（LEL1.8%苯），增設(shè)在線氧分析儀聯(lián)鎖。（4）綜合效果：?jiǎn)纬淌章视?2%提至79–81%，因選擇性↑+氧分壓↑；床層壓降↓15%，風(fēng)機(jī)電耗↓10%；但催化劑成本↑25%，納米粉體損耗需連續(xù)補(bǔ)加，總體能耗（含補(bǔ)加催化劑制造）↓5–7%。解析：小粒徑+涂層+預(yù)熱協(xié)同，兼顧流化、反應(yīng)與安全，經(jīng)濟(jì)評(píng)估回收期2.3年。37.（綜合）某甲醇制烯烴（MTO）裝置采用DMTO技術(shù)，反應(yīng)器為快速流化床，催化劑為SAPO-34，反應(yīng)溫度475℃，壓力0.12MPa，甲醇進(jìn)料100th?1，轉(zhuǎn)化率99.8%，乙烯+丙烯選擇性82%，焦炭選擇性6%?，F(xiàn)擬進(jìn)行以下優(yōu)化：（1）將再生器燒焦強(qiáng)度從180kg焦炭t?1催化劑h?1提至220；（2）采用甲醇分段進(jìn)料，30%在第二段注入；（3）增設(shè)烯烴裂解（OCP）單元，將C??回?zé)?。?qǐng)計(jì)算：a.再生器催化劑循環(huán)量變化；b.分段進(jìn)料對(duì)乙烯/丙烯比的調(diào)控幅度；c.增設(shè)OCP后總烯烴（乙烯+丙烯）收率提升值；d.給出優(yōu)化后裝置物料平衡表（關(guān)鍵流股）。答案：a.焦炭產(chǎn)率=100×0.998×0.06=5.988th?1原循環(huán)量=5.988/180=0.0333th?1每噸催化劑→現(xiàn)循環(huán)量=5.988/220=0.0272，降低18.3%b.分段進(jìn)料使第二段甲醇濃度↓，烯烴二次反應(yīng)↓，乙烯/丙烯比由0.92提至1.05，增幅14%。c.C??產(chǎn)率=100×0.998×0.12=11.976th?1，OCP單元乙烯+丙烯增量=11.976×0.55=6.587th?1，總烯烴收率由原82%提至(82+6.587)/100=88.6%，增幅6.6個(gè)百分點(diǎn)。d.物料平衡（th?1）：甲醇進(jìn)料：100反應(yīng)產(chǎn)物：H?O54.9，乙烯24.6，丙烯23.4，C??11.98，C??3.1，焦炭5.99，COx1.0OCP進(jìn)料：C??11.98OCP產(chǎn)出：乙烯4.2，丙烯2.4，燃料氣5.38總乙烯=24.6+4.2=28.8，總丙烯=23.4+2.4=25.8解析：提高燒焦強(qiáng)度降低催化劑循環(huán)，節(jié)能；分段+OCP實(shí)現(xiàn)烯烴最大化，符合DMTO-II路線。38.（綜合）某PO/SM聯(lián)產(chǎn)裝置以丙烯和乙苯為原料，采用過(guò)氧化乙苯（EBHP）環(huán)氧化工藝，反應(yīng)器為列管式，殼程通冷卻水。近期出現(xiàn)以下異常：PO選擇性由92%降至87%，SM選擇性同步下降，副產(chǎn)苯乙酮增加，且殼程壓降升高。請(qǐng)進(jìn)行故障診斷，給出系統(tǒng)分析步驟、可能原因、驗(yàn)證實(shí)驗(yàn)及整改措施，并估算經(jīng)濟(jì)損失。答案：步驟：1.數(shù)據(jù)比對(duì)：檢查近30天溫度、壓力、EBHP濃度、丙烯/EBHP摩爾比、空速、冷卻水流量與出口溫度。2.物性檢測(cè)：取反應(yīng)液樣，GC-MS定量苯乙酮、α-甲基芐醇、PO、SM；測(cè)EBHP分解率。3.設(shè)備檢查：拆檢管程出口分布器，觀察結(jié)垢；殼程做水壓試驗(yàn)，測(cè)壓降。4.催化劑表征：BET比表面積、XRD晶相、SEM形貌，檢測(cè)是否重金屬污染?？赡茉颍篈.冷卻水側(cè)結(jié)垢，導(dǎo)致管壁溫度↑，副反應(yīng)↑；B.分布器堵塞，造成局部過(guò)熱；C.EBHP原料中含Na?、K?，催化分解；D.催化劑活性中心被強(qiáng)酸污染，酸催化副反應(yīng)。驗(yàn)證實(shí)驗(yàn)：1.在線熱偶掃描，發(fā)現(xiàn)第3–5管程壁溫較正常高8℃；2.殼程壓降由0.18MPa升至0.31MPa，水流量↓15%；3.取垢樣X(jué)RF，CaCO?占82%，證實(shí)結(jié)垢；4.EBHP樣ICP-MS，Na?8ppm，超標(biāo)（<2ppm）。整改措施：1.化學(xué)清洗殼程，5%檸檬酸循環(huán)6h，壓降恢復(fù)至0.19MPa；2.增設(shè)冷卻水側(cè)旁路過(guò)濾器，精度50μm；3.EBHP原料增加陽(yáng)離子交換樹脂床，Na?脫至<0.5ppm；4.分布器增設(shè)反沖管線，每月反沖一次。經(jīng)濟(jì)損失：PO減產(chǎn)=（0.92–0.87）×產(chǎn)能20th?1×8000h=8000ta?1，按PO利潤(rùn)1200元t?1，損失960萬(wàn)元a?1；整改費(fèi)用約120萬(wàn)元，回收期1.5月。解析：溫度失控是選擇性下降主因，結(jié)垢與金屬離子協(xié)同作用，需系統(tǒng)治理。39.（綜合）某己二酸裝置采用硝酸氧化環(huán)己醇工藝，反應(yīng)放熱劇烈，傳統(tǒng)釜式反應(yīng)器需大量冷卻水，且產(chǎn)生N?O溫室氣體?，F(xiàn)擬改為微反應(yīng)器連續(xù)工藝，請(qǐng)完成：（1）給出微反應(yīng)器通道結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（尺寸、材質(zhì)、傳熱強(qiáng)化方式）；（2）計(jì)算移熱能力，證明可消除熱點(diǎn)；（3）評(píng)估N?O減排潛力；（4）對(duì)比兩種工藝的碳排放（tCO?et?1己二酸）。答案：（1）通道尺寸：寬500μm，深300μm，長(zhǎng)2m，材質(zhì)哈氏C-276，采用錯(cuò)流微翅片結(jié)構(gòu)，翅高100μm，間距200μm，比表面積>3000m2m?3，冷卻側(cè)為20℃冷水，逆流。（2）反應(yīng)熱ΔH=-1280kJkg?1己二酸，產(chǎn)能1th?1，放熱Q=1280/3.6=355.6kW微反應(yīng)器傳熱系數(shù)U=8000Wm?2℃?1，ΔT=50℃，需面積A=355600/(8000×50)=0.889m2提供面積=通道側(cè)+