1、181采區(qū)整定計算一 、負荷統(tǒng)計采區(qū)設(shè)備額定功率Pe(KW)額定電壓Uc(V)臺數(shù)設(shè)備名稱設(shè)備型號潛水泵5.56601絞車JYB-40*1.25556602雙速絞車556601移動壓風機MLGF20/8-132G756601耙?guī)r機PC6U176601局扇FBDN05.0/2*7.57.56601絞車456601局扇FBDN05.0/2*5.55.56601裝載閘門2.26601皮帶運輸機DSJ65/10/2*5511011401調(diào)度絞車7.566011140V負荷小計357660V負荷小計268.2局專負荷261、采區(qū)負荷計算2、變壓器容量的校驗(1)變壓器容量按下式計算： 式中：COSpj電

2、動機的加權(quán)平均功率因數(shù)，取0.7； Pe連接到變壓器用電設(shè)備的總額定容量KW；Kc 采區(qū)重合系數(shù)，取1；Kx需用系數(shù)；SB變壓器的計算需用容量KVA。需用系數(shù)計算公式式中：Pd容量最大的那臺電動機額定功率KW。(2)變壓器的容量校驗計算KS11-315/6型變壓器供采區(qū)660V電壓等級的所有用電設(shè)備，KS11-250/6Kx=0.4+0.6*（75/313.3）=0.54;COSpj=0.7;Kc=1所有電器設(shè)備的電動機功率為：Pe313.3KW根椐計算結(jié)果使用一臺KS11-315/6變壓器，能滿足要求。變壓器技術(shù)參數(shù)：額定電流 高壓30.3A、低壓 152A（1200V）/264A（690V

3、）損耗：空載 760W、負載 4800W 阻抗電壓4，空載電流 2.3。下車場KS11-315/6型變壓器供移動壓風和抽水點的所有用電設(shè)備，Kx=0.4+0.6*（132/242）=0.73;COSpj=0.7;Kc=1所有電器設(shè)備的電動機功率為：Pe242KW根椐計算結(jié)果使用一臺KS11-315/6變壓器，能滿足要求。變壓器技術(shù)參數(shù)：額定電流 高壓30.3A、低壓 152A（1200V）/264A（690V）損耗：空載 760W、負載 4800W 阻抗電壓4，空載電流 2.3。移動變電站選擇及容量校驗KBSJZY-500/6型移變供1111風巷1140V電源 總功率為：316.2KWCOSp

4、j=0.7;Kc=1根椐計算結(jié)果選擇一臺KSGZY-500/6變壓器。 變壓器技術(shù)參數(shù)：額定電流 高壓48.2A、低壓 241A（1200V）/418A（690V）損耗：空載 1900W、負載 3100W 阻抗電壓4，空載電流 2KBSJZY-1250/6型移變供1813風巷1140V電源 總功率為：316.2KWCOSpj=0.7;Kc=1根椐計算結(jié)果選擇一臺KSGZY-1250/6變壓器。 變壓器技術(shù)參數(shù)：額定電流 高壓120.3A、低壓 601A（1200V）/1046A（690V）損耗：空載 2700W、負載 6100W 阻抗電壓6，空載電流 1.5KBSJZY-630/6型移變供18

5、13機巷1140V電源 總功率為：608.4KWCOSpj=0.7;Kc=1根椐計算結(jié)果選擇一臺KSGZY-630/6變壓器。 變壓器技術(shù)參數(shù)：額定電流 高壓60.6A、低壓 303A（1200V）/527A（690V）損耗：空載 2100W、負載 4000W 阻抗電壓5，空載電流 2局扇專供變壓器校驗選用KS11-100/6型變壓器 COSpj=0.7;Kc=1故變壓器滿足要求。二、 高壓電纜校驗 動力高壓電纜校驗1)、負荷的計算（）2）、按持續(xù)允許電流初選電纜截面式中 Ia持續(xù)工作電流A；Ue額定電壓V；Sp-負荷計算容量KVA。因現(xiàn)有高壓電纜為MYJV22-350型礦用高壓電纜，其載流量

6、:193A140.97A，能滿足要求。3）、按電壓損失校驗電纜截面查表得6KV銅芯50mm2 電纜每兆瓦公里負荷矩損失百分數(shù)為K=1.368%,電纜長度L=1KM,負荷P1709.2kw,該電纜中的電壓損失為：U%=KPL=1.368%1709.2KW110-3=2.34% 7% (合格)電壓損失未超過電壓損失規(guī)定值，選用MVV22-350電纜滿足電壓降的要求。4）、按電纜短路時的熱穩(wěn)定條件校驗電纜截面：式中：Amin-電纜最小截面，mm2;Id(3)-主變電所母線最大運行方式時的短路電流，A；tj-短路電流，假想時間，S；t取0.25S；C-熱穩(wěn)定系數(shù)；C查表取134；故選用MVV22-35

7、0型電纜能滿足短路故障時的熱穩(wěn)定要求同理校驗局專MVV22-335型電纜能滿足使用要求。三、低壓電纜的校驗電纜型號表1、按持續(xù)允許電流校驗電纜截面：橡套電纜長時允許負荷電流如下：芯線截面mm24610162535507095長期允許電流A36466485113138173215260向單臺或兩臺電動機供電的電流計算，其實際工作電流可取電動機額定電流或兩臺電動機額定電流之和向三臺以上（包括三臺）電動機供電的電流可按下式計算：A、供1813風巷干線電纜：干線選用MYYV2 350+116型電纜，電纜流過的電流：In=88.96A148A，故選擇合格，同時滿足繼電保護要求.B、660V立巷動力負荷電

8、纜選擇a、干線92.08A173A故選用MY3*50+1*16型電纜，能滿足使用要求。b、支線 中二電纜選用MY3*35+1*16型電纜88.65A138A故選用MY3*35+1*16型電纜，能滿足使用要求。 按正常運行時的電壓損失確定電纜截面：電壓損失有三部分組成，既變壓器的電壓損失，UB；干線電纜中的電壓損失，UG；支線電纜中的電壓損失，UZ?？傠妷簱p失為：U=UB+UG+UZ660V供電系統(tǒng)中允許電壓損失96V。即：UY=U2e-0.9Ue=690-0.9660=96V1140V供電系統(tǒng)中允許電壓損失174V。即：UY=U2e-0.9Ue=1200-0.91140=174VA、在660V

9、供電系統(tǒng)中，允許電壓損失按選擇線路最長，容量最大的采面順槽線路來校驗。變壓器的電壓損失計算UB=S/Se(Ur% cospj+Uxsinpj)式中：S變壓器二次側(cè)實際負荷容量之和，KVA；Se變壓器額定容量；Ur%變壓器額定負荷時，電阻壓降百分數(shù)；Ux變壓器額定負荷時，電抗壓降百分數(shù)。式中：Pd變壓器短路損耗。式中：Ud%變壓器額定負荷時,阻抗壓降百分數(shù)。式中：U2e變壓器二次側(cè)額定電壓。對KS11-250/6型變壓器的電壓損失為KBSG-500/6型變壓器短路損耗Pd=4800W, 變壓器額定負荷時，阻抗壓降百分數(shù)Ud%=4。 取cospj=0.6, sinpj=0.8Ur%=UB=(Ur%

10、 cospj+Uxsinpj)=1.03（1.920.63.510.8）=4.08=690干線電纜中的電壓損失值的計算UG=式中：SG-干線電纜導線截面，mm2；LG-干線電纜長度，m；Pe-電纜負荷的總額定功率，KW；-電導率m/mm2。UG=支線電纜中的電壓損失值的計算UZ=式中：SZ電纜導線截面，mm2；LZ支線電纜長度，m；PZ電動機的額定功率，KW；Kf負荷率；d電動機效率。UZ=VU=UB+UG+UZ4.080.7732.96=37.81V即：U=37.81VUY=96V故材料立巷的電纜選擇合格。B、掘進機1140V供電系統(tǒng)中，允許電壓損失選擇線路最長，容量最大的1813風巷線路校

11、驗對KSGZY-1250/6型變壓器的電壓損失為KSGZY-1250/6型變壓器短路損耗Pd=8400W, 變壓器額定負荷時，阻抗壓降百分數(shù)Ud%=6.5。 取cospj=0.7, sinpj=0.714Ur%=UB=(Ur% cospj+Uxsinpj)=0.863(0.670.76.530.714)=4.43=1200支線電纜中的電壓損失值的計算UZ=U=UB+UZ53.1644.6=97.76V即：U=97.76VUY=174V故：1140V供電系統(tǒng)，初選電纜截面也都合格。D、局扇專供660V供電系統(tǒng)中，允許電壓損失按選擇線路最長，容量最大的局扇線路來校驗。變壓器的電壓損失計算UB=S/

12、Se(Ur% cospj+Uxsinpj)式中：S變壓器二次側(cè)實際負荷容量之和，KVA；Se變壓器額定容量；Ur%變壓器額定負荷時，電阻壓降百分數(shù)；Ux變壓器額定負荷時，電抗壓降百分數(shù)。式中：Pd變壓器短路損耗。式中：Ud%變壓器額定負荷時,阻抗壓降百分數(shù)。式中：U2e變壓器二次側(cè)額定電壓。對KS11-100/6型變壓器的電壓損失為KS11-100/6型變壓器短路損耗Pd=2000W, 變壓器額定負荷時，阻抗壓降百分數(shù)Ud%=4。取cospj=0.6, sinpj=0.8Ur%=UB=(Ur% cospj+Uxsinpj)=0.44（20.63.950.8）=2.12=690干線電纜中的電壓損

13、失值的計算UG=式中：SG-干線電纜導線截面，mm2；LG-干線電纜長度，m；Pe-電纜負荷的總額定功率，KW；-電導率m/mm2。UG=支線電纜中的電壓損失值的計算UZ=式中：SZ電纜導線截面，mm2；LZ支線電纜長度，m；PZ電動機的額定功率，KW；Kf負荷率；d電動機效率。UZ=VU=UB+UG+UZ14.6313.573.53=31.73V即：U=31.73VUY=96V故本線路的電纜選擇合格。 (四)井下短路電流的計算1、短路點的確定：以線路首末端，變壓器的一次入口和二次出口等來確定短路點。2、短路電流計算的目的：最大運行方式下的I (3)d進行設(shè)備的斷流能力的校驗和設(shè)備及線路的動、

14、熱穩(wěn)定性校驗，最小運行方式下的I (2)d進行校驗線路保護裝置的靈敏度。3、高壓電網(wǎng)的短路電流的計算：（1）從350中央配電所KYGG型高壓開關(guān)到PJG43-300/6高防開關(guān)之間選 MYJV22-350 型礦用電纜的短路電流的計算：系統(tǒng)電抗： Xy= MYJV22-350 型礦用電纜的:R0=, X0=0.08/KMR=R0L2=0.36812=0.74X=0.081=0.08采區(qū)變電所高壓母線的短路電流： （1）從150中央配電所到181下車場PJG43-300/6高防開關(guān)之間選 MYJV22-350 型礦用電纜的短路電流的計算：系統(tǒng)電抗： Xy= MYJV22-350 型礦用電纜的:R0

15、=, X0=0.08/KMR=R0L2=0.3681.22=0.0.88X=0.081.2=0.1采區(qū)變電所高壓母線的短路電流：（2）變壓器二次側(cè)短路電流的計算 查表1知： KSGZY-500/6型變壓器的：R0=0.0202 X0=0.113KSGZY-630/6型變壓器的：R0=0.0149 X0=0.0902KSGZY-1250/6型變壓器的：R0=0.00599 X0=0.0457動力變壓器（KBSG250/6）：RBr=PdU22e/SBe2=48000.692/2502=0.04XBr=10UxU22e /SBe=1040.692/250=0.076下車場變壓器（KS11-315/

16、6）:RBr=PdU22e/SBe2=48000.692/3152=0.023XBr=10UxU22e /SBe=1040.692/315=0.06式中： RBr 、XBr分別表示變壓器的電阻值和電抗值, ；Ux變壓器繞組阻抗壓降百分值, ,取Ux=4； U2e變壓器二次側(cè)額定電壓, KV, U2e=0.69 KV；SBe變壓器二次側(cè)額定容量, KVA. SBe=315 KVA；局專變壓器（KS11100/6）：RBr=PdU22e/SBe2=21000.692/1002=0.1XBr=10UxU22e /SBe=1040.692/100=0.19D5點的兩相短路電流為：Id(2) =Ue/(

17、2)=690/(2（0.042+0.0762）)=4017A三相短路電流為： = /0.87=4017/0.87=4617 AD6點的兩相短路電流為：Id(2) =Ue/(2)=660/(2（0.12+0.192）)=3842A三相短路電流為： = /0.87=3842/0.87=4417 AD7點的兩相短路電流為：Id(2) =Ue/(2)=1200/(2（0.022+0.1132）)=5229A三相短路電流為： = /0.87=5229/0.87=6010AD8點的兩相短路電流為：Id(2) =Ue/(2)=1200/(2（0.0062+0.04572）)=13017A三相短路電流為： =

18、 /0.87=13017/0.87=14962 AD9點的兩相短路電流為：Id(2) =Ue/(2)=1200/(2（0.01492+0.09022）)=6563A三相短路電流為： = /0.87=6563/0.87=7544 AD10點的兩相短路電流為：Id(2) =Ue/(2)=690/(2（0.0232+0.062）)=5370A三相短路電流為： = /0.87=5370/0.87=6172 A（3）低壓系統(tǒng)各點短路電流計算：用查表發(fā)計算短路電流：將不同截面的電纜的實際長度換算成標準截面下的等效長度，可用下式計算 式中 L電纜的實際長度，m；Lct換算成標準截面后的等效長度，m；Kct電

19、纜長度換算系數(shù)，表1是380V1140V電纜長度換算系數(shù)表。表1 380V1140V電纜長度換算系數(shù)表計算截面50電纜截面4610162535507095換算系數(shù)12.298.1974.9213.0801.9771.41710.7240.522短路電流計算如表2：(五)高壓開關(guān)的整定計算1、動力高防的整定 （1）過載保護 （2）短路保護A式中 KT變壓器的變壓比，；Istm變壓器二次側(cè)起動電流最大的一臺電動機的額定起動電流，A；IN變壓器二次側(cè)其余電動機的額定電流之和，A；1.3可靠性系數(shù)。Ki=配電箱額定電流/5（3）靈敏度校驗 知變壓器二次側(cè)的兩相短路電流為4017A， 1.5校驗合格。允

20、許調(diào)定的最大動作電流為2、局專高防的整定 （1）過載保護 （2）短路保護A式中 KT變壓器的變壓比，；Istm變壓器二次側(cè)起動電流最大的一臺電動機的額定起動電流，A；IN變壓器二次側(cè)其余電動機的額定電流之和，A；1.3可靠性系數(shù)。Ki=配電箱額定電流/5（3）靈敏度校驗 知變壓器二次側(cè)的兩相短路電流為3842A，根據(jù)式（5-45）1.5校驗合格。允許調(diào)定的最大動作電流為3、供1111風巷高防的整定 （1）過載保護 （2）短路保護A式中 KT變壓器的變壓比，；Istm變壓器二次側(cè)起動電流最大的一臺電動機的額定起動電流，A；IN變壓器二次側(cè)其余電動機的額定電流之和，A；1.3可靠性系數(shù)。Ki=配電

21、箱額定電流/5（3）靈敏度校驗 知變壓器二次側(cè)的兩相短路電流為5229A， 1.5校驗合格。允許調(diào)定的最大動作電流為4、供1813風巷高防的整定 （1）過載保護 （2）短路保護A式中 KT變壓器的變壓比，；Istm變壓器二次側(cè)起動電流最大的一臺電動機的額定起動電流，A；IN變壓器二次側(cè)其余電動機的額定電流之和，A；1.3可靠性系數(shù)。Ki=配電箱額定電流/5（3）靈敏度校驗 知變壓器二次側(cè)的兩相短路電流為13017A， 1.5校驗合格。允許調(diào)定的最大動作電流為5、181下車場供1813機巷高防的整定 （1）過載保護 （2）短路保護A式中 KT變壓器的變壓比，；Istm變壓器二次側(cè)起動電流最大的一

22、臺電動機的額定起動電流，A；IN變壓器二次側(cè)其余電動機的額定電流之和，A；1.3可靠性系數(shù)。Ki=配電箱額定電流/5（3）靈敏度校驗 知變壓器二次側(cè)的兩相短路電流為6563A， 1.5校驗合格。允許調(diào)定的最大動作電流為6、181下車場臨時配電點供抽水點高防的整定 （1）過載保護 （2）短路保護A式中 KT變壓器的變壓比，；Istm變壓器二次側(cè)起動電流最大的一臺電動機的額定起動電流，A；IN變壓器二次側(cè)其余電動機的額定電流之和，A；1.3可靠性系數(shù)。Ki=配電箱額定電流/5（3）靈敏度校驗 知變壓器二次側(cè)的兩相短路電流為5370A， 1.5校驗合格。允許調(diào)定的最大動作電流為 (六)低壓防爆型饋電

23、開關(guān)的整定計算：以整定660V動力總開關(guān)為例：動力總開關(guān)：KBZ-400開關(guān)采用微電腦綜合保護，控制660V系統(tǒng)動力用電設(shè)備。1）過載保護 =1.1545+1.1555+1.1517+1.152.2+1.1555+1.1575+1.155.5+1.151.2=294.3A 過載保護整定值取300A2）短路保護整定動作電流：=61.1575+1.15180.9=725.5A3）靈敏度校驗主保護區(qū)1.5后備保護區(qū)1.2校驗合格主保護范圍內(nèi)允許調(diào)定的最大動作電流為后備保護范圍內(nèi)允許調(diào)定的最大動作電流為確定動力總開關(guān)允許調(diào)定的最大動作電流為933A。所以短路保護取=3=3300=900A同理，各低壓開關(guān)整定值見表3.表2 各低壓開關(guān)短路電流及整定值表短路點兩相短路電流（A）短路點兩相短路電流（A）d11879d 201120d 12615d 21909d 132584d22830d 142174d231962d 151573d243666d 161403d251219d 17978d26852d 18954d27836d 19909d282434D29