1、 1、總論1.1目的本規(guī)程可為SMW 工法 (soil mixing wall)的設計、施工及方案評審等方面的提供一個基本依據(jù)，據(jù)此確保施工質量的穩(wěn)定性，防止各類基坑事故的發(fā)生。1.2 定義所謂SMW 工法是指把土（soil）和水泥漿液在原位混合攪拌構筑成地下連續(xù)墻體，簡稱SMW工法。SMW工法通常有兩種情況，一種是僅由原狀土和水泥攪拌而成，另一種是水泥攪拌體內插入芯材。為了保證SMW的連續(xù)性，采用重復套打法施工。*1 所謂水泥漿是指把水泥系硬化材加入水中混合成懸濁液。*2 所謂攪拌是指把水泥漿和原位置土混合，稱之為攪拌。說明1、按照以上所述的施工法，SMW是指把水泥漿和原位置混合、攪拌、固化

2、構筑成地下墻體。這種墻體是連續(xù)的和過去的水泥土柱列墻不同。2、所謂重復套打法施工，即是圖一及圖二所述的攪拌順序施工方法。如按圖三 及圖四根據(jù)SMW用途分類，有水泥土攪拌樁和水泥土內插入芯材的兩個種類。按攪拌直徑分類，國內目前有650、850、1000三種。3、與傳統(tǒng)基坑圍護工藝比較SMW 工法優(yōu)點采用此工藝進行基坑圍護，具有明顯的省錢、省時、占地面積小、擋水效果好、基坑穩(wěn)定性強、對周圍環(huán)境影響小等優(yōu)點。3.1、擋水性強攪拌翼與移動翼交互配置的獨特的攪拌機構及完全的搭接施工方法使得攪拌均勻，而且去除了不利于擋水的垂直接縫，構筑出渾然一體的水泥土連續(xù)墻，同原來的柱列式地下連續(xù)墻相比具有優(yōu)越的擋水性

3、能。3.2、對周邊地基影響小利用原位置的土摻入水泥漿后進行攪拌，形成水泥土連續(xù)墻 ，不需要把樁體位置的泥土掏空，因此孔壁的失穩(wěn)及塌落很少，可減少周圍地基下沉現(xiàn)象。3.3、工期短由于在原位置進行混合攪拌，可一次完成壁體的施工，不需要鋼筋籠制作等工序，節(jié)省人工和場地，故工期比其他施工法短。3.4、擋土性能可靠作為擋土墻時樁體含鋼量較大，每m3在130kg240kg之間，基坑穩(wěn)定性較強。3.5、省錢型鋼可以反復利用。3.6、多用途水泥土連續(xù)墻不僅可作為擋土防護墻使用，還可用于各種擋水墻、軟基加固等各種用途。3.7、低噪音、低振動3.8、比以往的地下連續(xù)墻剩余泥土發(fā)生量少，不需要護壁泥漿，對環(huán)境污染小

4、。2、施工材料2.1 SMW工法攪拌樁強度取決于水泥摻量及齡期。水泥摻量以每立方米加固體所拌和的水泥重量計。國內目前常用摻量為200360kg/m3，常用的水泥為PO32.5 級普通硅酸鹽水泥。SMW工法攪拌樁體的強度以28天的無側限抗壓強度qu為標準，qu應不小于1.0Mpa。為改善SMW工法攪拌樁性能及提高早期強度，宜摻加外加劑。經(jīng)常使用的外摻劑有碳酸鈉、氯化鈣、三乙醇胺、木質素磺酸鈣等2.2 插入SMW工法攪拌樁內芯材通常為H型鋼，其國標規(guī)格及常用的有如下型號熱軋H型鋼H和部分T型鋼GB/T112631998。H5003001115、H5003001118，H5002001016H700

5、3001324，H8003003、適用范圍3.1 開挖深度650開挖深度小于10米850開挖深度小于10米18米（開挖18.5米為目前開挖最大深度），1000開挖深度小于20米3.2 適用土質粘土、粉土、砂土及強風化巖標準灌入度值小于50各類巖土4、地質勘查參照基坑工程設計規(guī)程DBJ086197的第四章規(guī)定執(zhí)行。5、SMW工法支護體系設計 5.1.SMW圍護為樁排式圍護墻，設計驗算內容基本與板墻式圍護墻相同。5.2SMW圍護支護基坑應有穩(wěn)定可靠的支撐與圍檁結構體系。采用坑內支撐和圍檁結構體系時，支撐和圍檁結構的常用型式有鋼結構和鋼筋混凝土結構。支撐立柱在基坑開挖以上的結構型式有組合型鋼格構式立

6、柱、型鋼立柱和鋼管立柱等，基坑開挖面以下的立柱樁常用鉆孔灌注樁和預制樁。5.3SMW工法支護基坑應有可靠的防滲與止水結構。SMW圍護樁的常用型式為重復套鉆水泥土攪拌樁帷幕內插H型鋼形成擋土止水復合結構。5.4SMW工法支護體系的結構選型，應根據(jù)工程地質與水文地質條件、環(huán)境條件、施工條件，以及基坑使用要求與基坑規(guī)模等因素，通過技術和經(jīng)濟比較確定。5.5SMW工法支護體系的設計計算，應根據(jù)支護結構的特性、基坑使用要求，以及環(huán)境要求與施工條件等因素，正確選擇和確定地基土的物理力學性質指標與設計計算方法。設計計算工況應完整，包括基坑分層開挖與設置支撐的施工期和地下主體結構分層施工與換撐施工期等的各種工

7、況條件。5.6SMW工法支護體系的設計與驗算應包括下列主要內容：5.6.1基坑底部土體的抗隆起穩(wěn)定性和抗?jié)B流或抗管涌穩(wěn)定性驗算；5.6.2SMW工法水泥土攪拌樁內插H型鋼結構的抗傾覆穩(wěn)定性驗算；5.6.3SMW工法水泥土攪拌樁內插H型鋼結構和地基的整體抗滑動穩(wěn)定性驗算；5.6.4SMW工法水泥土攪拌樁的內力和變形計算；5.6.5支撐與圍檁體系的結構內力，變形和穩(wěn)定性計算；5.6.6支撐豎向立柱的結構內力、變形和穩(wěn)定性計算；5.6.7支護結構的構件截面強度和節(jié)點構造設計與計算；5.6.8基坑外地表變形和土體移動的驗算；5.6.9基坑底部土體的抗隆起穩(wěn)定性驗算應包括下列內容：5.6.9.1按（5.

8、6.9.1）式驗算圍護墻底地基承載力。計算圖式見圖5.6.9.1：KWZ=(2DNq+cNc)/( 1(h0+D)+q) (5.6.9.1） 式中 1坑外地表至維護墻底，各土層天然重度的加權平均值（kN/m3）;2坑內開挖面以下至圍護墻底，各土層天然重度的加權平均值（kN/m3）；h0基坑開挖深度（m）；D圍護墻在基坑開挖面以下的入土深度（m）；q坑外地面荷載（kPa）; NqNc地基土的承載力系數(shù)。根據(jù)圍護墻底的地基土特性計算：Nq=etgtg2(45+/2)NC=(Nq-1)/tg c、分別為圍護墻底地基土粘聚力（kPa）和內摩擦角（0）; kWZ圍護墻底地基承載力安全系數(shù)。一級基坑工程取

9、2.5；二級基坑工程取2.0；三級基坑工程取1.7。圖5.6.9.15.6.9.2按下式驗算基坑底部土體的抗隆起穩(wěn)定性：KL=MRL/MSL（5.1.9.2）式中 MRL 抗隆起力矩（KN-m/m），MRL=R1Katg+R2tg+R3CR1=D (h02/2+qh0)+D2qf(a2a1+sina2cosa2-sina1cosa1)/2D3(cos3a2-cos3a1)/3;R2= D2qf/2a2a1(sin2a2sin2a1)D3sin2a2cosa2-sin2a1cosa1+2(cosa2-cosa1);R3=h0D+( a2a1)D2;qf=h0,+q0維護墻體底以上地基土各土層天然

10、重度的加權平均值（KN/m3）;D圍護墻在基坑開挖面以下的入土深度（m）；Ka主動土壓力系數(shù)，取Ka=tg2(/4- C、滑裂面上地基土的粘聚力（kpa）和內摩擦角（弧度）的加權平均值；h0基坑開挖深度（m）h0最下一道支撐距地面的深度（m）1最下一道支撐面與基坑開挖面間的水平夾角（弧度），見圖5.6.9.2；2以最下一道支撐點為圓心的滑裂面圓心角（弧度）見圖5.1.9.2；q坑外地面荷載（kPa）MsL隆起力矩（kN-m/m）, MsL=1/2(h0+q)D2;KL抗隆起穩(wěn)定性安全系數(shù)。一級基坑工程取2.5；二級基坑工程取2.0；三級基坑工程取1.7。圖5.6.9.2 基坑底抗隆起計算簡圖5

11、.6.10圍護墻底部土體的抗?jié)B流或抗管涌穩(wěn)定性，可按（5.6.10）式驗算。KS= ic / I 5.6.10式中 ic坑底土體的臨界水力坡度，根據(jù)坑底土的特性計算：ic= （GS-1）/（1+e）； GS坑底土的比重； e坑底土的天然孔隙比； i坑底土的滲流水力坡度，i= hw/L; hw基坑內外土體的滲流水頭（m），取坑內外地下水位差，見圖5.6.10； L最短滲徑流線總長度（m）,L=Lh+mLv; Lh滲徑水平段總長度（m）;Lv滲徑垂直段總長度（m）;m滲徑垂直段換算成水平段的換算系數(shù)；單排帷幕墻時，取m =1.50;多排帷幕墻時，取m=2.0；Ka抗?jié)B流或抗管涌穩(wěn)定性安全系數(shù)，取1

12、.52.0。圖5.6.10 坑底土體滲流計算簡圖5.6.10.1 基坑開挖面以下有承壓水層時，應按（5.6.10.1）式驗算基坑底部土的抗承壓水頭的穩(wěn)定性。 Ky=Pcz/Pwy (5.6.10.1)式中 Pcz基坑開挖面以下至承壓水層頂板間覆蓋土的自重壓力(kN/m2)Pwy承壓水層的水頭壓力(kN/m2)Ky抗承壓水頭的穩(wěn)定性安全系數(shù)，取1.05。5.7SMW工法圍護墻結構的抗傾覆穩(wěn)定性，可按（5.7）式驗算見圖5.7。 KQ=MRC/MOC式中 MRC抗傾覆力矩（Kn-m）。去基坑開挖面以下圍護墻入土部分坑內側壓力，對最下一道支撐的力矩。 MOC傾覆力矩（Kn-m）。取最下一道支撐或錨碇

13、點以下圍護墻坑外側壓力，對最下一道支撐的力矩。 KQ抗傾覆穩(wěn)定性安全系數(shù)，一級基坑工程取1.20；二級基坑工程取1.10；三級基坑工程取1.05。圖5.7。5.8 抗傾覆穩(wěn)定性驗算時，圍護墻的坑內，外土壓力、水壓力，分別按下列方法計算。5.9SMW工法支護結構和地基的整體滑動穩(wěn)定性驗算，通常采用通過墻底土層的圓弧滑動面計算。當墻底以下地基土有軟弱層時，尚應考慮坑能發(fā)生的非圓弧滑動面情況。有滲流時，應計及滲流力的作用。用總應力法確定土體的抗剪強度，并采用固結塊剪峰值指標時，宜.3采用簡單條分法計算。5.10SMW工法支護體系中，維護墻結構的內力和變形宜采用豎向彈性地基梁的基床系數(shù)法計算。計算時應

14、考慮支撐的位移、施工工況及支撐剛度等對結構內力與變形的影響。5.10.1圍護墻結構采用豎向彈性地基梁機床系數(shù)法的計算圖式見圖5.10.1坑內開挖面以上的內支撐點，以彈性支座模擬。坑內開挖面以下作用在圍護強面的彈性抗力，根據(jù)地基土的性質和施工措施等條件確定，并以均布的水平彈簧支座模擬。彈性抗力的分布通常取開挖面處為零，開挖面以下一定深度內三角形分布，其下按矩形分布。有工程實踐經(jīng)驗時，彈性抗力的分布也可取梯形等其他分布形式。維護清底以垂直彈簧支座模擬；圖5.10.1基坑內支撐點彈性支座的壓縮彈簧系數(shù)KB，應根據(jù)支撐體系的布置和支撐構件的材質與剛度等條件，按（5102）式確定： KB=2Aea/ls

15、 (5.10.2)式中 KB 內支撐的壓縮彈簧系數(shù)（KN/m/m）； a 與支撐松弛有關的折減系數(shù)，一般取0.51.0； 混凝土支撐或剛支撐施加預應力時，取a=1.0 E 支撐結構材料的彈性模量（KN/m2）； A 支撐構件的截面積（m2） L 支撐的計算長度（m） S 支撐的水平間距（m）5.10.3 基坑開挖面以下，水平彈性支座和垂直彈性支座的壓縮彈簧剛度KH，和KV，可按（5.10.3-1）和5.10-2）式計算： KH=kHbh （5.10.3-1） KV=kVbh （5.10.3-2）式中 KH、KV 分別為水平向和垂直向壓縮彈簧剛度（KN/m）kH、kV 分別為地基土的水平向和垂直

16、向基床系數(shù)（KN/m3），宜由現(xiàn)場試驗確定，或參照類似、工程的經(jīng)驗確定。當無條件進行現(xiàn)場試驗時，可根據(jù)地基土的性質，按表5.10.3-1和表5.10.3-2選用。開挖面以下三角形分布區(qū)的水平向基床系數(shù)kH=mz，m為水平向基床系數(shù)沿深度增大的比例系數(shù)，可根據(jù)地基土的性質表5.10.3-3選用。Z為影響深度，一般取開挖面以下35m?？拥椎鼗?土軟弱或受擾動較大時取最大值，反之取最小值；b、h 分別為彈簧的水平向和垂直向計算間距（m）水平向基床系數(shù)kH 表5.10.3-1地基土分類kH（KN/m3）流塑的粘性土300015000軟塑的粘性土和松散的粉性土1500030000可塑的粘性土和稍密中密粉

17、性土30000150000硬塑的粘性土和密實的粉性土150000以上松散的砂土300015000稍密的砂土1500030000中密的砂土30000100000密實的砂土100000以上水泥土攪拌樁加固置換率25%水泥摻量12%2000025000垂直向基床系數(shù)kV 表5.10.3-2地基土分類KV（KN/m3）流塑的粘性土500010000軟塑的粘性土和松散的粉性土1000020000可塑的粘性土和稍密中密粉性土2000040000硬塑的粘性土和密實的粉性土40000100000松散的砂土（不含新填砂）1000015000稍密的砂土1500020000中密的砂土2000025000密實的砂土2

18、500040000比例系數(shù)m 表5.10.3-3地基土分類m（KN/m4）流塑的粘性土10002000軟塑的粘性土和松散的粉性土和砂土20004000可塑的粘性土和稍密中密粉性土和砂土40006000堅硬的粘性土和密實的粉性土、砂土600010000水泥土攪拌樁加固，置換率25%水泥摻量12%400060005.10.4圍護墻結構的坑外側壓力，包括土壓力、水壓力和滲流壓力等。主要側土壓力的計算，與支護結構及地基土的位移，以及所采取的施工措施等有關，應根據(jù)土壓力的發(fā)揮狀態(tài)，分別按極限主動土壓力和靜止土壓力計算。水壓力的計算，按規(guī)定執(zhí)行。5.11 SMW工法圍護墻結構坑外地面均布荷載，通常取20k

19、Pa計算。當坑外地面非水平面，或者有臨近建構筑物荷載、施工荷載以及車輛荷載等其他類型荷載時，應按實際情況取值。由上述荷載引起作用于圍護墻的側向壓力按的有關規(guī)定計算。5.12 SMW工法支護體系圍護墻的頂部，應設置封閉圈梁（或稱鎖口梁）。圈梁的高度和寬度由計算確定，且不宜小于圍護墻的厚度。*5.13 H型鋼插入深度與攪拌樁深度要求。*5.14 H型鋼焊接強度驗算6、SMW工法施工及注意事項6.1 施工方案施工之前必須充分理解、掌握施工的目的、規(guī)模工期、地質條件、施工條件、環(huán)境保護、安全、經(jīng)濟性等諸多因素，制定出適合這些因素的材料、機械設備、人員等多方面的施工計劃。6.2 施工程序 施工程序以標準

20、施工程序（參照第一章圖.1及圖.2）為基礎編制施工程序。為了使鉆孔攪拌能順利進行和保證精度和質量的完好，預先調查施工位置的地下障礙物。為了保證鉆孔的精度，設置定位型鋼。SMW鉆機鉆進的時左右二根鉆桿連續(xù)注入水泥漿液，中間一根鉆桿同步打入高壓空氣，同時把原位置的鉆孔連續(xù)攪拌，直到規(guī)定的深度。到達規(guī)定的深度后，根據(jù)土質情況，局部進行上下反復攪拌。連續(xù)噴注水泥漿，徐徐上升攪拌軸，結束鉆孔攪拌。鉆孔攪拌結束后，用吊車吊起芯材，用規(guī)尺測量，保證芯材的垂直度，靠自重插入孔內。插入后，確認芯材的頂部固定和水平度。產(chǎn)生的水泥土漿，自然集積在導向溝內或者堆放在現(xiàn)場臨時設置的坑槽內。產(chǎn)生的水泥土應為含有水泥，讓其

21、在臨時設置的坑槽內或者泥土溝內固結后搬運出去。6.3 現(xiàn)場調查和試驗施工施工之前，預先對場地的周邊進行調查，如機械器具和材料的搬運通道、作業(yè)地盤、作業(yè)空間、埋設物和地上障礙物相鄰空間的狀況等，有關上層的構造、土質、地下水等必須作詳細的調查。說明1） 做現(xiàn)場調查時，預先整理好調查項目，列舉調查確認的內容。表6.1列舉了現(xiàn)場調查項目的內容。2） 修正施工計劃以滿足施工效率，按土質情況而實施的實驗工作，必須預先準備好詳細的實驗項目，試驗時間和費用的允許范圍，盡量從多方面進行確認。表6.1 現(xiàn)場調查項目例示大項目小項目調查確認的內容一般事項工程概要工程名稱、工程場所、發(fā)包方、設計監(jiān)理方、施工方、工程規(guī)

22、模周邊狀況通行道路、搬出入口、近領協(xié)議、鄰地、水井寬，通行規(guī)制、高度限制，寬、高、坡度 可否旋轉，協(xié)議內容（作業(yè)日，時間）相鄰地界，鄰地構造物，到作業(yè)場所的距離，周邊地下水的利用狀況、水質。場地狀況場地、作業(yè)地盤、導向溝、地下障礙物及埋設物地上障礙物，其他施工范圍，機械設備的組裝，拆卸場所，機械設置場所，材料堆場，材料運搬通路，泥土一次處理場地。養(yǎng)護程度，要否捕強，水平度，預想降雨時的狀況能否構筑導向溝，要否周邊養(yǎng)護，規(guī)尺的設置位置有無地下埋設水管和今后的處理計劃，舊水井，防空洞，舊構筑物的殘片、土渣有無架空線，兩側有否樹木等突出物地質條件地質圖土質地下水調查位置和施工范圍的關系，標準貫入試驗

23、結果粒度分布，一向壓縮強度等，含水比（量），透水系數(shù)，有無有機質土等特殊土。地下水位，水位的變化，有無被壓水和被壓水的程度，有無地下水流及狀況和鄰接構筑物的關系地上構筑物地下構筑物設備離鉆孔位置最近點的距離離鉆孔位置最近點的距離，構筑物的深度和位置構筑物基礎狀況有無對振動有敏感的精密儀器和加工機械有關事項地下施工計劃施工目的，設計意圖，和樁體位置的關系，基坑開挖土程序之頂計劃，基礎樁計劃用電用水用水用電供水能力（吐出口徑、水壓）有無動力用電源、功率其他施工困難的場地標準施工有困難的場所，維修保養(yǎng)有問題的部位，保持管理項目的基準有困難的部位，其它6.4機械和裝備選擇適合地質條件、施工條件的機械和

24、裝備。說明表6.2列舉了通常使用的機械裝備一覽。用途機械名規(guī)格使用臺數(shù)重量（t）使用電力kw打樁主機打樁機適合安裝鉆機1100160090鉆孔攪拌機設備三軸攪拌鉆機65010001284590225拌漿設備泵（泥漿泵）200L/min2523攪拌機（泥漿攪拌機）7501000L/次3334.5水泥拌漿筒2030t1352.5送漿設備泵（泥漿泵）200L/min2223打入高壓空氣空壓機6-9m310.5插入設備履帶式起重機2550t吊12755置換土處理挖機0.30.7m3110201）為了保證施工精度和施工安全，鉆孔攪拌設備必須采用三點支撐型履帶式或步履式樁機。根據(jù)地質條件和施工深度，選擇足

25、夠功率的鉆孔攪拌機和其他必要的裝備。樁機設備一覽表機種導軌尺寸不接長攪拌情況下的最大施工深度行走可能重量最大吊荷重履帶式D508-100 M33 2012540D608-110 M33 2614050SF55833 2413545SP13533 2816060步履式D3030 2310040D36.536.5 2915065D42.542.5 35160702）根據(jù)地質條件、施工條件選定三軸鉆機。3）根據(jù)地質條件、施工條件，選用能耐受減速機最大功率的三軸裝置。4）鉆孔用的鉆頭，其形狀、材質對鉆孔能力有很大的影響，一定要充分考慮地質條件選用。5）選用適合地質條件、施工條件能夠充分攪拌構筑高質量S

26、MW的攪拌機構。6）按照規(guī)定的要求，制造水泥漿，并經(jīng)常保持恒定均勻的質量，配制能夠輸送必要的澆注量的壓送裝置。7）材料的貯藏設備，既要考慮到大容量存儲具有足夠的貯藏能力，又要保證能快速供料。8）動力源，既要能保證機械設備最大負荷的需要，且有足夠的余量，又要考慮到適合環(huán)境保護，安全等方面的需要。9）選用輔助作業(yè)設備時要結合施工條件，根據(jù)安全基準選用選用索要功率的設備。6.5鉆頭及鉆桿鉆頭按照裝備的攪拌葉片和移動葉片的形狀不同可分為以下三種。（1） 砂質土用分別在攪拌軸的上下方向交錯安裝螺旋狀的攪拌葉片和螺旋紋狀的葉片。（2） 粘性土用主要由螺旋狀的攪拌葉片構成的攪拌機構。（3） 沙礫土用和巖石用

27、主要由螺旋紋狀的葉片的攪拌機構，而且相互鄰接的攪拌機構的回轉軌跡必須確保最小200mm以上的重疊部分。說明根據(jù)攪拌深度，土質分布狀況，地下水位，水量等和設備能力的關系綜合考慮，選定合適的鉆桿及鉆頭。6.6攪拌順序為確保攪拌樁各部分之間的連續(xù)性和維持垂直度，原則上要把各部分的兩個端部完全重疊起來。攪拌順序有三種，1連續(xù)方式I（標準方式）2連續(xù)方式（單車擠壓方式）3先行鉆孔套打方式說明下面介紹三軸鉆孔攪拌機構的三種照壁順序。1） 連續(xù)方式I（標準方式）一般用于N值50以下的土質。圖1表示攪拌順序2） 連續(xù)方式（單車擠壓方式）和連續(xù)方式I同樣適用于N值50以下的土質。圖2表示攪拌順序3） 先行鉆孔套

28、打方式適用于N值50以上，非常緊實的土質，N值50以下，但混有100mm以上的卵石的沙礫或者軟巖土質。先行鉆孔后的SMW攪拌順序認為是連續(xù)方式I、的結合形式。6.8注入液的配比用于注入液的水泥漿配比，一定要根據(jù)地質條件、施工條件條件不同，決定適量的配比。上海地區(qū)通常水灰比為1.5。表6.5示出不同土質的配比概略值。表6.5 土質配比的概略值土質配比（對象土 m3 ）水泥（kg）膨脹土（kg）水（L）粘性土300450515450900砂質土200400520300800砂礫土200400530300800粘土及特殊土根據(jù)室內試驗配比【說明】注入液的配比和攪拌方法是關系到SMW質量的最主要因素。

29、設計階段配比的設定，主要考慮到施工目的和現(xiàn)場地質土質的關系，水泥土的硬化。但是在實際施工時，還要充分考慮到注入液在施工上的機能，在滿足設計意圖的條件下，對配比進行必要的調整。最近，對水泥漿和添加劑的研究開發(fā)取得了顯著的進展，使用這些材料時，希望能根據(jù)室內試驗考慮配比。注入液在施工方面的機能主要有以下幾點：1）使鉆孔變得容易鉆孔時能使鉆孔攪拌機運轉靈活，保證施工過程攪拌順利。2）容易使土塊分散能使混合攪拌的土粒浮游到懸濁液中。3）保證孔壁的穩(wěn)定性能防止鉆孔部分的孔壁面崩壞。4）能保證流動性能使水泥土在一定的時間內保證流動性，保證H型鋼能方便、準確地插入。而且能與相鄰的構筑部分達到整體性。6.7鉆孔攪拌速度和提升攪拌速度SMW的攪拌速度，必須在研究了地質條件、施工條件后才能決定。以標準的施工能力為前提，根據(jù)不同土質，標準速度原則上如表6.6所述。上海地區(qū)通常下鉆孔攪拌速度小于1.0（m/min），上升攪拌速度（m/min）小于2.0（m/min）。表6.6 標準速度土質鉆孔攪拌速度（m/min）上升攪拌速度（m/min）粘性土0.51.012砂質土1.01.5砂礫土根據(jù)現(xiàn)場狀況粘土和特殊土【說明】鉆孔、攪拌速度與SMW的質量和施工性、經(jīng)濟性有很