杭淳政儲出8-12號地塊項目一期塔吊安拆專項施工方案施工組織設計（專項方案）審批表工程名稱杭淳政儲出20078-12號地塊項目一期工程地址淳安縣千島湖鎮(zhèn)清溪新城烏嘴洞方案名稱塔吊安拆專項施工方案技術負責人簽字項目部蓋章 編制日期 2013年5月專業(yè)部門審核意見： 審核： 審核時間：總工程師審批意見：審批： 審批時間： 第一節(jié)、工程概況一、工程概況本工程位于擬建濱江東方海岸屬于杭州淳政儲出【2007】08012地塊，位于淳安縣千島湖鎮(zhèn)東側，場地東、南、西三側緊臨千島湖水庫，北靠千島湖大道，交通便利，依山順坡建造。由東方海岸（淳安）房地產(chǎn)開發(fā)有限公司投資興建，中國美術學院風景建筑設計研究院設計，通力建設監(jiān)理有限公司監(jiān)理，浙江城投建設有限公司總承包，淳安縣質(zhì)檢站質(zhì)檢。主要由6幢1718層住宅樓，地下一層為車庫。建筑面積66701m2，其中地下面積17003.8m2?？拐鹪O防烈度為六度，結構類型二級。建筑類別為三類，耐火等級為一級。地下工程防水等級二級、設備房、頂板一級，屋面防水等級為級。本工程的相對設計標高0.000相當于絕對標高：1、2、5、6#樓及地下車庫為111.6m，3、4#樓為111.4m,。1#6#樓標準層高3米，地下層高5.2米，1#、2#、3#、4#樓一層層高4.5米,5#、6#樓一層層高4.2米、二層層高3.1米。1#、2#、3#、4#樓建筑高度為55.5米，5#、6#樓建筑高度均為52.3米。2、場內(nèi)地下水情況工程區(qū)位于千島湖湖畔，隸屬新安江水庫流域。水位變幅受新安江水電站調(diào)峰發(fā)電和泄洪影響。新安江水庫設計正常蓄水位為108m。工程區(qū)內(nèi)地下水類型根據(jù)其賦存條件、水理性質(zhì)等特征，地下水類型主要為松散巖類孔隙性潛水和基巖裂隙水兩種。地下水主要接受大氣降水補給?？紫缎詽撍植加诘谒南蹈采w層及強風化巖（土）層內(nèi)，埋藏深淺不一，水量不大，直接受大氣降水補給，沿基巖面滲出，滲入基巖部分成為裂隙性潛水的補給來源。裂隙性地下水賦存于基巖裂隙、斷層破碎帶中，以潛水類型為主?？紫缎詽撍饕艽髿饨邓?、地表徑流控制，隨季節(jié)性變化明顯；基巖裂隙水水量受地形地貌、巖性、構造、風化及季節(jié)性降雨影響較大。地下水徑流方式主要通過基巖內(nèi)的節(jié)理裂隙、構造及松散巖類的孔隙由高高程處向低高程處滲流，最終排泄到千島湖內(nèi)。根據(jù)巖土工程勘察規(guī)范（GB50021-2001）（2009年版），按場地環(huán)境類型類、受地層滲透性影響按A類，場區(qū)內(nèi)孔隙性潛水對混凝土結構微腐蝕性、對鋼筋混凝土結構中鋼筋在長期浸水作用具微腐蝕性、對鋼筋混凝土結構中鋼筋在干濕交替作用下具微腐蝕性。根據(jù)項目部施工總平面布置的總體要求，經(jīng)過項目部討論決定本工程1#、2#、5#、6#樓4臺塔吊選用浙江省建設機械有限公司生產(chǎn)的自升式QTZ60型58m臂長的塔吊。（1）、1#塔吊/(6#樓南側)塔吊基礎承臺中心線與6#樓各相關軸線的間距分別為：塔吊基礎中心線Y軸位于6-2軸往東4500mm， X軸位于6-A軸往南2900mm。塔吊基礎承臺頂標高為-5.65m，承臺厚度為1250mm，在基礎筏板底。采用5000*5000*1300樁承臺基礎，樁承臺采用4個直徑700，YZ700-615-3.5/10B16-C30型號沖擊成孔樁，單樁承載力為1900KN。（2）、2#塔吊/(1#樓南側)塔吊基礎承臺中心線與9#樓各相關軸線的間距分別為：塔吊基礎中心線Y軸位于1-6軸往東4600mm， X軸位于1-C軸往南4500mm。塔吊基礎承臺頂標高為-5.65m，承臺厚度為1250mm，在基礎筏板底。采用5000*5000*1300樁承臺基礎，樁承臺采用4個直徑700，YZ700-615-3.5/10B16-C30型號沖擊成孔樁，單樁承載力為1900KN。（3）、3#塔吊/(5#樓南側)塔吊基礎承臺中心線與5#樓各相關軸線的間距分別為：塔吊基礎中心線Y軸位于5-2軸向東4700mm， X軸位于5-A軸往南2900mm。塔吊基礎承臺頂標高為-5.65m，承臺厚度為1250mm，在基礎筏板底。采用5000*5000*1300獨立承臺基礎，持力層地基承載力為2000Kpa。（4）、4#塔吊/(2#樓西側)塔吊基礎承臺中心線與5#樓各相關軸線的間距分別為：塔吊基礎中心線Y軸位于2-1軸向西3500mm， X軸位于2-P軸往南4300mm。塔吊基礎承臺頂標高為-5.65m，承臺厚度為1250mm，在基礎筏板底。采用5000*5000*1300獨立承臺基礎，持力層地基承載力為2000Kpa。二、施工平面布置見附圖第二節(jié)、編制依據(jù)塔式起重機設計規(guī)范GB/T13752-1992建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2011建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2012混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010建筑樁基技術規(guī)范JGJ97-2008建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011施工組織設計及建筑結構相關施工圖紙等。第三節(jié)、施工工藝技術一、技術參數(shù)塔吊技術性能參數(shù)型號：QTZ60規(guī)格：起重力矩：733.7kN.m起重量：60.00kN回轉半徑：58m起升（安裝）高度：75m附墻道數(shù)：2整機（主要零部件）重量和尺寸：833.00二、基礎檢查驗收 (1)、基礎的鋼筋綁扎后，作隱蔽工程驗收。隱蔽工程包括塔機基礎節(jié)的預埋件或預埋節(jié)等。驗收合格后方澆筑混凝土。(2)、基礎混凝土的強度等級符合設計要求。用于檢查結構構件混凝土強度的試件，在混凝土的澆筑地點隨機抽取。取樣與試件留置符合現(xiàn)行國家標準混凝土結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50204的有關規(guī)定。(3)、基礎結構的外觀質(zhì)量沒有嚴重缺陷，不宜有一般缺陷，對已出現(xiàn)的嚴重缺陷或一般缺陷采用相關處理方案進行處理，重新驗收合格后安裝塔機。(4)、基礎的尺寸允許偏差符合下表規(guī)定：項目允許偏差(mm)檢驗方法標高20水準儀或拉線、鋼尺檢查平面外形尺寸(長度、寬度、高度)20鋼尺檢查表面平整度10、L/1000水準儀或拉線、鋼尺檢查洞穴尺寸20鋼尺檢查預埋錨栓標高(頂部)20水準儀或拉線、鋼尺檢查中心距2鋼尺檢查注：表中L為矩形或十字形基礎的長邊。(5)、基礎工程驗收符合現(xiàn)行國家標準混凝土結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50204的規(guī)定。第四節(jié)、計算書及相關圖紙施工詳圖：計算書：天然基礎1塔吊天然基礎的計算書依據(jù)塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程(JGJ/T 187-2009)。一. 參數(shù)信息塔吊型號:QTZ60塔機自重標準值:Fk1=833.00kN起重荷載標準值:Fqk=60.00kN塔吊最大起重力矩:M=733.7kN.m塔吊計算高度:H=75m塔身寬度:B=1.6m非工作狀態(tài)下塔身彎矩:M=-356.86kN.m承臺混凝土等級:C35鋼筋級別:HPB235地基承載力特征值:200kPa承臺寬度:Bc=5m承臺厚度:h=1.3m基礎埋深:D=0m計算簡圖:二. 荷載計算1. 自重荷載及起重荷載1) 塔機自重標準值Fk1=833kN2) 基礎以及覆土自重標準值Gk=551.325=812.5kN3) 起重荷載標準值Fqk=60kN2. 風荷載計算1) 工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (Wo=0.2kN/m2) =0.80.71.951.540.2=0.34kN/m2 =1.20.340.351.6=0.23kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值Fvk=qskH=0.2375=16.95kNc. 基礎頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值Msk=0.5FvkH=0.516.9575=635.68kN.m2) 非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區(qū) Wo=0.30kN/m2) =0.80.71.951.540.3=0.50kN/m2 =1.20.500.351.6=0.34kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值Fvk=qskH=0.3475=25.43kNc. 基礎頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值Msk=0.5FvkH=0.525.4375=953.51kN.m3. 塔機的傾覆力矩工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值Mk=-356.86+0.9(733.7+635.68)=875.58kN.m非工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值Mk=-356.86+953.51=596.65kN.m三. 地基承載力計算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程(JGJ/T 187-2009)第4.1.3條承載力計算。塔機工作狀態(tài)下：當軸心荷載作用時： =(833+60+812.5)/(55)=68.22kN/m2當偏心荷載作用時： =(833+60+812.5)/(55)-2(875.581.414/2)/20.83 =8.79kN/m2由于 Pkmin0 所以按下式計算Pkmax： =(833+60+812.5)/(55)+2(875.581.414/2)/20.83 =127.65kN/m2塔機非工作狀態(tài)下：當軸心荷載作用時： =(833+812.5)/(55)=65.82kN/m2當偏心荷載作用時： =(833+812.5)/(55)-2(596.651.414/2)/20.83 =25.32kN/m2由于 Pkmin0 所以按下式計算Pkmax： =(833+812.5)/(55)+2(596.651.414/2)/20.83 =106.32kN/m2四. 地基基礎承載力驗算修正后的地基承載力特征值為:fa=200.00kPa軸心荷載作用：由于 faPk=68.22kPa，所以滿足要求！偏心荷載作用：由于1.2faPkmax=127.65kPa，所以滿足要求！五. 承臺配筋計算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范GB 50007-2011第8.2條。1. 抗彎計算，計算公式如下: 式中 a1截面I-I至基底邊緣的距離，取 a1=1.70m； a截面I-I在基底的投影長度,取 a=1.60m。 P截面I-I處的基底反力；工作狀態(tài)下：P=(5-1.70)(127.65-8.79)/5+8.79=87.24kN/m2；M=1.702(25+1.6)(1.35127.65+1.3587.24-21.35812.50/52)+(1.35127.65-1.3587.24)5/12=630.97kN.m非工作狀態(tài)下：P=(5-1.70)(106.32-25.32)/5+25.32=78.78kN/m2；M=1.702(25+1.6)(1.35106.32+1.3578.78-21.35812.5/52)+(1.35106.32-1.3578.78)5/12=483.95kN.m2. 配筋面積計算,公式如下: 依據(jù)混凝土結構設計規(guī)范GB 50010-2010式中 1系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度。經(jīng)過計算得: s=630.97106/(1.0016.705.0010312502)=0.005 =1-(1-20.005)0.5=0.005 s=1-0.005/2=0.998 As=630.97106/(0.9981250210.00)=2409.54mm2。六. 地基變形計算規(guī)范規(guī)定：當?shù)鼗饕芰拥某休d力特征值(fak)不小于130kPa或小于130kPa但有地區(qū)經(jīng)驗，且黏性土的狀態(tài)不低于可塑（液性指數(shù)IL不大于0.75）、砂土的密實度不低于稍密時，可不進行塔機基礎的天然地基變形驗算，其他塔機基礎的天然地基均應進行變形驗算。塔吊計算滿足要求！計算書：四樁基礎塔吊四樁基礎的計算書 依據(jù)塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程(JGJ/T 187-2009)。一. 參數(shù)信息塔吊型號:QTZ60塔機自重標準值:Fk1=833.00kN起重荷載標準值:Fqk=60.00kN塔吊最大起重力矩:M=733.7kN.m非工作狀態(tài)下塔身彎矩:M=-356.86kN.m塔吊計算高度:H=75m塔身寬度:B=1.6m樁身混凝土等級:C35承臺混凝土等級:C35保護層厚度:H=50mm矩形承臺邊長:H=5.0m承臺厚度:Hc=1.3m承臺箍筋間距:S=200mm承臺鋼筋級別:HRB335承臺頂面埋深:D=0m樁直徑:d=0.7m樁間距:a=3.6m樁鋼筋級別:HRB335樁入土深度:10m樁型與工藝:泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁計算簡圖如下： 二. 荷載計算1. 自重荷載及起重荷載1) 塔機自重標準值 Fk1=833kN2) 基礎以及覆土自重標準值 Gk=551.3025=812.5kN 承臺受浮力：Flk=550.8010=200kN3) 起重荷載標準值 Fqk=60kN2. 風荷載計算1) 工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (Wo=0.2kN/m2) =0.80.71.951.540.2=0.34kN/m2 =1.20.340.351.6=0.23kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.2375.00=16.95kNc. 基礎頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.516.9575.00=635.68kN.m2) 非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區(qū) Wo=0.35kN/m2) =0.80.71.951.540.35=0.59kN/m2 =1.20.590.351.60=0.40kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.4075.00=29.66kNc. 基礎頂面風荷載產(chǎn)生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.529.6675.00=1112.43kN.m3. 塔機的傾覆力矩工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=-356.86+0.9(733.7+635.68)=875.58kN.m非工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=-356.86+1112.43=755.57kN.m三. 樁豎向力計算非工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk)/n=(833+812.50)/4=411.38kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(833+812.5)/4+(755.57+29.661.30)/5.09=567.38kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(833+812.5-200)/4-(755.57+29.661.30)/5.09=205.37kN工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(833+812.50+60)/4=426.38kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(833+812.5+60)/4+(875.58+16.951.30)/5.09=602.71kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(833+812.5+60-200)/4-(875.58+16.951.30)/5.09=200.04kN四. 承臺受彎計算1. 荷載計算不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設計值：工作狀態(tài)下：最大壓力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(833+60)/4+1.35(875.58+16.951.30)/5.09=539.44kN非工作狀態(tài)下：最大壓力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35833/4+1.35(755.57+29.661.30)/5.09=491.75kN2. 彎矩的計算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程第6.4.2條 其中 Mx,My1計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設計值(kN)。由于工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大： Mx=My=2539.441.00=1078.88kN.m3. 配筋計算根據(jù)混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010第6.2.10條 式中 1系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2。底部配筋計算: s=1078.88106/(1.00016.7005000.00012502)=0.0083 =1-(1-20.0083)0.5=0.0083 s=1-0.0083/2=0.9958 As=1078.88106/(0.99581250.0300.0)=2889.0mm2五. 承臺剪切計算最大剪力設計值： Vmax=539.44kN依據(jù)混凝土結構設計規(guī)范(GB50010-2010)的第6.3.4條。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 式中 計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.570N/mm2； b承臺的計算寬度，b=5000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1250mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六. 承