混凝深度處理城市污水廠初步設(shè)計 摘 要 當(dāng)今，隨著經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展，人民生活水平的不斷提高，環(huán)境污染日趨嚴(yán)重，加大城市生活污水治理力度勢在必行，并且城市用水日益緊縮，需要對出水進(jìn)行回用。 現(xiàn)擬建一座城市生活污水處理廠，處理規(guī)模為 200000m3/d。進(jìn)水水質(zhì)為 CODCr ：250mg/L， BOD5 ： 150mg/L， SS： 200mg/L， pH=7.08.5,出水水質(zhì)為 CODCr 50mg/L ，BOD510mg/L ， SS10mg/L ， pH=6.59。根據(jù)進(jìn)出水水質(zhì)，本設(shè)計擬采用完全混合液態(tài)的生物工藝 和深度混凝法工藝，經(jīng)比選，確定在生物處理階段采用周期循環(huán)曝氣活性污泥（ CASS）工藝。 CASS工藝污水呈完全混合液態(tài)，對進(jìn)水水質(zhì)、水量、 PH和有毒有害物質(zhì)起到較好的緩沖作用，具有較強(qiáng)的耐沖擊負(fù)荷能力，同時對絲狀菌的生長起到抑制作用，可有效防止污泥膨脹。此工藝具有投資省，處理效果好，運(yùn)行管理方便等優(yōu)點(diǎn)，適用于大中型污水處理廠使用。本設(shè)計包含污水處理工藝流程的確定，工藝流程中各單元的計算，圖紙的繪制等。本工程的實施將顯著改善受納水體水質(zhì)，同時間接產(chǎn)生經(jīng)濟(jì)效益，促進(jìn)經(jīng)濟(jì)可持續(xù)發(fā)展。 關(guān)鍵詞 ：污水處理廠； CASS工藝；深度混凝 Abstract Nowadays, with the rapid development of economy, peoples living standards are rising, environmental pollution is worsening, and increasing the intensity of urban sewage treatment is imperative. Whats more, city water is decreasing and it is necessary to recycle water. Now it is proposed that a plant of city sewage treatment is built and its treating scale is 200000m3 / d. The ram water quality is CODCr, BOD5, SS, and pH keep at 250mg / L,150mg / L,200mg / L, and 7.0 8.5, respectively.The treated water quality is CODCr, BOD5, SS, and pH keep at 100mg / L, 30mg / L, 30mg / L and 6 9, respectively. According to the treated water quality, the design plans to use the completely mixed biotechnology and depth coagulation process. By comparison, it determines to use cyclic activated sludge system (CASS) process at the stage of biological treatment . Sawage of CASS process is completely mixed, which has a good buffer effect on water quality, water quantity, PH, toxic and hazardous substances. With a strong resistance to shock loading capacity, meanwhile it has an inhibitory effect on the growth of filamentous bacteria, Which can effectively prevent sludge bulking . This process has the advantage of less investment, good effect, easy operation and management and it is applicable to large or medium sized plants of sewage treatment. The design includes the determination of sewage treatment process, the calculation of each unit of process and the construction drawings. The implementation of this project will significantly improve the water quality of receiving water, and indirectly produce economic benefits and promote sustainable economic development. Key word: sewage treatment plants； CASS process； depth coagulation 目 錄 摘 要 . I Abstract. II 第一章 緒 論 . 1 1.1 設(shè)計的目的及意義 . 1 1.2 設(shè)計指導(dǎo)思想 . 1 1.3 設(shè)計的內(nèi)容及要求 . 1 1.3.1 主要內(nèi)容 . 1 1.3.2 要求 . 2 1.4 國內(nèi)外發(fā)展概況 . 2 1.5 設(shè)計依據(jù)及原則 . 2 1.5.1 設(shè)計依據(jù) . 2 1.5.2 設(shè)計原則 . 2 1.6 設(shè)計原始資料 . 3 1.6.1 設(shè)計規(guī)模 . 3 1.6.2 水質(zhì)指標(biāo) . 3 1.6.3 氣象資料 . 3 1.6.4 污水排水接納河流資料 . 3 1.6.5 廠址及場地現(xiàn)狀 . 3 第二章 污水處理廠二級處理工藝方案的選擇 . 4 2.1 設(shè)計方案論證 . 4 2.1.1 活性污泥法處理系統(tǒng)有效運(yùn)行的基本條件是： . 4 2.1.2 環(huán)境因素對微生物生長的影響 . 4 2.2 原污水可生化性分析 . 5 2.3 污水處理程度的確定 . 5 2.3.1 水質(zhì)情況 . 5 2.3.2 處理程度計算 . 6 2.4 污水處理廠工藝方案比選 . 7 2.4.1 推流式活性污泥法工藝 . 7 2.4.2 傳統(tǒng)氧化溝工藝 . 7 2.4.3 CASS 工藝 . 8 2.4.4 工藝方案選擇 . 10 第三章 二級處理單元構(gòu)筑物的設(shè)計計算 . 11 3.1 粗格柵設(shè)計計算 . 11 3.1.1 設(shè)計說明 . 11 3.1.2 柵前明渠寬度 . 11 3.1.3 柵條的間隙數(shù) . 11 3.1.4 柵槽寬度 . 12 3.1.5 進(jìn)水渠道漸寬部分的長度 . 12 3.1.6 柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度 . 12 3.1.7 過柵水頭損失 . 12 3.1.8 柵后槽總高度 . 13 3.1.9 柵槽總長度 . 13 3.1.10 每日柵渣量計算 W . 13 3.2 泵站的設(shè)計計算 . 13 3.2.1 泵房規(guī)范要求 . 13 3.2.2 污水泵計算 . 14 3.2.3 集水池 . 14 3.3 細(xì)格柵設(shè)計計算 . 15 3.3.1 設(shè)計說明 . 15 3.3.2 柵前明渠寬度 . 15 3.3.3 柵條的間隙數(shù) . 15 3.3.4 柵槽寬度 . 16 3.3.5 進(jìn)水渠道漸寬部分的長度 . 16 3.3.6 柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度 . 16 3.3.7 過柵水頭損失 . 16 3.3.8 柵后槽總高度 . 17 3.3.9 柵槽總長度 . 17 3.3.10 每日柵渣量計算 W . 17 3.4 沉砂池的設(shè)計計算 . 17 3.4.1 沉砂池的選擇 . 17 3.4.2 沉砂池設(shè)計計算一般規(guī)定 . 18 3.4.3 設(shè)計參數(shù) . 18 3.4.4 設(shè)計計算 . 18 3.5 CASS 池設(shè)計計算 . 19 3.5.1 基本設(shè)計參數(shù) . 20 3.5.2 污泥負(fù)荷率 . 20 3.5.3 曝氣 時間 . 20 3.5.4 沉淀時間 TS . 20 3.5.5 排水時間 TD . 21 3.5.6 周期數(shù)的確定 . 21 3.5.7 進(jìn)水時間 TF . 21 3.5.8 CASS 池運(yùn)行模式 . 21 3.5.9 CASS 池容積及構(gòu)造尺寸 . 22 3.5.10 復(fù)核出水溶解性 BOD5 . 23 3.5.11 潛水?dāng)嚢杵?. 24 3.5.12 曝氣系統(tǒng)設(shè)計計算 . 24 3.5.13 供氣量的計算 . 25 3.5.14 進(jìn)出水管路計算 . 27 第四章 污水處理廠三級處理工藝方案的選擇 . 28 4.1 工藝技術(shù)路線方案： . 28 4.2 關(guān)鍵技術(shù)難點(diǎn)及解決方案： . 28 4.3 混凝劑的配制與投加 ： . 28 4.4 機(jī)械攪拌澄清池的設(shè)計說明 ： . 29 4.5 清水池的設(shè)計說明 ： . 29 4.6紫外消毒渠道 . 29 4.6.1 紫外消毒渠道的功能 . 29 4.6.2紫外消毒渠道設(shè)計計算 . 30 第五章 三級處理單元構(gòu)筑物的設(shè)計計算 . 32 5.1 混凝劑的配制與投加 ： . 32 5.2 機(jī)械攪拌澄清池的設(shè)計計算 ： . 33 5.3 污水計量設(shè)備 . 36 第六章 產(chǎn)泥量及排泥系統(tǒng) . 37 6.1產(chǎn)泥量 . 37 6.2排泥系統(tǒng) . 37 6.3 污泥回流 . 38 6.3.1設(shè)計說明 . 38 6.3.2回流污泥泵設(shè)計選型 . 38 6.4 重力濃縮池設(shè)計計算 . 38 6.4.1設(shè)計參數(shù) . 39 6.4.2 設(shè)計與計算 . 39 6.5 貯泥池 . 41 6.6消化池 . 41 6.6.1消化池容積計算 . 41 6.6.2消化池各部分表面積計算 . 42 6.6.3消化池?zé)峁?計算 . 42 6.7污泥脫水設(shè)備 . 43 6.8附屬構(gòu)筑物 . 44 6.9主要構(gòu)筑物 . 45 第七章 污水處理廠配套工程設(shè)計 . 46 7.1 廠區(qū)平面設(shè)計 . 46 7.1.1 平面布置原則 . 46 7.1.2 平面布置 . 46 7.2 廠區(qū)高程設(shè)計 . 47 7.2.1 高程布置注意事項 . 47 7.2.2 高程計算 . 47 第八章 環(huán)境保護(hù)及勞動衛(wèi)生 . 51 8.1 項目施工期對環(huán)境影響及對策 . 51 8.1.1 項目施工期對環(huán)境的影響 . 51 8.1.2 施工期對環(huán)境影響的對策 . 52 8.2 項目運(yùn)營期對環(huán)境影響及對策 . 53 8.2.1 項目運(yùn)營期對環(huán)境的影響 . 53 8.2.2 運(yùn)營期環(huán)境影響的對策 . 53 8.3 勞動保護(hù)與安全生產(chǎn) . 54 第九章 工程投資估算及效益分析 . 55 9.1投資估算 . 55 9.1.1估算范圍 . 55 9.1.2.編制依據(jù) . 55 9.1.3投資估算 . 55 9.2 運(yùn)行成本估算 . 57 9.2.1 成本估算的有關(guān)單價 . 57 9.2.2運(yùn)行成本估算 . 57 9.2.3 運(yùn)行成本核算 . 58 結(jié) 論 . 59 致 謝 . 60 參考文獻(xiàn) . 61 第一章 緒論 1 第一章 緒 論 1.1 設(shè)計的目的及意義 根據(jù)“十二五”計劃，城鎮(zhèn)污水處理率由 72%提高到 85%，新增污水處理能力 4200萬 /日，重點(diǎn)流域所有城市污水處理廠要求達(dá)到一級 B 標(biāo)準(zhǔn)，省會城市和重點(diǎn)地級市要求達(dá)到一級 A； 增建和擴(kuò)建城市污水廠成為當(dāng)務(wù)之急。 工程設(shè)計是 污水廠建設(shè)過程的一個決定性環(huán)節(jié)，它不但關(guān)系著工程的質(zhì)量和將來的使用效果，還決定著工程投資和工程經(jīng)濟(jì)條件。國外學(xué)者的研究表明，在初步設(shè)計階段，影響項目投資的可能性為 57% 95%，由此可見，初步設(shè)計對于整個工程的建設(shè)效益的影響是十分重要的。 本初步設(shè)計根據(jù)專業(yè)培養(yǎng)目標(biāo)的要求，通過學(xué)生對某重點(diǎn)城市 20 萬 m3/d污水處理廠進(jìn)行獨(dú)立設(shè)計，強(qiáng)化專業(yè)理論知識，保證學(xué)生得到基本工程訓(xùn)練，掌握工程設(shè)計的基本方法和技術(shù)，并培養(yǎng)學(xué)生綜合解決問題的能力，為今后的專業(yè)工作奠定良好的基礎(chǔ)。 1.2 設(shè)計指導(dǎo)思想 決定城市污水處理廠投 資和運(yùn)行成本的很重要因素是污水處理工藝的選擇。目前，在城市污水處理領(lǐng)域，很多城市普遍存在著追求 “ 新工藝 ” 的傾向。一座城市污水廠處理工藝的選擇，雖然應(yīng)由污水水質(zhì)、水量、排放標(biāo)準(zhǔn)及受納水體性質(zhì)等因素來確定，但是，忽略污水處理廠投資和運(yùn)行成本，過分強(qiáng)調(diào)污水處理工藝的先進(jìn)是不足取的。實際上，有些城市采取的高投資、高運(yùn)行費(fèi)的 “ 新工藝 ” ，由于水質(zhì)不穩(wěn)定，水量波動大等緣故，并未收到理想的處理效果。 CASS（ cyclic activated sludge system）工藝 污水在流態(tài)上屬于完全混合型， 是在 SBR 工藝的 基礎(chǔ)上 發(fā)展起來的，是與活性污泥法并列的一種污水生物處理技術(shù)，發(fā)展起步早，技術(shù)比較成熟，是近年來國際公認(rèn)的生活污水及工業(yè)廢水先進(jìn)處理工藝 并且用深度混凝法回用水效果也很好 。 1.3 設(shè)計的內(nèi)容及要求 1.3.1 主要內(nèi)容 根據(jù)所給的原始資料完成 20萬 m3/d混凝深度處理城市污水廠初步設(shè)計，內(nèi)容包括： （ 1）前言 ： 包括設(shè)計依據(jù)、原始資料、設(shè)計采用的指標(biāo)和技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)、設(shè)計原則等 ； （ 2）工藝 流程 的選擇 確定 ：含城市污水處理的國內(nèi)外現(xiàn)狀，工藝流程的選擇，方案比較及各單元構(gòu)筑物選型的分析說明，本設(shè)計的先進(jìn)性及特點(diǎn)等 ； （ 3）污水處理 廠各單元構(gòu)筑物的設(shè)計計算：包括污水和污泥處理的主要構(gòu)筑物設(shè)計計算（附必要的草圖），說明書中應(yīng)有計算所得的設(shè)備工藝參數(shù)一覽表。 廣東石油化工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計：混凝深度處理城市污水廠初步設(shè)計 2 （ 4）污水處理廠平面布置及高程布置：進(jìn)行污水處理廠方案的總體設(shè)計：按照所給資料和選定污水處理工藝方案；進(jìn)行總體布局、豎向設(shè)計、廠區(qū)管道布置、廠區(qū)道路及綠化設(shè)計；繪制污水處理廠總平面布置圖、工藝流程圖及高程圖 (共三張 )； （ 5）進(jìn)行輔助建筑物 (包括鼓風(fēng)機(jī)房、泵房、配水井、脫水機(jī)房等 )的簡單設(shè)計：包括尺寸、面積、層數(shù)的確定；完成設(shè)備選型。 （ 6）工程概算與處理成本 ； （ 7）編寫設(shè)計說明書 、計算書和繪制污水處理廠主要構(gòu)筑物工藝圖 (三張 )。 1.3.2 要求 1、了解城市建設(shè)污水處理廠的意義； 2、掌握城市污水處理的常用流程及相關(guān)的單元構(gòu)筑物的相關(guān)專業(yè)知識； 3、掌握所選構(gòu)筑物設(shè)計的正確計算方法和繪圖方法，確保圖紙繪制的準(zhǔn)確性。 1.4 國內(nèi)外發(fā)展概況 隨著人類社會的不斷發(fā)展，城市規(guī)模不斷擴(kuò)大，城市的用水量和排水量都在不斷增加，加劇了用水緊張和水質(zhì)污染，環(huán)境問題日益突出，由此造成的水危機(jī)已經(jīng)成為社會經(jīng)濟(jì)發(fā)展的重要制約因素。 我國污水處理事業(yè)的歷史始于 1921 年，但是真正是在 80 年代才得以發(fā)展， 改革開放三十年來取得了迅速的發(fā)展，但仍然滯后于城市發(fā)展的需要，處理量的增加仍遠(yuǎn)遠(yuǎn)滯后于污水排放量的增長，兩者之間的差距還有進(jìn)一步拉大的趨勢。 我國城市污水處理相對于國外發(fā)達(dá)國家，起步較晚，到現(xiàn)在為止，全國還有 60%的城市污水得不到妥善的處理，城市污水處理率較低， 很多老城區(qū)的排水管網(wǎng)甚至不成系統(tǒng)。在我們大力引進(jìn)國外先進(jìn)技術(shù)、設(shè)備和經(jīng)驗的同時，必須結(jié)合我國發(fā)展 規(guī)劃 ，尤其是當(dāng)?shù)氐膶嶋H情況，探索適合我國實際的污水處理系統(tǒng)。 1.5 設(shè)計依據(jù)及原則 1.5.1 設(shè)計依據(jù) 1、 室外排水設(shè)計規(guī)范 GBJ14-87 2、 地表水環(huán)境質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn) GB3838-2002 3、工業(yè)企業(yè)廠界噪聲標(biāo)準(zhǔn) GB12348-90 4、 泵站設(shè)計規(guī)范 GB/T 50265-97 5、 城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標(biāo)準(zhǔn) GB18918-2002 6、給水排水設(shè)計規(guī)范 GBJ15-88 1.5.2 設(shè)計原則 污水處理工程設(shè)計過程當(dāng)中應(yīng)遵循下列原則： 第一章 緒論 3 1、 污水處理工藝技術(shù)方案，達(dá)到治理要求的前提下應(yīng)優(yōu)先選擇投資和運(yùn)行費(fèi)用少、運(yùn)行管理簡便的工藝； 2、 所用污水、污泥處理技術(shù)和其他技術(shù)不僅要求先進(jìn)，更要求成熟可靠； 3、 和污水處理廠配套的 廠外工程應(yīng)同時建設(shè)，使污水處理廠盡快發(fā)揮效益； 4、 污水處理廠出水應(yīng)盡可能回用，以緩解城市嚴(yán)重缺水問題； 5、 污泥及浮渣處理應(yīng)盡量完善，消除二次污染 。 1.6 設(shè)計原始資料 1.6.1 設(shè)計規(guī)模 正常日處理量： 200000 噸 /日 1.6.2 水質(zhì)指標(biāo) 1、 污水水量、水質(zhì) 1）設(shè)計規(guī)模 設(shè)計日平均 污水 流量 Q=200000m3 /d； 設(shè)計最大 時 流量 Qaxm =9000m3 /h。 2）進(jìn) 水水質(zhì) CODCr ： 250mg/L， BOD5 ： 150mg/L， SS： 200mg/L， pH=7.08.5 2、 污水處理要求 污水?dāng)M經(jīng)過 二級處理 后應(yīng)符合以下具體要求： CODCr 100mg/L， BOD5 30mg/L， SS 30mg/L， pH=6.59 污水經(jīng)過三 級處理 后應(yīng)符合以下具體要求： CODCr 50mg/L， BOD5 10mg/L， SS 10mg/L， pH=6.59 1.6.3 氣象 資料 該市 地處內(nèi)陸中緯度地帶，屬暖溫帶大陸性季風(fēng)氣候。年平均氣溫 913.2 ，最熱月平均氣溫 21.226.5 ，最冷月 5.00.9 。年日照時數(shù) 2045 小時。多年平均降雨量 577 毫米，集中于 7、 8、 9 月，占總量的 5060%，受季風(fēng)環(huán)流影響，冬季多北風(fēng)和西北風(fēng)，夏季多南風(fēng)或東南風(fēng)，市區(qū)全年主導(dǎo)風(fēng)向為 東南 風(fēng)，頻率為 18%，年平均風(fēng)速 2.55 米 /秒。 1.6.4 污水排水接納河流資料 該污水廠的出水 進(jìn)行深度處理回用，暴雨期部分 直接排入廠區(qū)外部的河流，其最高洪水位為 380.0m，常水位為 378.0m，枯水位為 375.0m。 1.6.5 廠址及場地現(xiàn)狀 該污水處理廠場地地勢平坦，由西北坡向東南，場地標(biāo)高 384.5383.5 米之間，位于城市中心區(qū)排水管渠未端 ， 廠址面積為 150000m2。 廣東石油化工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計：混凝深度處理城市污水廠初步設(shè)計 4 第二章 污水處理廠 二級處理 工藝方案 的選擇 2.1 設(shè)計方案論證 污水生物處理技術(shù)主要是利用自然界中廣泛分布的個體微小、代謝營養(yǎng)類型多、適應(yīng)能力強(qiáng)的微生物的新陳代謝作用，將污水中的污染物質(zhì)轉(zhuǎn)化為微生物細(xì)胞及 CO2、 H2O、 H2S、 N2、 CH4 等多種物質(zhì)，從而使污水得到凈化的過程。污水生物處理技術(shù)分為好氧生物處理、缺氧生物處理和厭氧生物處理。好氧生物處理又分為活性污泥法，生物膜法等。目前對于城市生活污水的處理多為好氧處理 。 2.1.1 活性污泥法處理系統(tǒng)有效運(yùn)行的基本條件是： 1、有大量起吸附和分解作用的微生物。 2、污水中含有足夠的可溶解性易降解有機(jī)物，作為微生物生理活動所必需的營養(yǎng)物質(zhì)。 3、混合液中含有足夠的溶解氧。 4、活性污泥連續(xù)回流，同時，還要及時地排出剩余污泥，使曝氣池中保持恒定的活性污泥濃度。 5、活性污泥在曝氣池中呈懸浮狀態(tài)，能夠與污水充分接觸。 6、沒有對微生物有毒害作用物質(zhì)進(jìn)入。 2.1.2 環(huán)境因素對微生物生長的影響 1、營養(yǎng)物質(zhì) 微生物為合成自生的細(xì)胞物質(zhì)，必須不斷地從其周圍環(huán)境中攝取自身生存所必需的 營養(yǎng)物質(zhì)，主要的營養(yǎng)物質(zhì)是碳、氮、磷等，微生物還需要硫、鈉、鉀、鈣、鎂、鐵等元素作為營養(yǎng)，但需要量甚微。對微生物來講，碳、氮、磷營養(yǎng)有一定的比例，一般為 BOD5： N： P=100： 5： 1。 生活污水中大多含有微生物能利用的碳源，氮和磷的含量也高，可以滿足生物法處理時微生物的營養(yǎng)需求。如果某種營養(yǎng)元素低于需求可以加淀粉漿料補(bǔ)充碳源，投加尿素、硫酸銨等補(bǔ)充氮源，投加磷酸鉀、磷酸鈉等補(bǔ)充磷源。 2、溫度 溫度是影響微生物正常生理活動的重要因素之一。溫度適宜，能夠促進(jìn)、強(qiáng)化微生物的生理活動，溫度不適宜，能夠減弱甚 至破壞微生物的生理活動?？赡苁刮⑸锼劳?。一般好氧生物處理中的微生物多屬于中溫微生物，其生長繁殖的最適溫度范圍為 20 37 。 3、 pH 值 微生物的生理活動與環(huán)境的酸堿度密切相關(guān)，只有在適宜的酸堿度條件下，微生物才能進(jìn)行正常的生理活動。 PH 值對微生物的影響主要作用于：引起細(xì)胞膜電荷第二章 污水處理廠二級處理工藝方案的選擇 5 的變化，從而影響了微生物對營養(yǎng)物質(zhì)的吸收，改變生長環(huán)境中營養(yǎng)物質(zhì)的可給性。PH 值的變化還能改變有害物質(zhì)的毒性。高濃度的氫離子還可導(dǎo)致菌體表面蛋白質(zhì)和核酸水解而變性。 4、溶解氧 溶解氧是影響生物處理效果的重要因素。在好氧生物處理中 ，如果溶解氧不足，其活性將受到影響，新陳代謝能力降低，同時對溶解氧要求較低的微生物將逐步成為優(yōu)勢種屬，影響正常的生化反應(yīng)過程，造成處理效果下降。 5、有毒物質(zhì)（抑制物質(zhì)） 有毒物質(zhì)對微生物生理功能毒害作用的原因，效果都比較復(fù)雜，取決于較多的因素。 2.2 原污水可生化性分析 污水處理廠進(jìn)水營養(yǎng)物比值見下表 2.2。 表 2.2 進(jìn)水營養(yǎng)物比表 項目 比值 BOD5/ CODCr 0.6 污水生物處理是以污水中所含污染物質(zhì)作為營養(yǎng)物質(zhì)，利用微生物代謝作用使污染物被降解，污水得到凈化。因此，對污水營養(yǎng) 成分的分析以及判斷污水能否采用生物處理是設(shè)計污水生物處理工程的前提。 BOD5 和 COD 是污水處理過程中常見的兩個水質(zhì)指標(biāo)，一般情況下， BOD5/ CODCr 的比值越大，說明污水可生物處理性越好。綜合國內(nèi)外的研究成果，一般認(rèn)為 BOD5/ CODCr的比值 0.45 可生化性較好， BOD5/ CODCr的比值 0.3 較難生化，BOD5/ CODCr的比值 0.25 不易生化。 綜上所述，該城市污水處理廠進(jìn)水水質(zhì)不僅適宜于采用二級生物工藝，而且還適宜于采用 CASS 工藝。 2.3 污水處理程度的確定 2.3.1 水質(zhì)情況 本設(shè)計的污水進(jìn)水及出水水質(zhì)如下表 2.3所示 表 2.3 污水進(jìn)水及出水水質(zhì) 項 目 CrCOD 5BOD SS PH 進(jìn)水（ mgL ） 250 150 200 7.08.5 廣東石油化工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計：混凝深度處理城市污水廠初步設(shè)計 6 出水（ mgL ） 100 30 30 6.59.0 回用水 （ mgL ） 50 10 10 6.59.0 處理水量 :200000 3m /d ； 最大 小時 流量 Q max=9000m3/h 總變化系數(shù) : Kz =1.2 2.3.2 處理程度計算 1、crCOD的去除率 : 二級處理： = 100250 100250 =60% 三級處理： = 100250 50250 =80% 2、5BOD的去除率 : 活性污泥處理系統(tǒng)中的5BOD值是由殘存的溶解性5BOD(Se)和非溶解性的5BOD組的 , 非溶解性5BOD主要以生物污泥的殘屑為主體 ,活性污泥的凈化功能是去除溶解性的5BOD,非溶解性5BOD將污泥一起經(jīng)沉淀而去除。 進(jìn)入 CASS 應(yīng)池的5BOD濃度0S=150。 出水中非溶解性的 BOD5值為： BOD5=7.1bXaCe 式中： Ce- 水中懸浮固體（ SS）濃度，取 30mg/L b-微生物自身氧化率，一般介于 0.05-0.1 之間，取 0.08 Xa-活性微生物在水中所占的比率，取 0.4 代入各值，得 BOD5=7.1 0.08 0.4 30=6.82 因此，出水中溶解性 BOD5為 二級出水： 30-6.82=23.12 三級出水： 10-6.82=3.12 則 BOD5的去除率為：二級處理： （ 150-23.12） 150 100%=84.6% 三級處理： （ 150-3.12） 150 100%=97.9% 3、 SS 的去除率 二級處理： %85%100200 30200 三級處理： %95%100200 10200 第二章 污水處理廠二級處理工藝方案的選擇 7 2.4 污水處理廠工藝方案比選 城市污水處理廠設(shè)計處理方案時， 要考慮的因素很多 。從表 2.1 原污水可生化性分析結(jié)果可以知道可采用的工藝有很多，而相對來說 此設(shè)計要求較低，因此選擇工藝有以下幾種。 1、 推流式活性污泥法工藝 2、 傳統(tǒng) 氧化溝工藝 3、周期循環(huán)曝氣活性污泥法（ CASS）工藝 2.4.1 推流式活性污泥法工藝 推流式活性污泥法工藝其核心是推流式曝氣池，于 1920 年出現(xiàn)，運(yùn)用至今。其理論上在曝氣池推流橫斷面上各點(diǎn)濃度均勻一致，縱向不存在摻混，底物濃度在進(jìn)口端最高，沿池長逐漸降低，至池口端最低。長寬比一般為 510，池寬和有效水深比一般為 12。 推流式活性污泥法 工藝流程圖如圖 2.1 所示。 進(jìn)水 出水 初沉污泥 回流污泥 剩余污泥 1、推流式活性污泥法 工藝優(yōu)點(diǎn)： 1） 處理效 果好： BOD5 的去除率可達(dá) 90%95%。 2） 對廢水的處理程度比較靈活，可根據(jù)要求進(jìn)行調(diào)節(jié) 。 2、推流式活性污泥法 工藝缺點(diǎn)： 1） 不易采用過高的有機(jī)負(fù)荷，因而池體較大，占地面積也較大 。 2） 在池的末端可能出現(xiàn)供氧速率高于需氧速率的現(xiàn)象，會浪費(fèi)了動力費(fèi)用 。 3） 對沖擊負(fù)荷的適應(yīng)力較弱。 2.4.2 傳統(tǒng) 氧化溝工藝 傳統(tǒng)氧化溝于 20 世紀(jì) 50 年代開發(fā)，是延時曝氣的一種特殊形式，一般采用圓形或橢圓形廊道，池體狹長，池深較淺，在溝槽中設(shè)有機(jī)械曝氣和推進(jìn)裝置。通過曝氣或攪拌作用在廊道中形成 0.250.30 的流速 ，使活性污泥呈懸浮狀態(tài)，在這樣的廊道流速下，混合液在 515min 內(nèi)完成一次循環(huán)。 傳統(tǒng) 氧化溝工藝流程圖如圖 2.2 所示。 初沉池 曝 氣 池池 二 沉 池池池 廣東石油化工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計：混凝深度處理城市污水廠初步設(shè)計 8 1、傳統(tǒng) 氧化溝的工藝 的優(yōu)點(diǎn)： 1）無須設(shè)置初沉池 。 2）工藝運(yùn)行更為穩(wěn)定可靠 。 3）工藝控制簡便 。 4）污泥相對穩(wěn)定可不經(jīng)厭氧消化直接脫水干化 。 2、傳統(tǒng) 氧化溝的工藝 的缺點(diǎn)： 1）因溝深限制，使得占地面積很大 。 2）當(dāng)污水離開曝氣區(qū)后，有可能發(fā)生反硝化反應(yīng) 。 2.4.3 CASS 工藝 1、 CASS 工藝工作原理 CASS（ cyclic activated sludge system）是在 SBR 是基礎(chǔ)上發(fā)展起來的，即在 SBR池前端加了一個生物選擇器，實現(xiàn) 連續(xù) 進(jìn)水，間歇排水的周期循環(huán)運(yùn)行。設(shè)置周期選擇器的主要目的是使系統(tǒng)選擇出絮凝性能好，抗沖擊性強(qiáng)的優(yōu)質(zhì)細(xì)菌，其容積約占整個池子的 10%。生物選擇器的工藝過程遵循活性污泥的基質(zhì)積累 再生理論，使活性污泥在選擇器中經(jīng)歷一個高負(fù)荷的吸附階段，隨后在主反應(yīng)區(qū)經(jīng)歷一個較低負(fù)荷的基質(zhì)降解階段，以完成整個基質(zhì)降解的全過程和污泥再生。 CASS 工藝對污染物質(zhì)的降解是一個時間上的推流過程，其構(gòu)筑物集 反應(yīng)、沉淀、排水于一體，是一個好氧 /缺氧 /厭氧交替運(yùn)行的過程，因此具有一定的脫氮除磷效果。 2、 CASS 工藝主要技術(shù)特征 1） 連續(xù)進(jìn)水，間歇排水 傳統(tǒng) SBR 工藝為間斷進(jìn)水，間歇排水，而實際污水排放大都是聯(lián)系或半連續(xù)的，CASS 工藝可連續(xù)進(jìn)水，克服了 SBR 工藝的不足，比較適合實際排水的特點(diǎn)，拓寬了 SBR 工藝的應(yīng)用領(lǐng)域。雖然 CASS 工藝設(shè)計時均考慮為連續(xù)進(jìn)水，但在設(shè)計運(yùn)行中即使有間斷進(jìn)水，也不影響處理系統(tǒng)的運(yùn)行。 2） 運(yùn)行上的時序性 CASS 反應(yīng)池通常按曝氣、沉淀、排水和閑置四個階段根據(jù)時間依次進(jìn)行。 3） 運(yùn)行 過程的非穩(wěn)態(tài)性 進(jìn)水 沉砂池 傳統(tǒng)氧化溝 沉淀池 回流污泥 排放 剩余污泥 圖 2.2 傳統(tǒng)氧化溝工藝流程圖 第二章 污水處理廠二級處理工藝方案的選擇 9 每個工作周期內(nèi)排水開始時 CASS 池內(nèi)液位最高，排水結(jié)束時，液位最低，液位的變化幅度取決于排水比，而排水比與處理廢水的濃度、排水標(biāo)準(zhǔn)及生物降解的難易程度有關(guān)。反應(yīng)池內(nèi)混合液體積和基質(zhì)濃度均是變化的，基質(zhì)降解是非穩(wěn)態(tài)的。 4） 溶解氧周期性變化，濃度梯度高 CASS 在反應(yīng)階段是曝氣的，微生物處于好氧狀態(tài)，在沉淀和排水階段不曝氣，微生物處于缺氧甚至厭氧狀態(tài)。因此，反應(yīng)池中溶解氧是周期性變化的，氧濃度梯度大、轉(zhuǎn)移效率高，這對提高脫氮除磷效率、防止污泥膨脹及節(jié)約能耗是有利的。實踐證實對同樣的曝氣設(shè)備而言 ， CASS 工藝與傳統(tǒng)活性污泥法相比有較高的氧利用率。 3、 CASS 工藝流程 CASS 工藝流程圖如圖 2.3 所示。 4、 CASS 工藝主要優(yōu)點(diǎn) 1） 工藝流程簡單，占地面積小，投資較低。 CASS 工藝的核心構(gòu)筑物為 CASS池，沒有二沉池，一般情況不設(shè)調(diào)節(jié)池及初沉池。 2） 生化反應(yīng)推動力大。在完全混合式連續(xù)流曝氣池中的底物濃度等于二沉池底物濃度，底物流入曝氣池的速率即為底物降解速率。 3） 沉淀效果好。 CASS 工藝在沉淀階段幾乎整個反應(yīng)池均起沉淀作用，沉淀階段 的表面負(fù)荷比普通二次沉淀池小得多，雖然有進(jìn)水的干擾，但其影響很小，沉淀效果較好。 4） 運(yùn)行靈活，抗沖擊能力強(qiáng)，可實現(xiàn)不同的處理目標(biāo)。 CASS 工藝在設(shè)計時已考慮流量變化的因素，能確保污水系統(tǒng)內(nèi)停留預(yù)定的時間后經(jīng)沉淀排放，特別是CASS 工藝可以通過調(diào)節(jié)運(yùn)行周期來適應(yīng)進(jìn)水量和水質(zhì)的變化。 5） 不易發(fā)生污泥膨。 6） 適用范圍廣，適合分期建設(shè)。 CASS 工藝可以應(yīng)用于大型、中型及小型污水處理工程，比 SBR 工藝適用范圍更廣泛。 7） 剩余污泥量小，性質(zhì)穩(wěn)定。傳統(tǒng)活性污泥法的泥齡僅 2 7 天，而 CASS 法泥齡為 25 30 天，所 以污泥穩(wěn)定性好，脫水性能佳，產(chǎn)生的剩余污泥少。去除 1進(jìn)水 沉砂池 CASS 池 回流污泥 剩余污泥 格柵 三級處理 圖 2.3 CASS 工 藝流程圖 廣東石油化工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計：混凝深度處理城市污水廠初步設(shè)計 10 BOD 產(chǎn)生 0.2 0.3 剩余污泥，僅為傳統(tǒng)法的 60%左右。 8） 生化池分為生物選擇器、厭氧區(qū)和主曝氣區(qū)，利用生物選擇器及厭氧區(qū)對磷的釋放、反硝化作用以及對進(jìn)水中有機(jī)底物的快速吸附及吸收作用，增強(qiáng)了系統(tǒng)的穩(wěn)定性；同時，曝氣區(qū)和靜止沉淀的過程中都同時進(jìn)行著消化和反硝化反應(yīng)，因而具有脫氮除磷的作用。 9） 自動化程度高，保證出水水質(zhì)。 CASS 工藝主要缺點(diǎn)為：設(shè)備閑置率高，因采用降堰排水，水頭損失大；由于自動化程度高，故對操作人員的素質(zhì)要求也高。 2.4.4 工藝方案選擇 綜上所述， 此三種方法都能達(dá)到 處理 的效果，且出水水質(zhì)良好，但相對而言，CASS 工藝一次性投資較少，占地面積較小，運(yùn)行靈活，抗沖擊能力強(qiáng)，可實現(xiàn)不同的處理目標(biāo)，不易發(fā)生污泥膨，剩余污泥量小，性質(zhì)穩(wěn)定。從處理效果及運(yùn)行管理方面考慮， 結(jié)合項目時間情況， 本次設(shè)采用周期循環(huán)曝氣活性污泥法（ CASS）工藝。 第三章 二級處理單元構(gòu)筑物的設(shè)計計算 11 第三章 二級處理單元構(gòu)筑物的 設(shè)計計算 3.1 粗格柵設(shè) 計計算 3.1.1 設(shè)計說明 粗格柵設(shè)在泵站之前， 去除廢水中較大的懸浮物、漂浮物、纖維物質(zhì)和固體顆粒物質(zhì)，以保證后續(xù)處理單元和水泵的正常運(yùn) 行，減輕后續(xù)處理單元的處理負(fù)荷，防止堵塞排泥管道。 處理規(guī)模： 200000 m3/d， 最大時流量（最大設(shè)計流量）： hmQ /9 0 0 0 3m ax smQ /5.2 3m ax sLQ /2500max 3.1.2 柵前明渠寬度 B1 = NhvQ 11 max 式中 Qmax 最大設(shè)計流量， Qmax = 2.5 m3/s V1 柵前明渠內(nèi)污水流速 m/s，取 v1 =1.0 m/s H1 明渠內(nèi)有效水深 m， 取 0.6 m N 格柵渠道數(shù)，本設(shè)計取 N=3 B1 = NhvQ 11 max=36.00.1 5.2 =1.40 m 3.1.3 柵條的間隙數(shù) b h vQn s i nm ax 式中 Qmax 最大設(shè)計流量， Qmax =2.5 m3/s 格柵傾角，取 60 b 柵條間隙， m，取 b 40 mm n 柵條間隙數(shù)，個 h 柵前水深， m，取 h 0.6 m v 過柵流速， m/s，取 v 8.0 m/s。 則 8.06.0040.060s in5.2n 121 個 廣東石油化工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計：混凝深度處理城市污水廠初步設(shè)計 12 3.1.4 柵槽寬度 設(shè)柵條寬度 S 10 mm（ 0.01m） 則柵槽寬度 B S(n-1)+bn 0.01(121-1)+0.040121 6.04 m,實際設(shè)計中可取 6m 由柵槽寬度 B 可以知道，柵槽寬度較寬，為了便于檢修，可以設(shè)置 三 套粗格柵，則每套粗格柵柵槽寬度為 6 /3=2.0 m。 選用 FH1500 型旋轉(zhuǎn)式機(jī)械格柵除污機(jī)，具體參數(shù)見表 3.1。 表 3.1 FH1300 型型旋轉(zhuǎn)式格柵除 污機(jī)參數(shù) 型號 格柵寬度/mm 柵條間距/mm 耙齒柵度/mm 電機(jī)功率/KW 格柵傾角 耙行速度 /（ m/min） FH1300 2000 40 1336 1.5 60 2.5 數(shù)量： 三 臺 3.1.5 進(jìn)水渠道漸寬部分的長度 進(jìn)水渠寬 B1=1.40 m，其漸寬部分開角度 a1=20。 111 2 tg BBL =20240.180.1 tg = 0.550m 3.1.6 柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度 212 LL =247.0=0.275m 3.1.7 過柵水頭損失 01 khh s i n2g20 h 式 中 h1 過柵水頭損失， m； H0 計算水頭損失， m； g 重力加速度， 9.81m/s2； k 系數(shù)，格柵受污物堵塞后，水頭損失增大的倍數(shù) ，一般 k =3； 阻力系數(shù)，與柵條斷面形狀有關(guān)， 3/4b S ，當(dāng)為矩形斷面時， 2.42。為了避免造成柵前涌水，故將柵后槽底下降 h1 作為補(bǔ)償見圖 4。 第三章 二級處理單元構(gòu)筑物的設(shè)計計算 13 kSh s in2gb 23/41 360s i n9 . 8 12 8.00 . 0 4 001.042.2 23/41 h 0.032 m 設(shè)計中取 0.10m 3.1.8 柵后槽總高度 設(shè)柵前渠道超高 h2 =0.3m H = h + h1 + h2 = 0.6+ 0.10 + 0.30 =1.00 m 式中 H 柵后槽總高度， m h 柵前水深， m h2 柵前渠道超高，一般采用 0.3m 3.1.9 柵槽總長度 tg0.15.0 121hhLLL 06tg9.00.15.0275.0550.0 =3.3 m 3.1.10 每日柵渣量計算 W 在格柵間隙 40mm 的情況下，設(shè)柵渣量為每 1m3 污水 每天 產(chǎn) 0.02 m3。 W = 1000864001m ax zK WQ=1000864001max zKWQ = 1 0 0 02.1 8 6 4 0 002.05.2 =3.6 m3/d W0.2 m3/d， 所以宜采用機(jī)械清渣。 3.2 泵站的設(shè)計計算 3.2.1 泵房規(guī)范要求 1、 污水泵站的設(shè)計流量，應(yīng)按泵站進(jìn)水總管的最高日最高時流量計算確定。 2、 單獨(dú)設(shè) 置的泵站與居住房屋和公共建筑物的距離，應(yīng)滿足規(guī)劃、消防和環(huán)保部門的要求。泵站的地面建筑物造型應(yīng)與周圍環(huán)境協(xié)調(diào)，做到適用、經(jīng)濟(jì)、美觀，泵站內(nèi)應(yīng)綠化。 3、 泵站室外地坪標(biāo)高應(yīng)按城鎮(zhèn)防洪標(biāo)準(zhǔn)確定，并符合規(guī)劃部門要求；泵房室內(nèi)地坪應(yīng)比室外地坪高 0.2 0.3m；易受洪水淹沒地區(qū)的泵站，其入口處設(shè)計地面標(biāo)高應(yīng)比設(shè)計洪水位高 0.5m 以上；當(dāng)不能滿足上述要求時，可在入口處設(shè)置閘槽等臨時廣東石油化工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計：混凝深度處理城市污水廠初步設(shè)計 14 防洪措施。 4、 排水泵站的建筑物和附屬設(shè)施宜采取防腐蝕措施。 5、 污水泵站集水池的容積，不應(yīng)小于最大一臺水泵 5min 的出水量。 6、 雨水泵 站和合流污水泵站集水池的設(shè)計最高水位，應(yīng)與進(jìn)水管管頂相平。當(dāng)設(shè)計進(jìn)水管道為壓力管時，集水池的設(shè)計最高水位可高于進(jìn)水管管頂，但不得使管道上游地面冒水。 7、 集水池的設(shè)計最低水位，應(yīng)滿足所選水泵吸水頭的要求。自灌式泵房尚應(yīng)滿足水泵葉輪浸沒深度的要求。 8、 集水池池底應(yīng)設(shè)集水坑，傾向坑的坡度不宜小于 10。 9、 集水池應(yīng)設(shè)沖洗裝置，宜設(shè)清泥設(shè)施。 10、 泵房應(yīng)采用正向進(jìn)水，應(yīng)考慮改善水泵吸水管的水力條件，減少滯流或渦流。 3.2.2 污水泵計算 污水泵流量： 4maxQQb2250 m3/h 根據(jù)污水高程計算結(jié)果，設(shè)泵站內(nèi)總損失為 2m，吸壓水管路的總損失為 2m,則可確定水泵的揚(yáng)程為： H=HST + h =（ 385.318-379.895） +2+2=9.43m 取 10m 根據(jù)流量和揚(yáng)程，選用 500QW2500-10-110 潛水排污泵具體參數(shù)見表 3.2.2。 表 3.2.2 250QW520-15 潛水排污泵參數(shù) 型號 排出口徑 /mm 流量 /（ m3/h） 揚(yáng)程 /m 轉(zhuǎn)速 /（ r/min） 電機(jī)功率 /KW 500QW2600-15-160 500 2500 10 740 110 數(shù)量： 6 臺， 4 用 2 備 3.2.3 集水池 污水泵總提升能力按 Qmax考慮，及 Qmax=9000m3/h，選 四 臺泵，則每臺流量為2250m3/h。選用 500QW 潛水排污泵 六 臺，另備用兩臺 （兩備兩用） ，單泵提升能力為 2500 m3/h。 集水井容積按最大一臺泵 5min 出流量計算，則其容積為 6025005 208.33（ m3） 設(shè)有效水深 h 為 4.0 米，則水池面積 F 為 : F=V/h=208.33/4=52.08 m2 ，則長度水池寬度取 m6 第三章 二級處理單元構(gòu)筑物的設(shè)計計算 15 mBFL 68.8608.52/ ，取 9m mmBL 69 集水池平面尺寸 保護(hù)水深為 1.2m,實際水深為 5.2m 池底坡度就小于 0.5% 集水井最高水位與格柵連接，最低水位 378.3m。 3.3 細(xì) 格柵設(shè)計計算 3.3.1 設(shè)計說明 功能：去除廢水中較大的懸浮物、漂浮物、纖維物質(zhì) 和固體顆粒物質(zhì)，以保證后續(xù)處理單元和水泵的正常運(yùn)行，減輕后續(xù)處理單元的處理負(fù)荷，防止堵塞排泥管道。 處理規(guī)模： 200000 m3/d， 最大時流量（最大設(shè)計流量）： hmQ /9 0 0 0 3m ax smQ /5.2 3m ax 3.3.2 柵前明渠寬度 B1 = NhvQ 11 max 式中 Qmax 最大設(shè)計流量， Qmax = 2.5 m3/s v1 柵前明渠內(nèi)污水流速 m/s 取 v1 =1.0m/s h1 明渠內(nèi)有效水深，取 0.6m N 格柵渠道數(shù) 本設(shè)計取 N=3 B1 = Nhv Q 11 max=36.00.1 5.2 =1.40 m 3.3.3 柵條的間隙數(shù) b h vQn s i nm ax 式中 Qmax最大設(shè)計流量， Qmax = 2.5 m3/s 格柵傾角，取 60 b 柵條間隙， m，取 b 10 mm n 柵條間隙數(shù)，個 h 柵前水深， m，取 h 0.6m v 過柵流速， m/s，取 v 1.0m/s。 廣東石油化工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計：混凝深度處理城市污水廠初步設(shè)計 16 則 8.06.0010.060s in5.2n 480 個 3.3.4 柵槽寬度 設(shè)柵條寬度 S 10 （ 0.01m） 則柵槽寬度 B S(n-1)+bn 0.01(480-1)+0.010480 9.59 m 取 9.6 m 由柵槽寬度 B 可以知道，柵槽寬度較寬，為了便于檢修，可以設(shè)置 四 套粗格柵，則每套粗格柵柵槽寬度為 9.6 /4=2.4 m。 選用 FH1500 型旋轉(zhuǎn)式機(jī)械格柵除污機(jī)，具體參數(shù)見表 3.3。 表 3.3 FH1500型旋轉(zhuǎn)式格柵除污機(jī)參數(shù) 型號 格柵寬度 /mm 柵條間 距/mm 耙齒柵度 /mm 電機(jī)功率 /KW 格柵傾角 耙行速度 /（ m/min） FH1500 2400 10 1086 1.5 60 2.5 數(shù)量： 四 臺 3.3.5 進(jìn)水渠道漸寬部分的長度 進(jìn)水渠寬 B1=1.40 m，其漸寬部分開角度 a1=20。 111 2 tg BBL =2024.14.2 tg = 1.37 m 3.3.6 柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度 212 LL =237.1=0.68 m 3.3.7 過柵水頭損失 01 khh s i n2g20 h 式 中 h1 過柵水頭損失， m； H0 計算水頭損失， m； g 重力加速度， 9.81m/s2； k 系數(shù)，格柵受污物堵塞后，水頭損失增大的倍數(shù)，一般 k =3； 阻力系數(shù)，與柵條斷面形狀有關(guān) ， 3/4b S，當(dāng)為矩形斷面時， 2.42。為了避免造成柵前涌水，故將柵后槽底下降 h1 作為補(bǔ)償。 第三章 二級處理單元構(gòu)筑物的設(shè)計計算 17 kSh s in2gb 23/41 360s in9 . 8 12 8.00 . 0 1 001.042.2 23/41 h 0.21m 3.3.8 柵后槽總高度 設(shè)柵前渠道超高 h2 =0.3m H = h + h1 + h2 = 0.6+ 0.21 + 0.30 =1.11 m 式中 H 柵后槽總高度， m h 柵前水深， m h2 柵前渠道超高，一般采用 0.3m 3.3.9 柵槽總長度 tg h0.15.0 121 hLLL 06tg9.00.15.068.037.1 =4.07 m 3.3.10 每日柵渣量計算 W 在格柵間隙 10mm 的情況下，設(shè)柵渣量為每 1m3 污水 每天 產(chǎn) 0.05 m3。 W = 1000864001m ax zK WQ=1000864001max zKWQ = 1 0 0 02.1 8 6 4 0 005.05.2 =9.0 m3/d W0.2 m3/d， 所以宜采用機(jī)械清渣 3.4 沉砂池的 設(shè)計 計算 3.4.1 沉砂池的選擇 沉砂池的作用是從污水中將比重較大的顆粒去除，其工作原理是以重力分離為基礎(chǔ)。 我國城市污水處理中，常用的沉砂池類型主要有平流式沉砂池、曝氣沉砂池、旋流沉砂池。平流式沉砂池靠重力自然沉降而達(dá)到砂水分離的目的，其特點(diǎn)是占地面積較大，排泥難度高；曝氣沉砂池應(yīng)用比較廣泛，通過池中一側(cè)的空氣管控制曝氣，使污 水形成具有一定速度的螺旋形滾動，具有穩(wěn)定的除砂效果；旋流沉砂池利用水力渦流除砂，粒徑在 0.20mm 以上的顆粒沉砂去除率達(dá) 85%，砂粒含水率低于廣東石油化工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計：混凝深度處理城市污水廠初步設(shè)計 18 60%。 目前，國際上廣泛應(yīng)用的旋流沉砂池主要為鐘式和比式兩大類，鐘式優(yōu)于比式，應(yīng)用較多，該池形有基建、運(yùn)行費(fèi)用低和處理效果好，占地少的優(yōu)點(diǎn)。鐘式沉砂池采用 270 的進(jìn)出水方式，池體主要由分選取、集砂區(qū)兩部分構(gòu)成，起構(gòu)成特點(diǎn)是在兩個分區(qū)之間采用斜坡連接。鐘式沉砂池的斜坡式設(shè)計，使砂粒主要依靠重力沉降。其排砂方式有兩種：一種是靠砂泵排砂，其優(yōu)勢在于設(shè)備少、操作簡便，但是砂泵磨損嚴(yán)重。另一種是氣提排砂，其優(yōu)勢在于系統(tǒng)可靠、耐用，氣提之前可以進(jìn)行氣洗，將砂粒上的有機(jī)物分離出來，但設(shè)備相對較多。 綜上所述，本工程預(yù)處理階段擬采用鐘式沉砂池除砂，氣提排砂。 3.4.2 沉砂池設(shè)計計算一般規(guī)定 1、 沉砂池按去除相對密度 2.65、粒徑 0.2mm 以上的砂粒設(shè)計。 2、 當(dāng)污水為提升進(jìn)入時，應(yīng)按每期工作水泵的最大組合流量計算，在合流制處理系統(tǒng)中，應(yīng)按降雨時的設(shè)計流量計算。 3、 沉砂池個數(shù)或分格數(shù)不應(yīng)少于 2，并宜按并聯(lián)系列設(shè)計。當(dāng)污水量較小時，可考慮一格工作，一格備用。 4、 城市污水的 沉砂量可按 106 m3 污水沉砂 30 m3 計算，其中含水率為 60%，容重為 1500kg/ m3，合流制污水的沉砂量應(yīng)根據(jù)實際情況確定。 5、 砂斗容積應(yīng)按不大于 2d 的沉砂量計算，砂斗斗壁與水平面的傾角不應(yīng)小于55 。 6、 沉砂池除砂宜采用機(jī)械方法，并經(jīng)砂水分離后貯存或外運(yùn)。采用人工排砂時，排砂管直徑不應(yīng)小于 200mm。 7、 沉砂池的超高不宜小于 0.3m。 3.4.3 設(shè)計參數(shù) 1、 最大流速為 0.1m/s，最小流速為 0.02m/s； 2、 最大流量時，停留時間不小于 20s，一般采用 30 60s； 3、 進(jìn)水管 最大流速為 0.3 m/s； 4、 有效水深宜為 1.0 2.0m，池徑與池深比宜為 2.0 2.5。 5、 設(shè)計水力表面負(fù)荷宜為 150 200m3 (m2 h)。 3.4.4 設(shè)計計算 在本工程中，由于水量較大，設(shè)計 三 組鐘式沉砂池，每套鐘式沉砂池的設(shè)計流量為 hmQ /3 0 0 0 3m ax ，查 污水處理機(jī)械設(shè)備設(shè)計與應(yīng)用 表 3-3 選用 ZXS30,處理量為 hm /3000 3 ，其規(guī)格如表 3.5， 鐘式沉砂池的各部分尺寸圖如圖 3.4 所示。 第三章 二級處理單元構(gòu)筑物的設(shè)計計算 19 表 3.4 鐘式沉砂池的選 型規(guī)格 （單位 m） 型號 A B C D E F G H J K L 功率 /kw ZXS30 4.87 1.50 0.7 2.00 0.4 2.20 1.00 0.51 0.60 0.80 1.85 1.10 數(shù)量： ： 四 套 ，三用一備。 查 污水處理機(jī)械設(shè)備設(shè)計與應(yīng)用 表 3-5，選用 LSSF-420 型砂水分離器，其如表 3.4.4 表 3.4.4 LSSF型砂水分離器主要技術(shù)參數(shù) 型號 處理量 /（ L/s） 電機(jī)功率 /kw LSSF-420 35 0.75 數(shù)量： 四 套 ，三用一備。 圖 3.3 鐘式 沉砂池的各部分尺寸圖 3.5 CASS 池設(shè)計計算 CASS 反應(yīng)池沿長度方向分為三部分，前部為生物選擇區(qū)，中間部分為預(yù)反應(yīng)區(qū)也稱兼氧區(qū)，后部為主反應(yīng)區(qū)，在主反應(yīng)區(qū)后部安裝了可升降的潷水裝置，實現(xiàn)了連續(xù)進(jìn)水間歇排水的周期循環(huán)運(yùn)行，集曝氣、沉淀、排水于一體。 CASS 工藝是一個好氧 /缺氧 /厭氧交替運(yùn)行的過程，具有一定脫氮除磷效果，廢水以推流方式運(yùn)廣東石油化工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計：混凝深度處理城市污水廠初步設(shè)計 20 行，而各反應(yīng)區(qū)則以完全混合的形式運(yùn)行以實現(xiàn)同步硝化一反硝化和生物除磷。 3.5.1 基本設(shè)計參數(shù) 1、 處理規(guī)模： Q 200000m3/d 2、 進(jìn)出水水質(zhì) 表 3.5.1 進(jìn)出水水質(zhì)表 項目 進(jìn)水水質(zhì) /(mg/L) 出水水質(zhì) /(mg/L) CODCr 250 100 BOD5 150 30 SS 200 30 pH 7 8.5 6.5 9 3.5.2 污泥負(fù)荷率 Ns=846.0 70.012.230168.02 fSK e =0.31 Ns-BOD-SS 污泥負(fù)荷率， kgBOD5/(kgMLSS d)； K2 -有機(jī)基質(zhì)降解速率常數(shù)，一般為 0.0168-0.0281，取 0.0168； Se-混合液殘存的有機(jī)基質(zhì)（ BOD）濃度；取 23.12mg/L； -有機(jī)物去除率， %，取 84.6%； f-混合液中揮發(fā)性懸浮固體深度與總懸浮固體濃度的比值 ,取 0.7 3.5.3 曝氣時間 TA =XmNSs 024=25005.231.0 15024 =1.55h 式中： TA 曝氣時間， h S0 進(jìn)水平均 BOD5， /L m 排除比 1/m = 1/2.5 X 混合液懸浮固體濃度（ MLSS）： X 3000mg/L 3.5.4 沉淀時間 TS 活 性污泥界面的沉降速度與 MLSS 濃度、水溫的關(guān)系，可以用下式進(jìn)行計算。 Vmax = 7.4104tX O /1000000+1.7 (MLSS 3000) Vmax = 4.6104X O/1000000+1.26(MLSS 3000) 式中 Vmax 活性污泥界面的初始沉降速度。 t 水溫， X0 沉降開始時 MLSS 的濃度， X0 3000mg/L， 則 第三章 二級處理單元構(gòu)筑物的設(shè)計計算 21 Vmax = 4.6104X O/1000000+1.26=2.70 m/s 沉淀時間 TS 用下式計算 93.07.25.05.2151m ax V mHT S (h） 式中 TS 沉淀時間， h H 反應(yīng) 池 內(nèi)水深， m 安全高度，取 0.5m 3.5.5 排水時間 TD 在排水期間，就單次必須排出的處理水量來說，每一周期的排水時間可以通過增加排水裝置的臺數(shù)或擴(kuò)大溢流負(fù)荷來縮短，另一方面，為了減少排水裝置的臺數(shù)和加氯混合池或排放出槽底容量，必須將排水時間盡可能延長。實際工程設(shè)計時，具體情況具體分析，一般排水時間可取 0.5 3.0h。此設(shè)計取 1.5h。 3.5.6 周期數(shù)的確定 一個周期所需時間 TC TA + TS + TD =1.55+0.93+1.5 = 3.98（ h） 03.698.3 2424 CTn （次） 取 6 次 ，每個周期 4h. 3.5.7 進(jìn)水時間 TF 224 NTT CF（ h） 式中 N 一個系列反應(yīng)池數(shù)量。 3.5.8 CASS 池運(yùn)行模式 CASS 工藝運(yùn)行一個周期需 4h，其中曝氣進(jìn)行 1.55h，沉淀 0.93h，排水 1.5 h，閑置 0.02h,兩個時段進(jìn)水 。運(yùn)行方式見表 3.7。 表 3.5.8 CASS池運(yùn)行方式 時段 1 時段 2 時段 3 時段 4 時段 1 1#池 進(jìn)水、 曝氣 進(jìn)水、 曝氣 沉淀 排水 、靜置 2#池 進(jìn)水、 曝氣 進(jìn)水、 曝氣 沉淀 排水 、靜置 3#池 沉淀 排水 、靜置 進(jìn)水、 曝氣 進(jìn)水、 曝氣 4#池 沉淀 排水 、靜置 進(jìn)水、 曝氣 進(jìn)水、 曝氣 廣東石油化工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計：混凝深度處理城市污水廠初步設(shè)計 22 3.5.9 CASS 池容積及構(gòu)造尺寸 圖 3.4 cass 池草圖 1、 CASS 池容積 V=fXN SSQ s e )( 0= 3 8 9 8 07.0300031.0 )12.23150(2 0 0 0 0 0 m3 式中 Q 平均日流量， m3/d S0進(jìn)入 CASS 池的污水有機(jī)物濃度， mg/L； Se CASS 池排放有機(jī)物濃度， mg/L； X混合液懸浮固體濃度， mg/L。 本設(shè)計擬將 6 個 CASS 池建成三個模塊，每個 模塊 2 個 CASS 池 單池容積為 38980 6=6496（ m3） 2、 CASS 反應(yīng)池的構(gòu)造尺寸 CASS 反應(yīng)池為滿足運(yùn)行靈活及設(shè)備設(shè)備安裝需要，設(shè)計為長方形，一端為進(jìn)水區(qū)，一端為出水區(qū)。 CASS池單池有效水深 H=5m，超高 hC取 1m，保護(hù)水深 =0.5m。 單池體積 HLBVii ，取iB=22m 則 L=6496 22 5=59 m 單池面積 A=22 59=1298 m2 池內(nèi)最高設(shè)計水位至潷水器排放最低水位之間的高度為： =3.54 m 參考生活污水 BOD-污泥負(fù)荷率與污泥指數(shù) (SVI)值的關(guān)系圖得知，當(dāng)NS=0.31kgBOD5/(kgMLSS d),SVI 為 80，則潷水結(jié)束時泥面高度為： H3=H X SVI 10 3 =5 2.5 80 10 3 =1.00 潷水水位和泥面之間的安全距離為： H2 =H-(H1 +H3)=5-(3.54+1.00)=0.46 m CASS 池總高度為 :H0=H+1.0=6.0m（超高 1.0m） 變動容積為： V1 =A H1 =1298 3.54=4595 m3 安全容積為： V2 =A H2 =1298 0.46=597 m3 129868 200000211 Ann QH第三章 二級處理單元構(gòu)筑物的設(shè)計計算 23 3、兼氧區(qū)計算 預(yù)反應(yīng)區(qū)長度為： L1 =0.16L=0.16 59=9.44 m 4、選擇器容積計算 污泥回流比為 0.2，選擇器的容積是主反應(yīng)容積的 6%，則選擇器長度為： L0=0.06 75.5=3.09m 5、隔墻底部連接口尺寸： 在厭氧區(qū)和好氧區(qū)的隔墻底部設(shè)置連通孔，連通預(yù)反應(yīng)區(qū)與主反應(yīng)區(qū)水流， 取孔口數(shù) 3n =10，孔口流速為 u=50m/s,則隔墻底部連通孔口尺寸為： v HLBvnn QA 112311 24 式中： H1 設(shè)計最高水位至潷水機(jī)排放最低水位之間的高度 ， 3.54m； v 孔口流速（ 20-50m/h），取 v=50m/h L1 預(yù)反應(yīng)區(qū)的長度， 9.44m。 則： 74.14501)54.344.9225010824 2 0 0 0 0 0(1 A m2 3.5.10 復(fù)核出水溶解性 BOD5 根據(jù)設(shè)計出水水質(zhì)，出水溶解性 BOD5 應(yīng)小于 23.12mg/L。本設(shè)計中出水溶解性BOD5 nXfTKSSae 2024 24=655.17.030000168.024 15024 =10.2(mg/L） 出水 BOD5 滿足設(shè)計要求 式中： S0進(jìn)入 CASS 池的污水有機(jī)物濃度， mg/L； K2 -有機(jī)基質(zhì)降解速率常數(shù)，一般為 0.0168-0.0281，取 0.0168； X混合液懸浮固體濃度， mg/L； f-混合液中揮發(fā)性懸浮固體深度與總懸浮固體濃度的比值 ,取 0.7； TA 曝氣時間， h； n CASS 池的個數(shù)，個； 廣東石油化工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計：混凝深度處理城市污水廠初步設(shè)計 24 3.5.11 潛水?dāng)嚢杵?生物選擇器需要進(jìn)行攪拌使回流污泥與污水充分混合，選用 單機(jī)服務(wù)深度為4.5，選取 6 臺 2300QJB4 型 潛水?dāng)嚢铏C(jī)，每池 1 臺，只攪拌不曝氣。 6 臺 2300QJB4潛水?dāng)嚢铏C(jī)相關(guān)參數(shù)見表 3.8。 表 3.5.11 QJB系列潛水?dāng)嚢铏C(jī) 型號規(guī)格 功率/kw 電機(jī) 轉(zhuǎn)速/（ r/min） 葉輪轉(zhuǎn)速/（ r/min） 推力 /N 葉輪直徑 /mm 2300QJB3 4 1400 33 281.6 2300 數(shù)量： 6 臺 3.5.12 曝氣系統(tǒng)設(shè)計計算 本設(shè)計采用鼓風(fēng)曝氣系統(tǒng)。 1、平均時需氧量的計算 vr VXbQSaO 2 式中： 2O -混合液需氧量， kg 2O /d； a -活性污泥微生物對有機(jī)污染物氧化分解過程的需氧率，即活性污泥微生物每代謝 1kgBOD 所需氧量 ； Q-污水流量 (m3)； Sr-經(jīng)活性污泥微生物代謝活動被降解的有機(jī)污染物量 mg/L； b -即每 kg 活性污泥每天自身氧化所需氧量 (kg)； V-曝氣池容積 (m3)； vX -揮發(fā)性總懸浮固體（ MLVSS）濃度（ g/L）。 查表得： a =0.45， b =0.15，將各參數(shù)代入上式則有： 2O (kg/h)=0.45 200000（ 150 30） 10-3+0.15 38980 3000 0.7 10-3 =23078.7 kg/d=961.6 kg/h 2、最大時需氧量的計算 max2O (kg/h)= 0.45 9000（ 150 30） 10-3+0.15 38980 3000 0.7 10-3 24 =997.6 kg/h 3、最大時需氧量與平均時需氧量之比 max2O / 2O =997.6/961.6=1.04 4、每日去除 BOD5值： 200000（ 150-30） 10-3=24000(kg/d) 5、去除 1kgBOD 的需氧量： 23078.7/24000=0.96(kg 2O /kgBOD) 第三章 二級處理單元構(gòu)筑物的設(shè)計計算 25 3.5.13 供氣量的計算 標(biāo)準(zhǔn)需氧量的計算公式： 552020210013.1121791214210026.2024.1pEEOOpCCCCCOSO RAAttBTSTsbTTsbS 式中 CS(20) 20 時氧在清水中飽和溶解氧，取 CS(20)=9.17mg/l； 氧總轉(zhuǎn)移系數(shù)，取 =0.82； 氧在污水中飽和溶解度修正系數(shù)，取 =0.95； 因海拔高度不同而引起的壓力系數(shù)； p 所在地區(qū)大氣壓力， Pa； T 設(shè)計污水溫度，本設(shè)計冬季 T= 10 ，夏季 T=30 ； Csb(T)設(shè)計水溫條件下曝氣池內(nèi)平均溶解氧飽和度， mg/L； Cs(T) 設(shè)計條件下氧在清水中飽和溶解度； Pb 空氣擴(kuò)散裝置處的絕對壓力， Pa， pb=p+9.8 103H； H 空氣擴(kuò)散裝置淹沒深度， m； Ot 氣泡離開水面時含氧量， %； EA 空氣擴(kuò)散裝置氧轉(zhuǎn)移效率， %，可由設(shè)備樣本查得； C 曝氣池內(nèi)平均 溶解氧濃度，取 C=(2mg/L)。 本設(shè)計 采用網(wǎng)狀膜型中微孔空氣擴(kuò)散器，敷設(shè)于距池底 0.2m處，淹沒水深 4.8m，考慮到最不利的時候水溫為 30。 查表得 和 20時，和 30水中飽和溶解氧值為 C)20(s =9.17mg/L ； C)30(s =7.63mg/L 1、空氣擴(kuò)散器出口處的絕對壓力（ Pb）的計算式為 Pb(Pa)=1.013 105+9800H=1.013 105+9800 4.7=1.474 105 微孔曝氣頭氧轉(zhuǎn)移效率 EA為 12%，氣泡離開水面時含氧量： Ot%= 100)1(2179 )1(21 aa EE= %100)12.01(2179 )12.01(21 =18.96% 2、 曝氣池混合液中平均氧飽和度（按最不利的溫度條件考慮） C 74.8)42 26.1810026.2 10405.1(63.7)/( 55)30( Lmgsb 取值 =0.85； =0.95； C=2mg/L； =1.0。 廣東石油化工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計：混凝深度處理城市污水廠初步設(shè)計 26 代 入各值，得 R0/(mg/h)= 2030024.10.274.80.195.082.0 17.96.961 =1345.9 相應(yīng)最大時需氧量為 Rmax0/(mg/h)= 2030024.10.274.80.195.082.0 17.96.997 =1396.2 3、曝氣池平均供氣量為 7.53408%1221.0 9.134510021.0)/( 03 AS ERhmG 曝氣池最大供氣量為 8.55404%1221.0 2.139610021.0)/( m ax03 AS ERhmG 去除 1kgBOD5R 供氣量（ m BOD/3空氣 ）： 53408.7 24/24000=53.4（ m BODkg/3 空氣 ） 每 3m 污水的供氣量（ 3m 空氣 / 3m 污水）： 53408.7 24/200000=6.4 （ 3m 空氣 / 3m 污水） 4、曝氣系統(tǒng)的計算 表 3.5.13 微孔曝氣裝 置主要技術(shù)參數(shù)表 曝氣頭直徑 200 氧利用率 /% 20 30 曝氣量/m3/(只 h) 1 3 動力效率/kgO2/(kWh) 3 6 服務(wù)面積 /(m2/只 ) 0.3 0.5 孔隙率 /% 3 6 平均孔徑 /m 150 阻力 /(mmH2O) 136 280 單個 CASS 池主反應(yīng)區(qū)的面積是 22 59=1298(m2) 兼氧區(qū)的面積是 22 9.44=207.68(m2) 曝氣孔的個數(shù) ： 用服務(wù)面積計算 1298 0.5=2596(個 ) 取 2600 個， 8 支曝氣支管，每支管連接325 個曝氣頭 ； 因為曝氣池內(nèi)平均溶解氧是 2mg/L，而兼氧區(qū)要保持在 0.3 0.7mg/L 左右，所以曝氣孔密度應(yīng)是曝氣池曝氣孔密度的 1/4。 則 415.0 69.207 =104(個 ) 取 120個，安裝 30列，每列 4個； 總計是 2600+120=2720(個 ) 六個 CASS 池所需曝氣孔總數(shù)是 2720 6 =16320 個 第三章 二級處理單元構(gòu)筑物的設(shè)計計算 27 單池 曝氣孔的個數(shù)取 2720 個 .所有 CASS 池所需曝氣孔的總數(shù)是 16320 個 。 設(shè)空氣管路系統(tǒng)的總壓力損失為 2.00 kPa，空氣擴(kuò)散器的壓力損失為 5.88，則總壓力缺失為： 5.88+2.00=7.88 為設(shè)計安全，設(shè)計取值為 9.8 kPa 5、鼓風(fēng)機(jī)的選定 空氣擴(kuò)散裝置安裝在距離曝氣池底 0.3m 處，因此鼓風(fēng)機(jī)所需壓力為： P/ kPa=(5.0-0.3+1.0) 9.8=55.86 鼓風(fēng)機(jī)供氣量（ min/3m ）最大時為： 55404.8 hm/3 =923.4 min/3m 平均時為： 53408.7 hm/3 =890.1 min/3m 根據(jù)所需壓力和空氣量，決定選用 MFSR-300-1 型空壓鼓風(fēng)機(jī) 8 臺， 6 用 2備。該型鼓風(fēng)機(jī)風(fēng)壓為 58.8 kPa，風(fēng)量是 160 min/3m 。 3.5.14 進(jìn)出水管路 計算 1、 進(jìn)水管計算 集配水井至 CASS 反應(yīng) 池用直徑大小相同的管道 ，且每個周期只能有兩個反應(yīng)器注水 ，設(shè)計流量 Q=1.16m3/s，進(jìn)水管流速控制在 1m/s以下，取 0.9m/s。 進(jìn)水管直徑 vQd 4 則 3.19.014.3 16.14 d （ m） 取 900mm 校核進(jìn)水管流速 87.03.114.3 16.144 22 d Qv （ m/s） 合符要求。 2、 潷水器 潷水體積為 L 1H B= 59 3.54 22=4595m3， 排水時間可取 1.5h，則潷水能力為 6892m3/h。 廣東石油化工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計：混凝深度處理城市污水廠初步設(shè)計 28 第四章 污水處理廠 三級處理 工藝方案 的選擇 4.1 工藝技術(shù)路線方案： 二級出水 機(jī)械澄清池中加入石灰，聚合硫酸鐵作混凝劑在澄清池中進(jìn)行混凝沉淀，在經(jīng)過加酸、殺菌和過濾，其作用是去除 COD、 BOD5、固體 懸浮物等，還可以降低色度、磷酸鹽。出水水質(zhì)達(dá)到回用循環(huán)水水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)。投資小、運(yùn)行費(fèi)用低。 4.2 關(guān)鍵技術(shù)難點(diǎn)及解決方案： （ 1）澄清池是有泥渣參與的，在一個池子內(nèi)完成混凝和泥水分離作用的凈化構(gòu)筑物，澄清池運(yùn)行狀況的好壞直接影響到出水水質(zhì)是否達(dá)標(biāo)。而正確的選用澄清池上升流速，培育并保持稠密泥渣懸浮層是澄清池取得良好效果的基本條件。因生物絮凝體較輕且易碎，所以污水澄清池上升流速要比給水澄清池低。 （ 2）城市污水二級處理出水中的微生物大多數(shù)粘附在懸浮顆粒上，經(jīng)過混凝、沉淀、過濾處理后，細(xì)菌含量 大幅度減少，但是細(xì)菌的絕對值仍很可觀，并存在有病原菌的可能，為確保回用水衛(wèi)生安全，必須進(jìn)行殺菌消毒。 （ 3）影響消毒效果的因素主要有消毒劑的投加量、反應(yīng)接觸時間、水溫、 PH 值、污水水質(zhì)及消毒劑與水的混合接觸方式等，關(guān)鍵技術(shù)即控制好以上因素對出水水質(zhì)的影響消毒滿足回用水標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定的細(xì)菌指標(biāo)。 4.3 混凝劑的配制與投加 ： 4.3.1 絮凝劑的選擇： 絮凝劑采用聚合氯化鋁（ PAC），因為其使用的堿化度為 40%60%，對設(shè)備腐蝕較??；混凝效率高；耗藥量少；絮凝體大而重，沉淀快，并 且受溫度的影響小。配套的在加藥附近要修建儲藥間和配藥間。 4.3.2 絮凝劑的用量： 本設(shè)計根據(jù)經(jīng)驗混凝劑采用聚合硫酸鐵，助凝劑采用石灰，混凝劑最大投加量為 a=20 mg/l（按硫酸鐵計），藥液的濃度 C=12%(按商品質(zhì)量計 )，混凝劑每天配制 n=2提升泵房 機(jī)械攪拌澄清池 紫外光消毒 回用系統(tǒng) 二級泵房 清水池 第四章 污水處理廠三級處理工藝方案的選擇 29 次，沉淀時間為 2.5 小時，沉淀池出水濁度為 10 15 度。助凝劑石灰用量采用 50 mg/l，二級出水水質(zhì)濁度按污水綜合排放標(biāo)準(zhǔn)一級標(biāo)準(zhǔn)計算。 4.3.3 溶液池和溶解池： 溶液池和溶解池材料都用鋼筋混凝土，內(nèi)壁襯以聚乙烯板。 4.4 機(jī)械攪拌澄清池的設(shè)計說明 ： 4.4.1 澄清池原理： 澄清池是有泥渣參與工作的、在一個池子里完成混凝沉淀和泥水分離作用的凈水構(gòu)筑物，在澄清池中，沉泥被提升起來使之處于均勻的懸浮狀態(tài)，在池中形成高濃度的容性泥渣層，當(dāng)原水通過泥渣層時，由于接觸絮凝作用，原水中的懸浮物便被活性污泥泥渣層阻留下來，清水從澄清池上部排出。 澄清池一般采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。 4.5 清水池的設(shè)計說明 ： 清水池應(yīng)配置必要的管道：進(jìn)水管，管徑按最高日平均時 用水最高日最高時用水量計算，進(jìn)水端為喇叭口：出水管，管徑同進(jìn)水管。水管的布置應(yīng)杜絕一切水管污染池里面的水。清水池還應(yīng)沒有通氣孔、檢修孔、導(dǎo)流墻、集水坑、水位尺等設(shè)施；導(dǎo)流墻的布置，既要保證池水經(jīng)常流動，又要保證水流具有水流流動通暢；溢流管，管上不得安裝閥門；池頂應(yīng)覆蓋一定厚度的土層以抵抗地下水浮力和滿足保溫要求。 4.6 紫外消毒渠道 紫外線消毒無需化學(xué)藥品，消毒不會產(chǎn)生，如液氯消毒 THMs類副產(chǎn)物，同時消除了液氯在運(yùn)輸存儲中的安全隱患。而且殺菌作用快，效果好，土建規(guī)模比傳統(tǒng)液氯消毒低，占地省，基建投資、能 耗以及運(yùn)行費(fèi)用低，自動化程度高，維護(hù)簡便。 紫外消毒系統(tǒng)可由若干獨(dú)立的紫外燈模塊組成且水流靠重力流動不需要泵管道以及閥門等配套設(shè)備。系統(tǒng)維護(hù)可對單個模塊進(jìn)行紫外燈模塊可輕易地從明渠中直接取出進(jìn)行維護(hù)，維護(hù)時系統(tǒng)無需停機(jī)因，而無需備用設(shè)備從而使得系統(tǒng)維護(hù)簡單方便，大大降低了紫外污水消毒的成本。同時當(dāng)污水處理廠在擴(kuò)建或改造時，只需適當(dāng)增加紫外燈模塊的數(shù)量而無需添購整套系統(tǒng)。 4.6.1 紫外消毒渠道的功能 城市污水經(jīng)一級處理或二級處理（包括活性污泥法和膜法）后，水質(zhì)改善，細(xì)菌含量也大幅度減少，但其絕對值仍然可 觀，并有存在病原菌的可能，因此污水排放水體前應(yīng)進(jìn)行消毒，特別是醫(yī)院、生物制品所及屠宰場等有致病菌的污水，更應(yīng)嚴(yán)格消毒。處理后的污水加入液氯后，氯與水反應(yīng)生成鹽酸和次氯酸，次氯酸是極廣東石油化工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計：混凝深度處理城市污水廠初步設(shè)計 30 強(qiáng)的消毒劑，可以殺滅細(xì)菌與病原體，以防止其對人體健康造成危害和對生態(tài)環(huán)境造成污染。 4.6.2 紫外消毒渠道設(shè)計計算 設(shè)計流量 200000m3 /d 本設(shè)計采用明渠式紫外消毒系統(tǒng)的型式， 紫外燈采用順?biāo)髡叫畏绞脚挪?。 按照污水處理廠規(guī)模，選用低壓高輸出燈紫外消毒設(shè)備，設(shè)備參數(shù)見表 4.7，消毒后尾水要求達(dá)到 GB18918-2002(城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標(biāo)準(zhǔn)中所要求的衛(wèi)生學(xué)指標(biāo)的一級標(biāo)準(zhǔn)的 B 標(biāo)準(zhǔn)，最低有效紫外劑量不應(yīng)低于 15mJ cm2 。 表 4.7低壓高輸出紫外燈性能參數(shù)及適用范圍 輸出波長/nm 單燈紫外輸出 /W 光電轉(zhuǎn)換率 /% 燈管運(yùn)行溫度 / 燈管保證壽命 /h 燈管老化系數(shù) /% 適用范圍 253.7,單波 90100 3040 100 800012000 5080 中型污水處理廠，再生水消毒 在紫外線透光率為 65下有效劑量 曲線公式，每燈處理量為 875rn3 d 時，有效劑量為 20 5mJ cm2 ，滿足 GB50014-2006(室外排水設(shè)計規(guī)范有效紫外劑量15mJ cm2 22mJ cm2 的要求。 選用有光管數(shù)為： N= 228875200000 （支） 1、 消毒渠道過水?dāng)嗝婷娣e ： 設(shè)消毒渠道數(shù) N 為 4，則 A=NvQ=43600243.0 200000 =1.93 2m v-消毒渠道中污水速，為減少套管結(jié)垢， v 應(yīng)不小于 0.3m/s 2、 渠道水深 H 按設(shè)計要求，取 H=1.5m 3、 渠道寬度 B B 5.193.1HA =1.28 取 1.30m 4、 渠道長度 L 每個模塊長度為 2.46m，模塊間距為 1m，進(jìn)水設(shè)計水流調(diào)節(jié)堰板，長度為1m，渠道出水設(shè)堰板調(diào)節(jié)，調(diào)節(jié)堰與燈組間距為 1.5m，則渠道總長度為： L=2.46 2+1+1+1.5=8.42m 5、校核輻射時間： 第四章 污水處理廠三級處理工藝方案的選擇 31 3.042.8=28(s) (10s100s),符合要求 廣東石油化工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計：混凝深度處理城市污水廠初步設(shè)計 32 第 五 章 三級處理單元構(gòu)筑物的 設(shè)計計算 5.1 混凝劑的配制與投加 ： 5.1.1 已知條件： 本設(shè)計設(shè)計流量為 200000 m3/d，混凝劑采用 聚合氯化鋁（ PAC） ，助凝劑采用石灰，混凝劑最大投加量為 a=20 mg/l（按 氯化鋁 計），藥液的濃度 C=12%(按商品質(zhì)量計 )，混凝劑每天配制 n=2 次，沉淀時間為 2.5 小時，沉淀池出水濁度為 10 15 度。助凝劑石灰用量采用 50 mg/l，二級出水水質(zhì)濁度按 污水綜合排放標(biāo)準(zhǔn) 一類水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)計算。 5.1.2 設(shè)計計算： （ 1）溶液池： 1.溶液池容積為： 32 0 0 0 0 0 2 4 8 3 3 3 /Q m h 31 4 1 7 2 0 8 3 3 3 ( 4 1 7 1 2 1 0 ) 2 . 8 8V a Q c n m (注： c 為百分?jǐn)?shù)的份數(shù)值 ) 溶液池 設(shè)置為十個，每個容積為 V1 溶液池的形狀采用長方形，尺寸為： 長 寬 高 =2.0m 1.8m 0.8m=2.88m3 其中包括超高 0.2m 溶液池放在加藥間地上，以便重力投加藥劑池，池底坡度為 0.03，底部設(shè)置放空管，上部設(shè)溢流管裝置，將剩余溶液回流到溶解池，周圍有 1.2 寬 的工作臺。 （ 2）溶解池： 溶解池設(shè)置為五個，每個容積為 V2 溶解池容積 V2 =0.3 V1=0.3 2.88=0.9m3 溶解池尺寸：長 寬 高 =1.5m 1.0m 0.6m=0.9m3 溶解池在中間隔開，隔板上留有閘門，平時閘門 打開，對溶解池配絮凝劑無影響，當(dāng)溶解池需要檢修時，關(guān)閉閘門，對一半首先檢修，然后對另一半檢修，不影響使用。 閘門尺寸：長 高 =1.0m 0.6m 溶解池放水時間采用 t=15min,則放水量為： 02 ( 6 0 ) 0 . 9 1 0 0 0 ( 6 0 1 5 ) 1 /q v t l s 溶解池底部設(shè)管徑 d0=150mm,排渣管一根，采用人工攪拌。 （ 3）投藥管： 投藥管流量為： 1 1 0 0 0 ( 2 4 3 6 0 0 ) 0 . 0 3 3 / 1 2 0 /q v l s l h 第五章 三級處理單元構(gòu)筑物的設(shè)計計算 33 5.2 機(jī)械攪拌澄清池的設(shè)計計算 ： 5.2.1 設(shè)計參數(shù)和已知條件： 1.設(shè)計水量為 8333m3 /h ； 2.泥渣回流量按 4 倍設(shè)計流量計； 3.第二絮凝室倒流室流速采用 v1=50mm/s； 4.水在池中的總停留時間為 1.5h； 5.葉輪直徑按第二絮凝室內(nèi)徑的 75%設(shè)計； 6. 第二絮凝室停留時間為 0.8min； 7.葉輪高度為第一絮凝室高度的 1/3； 8.污泥濃縮時間去 T=15min； 9.出水槽口流速采用 0.4m/s。 5.2.2 設(shè)計計算： （ 1） 第二絮凝室的尺寸： 分六個絮凝室 則第二絮凝室的流量為： 3 6 2 . 3 6 0 . 3 8 /Q Q m s 上升流速 u1=50mm/s=0.05m/s S1= Q /u1=0.38/0.05=7.6m2 設(shè)絮凝室導(dǎo)流板截面積 A1=0.5m2 則絮凝室內(nèi)徑為： 1 1 14 ( ) 3 . 1 4 4 ( 7 . 6 0 . 5 ) 3 . 1 4 3 . 2D S A m 絮凝室的壁厚 1=0.05m。則第二絮凝室 外徑為： D2=D1+21=3.2+0.1=3.3m （ 2）導(dǎo)流室： 導(dǎo)流室面積 S2=S1=7.6m2,導(dǎo)流室中導(dǎo)流板截面積 A2=A1=0.05m2 導(dǎo)流室內(nèi)徑為： 223 2 2 24 3 . 1 4 4 3 . 1 4( ) ( 3 . 3 7 . 6 0 . 5 ) 4 . 63 . 1 4 4 3 . 1 4 4D D S A m 導(dǎo)流室的壁厚 2=0.05m，則導(dǎo)流室外徑為： D4=D3+22=4.6+0.1=4.7m （ 3）分離室： 分離室分成二十個，分離室上升流速 u2=0.0005m/s 則單個分離室面積： S3=Q/u2=(2.3/0.0005)/20=230m2 (4)澄清池： 廣東石油化工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計：混凝深度處理城市污水廠初步設(shè)計 34 由于分離室分成二十個，則澄清池也分為二十個 單個澄清池的面積為： 2 2433 . 1 4 3 . 1 4 4 . 72 3 0 2 4 7 . 344DS S m 池子的直徑為： 4 4 2 4 7 . 31 7 . 73 . 1 4 3 . 1 4SDm 半徑 R=8.85m (5) 池深： 1.取水利停留時間為 1.5h，則單個池子的有效容積為： V1=QT/20=8333 1.5/20=625m3 考慮增加 5%的結(jié)構(gòu)容積，則池子的設(shè)計容積為： V= V1（ 1+0.05） =625 1.05=656 m3 2.池子的直壁部分容積 W1： 池子超高取 H0=0.3m，池子的直壁高設(shè)為 H1=1.5m 2 2 3113 . 1 4 3 . 1 4 1 7 . 7 1 . 5 3 6 8 . 944W D H m 3.池子斜壁部分的體積 W2： 321 6 5 6 3 6 8 . 9 2 8 7 . 1W V W m 4.池子斜壁部分的高度 H2： 圓臺底半徑： r=R H2tga，其中 a 取 45則 r=8.85 H2 由圓臺容積公式： 22223 . 1 43W H r R r R 將已知代入上式： 3 2 22 2 2 233 3 03 . 1 4H R H R H W 3 2 22 2 2 33 8 . 8 5 3 8 . 8 5 2 8 7 . 1 03 . 1 4H H H 得： H2=2.6m 5. 池底的高度 H3： 池底部直徑： d=D-2H2=17.7-2 2.6=12.5m, 池底部坡度取 5%，則深度為： H3=0.05 d/2=0.3m 池的總高度為： H=H0+H1+H2+H3=0.3+1.5+2.6+0.3=4.7m (6) 絮凝室與分離室： 1.第二絮凝室高度 H4: 4 10 . 3 8 0 . 8 6 02 . 47 . 6tiQtHmA 第五章 三級處理單元構(gòu)筑物的設(shè)計計算 35 2.導(dǎo)流室水面高出第二 絮凝室出口的高度 H5: 4 110 . 3 8 0 . 7 63 . 1 4 3 . 1 4 3 . 2 0 . 0 5tiQHmDv 3.導(dǎo)流室出口寬度 B1: 導(dǎo)流室出口速度采用 60mm/s 導(dǎo)流室出口平均直徑為： 34 4 . 6 4 . 7 4 . 6 522DDDm 所以 5 30 . 3 8 0 . 4 33 . 1 4 3 . 1 4 4 . 6 5 0 . 0 6tiQHmDv 出水豎向高度為： 5 01 0 . 4 3 2 0 . 7 5c o s 4 5HBm 4.配水三角槽 槽內(nèi)流速 v4 取為 0.4m/s 三角槽斷面積為： 244/ 6 2 . 3 / 60 . 4 82 2 0 . 4QSmv 考慮今后水量的增加，三角槽尺寸選用：高 0.7m，寬 0.7m 三角槽縫隙流速取 v5=0.5m/s，則縫寬為： 2 5/ 6 2 . 3 / 6 0 . 0 43 . 1 4 ( 4 . 6 0 . 5 9 2 ) 3 . 1 4 ( 4 . 6 0 . 6 9 2 ) 0 . 5QBmv 5.第一絮凝室： 第一絮凝室上端直徑為： 51 2 0 . 7 3 . 2 1 . 4 4 . 6D D m 第一絮凝室高度： H6=H1+H2 H5 H4=1.5+2.6 0.43 0.76=2.91m 傘形板延長交點(diǎn)處直徑為： 06 5 6( t a n 4 5 ) / 2 ( 4 . 6 2 . 9 ) / 2 6 . 2 5 1 0D D H r m 6.回流縫： 泥渣回流量為： Q=2.3/7=0.33m3/s 縫內(nèi)流速取 v6=015m/s 回流縫寬度為： 3 66 0 . 3 3 0 . 0 73 . 1 4 3 . 1 4 1 0 0 . 1 5QBmDv （ 7）出水槽采用穿孔環(huán)形集水槽的計算： 廣東石油化工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計：混凝深度處理城市污水廠初步設(shè)計 36 1. 環(huán)形集水槽：取中心線直徑 D7 所包面積等于出水部分面積的 50%，則 223 7 422773 . 1 4 3 . 1 40 . 5443 . 1 4 3 . 1 40 . 5 2 3 0 4 . 7441 2 . 9 8S D DDDm 取 D7=13m 集水槽斷面積取水量超載系數(shù)為 1.5，集水槽流量為： Q 集 =1/12 Q 集 1.5=1/12 2.3 1.5=0.29m3/s 槽寬 B3=0.9 Q 集 0.4=0.9 0.290.4=0.55m 槽內(nèi)終點(diǎn)水深： 0.75 B3=0.75 0.55=0.38m 槽內(nèi)起點(diǎn)水深： 1.25 B3=1.25 0.55=0.69m 2.孔眼： 采用集水槽孔口自由出流，設(shè)孔口前水位為 0.05m，則孔眼總面積為： 20 0 . 2 9 0 . 3 62 0 . 8 2 9 . 8 1 0 . 0 5jiQfmu g h 孔眼直徑采用 20mm，則單孔面積為： 0f=3.14 102 10-6=3.14 10-4 m2 孔 眼總數(shù)為： 0400 . 3 6 11463 . 1 4 1 0fnf 個 每排兩側(cè)各設(shè)一排孔眼，位于槽頂下方 200mm 處， 孔距 72 3 . 1 4 2 3 . 1 4 1 30 . 0 71146Dlmn 5.3 污水計量設(shè)備 為了提高污水廠的工作效率和運(yùn)轉(zhuǎn)管理水平，積累技術(shù)資料，應(yīng)準(zhǔn)確掌握污水量的變化情況。測量污水流量的設(shè)備和裝置要求應(yīng)當(dāng)是水頭損失小、精度高、操作簡便且不易沉淀雜物。本設(shè)計采用巴氏計量槽，污水流量測定范圍在0.0550.650m s/3 之 間。則選用四個計量槽。 第六章 產(chǎn)泥量及排泥系統(tǒng) 37 第六章 產(chǎn)泥量及排泥系統(tǒng) 6.1 產(chǎn)泥量 CASS 池的剩余污泥主要來自微生物代謝的增值污泥，還有很少部分由進(jìn)水懸浮物沉淀形成。 CASS 池生物代謝產(chǎn)泥量為： rssrrrr QSLbaLQSbaQSVbXaQSX 3101502000003.0 05.075.0 X 17500 （ kg/d） 式中 X 剩余污泥量， kgMLSS/d； Q 設(shè)計平均日流量， m3/d； a 微生物代謝增值系數(shù)，取 0.75kgVSS/kgCOD； b 微生物自身氧化率， 0.05d-1； Sr 去除的 COD 濃度， kgCOD/m3； Xr 回流污泥濃度， mg/L； V 反應(yīng)池容積， m3； Ls BOD 污泥負(fù)荷， 0.3 BOD5 /（ kgMLSS d）； 假定剩余污泥含水率為 99.2%，則排泥量為： 2188%2.99110 17500110 33 pXQ s （ m3/d） 6.2 排泥系統(tǒng) 每池設(shè)置 1 臺污泥泵，排泥時間為 1 小時，則 每池 排泥流量為 2188 6 24 1=15.2m3/h 排泥管流速控制在 1m/s 以下，取 0.7m/s。 排泥管直徑 vQd s36004 則 09.07.014.336002.154 d （ m） 取 10mm 校核 污泥 管 骨 流速 54.01.014.33600 2.1543600 4 22 dQv s （ m/s） 合符要求。 根據(jù)壓力與流量， 選取 65FBZ 型污泥泵，其相關(guān)性能參數(shù)見表 6.2。 廣東石油化工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計：混凝深度處理城市污水廠初步設(shè)計 38 表 6.2 40UHB-20-15型污泥泵性能參數(shù) 規(guī)格型號 流 量m3/h 揚(yáng)程 m 口徑 配用電機(jī) KW 轉(zhuǎn)速r/min 吸入 mm 吐出 mm 40UHB-20-15 20 15 40 32 3 2900 數(shù)量： 6 臺 6.3 污泥回流 6.3.1 設(shè)計說明 污泥回流是按照一定的 比例 把 CASS 池的濃污泥回到生物選擇池，使系統(tǒng)選擇出絮凝 性能好，抗沖擊性強(qiáng)的優(yōu)質(zhì)細(xì)菌，利于后續(xù)生物降解。 污泥回流比： 20% 設(shè)計回流污泥量： 20000m3/d 6.3.2 回流污泥泵設(shè)計選型 每一時段都有兩個 CASS 池在回流，設(shè)計回流總污泥量： 834m3/h，則單池回流污泥量為 417m3/h。排泥管流速控制在 1m/s 以下，取 0.8m/s。 排泥管直徑 vQd36004 則 43.08.014.33 6 0 04174 d （ m） 取 450mm 校核進(jìn)水管流速 72.03.014.33600 41743600 4 22 dQv （ m/s） 合符要求。 CASS 池池底至厭氧池之間阻力損失 取 0.3m， 液面 高程差為 5.0m，需要污泥泵的最低揚(yáng)程為 5.30m，流量為 417m3/h。選取 IHF 型污泥泵，其相關(guān)型號及參數(shù)見表6.3.2。 表 6.3.2 IHF-150-125-315 型污泥泵型號及參數(shù) 規(guī)格型號 流量 m3/h 揚(yáng)程 /m 口徑 配用電機(jī) /KW 轉(zhuǎn)速r/min 汽蝕余量 /m 效率/% 吸入/mm 吐出/mm IHF-150-125-315 200 20 150 125 30 1450 2.8 77 數(shù)量： 6 臺 6.4 重力濃縮池設(shè)計計算 污泥濃縮的目的在于去除污泥顆粒間的空隙水，以減少污泥體積，為污泥的后續(xù)處理提供便利條件。污泥濃縮有重力濃縮、氣浮濃縮、離心濃縮、微孔濾機(jī)濃縮及隔膜濃縮等方法。 第六章 產(chǎn)泥量及排泥系統(tǒng) 39 2143重力濃縮適用于活性污泥、活性污泥與初沉污泥的混合體以及消化污泥的濃縮，不宜用于脫氮除磷工藝產(chǎn)生的剩余污泥。對于本設(shè)計的 CASS 工藝，我們采用重力濃縮 ,選用輻流式濃縮池。 6.4.1 設(shè)計參數(shù) 污泥總量 Qs =2188 m3/d =91.2m3/h， 入流污泥濃度 C = 8kg/m3（含水率 99.2%）， 濃縮污泥固體負(fù)荷 q =30 kg/m2 d， 設(shè)計濃縮后含水率 P2 = 97%。 6.4.2 設(shè)計與計算 1、 濃縮池的面積 5.58330 82188 q CQA s(m2) 由于面積過大，則取兩個濃縮 池 A1=583.5/2=291.7 (m2) 2、 濃縮池直徑 28.1914.325.583424 AD (m) 為保證有效表面積和容積，并與刮泥機(jī)配套，選 D = 20 m 水力負(fù)荷 u 29.0102.91 21 AQu s m3/(m2h) 3、 有效水深 h1 為 取 水力停留時間 T 20 h,則有效水深 H1 為 13.37.29124 19042024 11 ATQh s (m) 圖 3.5 污泥濃縮池計算草圖 廣東石油化工學(xué)院本科畢業(yè)設(shè)計：混凝深度處理城市污水廠初步設(shè)計 40 4、 濃縮池深度 有 效水深 h1 為 3.13m；緩沖層高度 h2 為 1.25m； 超高 h3 為 0.5m； 321 hhhH =4.88 (m) 5、單個池的 排泥量與存泥容積 濃縮后排除含水率 P2 = 97%的污泥 ： 7.29197.01 992.0121885.01 15.0 2 12 p pQV sm3/d 291.7m3/d = 12.2m3/h，設(shè)計污泥層（存泥區(qū)） 高度 h4=1.25m，池底坡度為 i = 1/20，污泥斗上底直徑 D1=4.0m，下底直徑 D2=2.0m。 池底坡降 4.02012422022 14 iDDh (m) 污泥斗深度 2.150t a n222450t a n22 215 DDh (m) 6、單個池的 出水渠與堰板 排水量0Q= 1094m3/d 291.7m3/d = 802.3m3/d = 33.4m3/h=9.2 10-3m3/s，取出水渠寬 b=0.2m，出水渠中流速 0.1m/s，出水渠水深為： 3 6 0 01.02.0 4.330buQh 0.46 (m) 出水渠斷面設(shè)計為 0.2m 0.7m。 出水堰口負(fù)荷為： 15.08.914.323600 10004.3326.3 0 rQq L/（ s m） 7、 刮渣設(shè)備（浮渣） 為防止浮渣隨水流 失，設(shè)浮渣擋板一圈，與出水堰相距 0.2m，浮渣擋板總長為 ：L=（ 10-0.2 2-0.2 2） =61（ m） 8、 選刮泥機(jī) 選用 ZHG 型周邊傳動 刮泥機(jī)主要技術(shù)參數(shù)見表 6.4.2 表 6.4.2 刮泥機(jī)的主要技術(shù)參數(shù) 型號 池內(nèi)徑 /m 刮泥板外緣線速度/（ m/min） 電動功率 /kw 池深 ZHG20 20 2.34r/min 1.5Kw 3 5m 第六章 產(chǎn)泥量及排泥系統(tǒng) 41 6.5 貯泥池 采用矩形貯泥池，貯存來自濃縮池的污泥量。 Q=583.5m d/3 設(shè) 四 池，每座流量為 145.9m3 /d 貯泥時間： t=8h,池高 2h =3m,則貯泥池表面積為 則貯泥池表面積為： 222.162434 5.5838 mhn QF 設(shè)貯泥池寬 B=3m,池長 L 為 L=16.2 3=5.4m 貯泥池底部為斗形，下底為 0.6m 0.6m,高度3h=2m,設(shè)超高 1h =0.5m,則貯泥池總高為： H=1h + 2h +3h=0.5+3+2=5.5m 6.6 消化池 采用固定蓋式消化池，兩級消化。一級消化池污泥投配率為 5%，二級消化池污泥投配率為 10%，消化池控制溫度為 33 350C。一級消化池進(jìn)行加溫、攪拌，二級消化池部 不加熱，不攪拌。 6.6.1 消化池容積計算 一級消化池的容積