1、第一篇 設(shè)計任務(wù)書1、 概述1.1 編制本報告的主要依據(jù)和資料重力式碼頭設(shè)計與施工規(guī)范JTJ290-98、海港水文規(guī)范JTJ213-98、水運工程抗震設(shè)計規(guī)范JTJ225-98、港口工程地基規(guī)范JTJ250-98、港口工程荷載規(guī)范JTJ215-98以及課本港口水工建筑物。1.2 建設(shè)的必要性和建設(shè)規(guī)模1.2.1 建設(shè)的必要性該工程為件雜貨碼頭，將帶動周圍地區(qū)經(jīng)濟社會發(fā)展，是綜合利用海岸線及海洋資源的需要，也是增加勞動就業(yè)，提高當(dāng)?shù)厝嗣裆钏胶痛偈股鐣捕ǖ男枰?.2.2 建設(shè)的規(guī)模 該碼頭結(jié)構(gòu)形式為順岸沉箱重力式，建筑物等級為級。2、 自然條件分析2.1 地理位置2.2 氣象碼頭所在地區(qū)常

2、風(fēng)主要為北向，其次為東南向；強風(fēng)向（7級以上大風(fēng)）主要為北北北西向，其次為南南東東南向。2.2.1 氣溫多年平均氣溫 13歷年極端最高氣溫 41多年最高月平均氣溫 28歷史極端最低氣溫 -21多年最低月平均氣溫 -6.32.2.2 降水本區(qū)域年平均降水量640712mm，最多年降水量10641186mm，最小年降水量261384mm，年降水量集中在夏季（68月），其中7月份降水量占全年降水量的30左右。2.2.3 風(fēng)況本區(qū)域常年主導(dǎo)風(fēng)向，冬季多東北風(fēng)，夏季多東南風(fēng)。年平均風(fēng)速為2.83.8m/s，大風(fēng)多發(fā)生于春季，其次為冬季，秋季最少。年大風(fēng)天數(shù)平均10天，最多24天，最大風(fēng)速達1324m/s

3、。2.2.4 霧況多年平均霧日為1114天，多發(fā)生于冬季，秋季次之。2.2.5 相對濕度年平均相對濕度為7080。2.3 水文2.3.1 潮汐、水位校核高水位（五十年一遇） 5.00米校核低水位（五十年一遇） 1.15米設(shè)計高水位(歷時累積頻率1%) 4.00米設(shè)計低水位(歷時累積頻率98%) 0.45米施工水位 2.20米2.3.2 波浪擬建碼頭所在水域有掩護，碼頭前波高小于1米。2.3.3 海流2.3.4 冰凌本區(qū)域一般12月下旬至次年2月上旬水面結(jié)冰，最大岸冰厚度23cm，最大凍土深度10cm。2.4 地形、地貌及泥沙運動碼頭位置處海底地勢平緩，底坡平均為1/200，海底地面標(biāo)高為4.5

4、米5.5米不等,見圖1。根據(jù)勘探資料，碼頭所在處的地質(zhì)剖面圖和有關(guān)的資料見表1及圖2。表1 擬建碼頭處地質(zhì)剖面柱狀圖標(biāo) 高地質(zhì)指 標(biāo)海底至7.9淤泥m=1.53t/m3,=12°8, C=0.14kg/m2。7.9以下亞粘土e=0.7，Ip=12.4，IL=0.58， ES=110.87kg/cm2，r=1. 94t/m3， c=0.25kg/cm2，=20°。p00.51.02.03.0e0.7000.6870.6780.6630.652 圖2 碼頭所在處土壤特性2.4.1 港區(qū)地形、地貌特征概述2.4.2 泥沙來源與動力條件2.4.3 泥沙運移方式和回淤強度分析2.5

5、地震本地的地震烈度為6°。第二篇 設(shè)計計算書1、 設(shè)計條件該碼頭是海港碼頭，其平面布置按港口工程技術(shù)規(guī)范總體設(shè)計篇（JTJ211-87）即海港總體及工藝設(shè)計的有關(guān)規(guī)定確定：（1） 泊位長度： 碼頭前沿停泊水域不小于2倍船寬，取45m。 （2） 沉箱的長寬高的確定：1） 沉箱長度有設(shè)備能力，施工要求和碼頭變形縫間距確定。該碼頭施工條件良好，沒有特別要求和限制，重力式碼頭變形縫間距一般1030cm，取沉箱長度11.8m，碼頭總長200m，采用17個沉箱。2） 沉箱高度取決于基床頂面高程和沉箱頂面高程 沉箱頂高程由施工水位確定，可取2.6m，基床頂面高程由下式確定：D=T+Z1+Z2+Z3

6、+Z4。其中，T為設(shè)計船型滿載吃水，取9.2m；Z1是龍骨下最小富余深度，按巖石地基，取0.6m；Z2由于碼頭前沿的波高小于1m，取0；Z3為船舶因配載不均而增加的尾吃水，取0.15m；Z4是被淤深度，取0.4m，則綜合以上各項取值，有：D=9.2+0.6+0+0.15+0.4=10.35m?；岔斆娓叱虨椋篐=設(shè)計低水位-D=0.45-10.35=-9.9m沉箱高度：H=2.6-(-9.9)=12.5m3） 沉箱寬度主要由碼頭的水平滑動及傾覆的穩(wěn)定性和基床及地基承載力確定。在根據(jù)預(yù)制廠提供的模數(shù)，初步確定碼頭沉箱的寬度為6.4m。（3） 沉箱內(nèi)隔墻設(shè)置：為了增加沉箱的剛度和減少箱壁的和底板的

7、計算跨度，在箱內(nèi)設(shè)置1道縱向隔墻和2道橫向隔墻。（4） 構(gòu)件的尺寸：根據(jù)規(guī)范對沉箱構(gòu)件的構(gòu)造要求和碼頭受荷情況，以及根據(jù)工程經(jīng)驗，初步擬定沉箱各構(gòu)件尺寸如下：箱壁厚度取0.3m，地板厚度取0.4m，隔墻厚度取0.2m ，在各構(gòu)件連接處設(shè)置0.213m*0.213m的加強角，以減少應(yīng)力集中，防止干裂。（5） 胸墻尺寸：胸墻底標(biāo)高不低于施工水位，取2.3m（沉箱嵌入胸墻30cm），采用階梯式胸墻，頂寬取3m。n （6） 碼頭頂高程：按規(guī)范要求頂高程高于設(shè)計高水位1.01.5m，并且在極端高水位時不被淹沒，取碼頭頂高程5.3m。（7） 基床尺寸：基床采用按基床的型式，基床厚度取1.0m，前肩與后肩分

8、別取4.0m和3.0m。（8） 沉箱的浮游穩(wěn)定性：1） 沉箱的自重：計算見表2。表2 沉箱的自重計算表項目計算式Gi(kN)沉箱前、后板，縱隔板(0.3*2+0.2)*11.8*12.1*252855.60沉箱側(cè)面板，橫隔板(0.3*2+0.2*2)*2.8*12.1*2*251694.00沉箱底板6.4*11.8*0.4*25755.20沉箱前、后趾(0.4+0.7)*0.75*0.5*2*11.8*25243.38豎加強角0.5*0.2132*12*24*25163.33底加強角0.5*0.2132*(3.4+2.6)*2*25*640.835752.34每延米自重作用5752.34/11

9、.8487.492） 沉箱的干舷高度：沉箱體積（排水體積）：前、后趾體積：V=2*（0.4+0.7）*0.75*1/2*11.8=9.735沉箱吃水：沉箱的干舷高度：F=H-T=12.5-7.45=5.05m故滿足：F=H-T3） 空箱的浮游穩(wěn)定性：設(shè)沉箱的重心高度為H，則1/2*（5752.34/25）=0.8*(12.5-H)*11.8+1/2*0.2132*(12.5-H)*24+1.0*2.8*2*(12.5-H)得重心高度：H=5.12m前后趾的形心高度：沉箱的浮心高度：由于定傾半徑：定傾高度：m= - =0.45-1.45=-1m根據(jù)規(guī)范要求沉箱的定傾高度在近程浮運時，應(yīng)滿足m0.

10、2m?？粘料洳粷M足浮游穩(wěn)定性，應(yīng)往倉格加水。4） 加水0.6m后，沉香浮游穩(wěn)定性計算：壓載水的體積：設(shè)重心高度H：得H=4.015m沉箱排水體積：吃水深度：浮心高度：定傾半徑：定傾高度：m= - =0.45-0.115=0.31m0.2m加0.6m壓載水后，沉箱滿足浮游穩(wěn)定性要求。根據(jù)初步確定的尺寸，繪制沉箱的斷面圖和平面圖。各部分構(gòu)件尺寸見附圖1至附圖3。1.1 設(shè)計船型船型船長（m）船寬（m）型深（m）滿載吃水（m）C157.021.511.99.0E160.921.212.59.21.2 結(jié)構(gòu)安全等級本碼頭建筑物等級為級。1.3 自然條件1.3.1 設(shè)計水位設(shè)計高水位(歷時累積頻率1%)

11、 4.00米設(shè)計低水位(歷時累積頻率98%) 0.45米1.3.2 波浪要素1.3.3 地質(zhì)資料1.3.4 地震設(shè)計烈度為7度1.4 碼頭面荷載（1）、堆貨荷載：前沿q1=2t/m2前方堆場q2=4t/m2（構(gòu)件計算） q2=3t/m2（整體計算）（2）、門機荷載按港口工程荷載規(guī)范JTJ21598附錄C的Mh425設(shè)計。（3）、鐵路荷載（4）、汽車荷載不計。（5）、船舶系纜力按普通系纜力計算。（6）、其它起重設(shè)備機械不計。按干線機車計算。1.5 材料指標(biāo)擬建碼頭所需部分材料及其容重、內(nèi)摩擦角等指標(biāo)可按下表選用。表3 材料指標(biāo)材料名稱容重（噸/米3）內(nèi)摩擦角（度）水 上（濕容重）水 下（浮容重）

12、水 上水 下混凝土2.32.41.31.4鋼筋混凝土2.42.51.41.5塊 石1.701.801.001.104545渣 石1.801.002、 作用的分類及計算2.1 結(jié)構(gòu)自重力2.1.1 極端高水位情況：計算圖式見圖3-1，計算見表3.1.1。表3.1.1 極端水位自重作用計算表（單位：m）項目計算書Gi(kN)Xi(m)GiXi(kN.m)沉箱前后壁，縱隔板(0.3*2+0.2)*12.5*11.8*151670.883.956599.98沉箱側(cè)板，橫隔板(0.3*2+0.2*2)*2.8*12.5*2*15991.203.953915.24沉箱底板11.8*6.4*0.4*1545

13、3.123.951789.82沉箱前后趾0.5*(0.4+0.7)*0.75*2*11.8*15146.033.95576.82沉箱豎加強角0.5*0.2132*11.7*24*1595.553.95377.41沉箱底加強角0.5*0.2132*(3.4+2.6)*2*15*624.503.9596.78沉箱填石13.6*2.8*5.9-0.5*0.2132*11.7*4-0.5*0.2132*(3.4+2.6)*2*3*111926.042.454718.80沉箱填石23.6*2.8*11.8-0.5*0.2132*11.7*4-0.5*0.2132*(3.4+2.6)*2*3*113881

14、.135.4521152.16胸墻10.3*3*11.8*24+1.2*3*11.8*14849.602.251911.60胸墻23.3*1.0*11.8*14545.162.41308.38胸墻30.5*6.4*11.8*14528.643.952088.13沉箱上填石10.3*4.15*11.8*18+1.2*4.15*11.8*11910.845.8255305.64沉箱上填石21.0*3.85*11.8*11499.755.9752985.89沉箱后趾填石（12+12.3）*0.75/2*11.8107.537.525809.1612629.9553635.81每延米自重作用1070.

15、334545.412.1.2 設(shè)計高水位情況：計算圖式見圖3-2，計算見表3.1.2。表3.1.2 設(shè)計高水位自重計算表（單位：m）項目計算書Gi(kN)Xi(m)GiXi(kN.m)沉箱前后壁，縱隔板(0.3*2+0.2)*11.8*11.8*151670.883.956599.98沉箱側(cè)板，橫隔板(0.3*2+0.2*2)*2.8*11.8*2*15991.203.953915.24沉箱底板11.8*6.4*0.4*15453.123.951789.82沉箱前后趾0.5*(0.4+0.7)*0.75*2*11.8*15146.033.95576.82沉箱豎加強角0.5*0.2132*11.

16、7*24*1595.553.95377.41沉箱底加強角0.5*0.2132*(3.4+2.6)*2*15*624.503.9596.78沉箱填石13.6*2.8*5.9-0.5*0.2132*11.7*4-0.5*0.2132*(3.4+2.6)*2*3*111926.042.454718.80沉箱填石23.6*2.8*11.8-0.5*0.2132*11.7*4-0.5*0.2132*(3.4+2.6)*2*3*113881.135.4521152.16胸墻11.3*3*11.8*24+0.2*3*11.8*141203.602.252708.10胸墻23.3*1.0*11.8*14545

17、.162.41308.38胸墻30.5*6.4*11.8*14528.643.952088.13沉箱上填石11.3*4.15*11.8*18+2.2*4.15*11.8*112330.975.8255305.64沉箱上填石21.0*3.85*11.8*11499.755.9752985.89沉箱后趾填石（12+12.3）*0.75/2*11.8107.537.525809.1614404.0862704.57每延米自重作用1220.685313.952.1.3 設(shè)計低水位情況：計算圖示見圖3-3，計算見表3.1.3。表3.1.3 設(shè)計低水位自重作用計算表（單位：m）項目計算書Gi(kN)Xi(

18、m)GiXi(kN.m)沉箱前后壁，縱隔板1.85*(0.3*2+0.2)*11.8*25+9.95*(0.3*2+0.2)*11.8*151845.523.957289.80沉箱側(cè)板，橫隔板(1.85*25+9.95*15)*(0.3*2+0.2*2)*2.8*21094.803.954324.46沉箱底板11.8*6.4*0.4*15453.123.951789.82沉箱前后趾0.5*(0.4+0.7)*0.75*2*11.8*15146.033.95576.82沉箱豎加強角(1.85*25+9.95*15)*0.5*0.2132*24105.623.95417.20沉箱底加強角0.5*0

19、.2132*(3.4+2.6)*2*15*624.503.9596.78沉箱填石13.6*2.8*5.9-0.5*0.2132*5.8*4-0.5*0.2132*(3.4+2.6)*2*3*111926.042.454718.80沉箱填石23.6*2.8*1.85-0.5*0.2132*1.85*4*8+3.6*2.8*9.95-0.5*0.2132*9.85*4-0.5*0.2132*(3.4+2.6)*2*11*34269.215.4523267.20胸墻11.5*3*11.8*24849.602.252867.40胸墻23.3*1.0*11.8*24545.162.402242.94胸墻

20、30.5*6.4*11.8*24528.643.953579.65沉箱上填石11.5*4.15*11.8*18910.845.8257701.76沉箱上填石21.5*3.85*11.8*18499.755.9757328.99沉箱后趾填石2.35*0.75*11.8*18+（9.35+9.65）*0.75/2*11.8*11107.537.5259776.3316828.0275977.95每延米自重作用1426.106438.812.2 波浪力由于碼頭所在的水域有掩護，浪高小于1m，波浪力可以忽略不計。2.2.1 極端高水位2.2.2 設(shè)計高水位2.2.3 設(shè)計低水位2.3 土壓力標(biāo)準(zhǔn)值計算

21、2.3.1 墻后塊石棱體產(chǎn)生的土壓力（永久作用）標(biāo)準(zhǔn)值碼頭后填料為塊石， =45°，根據(jù)重力式碼頭設(shè)計與施工規(guī)范（JTJ290-98）第3.5.1.2條規(guī)定，則。沉箱頂面以下考慮根據(jù)（JTJ290-98）表B.0.3-1，查表得。土壓力標(biāo)準(zhǔn)值按（JTJ290-98）第3.5條計算 式中，=1碼頭后填料土壓力（永久作用）：1） 極端高水位情況：土壓力分布圖見圖3-1。土壓力引起的水平作用：土壓力引起的豎向作用：土壓力引起的傾覆力矩：土壓力引起的穩(wěn)定力矩：2） 設(shè)計高水位情況：土壓力分布圖見圖3-2。土壓力引起的水平作用：土壓力引起的豎向作用：土壓力引起的傾覆力矩：土壓力引起的穩(wěn)定力矩：

22、3） 設(shè)計低水位情況：土壓力分布圖見圖3-3。土壓力引起的水平作用：土壓力引起的豎向作用：土壓力引起的傾覆力矩：土壓力引起的穩(wěn)定力矩：2.3.2 碼頭面堆存荷載產(chǎn)生的土壓力（可變作用）標(biāo)準(zhǔn)值堆貨荷載產(chǎn)生的土壓力（可變作用）：各種水位時，堆貨荷載產(chǎn)生的土壓力標(biāo)準(zhǔn)值均相同。1） 前方堆場堆貨荷載產(chǎn)生的土壓力標(biāo)準(zhǔn)值：堆貨荷載產(chǎn)生的水平作用：堆貨荷載產(chǎn)生的豎向作用：堆貨荷載引起的傾覆力矩：堆貨荷載引起的穩(wěn)定力矩：2） 碼頭前沿堆貨引起的豎向作用（可變作用）：碼頭前沿堆貨范圍按6m計算：G=20*6=120（kN/m）碼頭前沿堆貨產(chǎn)生的穩(wěn)定力矩：門機和鐵路荷載產(chǎn)生的土壓力（可變作用）：對設(shè)有門機和鐵路的

23、裝卸區(qū)域的土壓力常用等代均布荷載的方法處理：沿鋼軌長度方向?qū)⑤唹毫癁榫€荷載，再將這些線荷載通過軌枕到渣等沿碼頭橫向傳布達一定深度后成為均布荷載，并移至地面。根據(jù)設(shè)計要求，門機加雙線路鐵路的等代均布荷載可取37.6kPa。各種水位時，門及鐵路等代均布荷載產(chǎn)生的土壓力標(biāo)準(zhǔn)值相同。門機鐵路產(chǎn)生的水平作用：門機鐵路產(chǎn)生的豎向作用：門機鐵路引起的傾覆力矩：門機鐵路引起的穩(wěn)定力矩：2.4 6度地震時主動土壓力標(biāo)準(zhǔn)值計算2.4.1 墻后塊石棱體產(chǎn)生的地震土壓力標(biāo)準(zhǔn)值2.4.2 碼頭面堆存荷載產(chǎn)生的地震土壓力標(biāo)準(zhǔn)值2.5 地震慣性力2.5.1 設(shè)計高水位情況2.5.2 設(shè)計低水位情況2.6 船舶荷載2.6.

24、1 系纜力（可變作用）根據(jù)港口工程荷載規(guī)范給出的普通系纜力，在有掩護的港口，船長與計算系纜力的關(guān)系如下表4：表4 船長與系纜力關(guān)系船長（m）120150170海船纜夾角計算系纜力（kN）250350450=30°=15°1） 船舶水面以上受風(fēng)面積計算（按貨船）：根據(jù)船型參數(shù)資料，取設(shè)計船型的滿載DW=15000t，按港口工程荷載規(guī)范（JTJ215-98）第10.2.2條計算船舶橫向受風(fēng)面積。滿載時： 半載或壓載時： 作用于船舶上計算風(fēng)壓力的垂直于碼頭前沿線的橫向分力計算由（JTJ215-98）第10.2.1條中公式10.2.1-1計算。式中： 風(fēng)壓不均勻系數(shù)按表10.2.3

25、取值，內(nèi)插法求得由于碼頭區(qū)有掩護，水流很小，作用于船舶上的水流力忽略不計。2） 系纜力標(biāo)準(zhǔn)值：按（JTJ215-98）10.4中10.4.1-4計算，式中，取,。N由表10.4.2，取4；K取1.3。根據(jù)(JTJ215-98)10.4中10.4-5條規(guī)定系纜力標(biāo)準(zhǔn)值為450kN。3） 系纜力引起的垂直作用、水平作用和傾覆力矩：PRV=116.47/11.8=9.87（kN/m）PRH=217.33/11.8=18.40(kN/m)MPR=9.87*(1.0+0.75)+18.40*15.2=296.95(kN.m/m)2.6.2 撞擊力2.6.3 擠靠力表5 碼頭荷載標(biāo)準(zhǔn)值匯總表作用分類荷載情

26、況垂直力(kN/m)水平力(kN/m)穩(wěn)定力矩(kN.m/m)傾覆力矩(kN.m/m)永久作用自重力極端高水位1070.334545.41設(shè)計高水位1220.685313.95設(shè)計低水位1426.106438.81填料土壓力極端高水位51.78202.80370.231047.33設(shè)計高水位55.34218.73395.681163.48設(shè)計低水位67.42265.57482.051450.75可變作用波浪作用忽略不計堆貨土壓力15.2072.21108.68558.13前沿堆貨120792.00門機鐵路簦代荷載265.3490.541275.32699.81船舶系纜力-9.8718.4029

27、6.953、 碼頭穩(wěn)定性驗算3.1 持久狀況3.1.1 作用效應(yīng)組合持久組合一：極端高水位（永久作用）+堆貨（主導(dǎo)可變作用）+系纜力（非主導(dǎo)可變作用）持久組合二：設(shè)計高水位（永久作用）+堆貨（主導(dǎo)可變作用）+系纜力（非主導(dǎo)可變作用）持久組合三：極端高水位（永久作用）+系纜力（主導(dǎo)可變作用）+堆貨（非主導(dǎo)可變作用）持久組合四：設(shè)計高水位（永久作用）+系纜力（主導(dǎo)可變作用）+堆貨（非主導(dǎo)可變作用）偶然組合：因該地區(qū)地震烈度為6度，根據(jù)水運工程抗震設(shè)計規(guī)范（JTJ225-98）第1.0.2條的規(guī)定可不進行抗震計算。1） 碼頭沿胸墻底面和沉箱底面的抗滑穩(wěn)定性驗算：根據(jù)(JTJ290-98)第3.6.1

28、條規(guī)定，不考慮波浪作用，堆貨土壓力為主導(dǎo)可變作用時，按公式（3.6.1）計算：不考慮波浪作用時，系纜力為主導(dǎo)可變作用，按公式（3.6.1）計算：式中：各分項系數(shù)根據(jù)不同的作用效應(yīng)組合，按公式(JTJ290-98)第3.6.1條規(guī)定取值；各作用的標(biāo)準(zhǔn)值按表3.6取值?？够炈阋姳?.1，6.2。表6.1 抗滑計算表一項目組合土壓力為主導(dǎo)可變作用時結(jié)果Gf結(jié)果結(jié)論持久組合一1.11.35202.81.2572.210.71.418.40420.281.01.01070.3351.7815.20.6695.54穩(wěn)定持久組合二1.11.35218.731.3572.210.71.418.40451.8

29、81.01.01220.6855.3415.20.6789.55穩(wěn)定表6.2 抗滑計算表二項目組合系纜力為主導(dǎo)可變作用時結(jié)果Gf結(jié)果結(jié)論持久組合三1.11.35202.81.418.40.71.2572.21399.01.01.01070.3351.789.870.615.2683.83穩(wěn)定持久組合四1.11.35218.731.418.40.71.2572.21389.281.01.01220.6855.349.870.615.2777.56穩(wěn)定2） 碼頭沿胸墻底面和沉箱底面的抗傾穩(wěn)定性驗算根據(jù)（JTJ290-98）第3.6.3條規(guī)定，不考慮波浪作用，由可變作用產(chǎn)生的土壓力為主導(dǎo)可變作用時，

30、按公式（3.6.3-1）計算：不考慮波浪作用時，系纜力產(chǎn)生的傾覆力矩為主導(dǎo)可變作用，按公式（JTJ3.6.3-2）計算：抗傾驗算見表6.3，6.4。表6.3 抗傾計算表一項目組合土壓力為主導(dǎo)可變作用時結(jié)果f結(jié)果結(jié)論持久組合一1.11.351047.331.25558.130.71.4296.952642.81.04545.4370.23108.680.65181.1穩(wěn)定持久組合二1.11.351163.481.35558.130.71.4296.952876.71.05313.95395.68108.680.65994.84穩(wěn)定表6.4 抗傾計算表二項目組合系纜力為主導(dǎo)可變作用時結(jié)果f結(jié)果結(jié)論

31、持久組合三1.11.351047.331.25558.130.71.4296.952318.01.04545.4370.23108.680.65181.1穩(wěn)定持久組合四1.11.351163.481.35558.130.71.4296.952765.31.05313.95395.68108.680.65994.84穩(wěn)定3.1.2 承載能力極限狀態(tài)設(shè)計表達式3.2 短暫狀況3.3 偶然狀況3.3.1 作用效應(yīng)組合3.3.2 承載能力極限狀態(tài)設(shè)計表達式4、 基床和地基承載力驗算根據(jù)（JTJ290-98）第3.6.6條規(guī)定：式中，取1.1，為1.0，取600kPa。則：。4.1 基床頂面應(yīng)力計算4.

32、1.1 持久狀況1） 基床頂面應(yīng)力計算作用組合：持久組合一：極端高水位（永久作用）+系纜力（主導(dǎo)可變作用）+堆貨（非主導(dǎo)可變作用）持久組合二：設(shè)計低水位（永久作用）+系纜力（主導(dǎo)可變作用）+堆貨（前沿堆貨+門機鐵路等代荷載）（非主導(dǎo)可變作用）各作用標(biāo)準(zhǔn)值根據(jù)表4-5。2） 持久組合一時基床頂面應(yīng)力計算：根據(jù)規(guī)范第3.6.7條規(guī)定計算：3） 持久組合二時基床頂面應(yīng)力計算：根據(jù)規(guī)范第3.6.7條規(guī)定計算：4.1.2 偶然組合：因該地區(qū)地震烈度為6度，根據(jù)水運工程抗震設(shè)計規(guī)范（JTJ225-98）第1.0.2條的規(guī)定可不進行抗震計算。4.2 承載力計算5、 沉箱結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算根據(jù)碼頭穩(wěn)定性驗算的計算結(jié)果，沉箱構(gòu)件內(nèi)力分別按承載力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)下不同作用組合的情況進行計算。5.1 承載力極限狀態(tài)下的內(nèi)力計算1） 沉箱前面板：經(jīng)計算分析，沉箱內(nèi)灌水1.5L(L=3.6m)深度時，沉箱前面板所受水壓力最大。計算沉箱下沉中，箱內(nèi)灌水1.5L(L=3.6m)深度時的水壓力：沉箱加入1.5L水深后的總重：G=5752.34+5.4*3.6*2.8-0.5*0.213*0.213*2*(3.4+2.6)-0.5*0.213*0.213*5.3*4*10.25*6=9053.59(kN)沉箱體積：減去前后趾的