1、模板專項(xiàng)施工方案一、工程概況及編制依據(jù)1、工程概況1、建設(shè)單位：安徽省瑯琊山礦業(yè)總公司2、工程名稱：銅樂(lè)園28#30#樓3、本工程建筑總面積為13142m2，十一層，框剪結(jié)構(gòu)，建筑高度34.9m。本工程建筑安全等級(jí)：二級(jí)，設(shè)計(jì)使用年限50年，耐火等級(jí)二級(jí)，抗震設(shè)計(jì)建筑分類丙類，抗震設(shè)防烈度6度。2、編制依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2002建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50017-2003) 建筑施工手冊(cè)第四版建筑施工計(jì)算手冊(cè)施工技術(shù)2002（3）扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全二、

2、模板體系為確保工程質(zhì)量，保證施工安全，本項(xiàng)目部模板選用18mm厚木膠合板， 40×80方木，砼剪力墻板及高度大于400mm的梁用12對(duì)拉穿芯螺桿，支撐采用 48×3mm鋼管，扣件連接。所有材料的平整度、強(qiáng)度、剛度都應(yīng)滿足本工程的高質(zhì)量要求。方案范文無(wú)法思考和涵蓋全面，最好仔細(xì)瀏覽后下載使用。三、模板支撐系統(tǒng)的設(shè)計(jì)(一)一般砼梁的支撐設(shè)計(jì)一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.40混凝土板厚度(mm):0.11；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m):0.90；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m):0.10；腳手架步距(m)

3、:1.50；承重架支設(shè):無(wú)承重立桿，木方支撐垂直梁截面；立桿橫向間距或排距Lb(m):0.90；采用的鋼管類型為48×3.00；扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.50；鋼筋自重(kN/m3):2.00；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):8.9；方案范文無(wú)法思考和涵蓋全面，最好仔細(xì)瀏覽后下載使用。傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):4.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.03.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞間距(mm)：300；穿梁螺栓水

4、平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向間距(mm)：300；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓形，直徑480mm，壁厚3.00mm；主楞合并根數(shù)：2；主楞龍骨材料：木楞,，寬度40mm，高度80mm；二、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算1.梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。按施工手冊(cè)，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，取1.000h； T - 混凝土的入模溫度，取15.0； V - 混凝土的澆筑

5、速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.000m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力F；分別為 8.924 kN/m2、24.000 kN/m2，取較小值8.924 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計(jì)算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 方案范文無(wú)法思考和

6、涵蓋全面，最好仔細(xì)瀏覽后下載使用。 面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1.抗彎驗(yàn)算 其中， - 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 50.00×1.8×1.8/6=27.00cm3； f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q1= 1.2×0.50×8.92×0.90=4.82kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q2= 1.4×0.50×4.00×0.90

7、=2.52kN/m；q = q1+q2 = 4.819+2.520 = 7.339 kN/m；計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距): l = 300.00mm；面板的最大彎距 M= 0.1×7.34×300.002 = 6.61×104N.mm；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 6.61×104 / 2.70×104=2.446N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13.000N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =2.446N/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13.000N/mm2，滿足要求！方案范文無(wú)法思考和涵蓋全面，最好仔細(xì)瀏覽后下載使用

8、。 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值： q =8.92×0.30/1= 2.68 N/mm； l-計(jì)算跨度(外楞間距)：l = 500.00mm； I-面板的截面慣性矩：E = 1.71×106N/mm2；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值: = 0.677×2.68×500.004/(100×9000.00×1.71×106) = 0.074 mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值: = 2.000mm；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值 =0.074mm 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 =2.000mm，滿足要求！ 其中 - 外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)

9、M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。最大彎矩M按下式計(jì)算： 其中，作用在外楞的荷載: P = (1.2×8.92×0.90+1.4×4.00×0.90)×0.50×0.30/2=1.10kN； 外楞計(jì)算跨度(對(duì)拉螺栓豎向間距): l = 300mm； 外楞的最大彎距：M = 0.175×1100.844×300.000 = 5.78×104N.mm經(jīng)計(jì)算得到，外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 5.78×104/5.33×1

10、05 = 0.109 N/mm2； 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 205.000N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =0.109N/mm2 小于 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205.000N/mm2，滿足要求！方案范文無(wú)法思考和涵蓋全面，最好仔細(xì)瀏覽后下載使用。外楞的最大容許撓度值: = 0.750mm；外楞的最大撓度計(jì)算值 =0.000mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =0.750mm，滿足要求！ I = 900.00×18.00×18.00×18.00/12 = 4.37×105mm4； 1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： 其中， - 梁

11、底模板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)； M - 計(jì)算的最大彎矩 (kN.m)； l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值：q1: 1.2×（24.00+2.00）×0.90×1.00×0.90=25.27kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.2×0.50×0.90×0.90=0.49kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：q3: 1.4×2.00×0.90×0.90=2.27kN/m；q = q1 +

12、 q2 + q3=25.27+0.49+2.27=28.03kN/m；跨中彎矩計(jì)算公式如下: 方案范文無(wú)法思考和涵蓋全面，最好仔細(xì)瀏覽后下載使用。Mmax = 1/8×28.026×0.3002=0.315kN.m； =0.315×106/4.86×104=6.488N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力 =6.488 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13.000N/mm2，滿足要求！經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1= (2.500+2.000)×0.300×0.900=1.215 kN；2.方木的支撐力驗(yàn)算均布荷載 q =

13、1.2×23.400+1.2×3.450=32.220 kN/m；集中荷載 P = 1.4×1.215=1.701 kN； 方木計(jì)算簡(jiǎn)圖經(jīng)過(guò)計(jì)算得到從左到右各方木傳遞集中力即支座力分別為：N1=5.740 kN；N2=5.740 kN；方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=4.000×8.000×8.000/6 = 42.67 cm3； I=4.000×8.000×8.000×8.000/12 = 170.67 cm4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最

14、不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下:均布荷載 q = 5.740/0.900=6.378 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.1×6.378×0.900×0.900= 0.517 kN.m；最大應(yīng)力 = M / W = 0.517×106/42666.7 = 12.108 N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值 12.108 N/mm2 小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13.0 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗(yàn)算：最大剪力的計(jì)算公式如下:方案范文無(wú)法思考和涵蓋全面，最好仔細(xì)瀏覽后下載使用。 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: 其中

15、最大剪力: V = 0.6×6.378×0.900 = 3.444 kN；圓木的截面面積矩 S =0.785×50.00×50.00 = 1962.50 N/mm2；圓木方受剪應(yīng)力計(jì)算值 T =3.44×1962.50/(170.67×50.00) = 0.79 N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T = 1.400 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值 0.792 N/mm2 小于 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 1.400 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗(yàn)算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下: 方木最大撓度計(jì)算值

16、= 0.677×5.315×900.0004 /(100×9000.000×170.667×104)=1.537mm； 方木的最大允許撓度 =0.900×1000/250=3.600 mm；方木的最大撓度計(jì)算值 = 1.537 mm 小于 方木的最大允許撓度 =3.600 mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強(qiáng)度驗(yàn)算支撐鋼管按照簡(jiǎn)支梁的計(jì)算如下 計(jì)算簡(jiǎn)圖(kN)方案范文無(wú)法思考和涵蓋全面，最好仔細(xì)瀏覽后下載使用。 支撐鋼管變形圖(kN.m) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座反力 RA = RB=5.740 kN；最大彎矩

17、 Mmax=0.861 kN.m；最大撓度計(jì)算值 Vmax=1.599 mm；支撐鋼管的最大應(yīng)力 =0.861×106/4490.0=191.766 N/mm2；支撐鋼管的抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度 f=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 191.766 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度 205.0 N/mm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼管計(jì)算縱向鋼管只起構(gòu)造作用，通過(guò)扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計(jì)算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為6.40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣

18、件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；方案范文無(wú)法思考和涵蓋全面，最好仔細(xì)瀏覽后下載使用。計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到 R=5.74 kN；R < 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求! 十、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =5.740 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×3.800=0.589 kN；

19、樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(0.90/2+(0.60-0.30)/2)×0.90×0.50=0.324 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2×(0.90/2+(0.60-0.30)/2)×0.90×0.120×(2.00+24.00)=2.022 kN； N =5.740+0.589+0.324+2.022=8.675 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24

20、； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205.00 N/mm2； lo - 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計(jì)算 lo = k1uh (1) k1 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.700；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.0

21、00 ；由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.209 ；方案范文無(wú)法思考和涵蓋全面，最好仔細(xì)瀏覽后下載使用。鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ；=8674.656/(0.209×424.000) = 97.890 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 97.890 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，取1.000h； T - 混凝土的入模溫度，取15.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位

22、置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.000m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力F；分別為 8.924 kN/m2、24.000 kN/m2，取較小值8.924 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計(jì)算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1.抗彎驗(yàn)算 其中， - 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)

23、； M - 面板的最大彎距(N.mm)；方案范文無(wú)法思考和涵蓋全面，最好仔細(xì)瀏覽后下載使用。 W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 50.00×1.8×1.8/6=27.00cm3； f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q1= 1.2×0.50×8.92×0.90=4.82kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q2= 1.4×0.50×4.00×0.90=2.52kN/m；q = q1+q2 = 4.819+

24、2.520 = 7.339 kN/m；計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距): l = 300.00mm；面板的最大彎距 M= 0.1×7.34×300.002 = 6.61×104N.mm；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 6.61×104 / 2.70×104=2.446N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13.000N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =2.446N/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13.000N/mm2，滿足要求！強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下: 其中， - 內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)； M - 內(nèi)楞的最大彎距(N.mm)

25、； W - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f - 內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。按以下公式計(jì)算內(nèi)楞跨中彎矩： 其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1.2×8.924×0.90+1.4×4.000×0.90)×0.300/1=4.40kN/m； 內(nèi)楞計(jì)算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內(nèi)楞的最大彎距: M=0.1×4.40×500.002= 1.10×105N.mm；經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 1.10×105/4.27×104 = 2.580 N/mm2；方案范文無(wú)法思考和涵蓋全

26、面，最好仔細(xì)瀏覽后下載使用。 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 11.000N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 2.580 N/mm2 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 小于 f=11.000N/mm2，滿足要求?。?）.內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算 其中 E - 面板材質(zhì)的彈性模量： 9000.00N/mm2； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值： q =8.92×0.30/1= 2.68 N/mm； l-計(jì)算跨度(外楞間距)：l = 500.00mm； I-面板的截面慣性矩：E = 1.71×106N/mm2；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值: = 0.677×2.68×500.00

27、4/(100×9000.00×1.71×106) = 0.074 mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值: = 2.000mm；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值 =0.074mm 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 =2.000mm，滿足要求！2.外楞計(jì)算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓形，直徑480mm，壁厚3.00mm；外鋼楞截面抵抗矩 W = 532.50cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 12780.04cm4； 外楞計(jì)算簡(jiǎn)圖（1）.外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算方案范文無(wú)法思考和涵蓋全面，最好

28、仔細(xì)瀏覽后下載使用。 其中 - 外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。最大彎矩M按下式計(jì)算： 其中，作用在外楞的荷載: P = (1.2×8.92×0.90+1.4×4.00×0.90)×0.50×0.30/2=1.10kN； 外楞計(jì)算跨度(對(duì)拉螺栓豎向間距): l = 300mm； 外楞的最大彎距：M = 0.175×1100.844×300.000 = 5.78×104N.mm經(jīng)計(jì)算得到，外楞的受彎應(yīng)

29、力計(jì)算值: = 5.78×104/5.33×105 = 0.109 N/mm2； 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 205.000N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =0.109N/mm2 小于 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205.000N/mm2，滿足要求?。?）.外楞的撓度驗(yàn)算 其中 E - 外楞的彈性模量，其值為 210000.00N/mm2； p-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值： p =8.92×0.50×0.30/1= 0.67 KN； l-計(jì)算跨度(拉螺栓間距)：l = 300.00mm； I-面板的截面慣性矩：I = 1.28×108

30、mm4；外楞的最大撓度計(jì)算值: = 1.146×6.69×102×300.003/(100×210000.00×1.28×108) = 0.000mm；外楞的最大容許撓度值: = 0.750mm；外楞的最大撓度計(jì)算值 =0.000mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =0.750mm，滿足要求！方案范文無(wú)法思考和涵蓋全面，最好仔細(xì)瀏覽后下載使用。六、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡(jiǎn)支梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷

31、載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 900.00×18.00×18.00/6 = 4.86×104mm3； I = 900.00×18.00×18.00×18.00/12 = 4.37×105mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： 其中， - 梁底模板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)； M - 計(jì)算的最大彎矩 (kN.m)； l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm； q - 作用在梁底

32、模板的均布荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值：q1: 1.2×（24.00+2.00）×0.90×1.00×0.90=25.27kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.2×0.50×0.90×0.90=0.49kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：q3: 1.4×2.00×0.90×0.90=2.27kN/m；q = q1 + q2 + q3=25.27+0.49+2.27=28.03kN/m；方案范文無(wú)法思考和涵蓋全面，最好仔細(xì)瀏覽后下載使用?？缰袕澗赜?jì)算公式如下: Mmax

33、= 1/8×28.026×0.3002=0.315kN.m； =0.315×106/4.86×104=6.488N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力 =6.488 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13.000N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+2.00)×1.000+0.50）×0.90= 23.85N/mm； l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm； E-面板的

34、彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大撓度計(jì)算值: = 5×23.850×300.04/(384×9500.0×4.37×105)=0.605mm；面板的最大撓度計(jì)算值: =0.605mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 300.0 / 250 = 1.200mm，滿足要求！七、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自

35、重荷載。1.荷載的計(jì)算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24.000+2.000)×1.000×0.900=23.400 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：方案范文無(wú)法思考和涵蓋全面，最好仔細(xì)瀏覽后下載使用。q2 = 0.500×0.900×(2×1.000+0.300)/ 0.300=3.450 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1= (2.500+2.000)×0.300×0.900=1.215 kN；2.方木的支撐力驗(yàn)算均布荷

36、載 q = 1.2×23.400+1.2×3.450=32.220 kN/m；集中荷載 P = 1.4×1.215=1.701 kN； 方木計(jì)算簡(jiǎn)圖經(jīng)過(guò)計(jì)算得到從左到右各方木傳遞集中力即支座力分別為：N1=5.740 kN；N2=5.740 kN；方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=4.000×8.000×8.000/6 = 42.67 cm3； I=4.000×8.000×8.000×8.000/12 = 170.67 cm4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷

37、載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下:均布荷載 q = 5.740/0.900=6.378 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.1×6.378×0.900×0.900= 0.517 kN.m；最大應(yīng)力 = M / W = 0.517×106/42666.7 = 12.108 N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值 12.108 N/mm2 小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13.0 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗(yàn)算：最大剪力的計(jì)算公式如下: 方案范文無(wú)法思考和涵蓋全面，最好仔細(xì)瀏覽后下載使用。截面抗剪強(qiáng)度必須

38、滿足: 其中最大剪力: V = 0.6×6.378×0.900 = 3.444 kN；圓木的截面面積矩 S =0.785×50.00×50.00 = 1962.50 N/mm2；圓木方受剪應(yīng)力計(jì)算值 T =3.44×1962.50/(170.67×50.00) = 0.79 N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T = 1.400 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值 0.792 N/mm2 小于 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 1.400 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗(yàn)算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下: 方木最大

39、撓度計(jì)算值 = 0.677×5.315×900.0004 /(100×9000.000×170.667×104)=1.537mm； 方木的最大允許撓度 =0.900×1000/250=3.600 mm；方木的最大撓度計(jì)算值 = 1.537 mm 小于 方木的最大允許撓度 =3.600 mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強(qiáng)度驗(yàn)算支撐鋼管按照簡(jiǎn)支梁的計(jì)算如下 計(jì)算簡(jiǎn)圖(kN)方案范文無(wú)法思考和涵蓋全面，最好仔細(xì)瀏覽后下載使用。 支撐鋼管變形圖(kN.m) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座反力 RA = RB=5.740 k

40、N；最大彎矩 Mmax=0.861 kN.m；最大撓度計(jì)算值 Vmax=1.599 mm；支撐鋼管的最大應(yīng)力 =0.861×106/4490.0=191.766 N/mm2；支撐鋼管的抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度 f=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 191.766 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度 205.0 N/mm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼管計(jì)算縱向鋼管只起構(gòu)造作用，通過(guò)扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計(jì)算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為6.40kN?？v向或橫向水平桿與立

41、桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；方案范文無(wú)法思考和涵蓋全面，最好仔細(xì)瀏覽后下載使用。計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到 R=5.74 kN；R < 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求! 十、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =5.740 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×11.400=1.7

42、66 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(0.90/2+(0.60-0.30)/2)×0.90×0.50=0.324 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2×(0.90/2+(0.60-0.30)/2)×0.90×0.120×(2.00+24.00)=2.022 kN； N =5.740+1.766+0.324+2.022=9.852 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A

43、 = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205.00 N/mm2； lo - 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計(jì)算 lo = k1uh (1) k1 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.700；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.900

44、= 185.000 ；由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.209 ；方案范文無(wú)法思考和涵蓋全面，最好仔細(xì)瀏覽后下載使用。鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值：=9852.048/(0.209×424.000) = 111.177 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 111.177 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計(jì)算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，h+2a = 1.700 按照表2取值1.02

45、6 ；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.026×(1.500+0.100×2) = 2.035 m； Lo/i = 2035.481 / 15.900 = 128.000 ；由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.406 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 ；=9852.048/(0.406×424.000) = 57.231 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 57.231 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱

46、作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全足夠的設(shè)計(jì)剛度；2.立桿步距的設(shè)計(jì)：a.當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時(shí)，可以采用等步距設(shè)置；方案范文無(wú)法思考和涵蓋全面，最好仔細(xì)瀏覽后下載使用。b.當(dāng)中部有加強(qiáng)層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過(guò)多；c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過(guò)1.5m。3.整體性構(gòu)造層的設(shè)計(jì)：a.當(dāng)支撐架高度20m或橫向高寬比6時(shí)，需要設(shè)置整體性單或雙水平加強(qiáng)層；b.單水平加強(qiáng)層可以每4-6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水

47、平框格總數(shù)的1/3；c.雙水平加強(qiáng)層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設(shè)置，四周和中部每10-15m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平加強(qiáng)層。4.剪刀撐的設(shè)計(jì)：a.沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐；b.中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10-15m設(shè)置。5.頂部支撐點(diǎn)的設(shè)計(jì)：a.最好在立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點(diǎn)位于頂層橫桿時(shí)，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)進(jìn)行抗滑驗(yàn)算，當(dāng)設(shè)計(jì)荷載N12kN時(shí)，可用雙扣件；大于12kN

48、時(shí)應(yīng)用頂托方式。6.支撐架搭設(shè)的要求：a.嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯(cuò)開在不同的框格層中設(shè)置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求；c.確保每個(gè)扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個(gè)扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長(zhǎng)期使用發(fā)生變形的；d.地基支座的設(shè)計(jì)要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設(shè)計(jì)混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過(guò)程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴(kuò)展的澆筑方式；b.嚴(yán)格控制實(shí)際施工荷載不超過(guò)設(shè)計(jì)荷載，對(duì)出現(xiàn)的超過(guò)最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放方案范文無(wú)法思考和涵蓋全面，最好仔細(xì)瀏覽后

49、下載使用。 1.荷載的計(jì)算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.500×0.250×0.180 = 1.148 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.500×0.250 = 0.125 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)：p1 = (1.000+2.000)×0.900×0.250 = 0.675 kN；2.方木抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下: 均布荷載 q = 1.2×(1.148 + 0.125) = 1.5

50、27 kN/m；集中荷載 p = 1.4×0.675=0.945 kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.945×0.900 /4 + 1.527×0.9002/8 = 0.367 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.945/2 + 1.527×0.900/2 = 1.160 kN ；方木的最大應(yīng)力值 = M / w = 0.367×106/42.667×103 = 8.607 N/mm2；方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值為 8.607 N/mm2 小于 方木

51、的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13.0 N/mm2，滿足要求!3.方木抗剪驗(yàn)算：最大剪力的計(jì)算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh < T其中最大剪力: V = 0.900×1.527/2+0.945/2 = 1.160 kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 T = 3 ×1159.650/(2 ×40.000 ×80.000) = 0.544 N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T = 1.400 N/mm2；方案范文無(wú)法思考和涵蓋全面，最好仔細(xì)瀏覽后下載使用。方木受剪應(yīng)力計(jì)算值為 0.544 N/mm2 小于 方木的抗剪強(qiáng)度

52、設(shè)計(jì)值 1.400 N/mm2，滿足要求!4.方木撓度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 1.148+0.125=1.273 kN/m；集中荷載 p = 0.675 kN；方木最大撓度計(jì)算值 V= 5×1.273×900.0004 /(384×9500.000×1706666.67) +675.000×900.0003 /( 48×9500.000×1706666.67) = 1.303 mm；方木最大允許撓度值 V= 900.000/250=3

53、.600 mm；方木的最大撓度計(jì)算值 1.303 mm 小于 方木的最大允許撓度值 3.600 mm,滿足要求!三、木方支撐鋼管計(jì)算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 1.527×0.900 + 0.945 = 2.31 支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.760 kN.m ；最大變形 Vmax = 1.876 mm ；最大支座力 Qmax = 9.203 kN ；鋼管最大應(yīng)力 = 0.760×106/4490.000=169.191 N/mm2 ；鋼管抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205.000 N/mm2 ；支撐鋼管的計(jì)算最大應(yīng)力計(jì)算值 169.191 N/mm2 小于 鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205.000 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于900.000/150與10 mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計(jì)算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，P96頁(yè)，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.8