1、榆樹林大橋下部結(jié)構(gòu)檢算計算書一、基本資料見設計圖紙二、參考規(guī)范及書籍1、橋梁工程（上冊）范立礎 人民交通出版社2、公路橋涵設計通用規(guī)范（JTG D602004）3、公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范（JTG D622004）4、公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范（JTJ 02485）三、計算書由于該橋為兩聯(lián)對稱結(jié)構(gòu)，所以取一聯(lián)進行上部結(jié)構(gòu)計算。一）、荷載橫向分布系數(shù)計算（一）跨中及1/4處按鉸接板法 利用等代剛度法將連續(xù)梁等代為簡支梁，計算其荷載橫向分布系數(shù)。經(jīng)計算，其邊跨、次邊跨、中跨的剛度提高系數(shù)分別為1.49、2.08、2.05。三跨的剛度系數(shù)計算得 根據(jù)查鉸接板荷載橫向分布影響線豎標表，

2、繪制荷載橫向分布影響線，計算各跨各板的荷載橫向分布系數(shù)（粗體）和橫向影響系數(shù)，列表如下：（根據(jù)公路橋涵設計通用規(guī)范（JTG D602004） 進行布載）1、邊跨 表1板號單列車對稱布載單列車非對稱布載雙列車對稱布載雙列車非對稱布載10.0980.1640.2100.25820.1030.1580.2120.25430.1140.1420.2250.24840.1210.1240.2300.24350.1240.1030.2320.22660.1210.0880.2300.21070.1140.0780.2250.19480.1030.0700.2120.17690.0980.0680.2100

3、.1722、次邊跨 表2板號單列車對稱布載單列車非對稱布載雙列車對稱布載雙列車非對稱布載10.0950.1780.2040.26920.1010.1720.2160.26830.1140.1540.2290.26340.1290.1280.2360.25050.1330.1000.2440.23660.1290.0820.2360.21270.1140.0700.2290.19080.1010.0630.2160.17090.0950.0580.2040.1583、中跨表3板號單列車對稱布載單列車非對稱布載雙列車對稱布載雙列車非對稱布載10.0930.1760.2020.26220.1000.

4、1710.2120.26430.1120.1520.2290.25640.1300.1280.2380.25350.1360.1010.2410.23660.1300.0850.2380.21870.1120.0700.2290.18680.1000.0620.2120.16690.0930.0580.2020.158（二）支座處按杠桿原理法計算，計算各跨各板的荷載橫向分布系數(shù)（粗體）和橫向影響系數(shù)，列表如下：（根據(jù)公路橋涵設計通用規(guī)范（JTG D602004） 進行布載）表4板號單列車對稱布載單列車非對稱布載雙列車對稱布載雙列車非對稱布載100.37500.375200.1250.2250.

5、125300.4750.2750.47540.450.0250.3250.32550.1000.3500.17560.4500.3250.4257000.2750.0758000.225090000（三）各板荷載橫向分布系數(shù)匯總?cè)∪缰凶畲蟮暮奢d橫向分布系數(shù)來統(tǒng)一計算各跨荷載，列表如下：表5板號單列車對稱布載單列車非對稱布載雙列車對稱布載雙列車非對稱布載跨中支座跨中支座跨中支座跨中支座10.09800.1780.3750.21000.2690.37520.10300.1720.1250.2160.2250.2680.12530.11400.1540.4750.2290.2750.2630.47

6、540.1300.450.1280.0250.2380.3250.2530.32550.1360.10.10300.2440.3500.2360.17560.1300.450.08800.2380.3250.2180.42570.11400.07800.2290.2750.1940.07580.10300.07000.2160.2250.176090.09800.06800.21000.1720（四）防撞護欄橫向分布系數(shù)防撞護欄自重作為均布荷載作用于邊梁，其集度為。其橫向分布系數(shù)列于下表（跨中用鉸接板法，支座用杠桿原理法）表6板號跨中支座1、90.3251.52、80.230-0.53、70.

7、19804、60.180050.1760二）、上部結(jié)構(gòu)恒載計算（一）、端跨1、一期恒載根據(jù)設計圖紙工程數(shù)量表得：橋面板自重（）：1號、9號 2號8號 2、二期恒載根據(jù)設計圖紙工程數(shù)量表得：表7鉸縫（8條）（）10mm防水混凝土鋪裝（）一端封頭（9個）（）接縫（半個）（）伸縮縫（半個）（）瀝青混凝土鋪裝（）防撞護欄（一側(cè)）（）（二）、中跨1、一期恒載根據(jù)設計圖紙工程數(shù)量表得：橋面板自重（）：1號、9號 2號8號 2、二期恒載根據(jù)設計圖紙工程數(shù)量表得：表8鉸縫（8條）（）10mm防水混凝土鋪裝（）一端封頭（9個）（）接縫（半個）（）伸縮縫（半個）（）瀝青混凝土鋪裝（）防撞護欄（一側(cè)）（）（三）簡支

8、體系上支座恒載反力（空心板+鉸縫 ，每片梁一端視為一個支座）表9板號端跨中跨1號、9號28號（四）連續(xù)體系上二期恒載引起支座反力1、防水混凝土+瀝青鋪裝+封頭+接縫按均布荷載計算作用于五跨連續(xù)體系上引起的支座反力為：表10墩臺號每個墩臺全部支座的反力（KN）每片梁對應支座的反力（KN）0號、5號337（一排支座）37.4（一排支座）1號、4號966（兩排支座）107.3（兩排支座）2號、3號832（兩排支座）92.4（兩排支座）2、防撞護欄引起的支座反力表11 墩臺號板號0、5（KN）1、4（KN）2、3（KN）1、939.810593.52、81.579.96.783、78.726.422.

9、34、67.912420.257.7323.519.8（五）恒載引起的支座反力匯總（簡支體系恒載支座反力+連續(xù)體系恒載支座反力）表12 墩臺號板號0、5（KN）1、4（KN）2、3（KN）1、9239.3536.5510.12、8178.2395.6377.63、7185.3412.1393.14、6184.5409.73915184.3409.2390.6三）上部結(jié)構(gòu)汽車活載引起支座反力計算根據(jù)公路橋涵設計通用規(guī)范（JTG D602004） 計算得車道荷載為：根據(jù)公路橋涵設計通用規(guī)范（JTG D602004） 計算得汽車荷載沖擊系數(shù)為：（結(jié)構(gòu)基頻為f1=）然后根據(jù)公路橋涵設計通用規(guī)范（JTG

10、 D602004） 進行布載計算（一）按0號臺最不利布載（一、三、五跨布均布荷載，0號臺支座處布集中荷載）支座反力列于下表 表13板號單列車對稱布載單列車非對稱布載雙列車對稱布載雙列車非對稱布載均布荷載產(chǎn)生集中荷載產(chǎn)生均布荷載產(chǎn)生集中荷載產(chǎn)生均布荷載產(chǎn)生集中荷載產(chǎn)生均布荷載產(chǎn)生集中荷載產(chǎn)生17.3023.2114.415.6029.9114.427.7016.038.222.068.623.238.238.5024.0144.924.383.832.2144.9421.6137.310.27.626.399.127.399.1512.730.57.7027.5106.722.253.3621.

11、6137.36.5026.399.127.5129.678.505.8024.383.816.422.987.705.2022.068.613.1097.305.0015.6012.70 （已計入沖擊力，單位：KN）（二）按1號墩最不利布載（一、二、四跨布均布荷載，1號墩支座處布集中荷載）支座反力列于下表表14板號單列車對稱布載單列車非對稱布載雙列車對稱布載雙列車非對稱布載均布荷載產(chǎn)生集中荷載產(chǎn)生均布荷載產(chǎn)生集中荷載產(chǎn)生均布荷載產(chǎn)生集中荷載產(chǎn)生均布荷載產(chǎn)生集中荷載產(chǎn)生120.7061.2114.444.2080.5114.4221.7044.038.259.868.664.538.232406

12、2.3144.965.683.885.5144.9455.8137.328.67.670.699.173.999.153530.521.7073.6106.760.953.3655.8137.318.6070.699.172.9129.6724016.4065.683.845.822.9821.7014.7059.868.637.30920.7014.3044.2036.20 （已計入沖擊力，單位：KN）（三）按2號墩最不利布載（二、三、五跨布均布荷載，2號墩支座處布集中荷載）支座反力列于下表表15板號單列車對稱布載單列車非對稱布載雙列車對稱布載雙列車非對稱布載均布荷載產(chǎn)生集中荷載產(chǎn)生均布荷載

13、產(chǎn)生集中荷載產(chǎn)生均布荷載產(chǎn)生集中荷載產(chǎn)生均布荷載產(chǎn)生集中荷載產(chǎn)生119.7058.9114.442.2077.2114.4220.7042.238.243.568.661.638.2323.0060.2144.963.183.882.2144.9453.8137.327.37.667.899.170.999.1533.530.520.7070.6106.758.353.3653.8137.317.7067.899.170.2129.6723.0015.7063.183.843.822.9820.7014.1043.568.635.60919.7013.7042.2034.50 （已計入沖擊力，

14、單位：KN）四）各墩臺支座反力匯總（一）0號臺表16板號單列車對稱布載單列車非對稱布載雙列車對稱布載雙列車非對稱布載恒載支座反力活載支座反力恒載支座反力活載支座反力恒載支座反力活載支座反力恒載支座反力活載支座反力1239.37.3239.3137.6239.315.6239.3144.32178.27.7178.254.2178.290.6178.261.43185.38.5185.3168.9185.3108.1185.3177.14184.5158.9184.517.8184.5125.4184.5126.45184.343.2184.37.7184.3134.2184.375.56184

15、.5158.9184.56.5184.5125.4184.5157.17185.38.5185.35.8185.3108.1185.339.38178.27.7178.25.2178.290.6178.213.19239.37.3239.35.0239.315.6239.312.7 （單位：KN）（二）1號墩表17板號單列車對稱布載單列車非對稱布載雙列車對稱布載雙列車非對稱布載恒載支座反力活載支座反力恒載支座反力活載支座反力恒載支座反力活載支座反力恒載支座反力活載支座反力1536.520.7536.5175.6536.544.2536.5194.92395.621.7395.682.2395.

16、6128.4395.6102.73412.124.0412.1207.2412.1149.4412.1230.44409.7193.1409.736.2409.7169.7409.71735409.265.5409.221.7409.2180.3409.2114.26409.7193.1409.718.6409.7169.7409.7202.57412.124.0412.116.4412.1149.4412.168.78395.621.7395.614.7395.6128.4395.637.39536.520.7536.514.3536.544.2536.536.2 （單位：KN）（三）2號墩

17、表18板號單列車對稱布載單列車非對稱布載雙列車對稱布載雙列車非對稱布載恒載支座反力活載支座反力恒載支座反力活載支座反力恒載支座反力活載支座反力恒載支座反力活載支座反力1510.119.7510.1173.3510.142.2510.1191.62377.620.7377.680.4377.6112.1377.699.83393.123393.1205.1393.1146.9393.1227.14391191.139134.9391166.93911705390.664390.620.7390.6177.3390.6111.66391191.139117.7391166.9391199.8739

18、3.123393.115.7393.1146.9393.166.78377.620.7377.614.1377.6112.1377.635.69510.119.7510.113.7510.142.2510.134.5 （單位：KN）注：3號墩支座反力同2號墩，4號同1號，5號墩全部支座反力為0號臺的二倍二）、蓋梁計算（1、5號墩）（一）、荷載計算1、上部結(jié)構(gòu)恒載計算如上表表12 墩臺號板號0、5（KN）1、4（KN）2、3（KN）1、9239.3536.5510.12、8178.2395.6377.63、7185.3412.1393.14、6184.5409.73915184.3409.239

19、0.62、蓋梁自重及內(nèi)力計算見表19 蓋梁自重及產(chǎn)生的彎矩、剪力計算表表19截面編號自 重（KN）彎 矩（KNm）剪 力（KN）Q左Q右11 M1=6.78-16.71-16.7122 M2=30.21-40.15-40.1533M3=82.50-68.89-68.8944M4=168.00-103.17-103.1755M5=281.67-141.11+141.1166M5=211.57-114.07-114.073、活載計算見上表（二）、內(nèi)力計算1、恒載加活載作用下各截面內(nèi)力考慮蓋梁與墩柱線剛度比為,蓋梁按規(guī)定剛構(gòu)計算如下：（1）彎矩計算 M1-1=0 M2-2= M3-3= M4-4=

20、M5-5= M6-6=1號墩各種荷載作用下各截面彎矩計算如下表20(1)表20(1) 荷載組合各截面彎矩單列車對稱荷載單列車非對稱荷載雙列車對稱荷載雙列車非對稱荷載22-679.53-898.50-712.76-925.8733-1857.43-2377.90-2072.96-2461.0744-3563.43-4641.90-4136.86-4813.3755-6031.43-7448.20-6290.96-7899.4766-4674.03-5904.74-5393.76-6202.12（單位：KNm）考慮墩柱支承對蓋梁內(nèi)力消減作用，取控制截面66 M6-6=5號墩各種荷載作用下各截面彎矩

21、計算如下表20(2)表20(2) 荷載組合各截面彎矩單列車對稱荷載單列車非對稱荷載雙列車對稱荷載雙列車非對稱荷載22-600.75-969.20-624.18-988.1833-1644.75-2447.90-1923.58-2566.1844-3157.35-4964.20-3970.38-5084.7855-5557.75-7912.80-6811.18-8400.1866-4237.53-6291.07-5248.74-6576.71（單位：KNm）（2）1號墩蓋梁內(nèi)力匯總計算見表211號墩蓋梁內(nèi)力匯總表表21截面號內(nèi)力1122334466彎矩M自重-8.14-36.25-99.00-2

22、10.60-253.88M荷載0-925.87-2461.07-4813.57-6202.12M計算-8.14-962.12-2560.07-5014.97-6456.00剪力Q自重左-20.05-48.18-82.67-123.80-136.81右-20.05-48.18-82.67-123.80-136.81Q荷載左0-916.7-1535.2-2352.3-3086.1右-916.7-1535.2-2352.3-3086.1-3086.1Q計算左-20.05-964.88-1617.87-2476.1-3222.91右-936.75-1583.38-2434.97-3209.9-3222

23、.915號墩蓋梁內(nèi)力匯總計算見表225號墩蓋梁內(nèi)力匯總表表22截面號內(nèi)力1122334466彎矩M自重-8.14-36.25-99.00-210.60-253.88M荷載0-988.18-2566.18-5084.78-6576.71M計算-8.14-1024.43-2665.18-5295.38-6830.59剪力Q自重左-20.05-48.18-82.67-123.80-136.81右-20.05-48.18-82.67-123.80-136.81Q荷載左0-978.40-1578.00-2518.60-3315.40右-978.4-1578.00-2518.60-3315.40-3315

24、.40Q計算左-20.05-1026.58-1660.67-2642.40-3452.21右-998.45-1626.18-2601.27-3439.20-3452.21（單位：彎矩KNm 剪力KN ）以上二表蓋梁內(nèi)力為設計值，均采用公路橋涵設計通用規(guī)范（JTG D602004）規(guī)定的基本組合，恒載分項系數(shù)為1.2，活載分項系數(shù)為1.4。（三）、截面承載力校核計算 采用40號混凝土，主筋32采用級（30MnSi）熱扎螺紋鋼筋，即C40:fcd=18.4MPa 32:fsd=280MPa。1、 彎矩作用下截面配筋驗算根據(jù)公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范（JTG D622004）驗算最不利

25、截面66截面對受壓鋼筋合力點求矩得KNm > Md=6830.9 KNm (5號墩)同上，驗算44截面可得KNm > Mj=5295.38KNm (5號墩) 各截面實際配筋均滿足正截面抗彎承載力要求。2、 剪力作用下截面配筋驗算蓋梁其斜截面抗剪承載力計算應符合公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范（JTG D622004）要求5號墩66截面驗算：（1）求斜截面內(nèi)混凝土合箍筋共同的抗剪承載力設計值Vcs b=900mm h0=1410mm fcu,k=38.4MPa P=2.091 代入得 VCS=2115.61KN（2）求與斜截面相交的普通彎起鋼筋抗剪承載力設計值Vsb :fsd

26、=280MPa 代入得 VSb=4366.46KN10（3）斜截面抗剪承載力驗算(4) T形、矩形受彎構(gòu)件其抗剪截面要求根據(jù)公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范（JTG D622004）要求求得：綜上蓋梁剪力作用下截面配筋驗算符合規(guī)范要求。蓋梁各截面承載力校核如表23蓋梁各截面承載力校核表表23 截面號受壓區(qū)高度x（cm）計算彎矩Md極限彎矩Mu計算剪力Vd抗剪承載力Vu=VCS+VSB混凝土抗剪值VC11118.141947.4998.452590.81782.62223.31024.434234.01626.183964.62489.93335.32665.187201.22601.2

27、74366.23169.04435.55295.3810160.03439.206332.03726.15557.18681.8514310.7 6647.76830.5912750.03452.216482.14010.5(單位：彎矩KNm 剪力KN ）3、 最大裂縫寬度驗算 根據(jù)公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范（JTG D622004）求得截面66最大裂縫寬度： >0.02取0.02 d=32mm代入求得同上可求得蓋梁截面滿足最大裂縫寬度要求。三）、墩柱計算（一）、荷載與內(nèi)力計算1、 恒載計算（1） 恒載支座反力計算見上表（2） 蓋梁自重N2=（3） 墩柱自重 N3=(正常水

28、位線下取浮重度)2、 活載計算（1）活載支座反力計算見上表（2）水平力計算 因該橋風荷載較小，只計算由于汽車荷載制動力產(chǎn)生的縱向水平力1) 汽車荷載制動力計算 汽車荷載制動力H 2) 采用集成剛度法進行水平力分配 橋墩支座抗推剛度橋臺支座抗推剛度取橋墩支座摩阻系數(shù)為 橋臺支座摩阻系數(shù)為各墩臺懸臂剛度K0、K1、K2、K3、K4、K5計算如下： K0 K1 K2 K3 K4 K5墩臺與支座串聯(lián)后各剛度為：各墩臺分配制動力為： =14.42KN =19.07KN =17.44KN =18.31KN =9.8KN因0號、5號墩臺最小摩阻力F0min=0.06=160.97KN F5min=0.2=5

29、36.56KN均大于制動力，故制動力不再重新分配。3、 荷載組合(以6號墩計算)墩柱底面活載組合內(nèi)力表 表24截面內(nèi)力荷載組合支座反力墩底豎向反力N墩底縱向水平力H墩底縱向彎矩My墩底橫向彎矩Mx墩底彎矩核M水平力支座單聯(lián)單列非對稱2110.7572.25109.913.768.5217.41421.91464.4雙列非對稱2110.71129.75936.013.768.5429.31282.71375.9雙聯(lián)單列非對稱5365.65805.827.4137.002843.82847.4雙列非對稱6480.86905.127.4137.002565.42569.1 雙列對稱6499.6692

30、3.927.4137.000137（單位：彎矩KNm 剪力KN ）（二）、截面配筋驗算1、作用于墩柱底面的外力 Nmax=6923.9KN(雙聯(lián)雙列對稱組合) Mmax=2847.4KNm(雙聯(lián)單列非對稱組合) N=5805.8KN2、截面配筋驗算（1）截面軸心受壓配筋驗算 根據(jù)公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范（JTG D622004）規(guī)定：鋼筋混凝土軸心受壓構(gòu)件，當配有螺旋箍筋時，其正截面抗壓承載力計算應符合下列規(guī)定得墩柱底面19007.2KN 墩柱底面滿足軸心受壓承載力要求。（2）截面軸心受壓配筋驗算 根據(jù)公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范（JTG D622004）：沿周邊均

31、勻配置縱向鋼筋的圓形截面鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件，其正截面抗壓承載力計算應符合下列規(guī)定： -1 -2對6號墩最不利截面墩柱底面截面11活載組合為雙聯(lián)單列非對稱組合時進行截面承載力復核驗算 1）求 取為1.0 取為1.0 2）設定值，計算值 設0.61 則查表C.0.2得A=1.5288 B=0.6661 C=0.5571 D=1.7636 混凝土C25: 主筋32采用級（30MnSi）熱扎螺紋鋼筋， 代入得 該值與值相差小于2，則設定0.61為所求者。 3）代入規(guī)范公式進行正截面承載力復核驗算 將A=1.5288 B=0.6661 C=0.5571 D=1.7636代入規(guī)范公式-1與5.3.9-

32、2進行校核 墩柱底面正截面承載力滿足規(guī)范要求。四）、承臺計算（一）、荷載與內(nèi)力計算1、承臺底面荷載與內(nèi)力計算 由上知，取活載組合為雙聯(lián)單列非對稱（最大彎矩組合）則有墩柱底面處內(nèi)力： N=5805.8KN Mx=2843.7KNm My=129.0 KNm H=27.4KN 承臺底面處內(nèi)力為： N=5805.8+N承臺+N覆土=5805.8+5*24*1.5(24-9.8)*1.2+(5*2.4-/4*1.42)*1*(19-9.8)*1.2 =6228.0KN Mx=2843.7KNm My=129.0+27.4*1.5=170.1 KNm H=27.4KN2、計算簡圖如上所示（二）、承臺撐桿

33、抗壓與系桿抗拉承載力驗算1、底面單樁豎向設計值計算根據(jù)公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范（JTG D622004）計算2、承臺撐桿抗壓承載力驗算根據(jù)公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范（JTG D622004）計算承臺撐桿抗壓承載力得： AS=109.96cm2 代入承載力公式-1得 承臺滿足撐桿抗壓承載力要求。3、承臺系桿承臺抗拉承載力計算驗算驗算由上得 AS=109.96cm2 代入-6得 承臺滿足系桿抗拉承載力要求。（三）、承臺斜截面抗剪承載力驗算根據(jù)公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范（JTG D622004）計算承臺斜截面抗剪承載力得： 取m=0.5 代入承載力公式得

34、承臺滿足斜截面抗剪承載力要求。（四）、承臺抗沖切承載力驗算1、 墩柱向下沖切承載力驗算 根據(jù)公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范（JTG D622004）進行承臺沖切承載力驗算得： 選擇墩柱向下沖切的破壞錐體，夾角 混凝土C30: 代入.5-1求得 (活載組合為最大軸力組合即雙聯(lián)雙列對稱布置活載)承臺滿足墩柱向下沖切承載力要求。2、 角樁向上沖切承載力驗算根據(jù)公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范（JTG D622004）進行承臺沖切承載力驗算得： 代入.5-4求得角樁滿足向上沖切承臺的沖切承載力要求。五）、樁基礎計算（一）、樁基礎概況1、場地地質(zhì)狀況 橋址區(qū)地質(zhì)條件較為簡單，未見有斷層

35、及其它不良地質(zhì)體的存在；橋位場地基礎穩(wěn)定適宜。橋址區(qū)地層大致劃分為三層：圓礫層、粘質(zhì)粉土層、基巖。（1） 圓礫層：稍密中密，濕飽水。樁側(cè)極限摩阻力值。 樁端容許承載力值。（2） 粘質(zhì)粉土層：軟塑，濕，層薄；不宜計算其承載力。（3） 花崗巖：中強風化層。樁側(cè)極限摩阻力值。 樁端容許承載力值。微風化基巖飽和抗壓強度。2、樁基礎計算概況 墩臺基礎均為鉆孔灌注樁，嵌入微風化基巖不小于2倍樁直徑，鉆孔灌注樁直徑為1.00m,用混凝土C25, EC=2.8，主筋25采用級（30MnSi）熱扎螺紋鋼筋。鉆孔灌注樁按嵌巖樁考慮，采用m法計算。（二）、樁基礎計算(5號墩)1、樁荷載計算 （1） 底面單樁豎向設計

36、值計算根據(jù)公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范（JTG D622004）計算 KN（2） 承臺底面處內(nèi)力由上知，取活載組合為雙聯(lián)單列非對稱（最大彎矩組合） 承臺底面處內(nèi)力為： N=6228.0KN Mx=2843.7KNm My=129.0+27.4*1.5=170.1 KNm H=27.4KN（3） 求作用于樁頂處的內(nèi)力 根據(jù)m法彈性多排樁基礎內(nèi)力計算方法計算。計算結(jié)果見下。2、樁內(nèi)力計算（1） 求樁的計算寬度bl（2） 計算樁的變形系數(shù)地基土比例系數(shù)m取值：根據(jù)公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范（JTJ 02485）規(guī)定，當基礎側(cè)面為數(shù)種不同土層時，應將局部沖刷線以下hm=2（d+1）=4m深

37、度內(nèi)的各種土按公式換算成一個m值，作為整個深度的m值。圓礫層 h1=3.63m m1=30KN/m4 花崗巖層 h2=0.37m C0=147MN/m3 m2=1500KN/m4受彎構(gòu)件，EI=0.67ECI=9.211。故鉆孔灌注樁按彈性樁計算。 （3） 樁頂內(nèi)力分配計算1）樁頂剛度系數(shù)值計算l0=1.2m h=9.8m =1(柱樁) A0.785m2 C0=147MN/m3取內(nèi)摩擦角 故取 取為4 查表得： 2） 計算承臺底面原點處位移a0、b0、（單聯(lián)單列非對稱布載縱向彎矩較大，軸力最小） 承臺底面原點處內(nèi)力為：N0=5532.1KN H0=13.7KN Mxd=1421.86 KNm

38、Myd=302.34 KNm令N=5532.1KN H=13.7KN Mxd=0 KNm Myd=302.34 KNm求得3） 計算作用在每根樁頂上作用力N、H、M豎向力水平力彎矩令N=0 Mxd=1421.86 KNm H=0KN Myd=0 KNm同上代入得 代入上三式得 二者疊加得豎向力水平力彎矩 （4） 計算局部沖刷線處樁身彎矩M0、水平力H0、軸向力N0 豎向力水平力彎矩 （5） 局部沖刷線處以下Z處樁身截面上彎矩Mz與水平壓應力計算 作用于局部沖刷線處樁的不利內(nèi)力為： 1） 樁身截面上彎矩Mz計算 式中的無量綱系數(shù)Am、Bm可由表格查得，計算結(jié)果見表25樁身截面上彎矩Mz計算（單位

39、：KNm）表250.130.17.670.1001.0000.87166.31167.180.260.27.670.1970.9981.72165.98167.700.510.47.670.3780.9863.31163.98167.290.770.67.670.5310.9594.65159.49164.141.020.87.670.6480.9145.67152.01157.681.281.07.670.7280.8536.37141.86148.231.661.37.670.7770.7356.80122.24129.041.921.57.670.7680.6456.72107.2711

40、3.992.552.07.670.6380.4105.5868.1973.774.473.57.670.005-0.0790.044-13.14-13.105.114.07.67-0.184-0.181-1.61-30.10-31.71 Z=0.26m處，樁身截面彎矩有2） 樁身水平壓應力計算 樁身水平壓應力計算（單位：KN/m2）表26000000.260.22.117991.290881.2614.6315.890.510.41.802731.000642.1522.6724.820.890.71.360240.638852.8425.3328.171.150.91.093610.4448

41、12.9322.6825.611.401.10.854410.286062.8017.83.20.631.921.50.466140.062882.085.347.422.552.00.14696-0.075720.88-8.58-7.703.833.0-0.08741-0.09471-0.78-16.10-16.885.114.0-0.10788-0.01487-1.29-3.37-4.66Z=0.89m處，樁身截面彎矩有3、 樁身截面強度驗算 驗算最大彎矩（Z=0.26m）處，樁身截面彎矩有 根據(jù)公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范（JTG D622004）：沿周邊均勻配置縱向鋼筋的圓

42、形截面鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件，其正截面抗壓承載力計算應符合下列規(guī)定： -1 -2（1）求 取為0.403 取為1.0（2）設定值，計算值 設1.00 則查表C.0.2得A=2.6943 B=0.3413 C=2.3082 D=0.6692 混凝土C25: 主筋25采用級（30MnSi）熱扎螺紋鋼筋， 代入得 該值與值相差小于2，則設定1.00為所求者。（3）代入規(guī)范公式進行正截面承載力復核驗算 將A=2.6158 B=0.3865 C=2.2290 D=0.7251代入規(guī)范公式-1與5.3.9-2進行校核 樁身截面承載力滿足強度要求。4、 墩頂縱向水平位移計算（1）樁在局部沖刷線處水平位移和轉(zhuǎn)

43、角（）計算 作用于局部沖刷線處樁的不利內(nèi)力為： 當，Z=0時，查表得：Ax=2.44066 Bx=1.62100 代入上式得同上查表得：A=-1.62100 B=-1.75058 代入上式得（2）墩頂縱向水平位移的計算 1）計算承臺底面原點處位移a0、b0、由上知承臺底面原點處豎軸向位移為 橫軸向位移為 轉(zhuǎn)角為 2) 計算墩柱底面處位移0 代入得3）計算墩柱頂面處在荷載作用下位移1代入得 4）計算墩柱頂面處總縱向水平位移 墩頂縱向水平位移滿足要求。（三）、樁基礎計算(6號墩) 因根據(jù)鉆孔柱狀圖與工程地質(zhì)剖面圖知6號墩位有厚度4.44m的粘質(zhì)粉土層，其灌注樁基礎最不利，需進行樁身強度驗算和縱向水平位移驗算，驗算組合為最大縱向彎矩組合（單聯(lián)雙列非對