1、延長石油靖邊能源化工園區(qū)甲醇冷凍站壓縮機平臺超大荷載模板專項方案 編制： 審核： 審批：中國化學(xué)工程第六建設(shè)有限公司二0一二年七月二十六日一、編制說明及依據(jù)1、編制說明：延長靖邊能源化工項目甲醇聯(lián)合裝置冷凍站壓縮機平臺板厚度為1200mm，模板支撐高度6830mm，屬于超大荷載施工，依據(jù)危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質(zhì)200987號文規(guī)定，特編制本方案以指導(dǎo)施工。2、編制依據(jù)：2.1華陸工程科技有限責(zé)任公司提供的甲醇聯(lián)合裝置冷凍站施工藍圖：（08051-223）2.2木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB 50005-20032.3建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-20062.4混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB500

2、10-20102.5混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB 50204-20022.6鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB 50205-20012.7建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準GB 50300-20012.8施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)范JGJ 46-20052.9建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-20112.10建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ 162-20082.11建筑施工安全檢查標準JGJ59-992.12建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范JGJ80-912.13 危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質(zhì)200987號文2.14建設(shè)工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導(dǎo)則（建質(zhì)20092

3、54號文）二、工程概況1、工程名稱：延長靖邊能源化工項目甲醇冷凍站壓縮機平臺2、工程地點：靖邊工業(yè)園區(qū)3、工程特點：延長石油靖邊能源化工園區(qū)甲醇冷凍站壓縮機平臺施工，模板支撐高度為6.83米，現(xiàn)澆梁板厚度為1.2米，工期緊，場地狹窄，梁板鋼筋密，砼振搗困難。腳手架搭設(shè)立桿步距為450mm，橫桿水平步距為800mm。立桿放在壓縮機混凝土基礎(chǔ)上，下墊柔性材料竹膠板。竹膠板厚度選用15mm，以滿足施工的強度要求。4、施工平面布置：（見后附平面圖）三、施工計劃1、施工進度計劃鋼管支撐腳手架完成：3天平臺柱鋼筋綁扎完成：2天平臺柱模板支撐完成：1天平臺柱混凝土澆筑完成：1天平臺梁板模板支撐完成：3天平臺

4、梁板鋼筋綁扎完成：4天平臺梁板混凝土澆筑完成：1天2、材料與設(shè)備計劃2.1、鋼材的選用(1) 鋼材應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準碳素結(jié)構(gòu)鋼GB/T 700和低合金高強度結(jié)構(gòu)鋼GB/T 1591的規(guī)定。(2) 鋼管應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準直縫電焊鋼管GB/T 13793或低壓流體輸送用焊接鋼管GB/T 3092中規(guī)定的Q235普通鋼管的要求，并應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準碳素結(jié)構(gòu)鋼GB/T 700中Q235A級鋼的規(guī)定。不得使用有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁及裂紋的鋼管。(3) 每根鋼管的最大質(zhì)量不應(yīng)大于25kg，采用48×2.8的鋼管。(4) 新鋼管的尺寸和表面質(zhì)量應(yīng)符合下列規(guī)定：1) 應(yīng)有產(chǎn)品質(zhì)量合格證；2) 應(yīng)有質(zhì)

5、量檢驗報告，鋼管材質(zhì)檢驗方法應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準金屬拉伸試驗方法GB/T 228的有關(guān)規(guī)定；3) 鋼管表面應(yīng)平直光滑，不應(yīng)有裂縫、結(jié)疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；4) 鋼管外徑、壁厚、斷面等的偏差，應(yīng)符合現(xiàn)行規(guī)范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2001的規(guī)定；5) 鋼管必須涂有防銹漆。(5) 舊鋼管的檢查在符合新鋼管規(guī)定的同時還應(yīng)符合下列規(guī)定：1) 表面銹蝕深度應(yīng)符合現(xiàn)行規(guī)范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ 130-2001的規(guī)定。銹蝕檢查應(yīng)每年一次。檢查時，應(yīng)在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規(guī)定值時不得使

6、用；2) 鋼管彎曲變形應(yīng)符合現(xiàn)行規(guī)范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ 130-2001的規(guī)定；3) 鋼管上嚴禁打孔。(6) 鋼鑄件應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準一般工程用鑄造碳鋼件GB/T 11352中規(guī)定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570號鋼的要求。(7) 鋼管扣件應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準鋼管腳手架扣件GB 15831的規(guī)定。(8) 扣件的驗收應(yīng)符合下列規(guī)定，新扣件應(yīng)有生產(chǎn)許可證、法定檢測單位的測試報告和產(chǎn)品質(zhì)量合格證：1) 舊扣件使用前應(yīng)進行質(zhì)量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換；2) 新、舊扣件均應(yīng)進行防銹處理；3) 支架采

7、用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65N·m時，不得發(fā)生破壞。(9) 連接用的焊條應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準碳鋼焊條GB/T 5117或低合金鋼焊條GB/T 5118中的規(guī)定。(10) 連接用的普通螺栓應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準六角頭螺栓C級GB/T 5780和六角頭螺栓GB/T 5782。2.2、木材的選用(1) 模板結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的樹種應(yīng)根據(jù)各地區(qū)實際情況選擇質(zhì)量好的材料，不得使用有腐朽、霉變、蟲蛀、折裂、枯節(jié)的木材。(2) 模板結(jié)構(gòu)應(yīng)根據(jù)受力種類或用途選用相應(yīng)的木材材質(zhì)等級。木材材質(zhì)標準應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB 50005的規(guī)定。(3) 用于模板體系的原木、方木和板材要符合現(xiàn)行國家標準木結(jié)構(gòu)

8、設(shè)計規(guī)范GB 50005的規(guī)定，不得利用商品材的等級標準替代。(4) 主要承重構(gòu)件應(yīng)選用針葉材；重要的木質(zhì)連接件應(yīng)采用細密、直紋、無節(jié)和無其他缺陷的耐腐蝕的硬質(zhì)闊葉材。(5) 當采用不常用樹種作為承重結(jié)構(gòu)或構(gòu)件時，可按現(xiàn)行國家標準木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB 50005的要求進行設(shè)計。對速生林材，應(yīng)進行防腐、防蟲處理。(6) 當需要對模板結(jié)構(gòu)或木材的強度進行測試驗證時，應(yīng)按現(xiàn)行國家標準木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB 50005的標準進行。(7) 施工現(xiàn)場制作的木構(gòu)件，其木材含水率應(yīng)符合下列規(guī)定：1) 制作的原木、方木結(jié)構(gòu)，不應(yīng)大于15%；2) 板材和規(guī)格材，不應(yīng)大于20%；3) 受拉構(gòu)件的連接板，不應(yīng)大于18%；4

9、) 連接件，不應(yīng)大于15%。2.3、竹、木膠合模板板材的選用(1) 膠合模板板材表面應(yīng)平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸堿的保護膜，并應(yīng)有保溫性良好、易脫模和可兩面使用等特點。板材厚度不應(yīng)小于12mm，并應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準混凝土模板用膠合板ZBB 70006的規(guī)定。(2) 各層板的原材含水率不應(yīng)大于15%，且同一膠合模板各層原材間的含水率差別不應(yīng)大于5%。(3) 膠合模板應(yīng)采用耐水膠，其膠合強度不應(yīng)低于木材或竹材順紋抗剪和橫紋抗拉的強度，并應(yīng)符合環(huán)境保護的要求。四、主要施工工藝及方法：4.1、施工程序腳手架搭設(shè)柱子混凝土施工支撐系統(tǒng)制作、安裝大梁底定型模板鋪設(shè)大梁鋼筋綁扎次梁底模板鋪設(shè)次梁鋼筋綁扎

10、大梁側(cè)模板安裝次梁側(cè)模板安裝板底模板安裝板筋綁扎板側(cè)模板安裝，支撐系統(tǒng)加固梁板混凝土澆筑。4.2、在保障安全可靠的前提下，須兼顧施工操作簡便、統(tǒng)一、經(jīng)濟、合理等要求，因此梁與板整體支撐體系設(shè)計的一般原則是：立柱步距要一致，便于統(tǒng)一搭設(shè)；立柱縱或橫距盡量一致或成倍數(shù)，便于立柱縱橫向水平桿件拉通設(shè)置；構(gòu)造要求規(guī)范設(shè)置，保證整體穩(wěn)定性和滿足計算前提條件。4.3、柱模板搭設(shè)完畢經(jīng)驗收合格后，先澆搗柱砼，然后再綁扎梁板鋼筋，梁板支模架與澆好并有強度達到設(shè)計值的70%的柱拉結(jié)牢固。經(jīng)有關(guān)部門對鋼筋和模板支架驗收合格后方可澆搗梁板砼。4.4、澆筑時按梁板中間向兩端對稱推進澆搗，由標高低的地方向標高高的地方推

11、進，每次澆筑混凝土厚度不超過400mm，分三次澆筑，并派專人跟蹤監(jiān)測，防止出現(xiàn)異常情況。4.5、根據(jù)本公司當前模板工程工藝水平，結(jié)合設(shè)計要求和現(xiàn)場條件，決定采用扣件式鋼管架作為本模板工程的支撐體系。4.6、一般規(guī)定(1) 保證結(jié)構(gòu)和構(gòu)件各部分形狀尺寸，相互位置的正確。 (2) 具有足夠的承載能力，剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受施工中所產(chǎn)生的荷載。(3) 不同支架立柱不得混用。(4) 構(gòu)造簡單，裝板方便，并便于鋼筋的綁扎、安裝，澆筑混凝土等要求。(5) 多層支撐時，上下二層的支點應(yīng)在同一垂直線上，并應(yīng)設(shè)底座和墊板。(6) 現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板，當跨度大于4m，模板應(yīng)起拱；當設(shè)計無具體要求時，起拱高度

12、宜為全跨長度的1/10003/1000。(7) 拼裝高度為2m以上的豎向模板，不得站在下層模板上拼裝上層模板。安裝過程中應(yīng)設(shè)置臨時固定措施。(8) 梁和板的立柱，其縱橫向間距應(yīng)相等或成倍數(shù)。示意圖如下(9) 在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫向水平方向應(yīng)按縱下橫上的程序設(shè)掃地桿?？烧{(diào)支托底部的立柱頂端應(yīng)沿縱橫向設(shè)置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的距離，在滿足模板設(shè)計所確定的水平拉桿步距要求條件下，進行平均分配確定步距后，在每一步距處縱橫向各設(shè)一道水平拉桿。(10) 所有水平拉桿的端部均應(yīng)與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應(yīng)在水平拉桿端部和中部沿豎向設(shè)置連續(xù)式剪刀撐。(11) 鋼管立柱

13、的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應(yīng)采用Ø48×2.7mm鋼管，用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管掃地桿、水平拉桿應(yīng)采用對接，剪刀撐應(yīng)采用搭接，搭接長度不得小于1000mm，并應(yīng)采用2個旋轉(zhuǎn)扣件分別在離桿端不小于100mm處進行固定。(13) 支架搭設(shè)按本模板設(shè)計，不得隨意更改；要更改必須得到相關(guān)負責(zé)人的認可。(14) 梁板主支撐采用16號工字鋼，間距450，次支撐采用40*70方木，間距1004.7、立柱及其他桿件(1)扣件式1) 立柱平面布置圖（詳見附圖）；2) 搭接要求：本工程所有部位立柱接長全部采用對接扣件連接，嚴禁搭接，接頭位置要求如下：3) 嚴禁將上段的鋼管立柱與下端鋼管立柱錯

14、開固定在水平拉桿上。4.8、水平拉桿(1) 每步縱橫向水平桿必須拉通；(2) 水平桿件接長應(yīng)采用對接扣件連接。水平對接接頭位置要求如下圖：水平拉桿如下圖示意：4.9、剪刀撐(1)扣件式、門式設(shè)置水平（三道）、豎向（間距不大于5米）連續(xù)剪刀撐，梁底支撐范圍內(nèi)設(shè)置水平、豎向連續(xù)剪刀撐。4.10、周邊拉結(jié)1) 豎向結(jié)構(gòu)（柱）與水平結(jié)構(gòu)分開澆筑，以便利用其與支撐架體連接，形成可靠整體；2) 當支架立柱高度超過5m時，應(yīng)在立柱周全外側(cè)和中間有結(jié)構(gòu)柱的部位，按水平間距69m、豎向間距23m與建筑結(jié)構(gòu)設(shè)置一個固結(jié)點；3) 用抱柱的方式（如連墻件），如下圖，以提高整體穩(wěn)定性和提高抵抗側(cè)向變形的能力。五、施工技

15、術(shù)措施5.1、準備工作(1) 模板拼裝模板組裝要嚴格按照模板圖尺寸拼裝成整體，并控制模板的偏差在規(guī)范允許的范圍內(nèi)，拼裝好模板后要求逐塊檢查其背楞是否符合模板設(shè)計，模板的編號與所用的部位是否一致。(2) 模板的基準定位工作：1) 首先引測建筑的邊柱或者墻軸線，并以該軸線為起點，引出每條軸線，并根據(jù)軸線與施工圖用墨線彈出模板的內(nèi)線、邊線以及外側(cè)控制線，施工前5線必須到位，以便于模板的安裝和校正；2) 標高測量，利用水準儀將建筑物水平標高根據(jù)實際要求，直接引測到模板的安裝位置；3) 豎向模板的支設(shè)應(yīng)根據(jù)模板支設(shè)圖；4) 已經(jīng)破損或者不符合模板設(shè)計圖的零配件以及面板不得投入使用；5) 支模前對前一道工

16、序的標高、尺寸預(yù)留孔等位置按設(shè)計圖紙做好技術(shù)復(fù)核工作。5.2、模板支設(shè) (1) 柱模板1) 主要方法：基礎(chǔ)面或樓面上彈縱橫軸線和四周邊線，并做好檢查復(fù)核工作，柱、墻根部清理干凈。柱、梁接槎部位此處加墊海棉，柱子陽角接縫處必須加墊海棉條，了保證柱子的截面尺寸，設(shè)置雙鋼管柱箍。支撐桿與樓板支架連接；2)角柱模板的支撐：預(yù)埋件置于砼板中，柱身同一標告處設(shè)置不少于2根斜撐，如下圖。 (2) 梁、板模板1) 梁、板的安裝要密切配合鋼筋綁扎，積極為鋼筋分項提供施工面；2) 所有跨度4m的梁必須起拱0.2%，防止撓度過大，梁模板上口應(yīng)有鎖口桿拉緊，防止上口變形；3) 所有2mm板縫必須用膠帶紙封貼；4) 梁

17、模板鋪排從梁兩端往中間退，嵌木安排在梁中，梁的清掃口設(shè)在梁端；5) 梁高300的梁側(cè)模板底部的壓條不得使用九合板，用方木固定鋼管頂、夾牢；梁高<300的梁如用模板壓條，則其抗剪強度必須能滿足，澆砼時不能擠崩掉。6) 支撐架的主受力點均采用雙扣件施工5.3、模板支架搭設(shè)的一構(gòu)造要求(1)梁和板的立柱，其縱橫向間距應(yīng)相等或成倍數(shù)。(2)木立柱底部應(yīng)設(shè)墊木，頂部應(yīng)設(shè)支撐頭。鋼管立桿底部應(yīng)設(shè)墊木和底座，頂部應(yīng)設(shè)可調(diào)支托，U形支托與楞梁兩側(cè)間如有間隙，必須頂緊，其螺桿伸出鋼管頂部不得大于200mm，螺桿外徑與立柱鋼管內(nèi)徑的間隙不得大于3mm，安裝時應(yīng)保證上下同心。(3)在立柱底距地面200mm高處

18、，沿縱橫水平方向按縱下橫上的程序設(shè)掃地桿?？烧{(diào)支托底部的立柱頂端應(yīng)沿縱橫向設(shè)置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的間距，在滿足模板設(shè)計所確定的水平拉桿步距要求條件下，進行平均分配確定步距后，在每一步距處縱橫向應(yīng)各設(shè)一道水平拉桿。當層高在820m時，在最頂步距兩水平拉桿中間應(yīng)加設(shè)一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應(yīng)與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應(yīng)在水平拉桿端部和中部沿豎向設(shè)置連續(xù)式剪刀撐。(4)鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應(yīng)采用Ø48mm x2.8mm鋼管，用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管掃地桿、水平拉桿應(yīng)采用對接，剪刀撐應(yīng)采用搭接，搭接長度不得小于500mm，并應(yīng)采用2個旋轉(zhuǎn)

19、扣件分別在離桿端不小于100mm處進行固定。 （5）對于高大模板支撐體系，其高度與寬度相比大于兩倍的獨立支撐系統(tǒng)，應(yīng)加設(shè)保證整體穩(wěn)定的構(gòu)造措施。（6） 高大模板工程搭設(shè)的構(gòu)造要求應(yīng)當符合相關(guān)技術(shù)規(guī)范要求，支撐系統(tǒng)立柱接長嚴禁搭接；應(yīng)設(shè)置掃地桿、縱橫向支撐及水平垂直剪刀撐，并與主體結(jié)構(gòu)的柱牢固拉接。（7）搭設(shè)高度2m以上的支撐架體應(yīng)設(shè)置作業(yè)人員登高措施。作業(yè)面應(yīng)按有關(guān)規(guī)定設(shè)置安全防護設(shè)施。（8）模板支撐系統(tǒng)應(yīng)為獨立的系統(tǒng)，禁止與物料提升機、施工升降機、塔吊等起重設(shè)備鋼結(jié)構(gòu)架體機身及其附著設(shè)施相連接；禁止與施工腳手架、物料周轉(zhuǎn)料平臺等架體相連接。5.4、模板拆除(1) 拆模板前先進行針對性的安全技

20、術(shù)交底，并做好記錄，交底雙方履行簽字手續(xù)。模板拆除前必須辦理拆除模板審批手續(xù)，經(jīng)技術(shù)負責(zé)人、監(jiān)理審批簽字后方可拆除。(2) 支拆模板時，2米以上高處作業(yè)設(shè)置可靠的立足點，并有相應(yīng)的安全防護措施。拆模順序應(yīng)遵循先支后拆，后支先拆，從上往下的原則。(3) 模板拆除前必須有混凝土強度報告，強度達到規(guī)定要求后方可拆模。表4.3.1 底模拆除時的混凝土強度要求構(gòu)件類型構(gòu)件跨度(m)達到設(shè)計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率(%)板250>2,875>8100梁、拱、殼875>8100懸臂構(gòu)件-1001) 側(cè)模在混凝土強度能保證構(gòu)件表面及棱角不因拆除模板而受損壞后方可拆除；2) 底模拆

21、除梁長>8米，混凝土強度達到100%；8米混凝土強度達到75%；懸臂構(gòu)件達到100%后方可拆除；3) 板底模2米，混凝土強度達到50%；2米、8米混凝土強度達到75%；>8米，混凝土強度達到100%方可拆除。(4) 柱模拆除，先拆除拉桿再卸掉柱箍，然后用撬棍輕輕撬動模板使模板與混凝土脫離，然后一塊塊往下傳遞到地面。(5) 墻模板拆除，先拆除穿墻螺栓，再拆水平撐和斜撐，再用撬棍輕輕撬動模板，使模板離開墻體，然后一塊塊往下傳遞，不得直接往下拋。(6) 樓板、梁模拆除，應(yīng)先拆除樓板底模，再拆除側(cè)模，樓板模板拆除應(yīng)先拆除水平拉桿，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暫不拆，操作人員應(yīng)站在已

22、拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木檔自由墜落，再用鉤子將模板鉤下。等該段的模板全部脫落后，集中運出集中堆放，木模的堆放高度不超過2米。樓層較高，支模采用雙層排架時，先拆除上層排架，使木檔和模板落在底層排架上，上層模板全部運出后再拆底層排架，有穿墻螺栓的應(yīng)先拆除穿墻螺桿，再拆除梁側(cè)模和底模。(7) 當立柱的水平拉桿超過2層時，應(yīng)首先拆除2層以上的拉桿。當拆除最后一道水平拉桿時，應(yīng)和拆除立柱同時進行。(8) 當拆除48m跨度的梁下立柱時，應(yīng)先從跨中開始，對稱地分別向兩端拆除。拆除時，嚴禁采用連梁底板向旁側(cè)拉倒的拆除方法。六、勞動力及機械計劃1、勞動力計劃：木工10人 鋼筋工8人 普工3人 混凝土工

23、4人。2、機械使用計劃：裝載機1臺 調(diào)直機1臺 切斷機1臺 彎曲機1臺 小型電鋸5臺七、其他相關(guān)計算書1、 板模板計算書1.1、工程屬性新澆混凝土樓板名稱壓縮機平臺新澆混凝土樓板板厚(mm)1100新澆混凝土樓板邊長L(m)9.2新澆混凝土樓板邊寬B(m)6.31.2、荷載設(shè)計施工人員及設(shè)備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模

24、板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)16鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)10風(fēng)荷載標準值k(kN/m2)基本風(fēng)壓0(kN/m2)0.250.18風(fēng)壓高度變化系數(shù)z0.9風(fēng)荷載體型系數(shù)s0.81.3、模板體系設(shè)計模板支架高度(m)8.03立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)450立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)450水平拉桿步距h(mm)800立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)100立柱距混凝土板長邊的距離(mm)225主梁布置方向垂直樓板長邊小梁間距(mm)100小梁距混凝土板長邊的距離(mm)50小梁兩端各懸挑長度(mm)

25、100，100 設(shè)計簡圖如下：模板設(shè)計平面圖模板設(shè)計剖面圖(樓板長向)模板設(shè)計剖面圖(樓板寬向)1.4、面板驗算面板類型覆面竹膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)37面板彈性模量E(N/mm2)10584 根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范5.2.1"面板可按簡支跨計算"的規(guī)定，另據(jù)現(xiàn)實，樓板面板應(yīng)擱置在梁側(cè)模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250mm4 1、強度驗算 q

26、10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.1+(10+16)×1.1)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(10+16)×1.1)+1.4×0.7×2.5 ×1=37.08kN/m q20.9×1.35×G1K×b=0.9×1.35×0.1×1=0.12kN/m p0.9×1.3

27、×0.7×Q1K/2=0.9×1.4×0.7×2.5/21.1kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max37.08×0.12/8，0.12×0.12/8+1.1×0.1/4= 0.05kN·m Mmax/W0.05×106/375001.24N/mm2f37N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(10+16)×1.1)×1=28.7kN/m 5ql4/(384EI)5×28

28、.7×1004/(384×10584×281250)0.01mml/400100/4000.25mm 滿足要求！1.5、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)40×70小梁抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)32.67小梁截面慣性矩I(cm4)114.33 因L/la取整9200/450取整20，按四等跨連續(xù)梁計算，又因小梁較大懸挑長度為100mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k

29、)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9×max1.2×(0.3+(10+16)×1.1)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(10+16)×1.1)+1.4×0.7×2.5×0.13.73kN/m 因此，q1靜0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(10+16)×1.1)×0.13.51k

30、N/m q1活0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.10.22kN/m M1-0.107q1靜L2+0.121q1活L2-0.107×3.51×0.452+0.121×0.22×0.4520.07kN·m q20.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.10.04kN/m p0.9×1.4×0.7×Q1k=0.9×1.

31、4×0.7×2.52.2kN/m M20.077q2L2+0.21pL0.077×0.04×0.452+0.21×2.2×0.450.21kN·m M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max3.73×0.12/2，0.04×0.12/2+2.2×0.10.22kN·m MmaxmaxM1，M2，M3max0.07，0.21，0.220.22kN·m Mmax/W0.22×106/326706.75N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗

32、算 V10.607q1靜L+0.62q1活L0.607×3.51×0.45+0.62×0.22×0.451.02kN V20.607q2L+0.681p0.607×0.04×0.45+0.681×2.21.51kN V3maxq1L1，q2L1+pmax3.73×0.1，0.04×0.1+2.22.21kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.02，1.51，2.212.21kN max3Vmax/(2bh0)=3×2.21×1000/(2×70×40)1.18

33、N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(16+10)×1.1)×0.12.89kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.632×2.89×4504/(100×9350×1143300)0.07mml/400450/4001.12mm 懸臂端maxqL4/(8EI)=2.89×1004/(8×9350×1143300)0mml1/400100/4000.25mm 滿足要求！1.6、主梁驗算主梁類型工字

34、鋼主梁材料規(guī)格16號工字鋼可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)1130主梁截面抵抗矩W(cm3)141 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.5+(10+16)×1.1)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(

35、10+16)×1.1)+1.4×0.7×1.5×0.13.67kN/m q1靜0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(10+16)×1.1)×0.13.54kN/m q1活0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.10.19kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(10+16)×1.1)×0.1=2.

36、91kN/m 承載能力極限狀態(tài) 按四跨連續(xù)梁，Rmax(1.143q1靜+1.223q1活)L1.143×3.54×0.45+1.223×0.19×0.451.92kN 按懸臂梁，R1q1l=3.67×0.10.37kN RmaxRmax，R11.92kN; 同理，R'1.44kN，R''1.44kN 正常使用極限狀態(tài) 按四跨連續(xù)梁，Rmax1.143q2L1.143×2.91×0.451.5kN 按懸臂梁，R1Rmaxl=1.5×0.10.15kN RmaxRmax，R11.5kN; 同理

37、，R'1.12kN，R''1.12kN 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kN·m) Mmax0.41kN·m Mmax/W0.41×106/1410002.89N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax5.03kN maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=5.03×1000×88×1602-(88-6)×140.22/(8×11300000×6)5.94N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖(m

38、m) max0mm 跨中max=0mm=450/400=1.12mm 懸挑段max0mm=175/400=0.44mm 滿足要求！1,7、立柱驗算鋼管類型48×2.8立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設(shè)計值f(N/mm2)205 h/i800/15.951150 滿足要求！ 查表得，0.87 Mw=0.92×1.4klah2/10=0.92×1.4×0.18×0.45×0.82/100.01kN·m Nw0.91.2NGik+0.9×1.4(N

39、Qik+Mw/lb)=0.9×1.2×(0.75+(16+10)×1.1)+0.9×1.4×1×0.45×0.45+0.92×1.4×0.01/0.456.66kN f Nw/(A)+ Mw/W6663.29/(0.87×424)+0.01×106/449019.39N/mm2f205N/mm2 滿足要求！1.8、可調(diào)托座驗算可調(diào)托座承載力容許值N(kN)30 按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N6.66kNN30kN 滿足要求！1.9、立柱地基基礎(chǔ)驗算地基土類型混凝土地基承載力設(shè)計值fak

40、(kPa)70立柱墊木地基土承載力折減系數(shù)mf1墊板底面面積A(m2)0.1 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)6.66/(1×0.1)66.63kPafak70kPa滿足要求！2、 梁模板計算書2.1、工程屬性新澆混凝土梁名稱壓縮機平臺梁新澆混凝土梁計算跨度(m)6.3混凝土梁截面尺寸(mm×mm)1000×1200新澆混凝土結(jié)構(gòu)層高(m)8.03梁側(cè)樓板厚度(mm)11002.2、荷載設(shè)計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)16鋼筋自重標準值G3k

41、(kN/m3)梁10板1.1施工人員及設(shè)備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時(kN/m2)1振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2風(fēng)荷載標準值k(kN/m2)基本風(fēng)壓0(kN/m2)0.25非自定義:0.18風(fēng)壓高度變化系數(shù)z0.9風(fēng)荷載體型系數(shù)s0.82.3、模板體系設(shè)計新澆混凝土梁支撐方式梁一側(cè)有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)450梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(mm)1100步距h(mm)800新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)450、450混凝土梁居梁兩側(cè)立柱中的位置居中梁左側(cè)立柱距梁中心線距離(m

42、m)550梁底增加立柱根數(shù)2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側(cè)立柱距離(mm)383,717每跨距內(nèi)梁底支撐小梁根數(shù)3梁底支撐主梁一端懸挑長度(mm)225設(shè)計簡圖如下：平面圖立面圖2.4、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000按四等跨連續(xù)梁計算，簡圖如下： Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)

43、×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k×b=0.9max1.2×(0.1+(16+10)×1.2)+1.4×2，1.35×(0.1+(16+10)×1.2)+1.4×0.7×2×139.79kN/m q1靜0.9×1.35×G1k+(G2k+G3k)×h×b0.9×1.35×0.1+(16+10)×1.2×138.03kN/m q1活0.9

44、5;1.4×0.7×Q2k×b0.9×1.4×0.7×2×11.76kN/m q2G1k+(G2k+G3k)×h×b0.1+(16+10)×1.2×131.3kN/m 1、抗彎驗算 Mmax/Wmax0.077×38.03×0.222+0.1×1.76×0.222，-0.107×38.03×0.222+0.121×1.76×0.222，-0.071×38.03×0.222-0.107&#

45、215;1.76×0.222×106/375005.21N/mm2f15N/mm2滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.632q2l4/(100EI)0.632×31.3×2254/(100×10000×281250)0.18mml/400225/4000.56mm滿足要求！ 3、支座反力計算設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài)) Rmax1.143 q1靜l+1.223 q1活l1.143×38.03×0.22+1.223×1.76×0.2210.27kN 標準值(正常使用極限狀態(tài)) R'max1.

46、143q2l1.143×31.3×0.228.05kN2.5、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)40×70小梁抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)32.67小梁截面慣性矩I(cm4)114.33 計算簡圖如下： 承載能力極限狀態(tài) 正常使用極限狀態(tài) 承載能力極限狀態(tài)： 面板傳遞給小梁q110.27/110.27kN/m 小梁自重q20.9×1.35×(0.3-0.1)×0.220.05kN/m 梁左側(cè)模板傳遞給小梁荷載F1=0

47、.9×1.35×0.5×1.2×0.22=0.16kN 梁右側(cè)樓板傳遞給小梁荷載F2=0.9×max1.2×(0.1+(16+1.1)×1.1)+1.4×2，1.35×(0.1+(16+1.1)×1.1)+1.4×0.7×2)×(1.1-0.55-1/2)/2×0.22+0.9×1.35×0.5×(1.2-1.1)×0.220.15kN 正常使用極限狀態(tài)： 面板傳遞給小梁q18.05/18.05kN/m 小梁自重q2

48、(0.3-0.1)×0.220.04kN/m 梁左側(cè)模板傳遞給小梁荷載F1=0.5×1.2×0.22=0.14kN 梁右側(cè)樓板傳遞給小梁荷載F2=(0.1+(16+1.1)×1.1)×(1.1-0.55-1/2)/2×0.22+0.5×(1.2-1.1)×0.220.12kN 1、抗彎驗算 小梁彎矩圖(kN·m) Mmax/W0.14×106/326704.15N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 小梁剪力圖(kN) Vmax2.305kN max3Vmax/(2bh0)=

49、3×2.305×1000/(2×40×70)1.23N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 小梁變形圖(mm) max0.11mml/400383.33/4000.96mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) R11.26kN，R24.06kN，R34.06kN，R41.26kN 正常使用極限狀態(tài) R11kN，R23.19kN，R33.18kN，R40.99kN2.6、主梁驗算主梁類型工字鋼主梁材料規(guī)格16號工字鋼可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)

50、計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)1130主梁截面抵抗矩W(cm3)141 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 主梁計算簡圖一 主梁計算簡圖二 由上節(jié)可知RR14.06kN，R'3.19kN 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖一(kN·m) 主梁彎矩圖二(kN·m) Mmax/W0.89×106/1410006.33N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) 主梁剪力圖二(kN) Vmax5.44kN maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=5.44×1000×88×1602-(

51、88-6)×140.22/(8×11300000×6)6.43N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 主梁變形圖二(mm) max0mml/400225/4000.56mm 滿足要求！ 4、支座反力驗算 承載能力極限狀態(tài) 圖一 立柱2：R28.99kN，同理可得 立柱1：R12.79kN，立柱3：R38.99kN，立柱4：R42.79kN 圖二 立柱2：R24.06kN，同理可得 立柱1：R11.26kN，立柱3：R34.06kN，立柱4：R41.26kN 正常使用極限狀態(tài) 圖一 立柱2：R27.06kN，同理可得 立柱1：R1

52、2.21kN，立柱3：R37.04kN，立柱4：R42.19kN 圖二 立柱2：R23.19kN，同理可得 立柱1：R11kN，立柱3：R33.18kN，立柱4：R40.99kN2.7、縱向水平鋼管驗算鋼管類型48×2.8鋼管截面面積A(mm2)489鋼管截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.8鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管截面慣性矩I(cm4)12.19鋼管截面抵抗矩W(cm3)5.08鋼管抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)125鋼管抗壓、彎強度設(shè)計值(N/mm2)215 由小梁驗算一節(jié)可知RR41.26kN，R'R4'0.99kN 1、抗彎驗算 縱向水平鋼管彎矩圖(

53、kN·m) Mmax/W0.1×106/289033.29N/mm2f=215N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 縱向水平鋼管剪力圖(kN) Vmax1.687kN max2Vmax/A=2×1.687×1000/31010.89N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 縱向水平鋼管變形圖(mm) max0mml/400450/4001.12mm 滿足要求！ 4、扣件抗滑計算 Rmax22.79kN8kN 單扣件在扭矩達到4065N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件基本能滿足要求，根據(jù)本壓縮機平臺實際情況及相關(guān)荷載，決定選用雙扣件！

54、2.8、立柱驗算鋼管類型42×2.7立柱截面面積A(mm2)310回轉(zhuǎn)半徑i(mm)14立柱截面抵抗矩W(cm3)2.89抗壓強度設(shè)計值f(N/mm2)205 =h/i=800/14=57.14=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.84 1、風(fēng)荷載計算 Mw0.92×1.4×k×la×h2/100.92×1.4×0.18×0.45×0.82/100.01kN·m 2、穩(wěn)定性計算 根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范公式5.2.5-14，荷載設(shè)計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.9×1.

55、2×(0.1+(16+10)×1.2)+0.9×1.4×2×136.07kN/m 2)小梁驗算 F10.9×1.2×(0.1+(16+1.1)×1.1)+0.9×1.4×1 ×(1.1-0.55-1/2)/2×0.220.12kN q19.32kN/m q20.05kN/m 同上四七計算過程，可得： 立柱最大受力NmaxRmax1，Rmax2+N邊+Mw/lbmax8.17，2.28+0.9×1.2×(0.75+(16+1.1)×1.1)+0.9

56、×1.4×1×(0.45+1.1-0.55-1/2)/2×0.45+0.01/1.18.18kN fN/(A)+Mw/W8.18×103/(0.84×310)+0.01×106/289033.32N/mm2f205N/mm2 滿足要求！2.9、可調(diào)托座驗算可調(diào)托座承載力容許值N(kN)30 由"主梁驗算"一節(jié)計算可知可調(diào)托座最大受力NRmax8.99kNN30kN 滿足要求！2.10、立柱地基基礎(chǔ)計算地基土類型混凝土地基承載力設(shè)計值fak(kPa)750立柱墊木地基土承載力折減系數(shù)mf1墊板底面面積A(m

57、2)0.15 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)8.18/(1×0.15)54.51kPafak750kPa滿足要求！2.11梁模板側(cè)模計算梁側(cè)橫撐間距;取b=400(mm);立檔間距;取a2=0.3(m);對拉穿墻螺栓型號:M16;螺栓間距;取L=0.9(m); 梁側(cè)模板按照三跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下：1、強度計算作用在梁側(cè)模板的均布荷載:q=(1.2×19.01+1.4×4)×1200=34.09(kN/m)計算的最大彎矩:其中：l 取梁側(cè)立檔間距，取l=0.3(m)經(jīng)計算得到：M=-0.10×34.09×0.32=-0.31(kN.m)梁側(cè)模板的強度計算值：其中: W 截面抵抗矩 W = 45 cm3經(jīng)計算得到：f=0.31×1000÷45=6.89 N/mm2梁側(cè)模板的抗彎強度設(shè)計值;f=15(N/mm2)梁側(cè)模板的強度計算值小于梁側(cè)模板的強