1、1.混凝土部分1.1主要計算規(guī)定工單舫梁的正:截面受彎承載力（1）計算涉蛛承載力計算一般情況下.已知截面尺寸占、人及材料強(qiáng)度力和鋼筋面積A,求截面的最大 承載能力JVt,驗算是否大于設(shè)計彎速值利用基本公式計算先驗算配筋情況是否滿足AAAe-mM的要求，或求出丁個，要求回斗u2.若戊小小時，用規(guī)范式（7. 2.】求出小若工&風(fēng)時，用規(guī)范式（7.2.】求出 此，此一孰人紅（兒一宏）若工工卜=&£時,取工二工" 此時 Mu = Ct：f匕工&（居一個）當(dāng)M.二M時，能面滿足承載力要求.配筋計算 一般情況下，材料強(qiáng)度（工、孔）及截面尺寸包五都已確定，根據(jù)外部

2、 荷載效應(yīng)M計算鋼筋截面面積A,。鋼筋混曝土矩形微面受穹構(gòu)件.當(dāng)僅配右縱向受拉鋼筋時，（規(guī)范式（工2.卜1）和 規(guī)范式7.2.1-2）能筒化成下列兩式M冬/虹佃一今） 2,1）%于辰=frAf（5. 2. 2）由上二式，可得九一 5）15.2.3）由4規(guī)范式7.2.1-DM = 的九任（兒一”2）求得工=y Qij©當(dāng)工v顯簡 時由規(guī)范式 憶象b2）由工故=力4求得A _ "一4一人校簿即可.3.雙筋梁的正曲面受彎承載力(1)計算步驟1)承載力計算已知 截面尺寸6XA,材料強(qiáng)度人、八,配置鋼筋A(yù)：及A.求梁能承受的最大彎 矩設(shè)計值。.首先可由規(guī)范式(7. 2.1-2)求出力

3、x -此時，1可能出現(xiàn)如下三種情況：若x<2Z則由規(guī)范 > 式(7. 2.5)求得Mu = /yA.(人一若7>&，則由規(guī)范式(7.2.1T)求得M=s工媼&(1-0陂)+/4：(自一式)若勿則由規(guī)范式(7.21T)求得M=a/歷,一計算出的M即為截面能承受的最大彎矩。當(dāng)M&Mu時，則截面是安全的。2)配筋計算已知 截面尺寸6XA,彎矩設(shè)計值M,材料強(qiáng)度、f”求受壓鋼筋和受拉鋼筋 梭面面積A；及4。為了充分發(fā)揮混凝土的受壓能力，可令則z=A自利用規(guī)范式(7.2.1-D可得到A： =二)5號研若A；40,說明不需配置受壓受力筋，可按單筋梁計算。若A；&g

4、t;0,則利用規(guī)范式(7. 2.1-2)得A陋理咚土色已知 截面尺寸6XA,彎矩設(shè)計值M,材料強(qiáng)度兒、人及所配受壓鋼筋面積A：. 求受拉鋼筋截面面積4A：巳知，A；所負(fù)擔(dān)的受彎承載力 Mr = /；A；(A0-a；)>應(yīng)由單筋矩形截面所負(fù)擔(dān)的彎矩按矩形截面單筋梁求出受壓區(qū)高度工。x =- nt - 2 N L aftb 此時，z可能出現(xiàn)三種情況：若工V2鼠，假定由規(guī)范式(7.2.5)求得受拉鋼筋人A _ M若工短屁，說明受壓鋼筋A(yù)；太小，應(yīng)按A ；未知，重新計算A；及A, 若加；工&&底,則可求得A*人 a/歷:+A'/大小偏心受壓的判別人=方法內(nèi) 容應(yīng) 用(宜接

5、判別法由基本公式宜接求出&當(dāng)S4&時，屬于大偏心受壓，反之， 屬于小偏心受壓主要用于我面復(fù)核，有時 也用于截面設(shè)計(如對稱配 筋矩形截面偏壓構(gòu)件)界限承載力判別法求出界限破壞時的承載力Nb - 6hQ& + f凡一心當(dāng)NNb時.屬于大偏心受 壓；反之，屬于小偏心受壓主要用于截面復(fù)核界限偏心距判別法在界限破壞時收=a+ /yA： - fAMb =(竽+界限偏心距小> =始Nb當(dāng)胴.>"時，屬于大偏心受壓，反之，屬于小偏心受壓主要用于截面復(fù)核經(jīng)驗公式 判別法當(dāng)”,403瓦時，屬于小偏心受壓；反之，先按大偏心受壓進(jìn) 行計算，確定出&如果確實是大偏

6、心受壓主要用于矩形截面偏壓構(gòu) 件的鼓面設(shè)計試算法先按大偏心受壓計算出&如果說明確實是大偏心受壓； 反之，按小偏心受壓進(jìn)行計算，應(yīng)按小偏心受壓重新計算主要用于截倒復(fù)核表5.3.47.4.2矩形截面偏心受拉構(gòu)件的正截面受拉承載力應(yīng)符合F列規(guī)定,L小偏心受拉構(gòu)件當(dāng)軸向拉力作用在鋼筋A(yù)與&的合力點和與A；的合力點之間時（圖7,4勿）； （壇一口：）十九海久褊一屋）（7. 4. 2-1）NJ五人4（鼠一網(wǎng) +/wAP（Ao 一用）042-2）2.大偏心受拉構(gòu)件當(dāng)軸向拉力不作用在鋼筋A(yù)k與Ap的合力點和A：與A；的合力點之間時（圖7.4. 2» ：NW, A,+/pH -+ S&

7、#39;f/'）A'p一由兀必（744, 2-3）%寺）+Ka：&。一 口;）一（/加一/）八：附一口）£7". 2m1.2 主要計算規(guī)定環(huán)境類別（P14頁表3.4.1）混凝土保護(hù)層（P113頁表9.2.1）碎強(qiáng)度設(shè)計值 P17頁表4.1.4（軸心及偏心受壓時，截面長邊或直徑小于300mm,表中數(shù)*0.8,質(zhì)量有保證不用）普通鋼筋強(qiáng)度設(shè)計值P20頁表4.2.3（軸心及偏心受壓時，截面長邊或直徑小于300mm,表中數(shù)大于300時取300）1.3 地震作用效應(yīng)的調(diào)整：抗震調(diào)整系數(shù)（P168頁11.1.6）1框架梁端剪力設(shè)計值及允許值（P170頁11.3.

8、2及11.3.3）2框架梁端斜截面剪力允許值可以求出箍筋（P171頁11.3.4）3框架柱端彎矩設(shè)計值要增大（p174頁11.4.2反彎點不在層高內(nèi)再乘系數(shù)見P175頁頂層柱及軸壓比小于0.15的柱不用，底層柱按 11.4.3調(diào)整，11.4.7角柱再*1.1 ）4框架柱，框支柱剪力調(diào)整設(shè)計值要增大（p175頁11.4.4，注意它的M是經(jīng)過調(diào)整的，角柱再 *1.1）5框架柱，框支柱剪力允許值p176頁11.4.86框架柱端斜截面剪力允許值可以求出箍筋（P177頁11.4.9,11.4.10）7框架梁柱節(jié)點剪力（P183頁11.6）1.4 各種結(jié)構(gòu)承載力：1矩形截面或倒 T型受彎構(gòu)件正截面受彎承載

9、力（P45頁7.2.1）2軸心受壓構(gòu)件正截面受壓承載力（P48頁7.2.1）3偏心受壓構(gòu)件正截面受壓承載力（P50頁7.3.4）偏心距增大系數(shù) 刀見P58頁7.3.10受壓柱的計算長度 Ho見P59頁表7.3.11-1及表-2注意注4正截面受拉承載力（P63頁7.4.1）5 一般板類受彎構(gòu)件斜截面受剪承載力（P67頁7.5.3）注意結(jié)果和7.5.1結(jié)果比大小取小值為承載力6 一般受彎構(gòu)件，當(dāng)僅配置箍筋，其斜截面受剪承載力（P67頁7.5.4）注意有集中荷載產(chǎn)生的剪力值 >75%時用（P68 頁 754-4）注意結(jié)果和7.5.1結(jié)果比大小取小值為承載力7 一般受彎構(gòu)件，當(dāng)配置箍筋及彎起鋼筋

10、，其斜截面受剪承載力（P68頁7.5.5）注意結(jié)果和7.5.1結(jié)果比大小取小值為承載力8受拉邊傾斜的受彎構(gòu)件其斜截面受剪承載力（P69頁7.5.8）9偏心受壓構(gòu)件，其斜截面受剪承載力（P72頁7.5.12）10偏心受拉構(gòu)件，其斜截面受剪承載力（P73頁7.5.14）11雙向受剪構(gòu)件，其斜截面受剪承載力（P73頁7.5.17）圓形截面見7.5.1512扭曲截面承載力計算（P75頁7.6.1 ）13受沖切承載力計算（P83頁7.7.1 ）14局部受壓承載力計算（P87頁7.8.1 ）14疲勞驗算（P90頁7.9 ）15裂縫控制驗算（P99頁8.1 ）16撓度控制驗算（P108頁8.2 ）17預(yù)埋件

11、計算（P161頁10.9 ）例題P216頁18雨篷承載力計算時別忘了荷載4.5.1條，另外考慮風(fēng)上掀時靜載分項系數(shù)取1.0,活荷，及檢修荷載不取。1.5 構(gòu)造：1縱向鋼筋最小配筋率（P119頁9.5.1 ）2柱的箍筋的直徑，間距，配筋率（P136頁10.3.）3梁內(nèi)受扭縱向鋼筋最小配筋率（P130頁10.2.5）4梁的箍筋的直徑，間距，配筋率（P132頁10.2.）5剪力墻分布鋼筋配筋率（P144頁10.5.9）6深梁的配筋率（P157頁10.7.13）n 1750抗震構(gòu)造柱的數(shù)量，樓梯間共8個抗p73頁7.3.1條文說明，（砌體）1.6 抗震時構(gòu)造：1框架梁縱向受拉鋼筋及箍筋最小配筋率（P1

12、72頁11.3.6 ）2框架柱及框支柱縱向受力鋼筋及箍筋最小配筋率（P178頁11.4）3 剪力墻分布鋼筋配筋率（P193 頁 11.7.11）4 鉸接排架柱箍筋體積配筋率（P182 頁 11.5.3）1.7 注意事項：（ 1） 獨立簡支梁，如果同時有均布荷載和集中荷載，切記驗算支座處剪力的比例情況（75%） 。在計算抗剪承載力時可能會套用含剪跨比那個公式。（ 2）抗震計算中計算地震影響系數(shù)時，要分清結(jié)構(gòu)的材料是混凝土、混合結(jié)構(gòu)還是鋼結(jié)構(gòu)，阻尼比不同，套用的公式也不同。（ 3）抗剪計算用凈跨度，抗彎計算用計算跨度，不可混淆。（ 4）軸心受拉及小偏心受拉構(gòu)件中，鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計值不大于300MP

13、a。（ 5）受扭構(gòu)件中，一般剪扭構(gòu)件受扭承載力降低系數(shù)有限制條件，注意取值。（ 6）最容易忘抗震調(diào)整系數(shù)，這個一忙乎很容易忘！ ?。?7）荷載組合時，當(dāng)恒載對結(jié)構(gòu)的承載力有利時，分項系數(shù)取1.0；當(dāng)活載對結(jié)構(gòu)的承載力有利時，分項系數(shù)取0。（8）計算柱體積配箍率時，混凝土如果低于C35,按C35計算。（ 9）看清題目里給的是設(shè)計值還是標(biāo)準(zhǔn)值。（ 10） 計算現(xiàn)澆鋼筋混凝土軸心受壓及偏心受壓構(gòu)件時，如截面的長邊或直徑小于300mm， 則表中混凝土的強(qiáng)度設(shè)計值應(yīng)乘以系數(shù)0.8； 當(dāng)構(gòu)件質(zhì)量（如混凝土成型，截面和軸線尺寸等）確有保證時，可不受此限制。（ 11）梁的構(gòu)造鋼筋，每側(cè)縱向構(gòu)造鋼筋（ 不包括梁

14、上、下部受力鋼筋及架立鋼筋）的截面面積不應(yīng)小于腹板截面面積bhw的0.1%,且其間距不宜大于 200mm。注意是每側(cè)的面積?。?12）算柱子軸壓承載力時，配筋率3以上時，Ac 應(yīng)扣除鋼筋面積。（ 13 ）雨蓬和挑檐等結(jié)構(gòu)，勿忘施工檢修荷載。（ 14）考慮多臺吊車水平荷載時，對單跨或多跨廠房的每個排架，參與組合的吊車臺數(shù)不應(yīng)多于2 臺。（15）計算co 0T21時，對地面粗糙度 B類地區(qū)可直接代入基本風(fēng)壓，而對 A類、C類和D類地區(qū)應(yīng)按當(dāng) 地的基本風(fēng)壓分別乘以1.38、 0.62 和 0.32 后代入。（ 16 ）直接承受吊車的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，在計算承載力及驗算疲勞、抗裂時，應(yīng)考慮吊車荷載的動力系數(shù)。

15、（ 17 ）計算懸臂構(gòu)件的撓度限值時，其計算跨度按實際懸臂長度的2 倍取用。（ 18 ）剛性屋蓋單層房屋排架柱、露天吊車柱和棧橋柱的計算長度，有吊車房屋排架柱的上柱在排架方向的計算長度，僅適用于Hu/Hl R0.3的情況；當(dāng)Hu/Hl<0.3時，計算長度宜采用2.5Hu。（ 19）截面的腹板高度：對矩形截面，取有效高度；對T 形截面，取有效高度減去翼緣高度；對I 形截面，取腹板凈高。尤其是T 型截面，在驗算配筋率時能迷惑很多考生?。?20）受拉鋼筋的錨固長度，當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級高于C40 時，按 C40 取值，勿忘修正系數(shù)。（ 21 ）預(yù)制構(gòu)件進(jìn)行吊裝驗算時，取構(gòu)件的自重標(biāo)準(zhǔn)值乘以動力系數(shù)

16、， 動力系數(shù)可取1.5。1.8 構(gòu)件混凝土規(guī)范 10 構(gòu)件總結(jié)在板角處，這些上部構(gòu)造鋼筋應(yīng)沿兩個垂直方向布置或按照斜向布置，以控制板角斜 向裂縫。當(dāng)板角有柱角或墻的陽角突出且尺寸較大時，板邊上部構(gòu)造鋼筋的伸出長度應(yīng)從 柱邊或墻邊算起，且應(yīng)按受拉鋼筋鉆固在柱內(nèi)或墻內(nèi)（圖15-14）。S 151-4板角鋼筋布置! Sa esd 公NNF SSSB3.板的法或一收縮配筋新規(guī)范規(guī)定，在溫度一收縮應(yīng)力較大的現(xiàn)澆板區(qū)域，宜配置溫度一收縮鋼筋。鑒于一圖15-P5板的溫度一收縮鋼筋板底制能般使用狀態(tài)下受力鋼筋應(yīng)力并不充分，故受力鋼舫也可視為溫度一收縮鉤筋而加以利用， 板中溫度一收縮鋼筋的配置原則如下：（1）沿

17、板的上、下表面作雙層配筋，使板的所有表面處于配筋狀態(tài)；（2）板上、下表面的每個方向上，溫度一收縮鋼筋的配筋面積不小于截面面積的 0.10%;（3）綱筋間距 150-200mm;（4）可利用部分板邊的受力（負(fù)彎矩）鋼筋伸入板中貫通：也可單獨配置構(gòu)造鋼筋 網(wǎng)，但其應(yīng)按受拉鋼筋的要求錐固或與周邊鋼筋搭接（圖15T-5）。應(yīng)該說明的是，_L述惜施對控制盤度一收縮裂縫是有效的，但并不能夠絕對防止裂 觸。溫度一收縮裂縫的最終解決，還有待于今后各方面的持續(xù)努力CI.銅薪的直役梁的縱向受力鋼筋及架立鋼筋的直徑不宜小于表15-2-1所示的尺寸。梁內(nèi)縱向鋼筋的最小直徑賽15-2-1用能類型磴力鋼筋架立鋼筋校規(guī)10

18、.2.15條件h < 300nwnh 弄 300nini4ms，W6mZ> 6m直徑d <mn)8104)012注：表中人為梁高；，為梁的跨度。梁縱向鋼筋的量小凈間距（mm）硅規(guī)10.2.1友1522水平凈距垂直凈比（層歷鋼筋類*W上部鋼筋下部鋼筋M且a最小凈更30 且 1.5d25且d注：1.凈間距.為利冬鋼筋外邊緣之間的晟小距離2當(dāng)逑的下部鋼筋配霓多于二笈的，兩崗以上水平方向中距立比F邊期層的中陰增大一倍。簡支支座的鋼筋錨固長度lu 硅規(guī)10.2.2 表15-2-3錨因條件了五0從0 Ay-o.7 弧/鋼妨類型光面網(wǎng)筋（帶構(gòu)）5d15d帶肋鋼筋-12dC25及以下混凝土.

19、腳力有中力作用15J嬴而果件更分利用數(shù)面伸出j計算不需要截面仲出%.20Jf。.7弧£1 ： 2f. +1辰20d HAq卜>07題工旦斷長歷古技彎處堂拉區(qū)內(nèi)1 .之1. T 1 1117 A 020J目1.3M徐規(guī)10. 2. 3負(fù)彎矩銅闕的艇伸長度。(e)表 15-2-4碎規(guī)10.2.4,混凝土懸臂梁：J)較短的懸臂梁中，不截斷負(fù)彎矩鋼筋而將全部梁頂鋼筋伸至懸臂頂端，并向下彎 折簿固，錨固段的鱉直投影長度不小于12九(2)較長的懸臂梁中，應(yīng)有不少于根梁頂銅筋按上述規(guī)定伸至修臂端部彎折錨固; 其余鋼筋可分批向下野折，錨固在梁的受壓區(qū)內(nèi)二(3)彎折點位置根據(jù)彎矩圖形狀確定：彎折

20、角度為4.5。或5/；在界區(qū)的鋪團(tuán)長度為綱 筋直徑的1Q倍。IS 1>2-5微髀聚的裂婚71 13-2-4 支座的逅栗的裂獨節(jié)忽彎起鋼筋的構(gòu)造要求：(碎規(guī)10.2.8)(1)梁底的角部綱筋不應(yīng)彎起作萼筋；(2)彎筋不得采用只行個彎折料浮筋(圖1526Q,(3)彎筋的彎起角度宜取45c或60。通常高度較小的梁取45。高度較大的梁取60。；(4)彎筋在彎終點外應(yīng)當(dāng)有平行于梁軸的鋪固長度：在拉區(qū)錨固時械固長度不應(yīng)小于 20d;在壓區(qū)則不應(yīng)小于lOcf (圖MT-6A,)JOdLZ薦曲C”厘底驚聞il&j界區(qū)臨國2.梁側(cè)的縱向構(gòu)造鋼筋由于混凝土收縮量的增大，近年在梁的惻面產(chǎn)生收縮裂縫的現(xiàn)

21、象時有發(fā)生。裂縫一般 呈棗核狀，兩頭尖血中間寬，向上伸至板底，向下至于梁底縱筋處，截面較高的梁，情況 更為嚴(yán)重（圖15-2-8。）。圖15-2-8梁廁防裂的縱向構(gòu)造躬希笊側(cè)腰的（力）曜!贖好（1）當(dāng)梁的腹板高度450mm時，梁側(cè)應(yīng)配置防裂的縱向構(gòu)造鋼筋（腰筋。腹板 高度對矩形截面為有效高發(fā)；對T形和【形截面則為減去上、下翼緣后的腹板凈高；（2）每側(cè)縱向構(gòu)造鋼筋（不包括梁匕、下部的受力鋼筋及架立筋）的截面面積不小于 腹板截面面積（死.）的0.1%;（3）縱向構(gòu)造鋼筋的間距不宜大于200mm。4.深梁縱向受力綱筋的布置（0深梁的縱向受拉鋼筋宜采用小直徑鋼筋；其下部鋼筋宜均勻布置在梁下邊緣 0.2人

22、范圍內(nèi)；（2）連續(xù)深梁中間支座的縱向受力鋼筋宜根據(jù)高跨比的不同，按圖15-3-2的比例布置 在相應(yīng)的高度范圍內(nèi)；（3）對高跨比極?。?wl）的連續(xù)深梁，在中間支座底面以上（0.20.6乂。范圍內(nèi)的 受拉縱筋配筋率尚不宜小于0.5%;（4）水平分布配筋可計入支座截面以上部縱向受拉鋼筋，不足部分由附加水平鋼筋補(bǔ) 足，但由支座向跨中延伸的長度不宜小于0.4/。(6)【肛5圖）5-3-2中間支座縱向受力鋼筋在不同高度范圍內(nèi)的分配6.深梁支座鋼筋的錨固笥支深梁在斜裂縫出現(xiàn)以后形成拉桿拱傳力機(jī)制°故深梁的縱向受拉鋼筋作為拉汗不 應(yīng)彎起或切斷，而應(yīng)全部伸入支座并可靠地錨固,支座處受拉鋼筋錨固長度需

23、適當(dāng)延長， 應(yīng)接受拉捆筋錨固長度4再乘以系數(shù)1.1取值。此應(yīng)避免在垂直方向布置彎鉤以防 止豎向劈裂。建議在水量片向彎折或嬴封閉式式以增強(qiáng)錨固作用。(a )直攜*同(b)到折鐐固圖1&2F柱鋼筋在頂層的錨團(tuán)(2)彎折錨固當(dāng)頂層框架梁的高度不大而無法實現(xiàn)直線錨固時，可以將鋼筋彎折后錨固，彎折方向 可分為以下網(wǎng)種形式。向節(jié)點內(nèi)彎折：當(dāng)充分利用柱筋的抗拉強(qiáng)度時，彎折前的垂直段投影長度不應(yīng)小于 0.4/.,彎折后的水平段投影長度不宜小于12d (圖162Wb)。這個要求與梁上部縱向鋼筋 在中層端節(jié)點內(nèi)的錨固基本一致°向樓板內(nèi)彎折：當(dāng)框架頂層有現(xiàn)澆樓板且其厚度不小于80mm，混凝土強(qiáng)度等

24、級不低于 C20時，柱的縱向鋼筋也可以向外彎折，彎折后的水平投影長度不宜小于12d(圖16-26c)。 其原理與作用同時。四、裝配式樓蓋的連接I.傳統(tǒng)漿配式鏤蓋的暴險我國傳統(tǒng)的頂溫圓孔楨構(gòu)成的裝配式樓蓋及屋蠱，在連接方式和構(gòu)造處理上也.有很多 弱點，列舉如下。（1）果用斜平邊或單齒邊的板側(cè)形狀.難以互相咬合而形成留體受力。還容易產(chǎn)生錯 臺，縱裂等外觀缺陷（圖173-la、3）。困1731隹挽被配式怪我的帙陷（c）端裂（2）板邊拼縫過窄，不易澆灌密實c或以砂漿灌縫，強(qiáng)度不足且易收縮縱裂 （圖 17-37 5）。（3）在地震區(qū)米比哽架支模措施后，端部約束容易引起負(fù)彎電裂縫（圖17-3-lc）,（4

25、）板間缺乏連系，因此整體性差，作為樓蓋的抗震性能不強(qiáng)。2.加強(qiáng)預(yù)制板樓區(qū)整體性的措施（1）預(yù)制板側(cè)邊改用雙齒邊或半圓槽邊形式并適當(dāng)加寬拼縫寬度。上口寬度不小于 30mm.便于澆筑灌縫混溢土（圖17-3-2）o（2）盤縫采用強(qiáng)度等級不低于C20的細(xì)石混凝上，并宜摻膨脹劑以避免沿拼縫縱裂。宜采用螺栓夾板（混凝土硬化后可拆去）避免借臺（圖17-3-26）。（3）拼縫較寬時可布置拼縫構(gòu)造鋼筋以圍箍預(yù)制樓板，也可將以鋼筋伸出板縫與板面 鋼筋網(wǎng)片連接以增強(qiáng)樓蓋整體性（圖17-3-2c、d）。（。）前制板道秘，士護(hù)繩構(gòu)造防后流找平（合）縣混凝土幔百銅例H修椎央強(qiáng)的店用L門朝特區(qū)連圉板側(cè)排建的畦進(jìn)（4）板端一

26、定范圍內(nèi)加配上部縱向（負(fù)彎矩）倒筋及（抗剪）籟筋，以增強(qiáng)抵抗非設(shè) 計工況作用的能力（圖1734）.極端采用改進(jìn)的硬架支模掏造措施口板底、板頂伸出的鋼筋互相連接，圈梁綱筋 伸入端蕤并混凝土一體澆筑（圖17-3-30）口仔）在地震區(qū)可在相鄰兩板端上邊加配鋼筋網(wǎng)片，利用預(yù)應(yīng)力構(gòu)件反拱造成的板端混 凝土層較厚的特點，澆筑厚度不小于50mm的細(xì)石混凝+形成類似疊合板的受力狀態(tài) （圖口-3-3 （0）.當(dāng)然，此時板面應(yīng)作粗幡處理心（V利用預(yù)制板上的吊環(huán)，設(shè)置演向穿越所有吊環(huán)的連系鋼筋（圖17-3-Ul沿樓蓋 周邊板面配置負(fù)彎矩鋼筋網(wǎng)片，加上板縫配筋，以增強(qiáng)樓蓋的整體性圖17-34b）q2.鋼結(jié)構(gòu)（雨凡整理

27、）2.1 計算注意點（1）直接承受動力荷載的結(jié)構(gòu)，比如吊車梁，在驗算強(qiáng)度和穩(wěn)定時考慮動力系數(shù)。計算疲勞和變形時，動力荷載標(biāo)準(zhǔn)值不乘動力系數(shù)；（2）計算吊車梁疲勞和撓度時，應(yīng)按作用在胯間內(nèi)荷載效應(yīng)最大的一臺吊車確定；（3）注意重級工作制吊車梁橫向水平力（荷載規(guī)范吊車荷載橫向水平力和卡軌力取大值），注意卡軌力不產(chǎn)生橫向撓度。（4）檢修荷載注意，q>4KN/m2時，分項系數(shù)1.3;主梁折減系數(shù) 0.85,柱（基礎(chǔ)）折減系數(shù)0.75;（5）注意二階彈性分析不適用于山形門式框架結(jié)構(gòu)；（6）鋼材強(qiáng)度設(shè)計值對軸心受拉和軸心受壓用界面中較厚構(gòu)件厚度；腹板局部穩(wěn)定驗算時 f用腹板厚度確定；（7） 3.4.

28、2強(qiáng)度折減，一定要注意，強(qiáng)條。引起注意點：單面連接單角鋼（強(qiáng)度連接時0.85,穩(wěn)定要計算一下）、無墊板單面施焊、施工條件差、沉頭半沉頭挪釘）；（8）預(yù)先起拱注意一下（9）側(cè)面角焊縫的計算長度5側(cè)面角焊縫的計算長度不宜大于6當(dāng)大于匕述數(shù)值 時，其超過部分在計算中不予考慮.若內(nèi)力沿側(cè)面角焊維全長分 布時，其計算長度不受此限.大坪鼻長度為面肥.如果內(nèi)力油側(cè)面需號St全長分布，計算長度可不受上述限制，它包 括焊接梁箕綠板勺翼繚板.舞緣板與腹板的縱焊鞋以茂支承加勁肋與腹板的連接焊縫等突部支出突碌立座2.2 受彎構(gòu)件b(1)強(qiáng)度計算時：rx, ry判斷->13,235/fy ?；疲勞計算；(注意直接

29、承受動力荷載不一定疲勞 計算);(2)穩(wěn)定計算：9b近似計算時有條件 Zy E120v'235/fy ；但近似計算的中b>0.6時，不需換算；(3)局部穩(wěn)定計算：主要注意梁的支撐加勁肋腹板平面外的穩(wěn)定驗算，腹板平面外計算長度取腹板高；輕中級工作制吊車梁計算腹板穩(wěn)定時，吊車輪壓設(shè)計值可乘0.9折減系數(shù)(4.3.1);(4)組合梁腹板考慮屈曲后的強(qiáng)度計算，僅用于靜載，不能用于吊車梁。(5)中間橫向加勁肋和上端受有集中壓力的中間支承加勁肋，按軸心受壓構(gòu)件計算腹板平面外的穩(wěn) 定性，軸心壓力按 4.4.2-1公式。(6)腹板在支座旁的區(qū)格利用屈曲后強(qiáng)度即入s>0.8,支座支承加勁肋按

30、壓彎構(gòu)件計算強(qiáng)度和腹板平面外的穩(wěn)定性，壓力即支座反力，彎矩為拉力場產(chǎn)生的水平分力H引起的彎矩，H計算公式4.4.2-2o但有封頭板的計算有些不一樣。2.3 軸心受力：(1)高強(qiáng)摩擦型螺栓不要忘了孔前傳力；(2)在計算構(gòu)件長細(xì)比時要注意腹板的朝向是在平面內(nèi)還是垂直于平面。(3)強(qiáng)度的折減系數(shù)屬于強(qiáng)條，時時牢記。(4)斜平面的腹桿計算長度系數(shù)為0.9,而不是0.8。(5)焊縫長度計算時，切記加上兩倍的焊腳尺寸。別算完就了事，還要注意是否滿足構(gòu)造要求！(6)超長的折減：螺栓連接長度超過15d0或60d0時記得乘以折減系數(shù)。(7)鋼結(jié)構(gòu)軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，在查表時注意根號內(nèi)的fy,不要直接就帶 2

31、35進(jìn)去。2.4 角鋼軸心受力穩(wěn)定性計算：1確定計算長度Lx, Ly,(平面內(nèi)，平面外) 桁架弦桿和單系腹桿(節(jié)點板連接)：單角鋼及十字角鋼一般取0.9L（如果是支座桿件仍取L）,無接點板的腹桿任意平面內(nèi)都取幾何長度L ,表 5.3.1 p51 頁）；雙角鋼T型（往往i大的方向L也長）腹桿的計算長度，在桁架上下弦均受壓的時（比如格構(gòu)柱）取幾何長度L再分式腹桿：平面內(nèi)io=節(jié)間長度；平面外io=i 1 （0.75+0.25N2/N1 ）;交叉腹桿：平面內(nèi)lo=節(jié)點到交叉點的距離；平面外lo按5.3.2根據(jù)情況計算。2 確定 ix , iy ,長細(xì)比計算時：單角鋼（受壓受拉一樣）取最小回轉(zhuǎn)半徑im

32、in=iv （交叉點相互連接平面外可取iy或ix）十字角鋼取為最小 imin=iu ,T型雙角鋼取對應(yīng)的i;確定填板數(shù)量時：T型雙角鋼i取i1 ;十字角鋼取為最小iv0 ;3求出入二L/i注意單角鋼繞對稱軸時的入要轉(zhuǎn)換為入yz （p40頁5.1.2-3）注意T型角鋼繞對稱軸時的 入要轉(zhuǎn)換為入yz （p41頁5.1.2-3）角鋼構(gòu)件均屬于 B類，則取入大值查p130頁附錄C-2,注意fy=不=235要轉(zhuǎn)換下。如果不同類型，分別 查表得出（）比大小，取小值，根據(jù) N/（j）A= d ,例題見蘭p331頁2.5 組合梁：u 4組皆梁在揍仔的受力按連接件的變形能力大小，可分為柔性連接件和剛性連接件的種

33、L柔性建捷件戢典型的柔性連接件是與鋼梁焊接的浮起鋼筋*水平努力使鋼筋受拉，通過枯結(jié)力將 拉力惇給混酶士.因而鋼筋應(yīng)有一定的粘結(jié)長度司錨固長度，萼起綱筋連接件的直徑一觸 a12mm,或?qū)Σ嘉?，與擱梁上翼爆連接的兩指面闡肌焊健的長度不得小于4d （對I級南 筋）成5d 4對II域綱筋），彎起無度為4SL專折方向應(yīng)與混凝土對鋼梁的水平典月嚀向 & 在筒支梁的溝中郡分以及梁觀力空號處，應(yīng)於兩個方向均有萼起銅筋或用U拶筋 （圖U.4L捋個彎起銅筋以壽起點胃起的總長度不宜小于 15d （J級鋼筋另加穹鉤入其中上部水平段長度小應(yīng)小于ind （圖11rh旁筋連接件箱梁K度方向時間距還不宜小于 混凝土翼

34、板（包括板托）厚度的0.7倍口圖門.5雪起綱筋剽落造要求2.5格構(gòu)式柱的分肢承載力：3.格構(gòu)柱的分股承蒙力段條柱整體零曲后（圖332?。?兩分股受力不等因側(cè)分肢受力必然大于凸側(cè)分肢, 對贊板柱1圖5J26）,不但兩分股受力不等.而且分肢內(nèi)還有剪力產(chǎn)生的雪矩綴板柱的分肢，可采用下列方法驗算其強(qiáng)度或穩(wěn)定性：（1）在端板柱端部（圖5.32d）,剪力為最大攪度串k0.向驗算分肢號臉纜板詵 接處的強(qiáng)度。取分肢長度中點為反蹲點，剜二個分肢內(nèi)力為4M l 專 M| = %1/I 用S16Li->£ 5.32 格內(nèi)式鼬心受壓柱的分肢騙算式中/01級板間凈距離。分肢強(qiáng)度計算式為M 川式中 4個分

35、股截面根；%分校對對軸的截面而挖矩；r-塑性發(fā)展系數(shù)，可以考慮分散全截面選人熨性。（2）在綴板柱長度中部節(jié)間（圖5.32e）,可令剪“U二0.分肢應(yīng)按軸心壓桿驗算穩(wěn) 定。軸心力為根據(jù)公式（5.55）,柱長度中點拼度為VU （nN）, 故驗算穩(wěn)定舒/（5.61）式中Q分肢軸線間距離；I柱的全長；（p分肢對自身弱軸的穩(wěn)定系數(shù)。綴板柱的分肢一般由端節(jié)間避度（公式5.60）控制設(shè)汁通過實際構(gòu)件的計算認(rèn)為： 當(dāng)分股長細(xì)比兒正0.5:、（當(dāng)am<50時，取 心“：50）,且Lw40時，-般可保證分肢 不先整體失去承我能力，即不必驗算分肢的強(qiáng)度和穩(wěn)定性工2為柱兩方向長細(xì)比（對 虛軸取換曾長細(xì)比）的較大

36、齊.對綴條柱，只需要考慮長度中部節(jié)間.按公式（5.61）計算分肢穩(wěn)定°計算分析認(rèn) 為，當(dāng)皿時，也基本上能使分肢不先十整體失去穩(wěn)定。上述分股的臉?biāo)闶街校_定分肢軸心力M時，考慮了柱的整體缺陷；用公式（5.61） 驗算分肢穩(wěn)定時，又考慮了分股的局部缺陷。但根據(jù)文獻(xiàn)5.26對綴條柱的研究，認(rèn)為 兩種缺陷還有一個相互作用間翹，這種作用會使繞虛軸的承載力進(jìn)一步降低。由于對此問 題研究不夠，還沒有反映在設(shè)計規(guī)柩中。K 5.2S 根標(biāo)杜的剪切也那口 氣Axxxid2.6單階廠房框架柱:1CT：L關(guān)于框架柱高度，計算長度系數(shù)的確定#(1)柱子高度D上柱高為肩梁頂面到屋架下弦.2)下柱高為柱腳頂面到肩

37、梁頂面.(2)柱子計算長度系數(shù)T LJ1) F段柱計算長度系數(shù)也：取決于上段柱和下段柱的線剛度比值所二行奈和臨界由鼾和中查&鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范CGB 50017 2003)表LHh號慮到單廠各階形框架柱所承受的吊車豎向荷載差別較大，荷載較小的相鄰柱會給所計 算的荷載較大的柱提供側(cè)移妁束口同時在縱向因為縱向支撐和屋面等縱向建系構(gòu)件，各橫向 框架之間有空間作用，故對計算長度系數(shù)分考慮表5.3.4中不同條件的折減系數(shù)，以反映 階形柱在框架平面內(nèi)承載力的提高.2）上柱計算長度系數(shù)川：尸錚 式（534-1）>71（3）柩架柱在框架平面外的計算長度：1）上段柱：取吊車梁頂面到屋架下弦之間距離。2

38、） F段柱：取基礎(chǔ)頂面到吊車梁底面（肩梁頂面）之間距離.2.關(guān)于單壁式肩梁（1）肩梁：是階形柱變截面處上、下段柱連接和支承吊車梁的重要部位，稱為肩梁.是 由上蓋板、下蓋板、腹板以及墊板組成.有單壁式和雙壁式兩種.肩梁作用有二：一是將上、F段柱連成整體，實現(xiàn)內(nèi)力傳遞。二是解決吊車梁、制動梁 和柱的連接。肩梁高度屬于下段柱長度。（2）單壁式肩梁：肩梁只有一塊腹板，為單壁式肩梁,主要用于上、下段柱都是實腹柱 情況.也可用于下段柱為截面較小的格構(gòu)式柱中.（a）用娛構(gòu)迨圖題2329分析（b）肩梁計算簡圖啟梁構(gòu)造肩梁按跨度為兒（兒為下段柱截面高度），承受集中荷載6=與一產(chǎn)，氏=岑+部 兒為上段柱截面高度的

39、簡支梁計算.肩梁腹板與下段柱屋蓋肢腹板的連接焊縫按肩梁支座反力%計算。肩梁腹板與下段柱 吊車肢腹板連接焊縫不但承受肩梁支座反力R?,同時還承受吊車梁豎向支座反力。，應(yīng) 按Rz+Qa,計算岸縫.這些連接焊縫的計算長度LW60/1入2.鋼結(jié)構(gòu)（星辰整理）2.1 抗震調(diào)整系數(shù)見震p38頁表5.4.2inmmintninnV一 pr1M茸二一噌帆=-考8怒"叫 里",-命八二標(biāo)”針）；工 包4*wjWR” oMlMl22EI2.2 換算長細(xì)比入yz對考慮了扭轉(zhuǎn)作用的換算長細(xì)比川的認(rèn)識，：+截面為單軸對稱的構(gòu)件繞對稱軸失穩(wěn)時，應(yīng)考慮按換算長細(xì)比為查表得到穩(wěn)定系數(shù)0）對于受壓構(gòu)件的剛度

40、要求，和容許長如比比莪時，通常應(yīng)采用/.例外的是規(guī)范表5.3$下的注釋4川容許長細(xì)比控制截面的桿件，在計算長細(xì)比時，可不考慮扭轉(zhuǎn)效應(yīng)爐（3）單角鋼單面連接時，考慮雖度折遍，不再考慮扭轉(zhuǎn)，故不采用.，/（4）計算梁的穩(wěn)定系數(shù)用時，用到乙，如規(guī)范附錄的公式B. 1T，這時，不需要用芍代替.16）在壓彎構(gòu)件彎矩作用平面外的計篝時，叼應(yīng)著慮扭轉(zhuǎn)，用心代替. P（6）用附錄以 5節(jié)公式計算用時，不需要采用小，總之，若受壓時才考慮心，受彎時不考慮.原因只有一個.原來的鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GBJ17-88對軸心受壓構(gòu)件的分類（心b. c）過于蘢統(tǒng)，不夠準(zhǔn)確，這次G05OO17對此迸行了修訂-Q單角鋼受壓是繞非對稱

41、軸失穩(wěn)，所以不用考慮入yz。2.3強(qiáng)度設(shè)計值的折減3.4.2 （p20頁）1單面連接的角鋼：A按軸心受力計算強(qiáng)度和連接 *0.85B按軸心受壓計算穩(wěn)定性：1等邊時0.6+0.0015入,且不大于1;2短邊連接的角鋼 0.5+0.0025入且不大于1;3長邊連接的角鋼 0.70。2.3角鋼軸心受力穩(wěn)定性計算:1確定計算長度 Lx, Ly,（平面內(nèi)，平面外）單角鋼及十字角鋼：一般取0.9L （如果是支座桿件仍取L）,無接點板的腹桿取 L,表5.3.1 p51頁）桁架上下弦均受壓的時候比如格構(gòu)柱取L。雙角鋼T型：（往往i大的方向L也長）2 確定 ix, iy, 單角鋼（受壓受拉一樣）：取最小回轉(zhuǎn)半徑

42、imin=iv （交叉點相互連接平面外可取iy或ix）單角鋼取最小回轉(zhuǎn)半徑十字角鋼:T型角鋼:耳K為取為最小i,一弓尸_ 十取為最小i,為另一 i 3求出入=L/i注意單角鋼繞對稱軸時的 入要轉(zhuǎn)換為入yz （p40頁5.1.2-3）注意T型角鋼繞對稱軸時的 入要轉(zhuǎn)換為入yz （p41頁5.1.2-3）角鋼構(gòu)件均屬于 B類，則取入大值查p130頁附錄C-2,注意fy=不=235要轉(zhuǎn)換下。分別查表得出 。比大小，取小值，根據(jù) N/。A= b ,例題見蘭p331頁格構(gòu)式柱的軸心受力穩(wěn)定性計算：蘭書 P349頁2.4填板計算：1先判斷桿件是受壓還是受拉，2受壓40i受拉80i （此處i見規(guī)范）3填板數(shù)

43、量n=L/40i （80i） -1p44頁5.1.5 （此處i見規(guī)范）葡支梁大撓度的計算公式衰臬4 1一般情況下、統(tǒng)一采用近似公式。=0.1嗡2.5焊接連接計算堆蒯尺寸(1)角焊縫的強(qiáng)度計算這里，魚是端焊縫強(qiáng)度提高系數(shù)，直接承受動力荷載時不考慮削度提高,，即取用=1。：1它情況取用 =L22kq曲目 jifei I 耳，com衡福國力再復(fù)雜的受力喉產(chǎn)生正應(yīng)力與期力.然后計算揆典反力更孤馴?。狠S力國力僦牌博強(qiáng)震f淅旅受壓叟檢南鋼單就好!¥f析福角粥用焊縫CJ一N=h*lf*f端爆掉剛度比較大.先達(dá)到承就力O坦相逢1 0. 7M0. 26不等/駕矩與科力角焊縫焊縫的強(qiáng)度計算有3個基本公式

44、:側(cè)面角焊縫時%=Nfg工心三靠正面角焊縫時% =N/(O.7Z%JE#/作用力不與焊縫長度方向平行或垂直時側(cè)面角焊縫最大計算長度不宜大于6%見 p81 頁計望焊繾與突際佚度 +1七至最森:度一 1J三、螺栓連接1 .普通螺栓連接螺栓依據(jù)受力分為抗剪螺栓和抗拉螺栓。一個抗剪螺栓的承我力設(shè)計值N2皿為抗剪承戰(zhàn)力設(shè)計值N：和承壓承載力設(shè)計值的較小值采用，即Mm1n=一個抗拉螺栓的承載力設(shè)計值n：4為螺栓的有效截面積（見卜.表），由rrr螺紋削弱，所以，這里不能直接使用丁計算rr效截面枳。公稱直徑d（mm）161820972427303336仃效截而枳4（nun2）156.7192.5244.830

45、3.4352.5459.4560.6693.6816.7螺栓僅僅承受剪力（或拉力）時，應(yīng)滿足N、.1n （或NwN：）。螺栓同時承受剪螺栓僅僅承受剪力（或拉力）時，應(yīng)滿足NvrN： 1mli （或NtwN：）.螺栓同時承受剪 力和拉力時應(yīng)滿足以卜二式M < N；2 .高強(qiáng)度螺栓連接（1）高強(qiáng)度螺檢摩擦型連接一個高強(qiáng)度螺栓的抗剪承我力設(shè)計值為N：=09?”盧，抗拉承我力設(shè)計值為N： =0.8R 螺栓僅僅承受剪力（或拉力）時，應(yīng)滿足M&N：（或NtwN：）螺栓同時 承受剪力和拉力時應(yīng)滿足以下公式：N、. N： 1-+ L < 1N： N： 一（2）高強(qiáng)度螺栓承壓型連接一個高強(qiáng)度

46、螺栓的抗剪承我力設(shè)計值與抗拉承我力設(shè)計值的計算，均與普通螺栓的計并 公式相同，所不同的，僅僅是/卜的取值而己。另外，規(guī)范還規(guī)定，若剪切面在螺紋處, 則計算N：時應(yīng)采用有效截面面枳。螺栓僅僅承受剪力（或拉力）時，應(yīng)滿足N. WN：1111n （或MSN：）,螺栓同時承受剪力和拉力時應(yīng)滿足以卜.二式:NVWN；/1.2（1）連接長度過大的折減規(guī)范524條規(guī)定，在構(gòu)件的自點處或拼接接頭的一端，當(dāng)螺栓或鉀釘沿軸向受力方向的連接長度4大廠15（為孔徑）時，應(yīng)將螺栓或抑釘?shù)某形伊υO(shè)計值乘以折減系數(shù)（1.1-工-）。當(dāng)I人于60do時，折減系數(shù)為0.7。其原因是，若螺栓群沿受力方向連接150do長度過長，則

47、會出現(xiàn)螺栓受力在兩端大、中間小的現(xiàn)象，進(jìn)而出現(xiàn)“解紐扣”破壞。規(guī)范5.2.4條的條文說明指出，該折減系數(shù)對普通螺栓和高強(qiáng)螺栓均適用。（2）螟栓群受彎矩作用普通螺檢群若只受彎矩作用，直接按照“大偏心”計算；若受拉力和有矩作用，則需要 先按“小偏心”計算,然后判斷是否有螺栓受壓（拉力小于零）,若存在螺栓拉力小于零的 情況，則說明原先假設(shè)為“小偏心”不正確，須改用“大偏心”計算螺栓最大受力，否則按 “小偏心”計算螺栓最大受力。詳見后面的算例。高強(qiáng)度螺栓群受彎矩或拉力和彎矩共同作用，直接按“小偏心”計算。另外必須指出，連接接頭還必須保證被連接構(gòu)件不發(fā)生破壞，即需要:進(jìn)行構(gòu)件的計算。3砌體結(jié)構(gòu)（星辰整理

48、）（1）砌體強(qiáng)度設(shè)計值的調(diào)整p15頁3.2.2條。注意查表 3.2.1-1時，燒結(jié)多孔科孔洞率 >30%是要*0.9.水泥砂漿時表 321*0.9,表322*0.8。對常用砌體面積<0.3修正，對配筋砌體<0.2修正。5.2.1條的f可不考慮面積調(diào)整系數(shù)，其他如水泥等依舊要調(diào)整。梁端下的局部受壓考慮面積調(diào)整系數(shù)，其 中A為整面墻的截面積。其他的f如沒指出，均要*調(diào)整系數(shù)。索 4-1-17將吊車病星的軟體 _ _ _一 冉+Q.7在十口寓a.m gD.gg】一1薛度不小于出n的半下覲結(jié)著翹首字體 7度小小于工麗的黎濟(jì)靖督孔破,鬟啟蒙眇小、蒙壓給燃東伸電杵、阻施土用然趣悴元就*!

49、棒梅林藏面同枳*VC 劃缽的局部曼玨，不考慮此重配箭曲體構(gòu)件中，在對剛體的強(qiáng) 度該計值題暫品油我出不得采用tat配筋砌體梅忤,當(dāng)其中福缽構(gòu)忤律制商積AV. 2m2產(chǎn)色京圖觸聚席對物體抗壓萼波設(shè)計典筑的確棒白有缽其榔勖E,計值英首篦工中磨扉的構(gòu)件,' 窿工施漫控制等罐為cst畫體強(qiáng)度設(shè)計值翳整時，尚應(yīng)注意以下幾點；1 .計算混凝土砌塊灌孔現(xiàn)體的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值出64。時，僅調(diào)整蒯體強(qiáng)度 設(shè)計值小且對于混趣土糊塊專用砌筑砂漿,不需按水泥砂漿進(jìn)行調(diào)整V2 .雨障局部受壓承藕力驗算時，當(dāng)無筋砌體局部受壓面積A<0. 3m葭配筋砌體局部 受壓面積AQ加工時，不需對砌體強(qiáng)度設(shè)計魁行調(diào)孰但當(dāng)支承

50、局部受壓構(gòu)件的匐體 面積小于規(guī)定值時.需對砌體強(qiáng)度設(shè)計值進(jìn)行調(diào)整,對于表能11?其他情況下的砌體強(qiáng) 度設(shè)計值均應(yīng)談行謁整.&計算梁端有效支承長度?？谝粀/TF，沿逋舞城的階梯形截面破壞時受剪構(gòu)件承 就力形中剪壓復(fù)合受力影響系數(shù)L 26f Q必時，盡管采用調(diào)整后的砌體強(qiáng)度 即I值對計算是有利的，設(shè)計行仍需進(jìn)行調(diào)整*4.對于配筋砌體構(gòu)件，當(dāng)符合表.1-17的情況時，僅調(diào)整南體的抗壓般度設(shè)計值幾 工當(dāng)出現(xiàn)貨種情況需對砌體強(qiáng)度設(shè)計值進(jìn)行調(diào)整時,可采用各詞整系數(shù)連來.砌規(guī)E系數(shù)使用總結(jié)一L跨度匕手面梁下燒結(jié)普通甚2 跨度L爭7. 2m梁下燒結(jié)多孔鑄有吊車房屋蒸壓灰砂需ra=CL 9光筋或配筋砌體

51、蒸壓粉煤灰語單排孔稅和輕骨科姓砌塊雙或多排孔磴和輕骨料粒砌塊截面面積點。.3m2t 乎 A+1 7水泥砂漿時表3. 2.1ra=0. 9無筋砌體構(gòu)件表3.22ra=0, 3施工質(zhì)量C級ra=0. 39正施工中房屋 砂漿強(qiáng)度為零ra=L 1截面面積AC. 2/ra=A+0. 8水泥砂漿時表321ra=0. 9對配筋砌體 采用永盅砂 漿時僅對 砌體強(qiáng)度設(shè) 計值調(diào)整配筋砌體表3. 3 2raO. 3施工質(zhì)量C凝配筋砌體不允許r箱ra=0. 89正施工中房屋砂漿強(qiáng)度為零ra= L 1注意事項：L表中同時滿足幾個條件時系數(shù)連乘。九嶺和羥骨科性砌塊、毛料石及表工2. 2下也有系數(shù)，同時滿足時連乘。3.砌體

52、彈性模量計算不考慮調(diào)整系數(shù)加4.采用朗塊專用水泥砂漿岫踐時不考慮水泥砂漿調(diào)整系數(shù)（處理意見）5.灌孔蹌砌塊先調(diào)整f再計算按處理意見6.公式5. 2.1不考慮r*但應(yīng)考慮各表下注。（不考慮面積調(diào)整）7.鑄砌平拱過梁尿口.加/時，不考慮（2）房屋靜力方案確定p20頁，其中s為橫墻間距，別搞成開間了。帶壁柱墻的bf見p23頁4.2.8條。底層H是基礎(chǔ)頂?shù)綐前屙?，?）受壓構(gòu)件承載力（p24頁），磚柱計算時f往往要調(diào)面積調(diào)整系數(shù)，及水泥，多空磚 >30%等。注意算帶壁柱墻的承載力時的h是ht或者是bf （由力的偏心方向決定，當(dāng)是墻長bf是還要按厚度方向用軸心受壓校核）。求底層Ho時的H別忘了是從

53、基礎(chǔ)頂面算起，不是地面開始。算壁柱間的墻的承載力或高厚比時，s是壁柱間距離，H參考5.1.3第3款，再卞據(jù)表5.1.3算Ho。獨立柱無柱間支撐，平面外的H0*1.25 （表5.1.3注）有吊車的房屋，不考慮吊車作用見5.1.4（ 4）砌體局部抗壓強(qiáng)度（挑梁局部抗壓見7.4.4）普通科提高系數(shù)丫，注意算出來后取值不能超過相應(yīng)限值。特殊情況：多孔磚和灌孔砌體及未灌孔砌體見p27 頁剛性墊塊的y1 不能小于1 。題目求頂層的a0 時，上部荷載產(chǎn)生的應(yīng)力為0。一般來說梁下砌體局部承載力：無墊塊<有墊塊<有墊梁Nu/A= 0- o ,No= o- o*Al 或 No= o- o*Ab （有墊塊時）N=Nu+N L注意 A 是整面墻的截面積，不是Ao，N 梁底墻體截面處的軸向力設(shè)計值Nu-上面樓層傳來的荷載NL 梁端支撐壓力No- 局部受壓面積上承擔(dān)的上部荷載（ 5）構(gòu)造要求計算，高厚比（p33 頁） ， HO 要和 h 相對應(yīng)，計算步驟：3的計算：1， p20 頁確定計算方案2,p25頁確定Ho,求整面墻（帶壁柱墻）它的 s為橫墻間距。壁柱間的墻的s為壁柱間距，造成 Ho和整面墻的 Ho 不一樣。3,確定h, T型轉(zhuǎn)換成