1、湖南科技大學瀟湘學院本科生畢業(yè)設計（論文)- PAGE iii -目 錄TOC o 1-3 h u HYPERLINK l _Toc14603 第一章 工程概況 PAGEREF _Toc14603 1 HYPERLINK l _Toc14419 1.1 工程簡介 PAGEREF _Toc14419 1 HYPERLINK l _Toc13669 1.2 工程概況 PAGEREF _Toc13669 1 HYPERLINK l _Toc20705 1.2.1 地形地貌 PAGEREF _Toc20705 1 HYPERLINK l _Toc31751 1.2.2 地層巖性 PAGEREF _To

2、c31751 1 HYPERLINK l _Toc8372 1.2.3 地質(zhì)構造 PAGEREF _Toc8372 2 HYPERLINK l _Toc9088 1.2.4 水文地質(zhì)條件 PAGEREF _Toc9088 2 HYPERLINK l _Toc24340 1.2.5 不良地質(zhì)現(xiàn)象 PAGEREF _Toc24340 3 HYPERLINK l _Toc23842 1.2.6 地震效應 PAGEREF _Toc23842 3 HYPERLINK l _Toc6794 1.2.7 土石可挖性分級 PAGEREF _Toc6794 4 HYPERLINK l _Toc7626 1.2.

3、8 圍巖分級 PAGEREF _Toc7626 4 HYPERLINK l _Toc31507 1.2.9 巖土體設計參數(shù)建議值 PAGEREF _Toc31507 4 HYPERLINK l _Toc22228 1.3 隧道主體地質(zhì)工程條件評價 PAGEREF _Toc22228 5 HYPERLINK l _Toc19795 第二章 隧道總體設計 PAGEREF _Toc19795 6 HYPERLINK l _Toc13693 2.1 一般規(guī)定 PAGEREF _Toc13693 6 HYPERLINK l _Toc13499 2.2 主要設計原則 PAGEREF _Toc13499 6

4、 HYPERLINK l _Toc32704 2.3 主要設計規(guī)范 PAGEREF _Toc32704 7 HYPERLINK l _Toc13477 2.4 隧道的線形設計 PAGEREF _Toc13477 7 HYPERLINK l _Toc17287 2.5 隧道建筑限界及襯砌內(nèi)輪廓設計 PAGEREF _Toc17287 8 HYPERLINK l _Toc32735 2.5.1 隧道建筑限界的確定 PAGEREF _Toc32735 8 HYPERLINK l _Toc31436 2.5.2 隧道襯砌內(nèi)輪廓的設計 PAGEREF _Toc31436 8 HYPERLINK l _T

5、oc31061 2.6 支護形式選擇 PAGEREF _Toc31061 9 HYPERLINK l _Toc29249 第三章 洞門設計 PAGEREF _Toc29249 10 HYPERLINK l _Toc8857 3.1 洞口地質(zhì)條件 PAGEREF _Toc8857 10 HYPERLINK l _Toc5675 3.2 洞門的設計方案 PAGEREF _Toc5675 10 HYPERLINK l _Toc27607 3.2.1 洞門形式 PAGEREF _Toc27607 10 HYPERLINK l _Toc24347 3.2.2 驗算滿足條件 PAGEREF _Toc243

6、47 10 HYPERLINK l _Toc22568 3.3 洞門結構設計計算 PAGEREF _Toc22568 10 HYPERLINK l _Toc9578 3.3.1 一般計算參數(shù) PAGEREF _Toc9578 10 HYPERLINK l _Toc16790 3.3.2 洞門建筑材料的選用和相關參數(shù) PAGEREF _Toc16790 11 HYPERLINK l _Toc6567 3.3.3 洞門尺寸擬定 PAGEREF _Toc6567 11 HYPERLINK l _Toc8804 3.4 洞門驗算 PAGEREF _Toc8804 12 HYPERLINK l _Toc

7、20819 3.4.1 洞門土壓力計算 PAGEREF _Toc20819 12 HYPERLINK l _Toc13636 3.4.2 抗傾覆驗算 PAGEREF _Toc13636 13 HYPERLINK l _Toc4768 3.4.3 抗滑動驗算 PAGEREF _Toc4768 14 HYPERLINK l _Toc3246 3.4.4 基底合力偏心矩驗算 PAGEREF _Toc3246 15 HYPERLINK l _Toc7954 3.4.5 墻身截面偏心矩及強度驗算 PAGEREF _Toc7954 15 HYPERLINK l _Toc367 第四章 支護計算與設計 PA

8、GEREF _Toc367 17 HYPERLINK l _Toc31788 4.1 初期支護與計算 PAGEREF _Toc31788 17 HYPERLINK l _Toc6951 4.1.1 噴射混凝土提供的支護抗力P1值 PAGEREF _Toc6951 18 HYPERLINK l _Toc29334 4.1.2 鋼支撐提供的支護抗力P2值 PAGEREF _Toc29334 19 HYPERLINK l _Toc26966 4.1.3 錨桿提供的支護抗力P3值 PAGEREF _Toc26966 19 HYPERLINK l _Toc32606 4.1.4 圍巖本身提供的支護抗力P

9、4值 PAGEREF _Toc32606 20 HYPERLINK l _Toc14880 4.2.5 最小支護抗力值Pmin PAGEREF _Toc14880 22 HYPERLINK l _Toc4154 4.2 二次襯砌 PAGEREF _Toc4154 23 HYPERLINK l _Toc17402 4.2.1 隧道深淺埋類型的確定 PAGEREF _Toc17402 23 HYPERLINK l _Toc27391 4.2.2 級圍巖圍巖壓力計算 PAGEREF _Toc27391 24 HYPERLINK l _Toc16850 4.2.3 級圍巖二次襯砌計算 PAGEREF

10、_Toc16850 25 HYPERLINK l _Toc24997 4.2.4 級圍巖圍巖壓力計算 PAGEREF _Toc24997 33 HYPERLINK l _Toc15736 4.2.5 級圍巖二次襯砌計算 PAGEREF _Toc15736 34 HYPERLINK l _Toc16270 第五章 鉆孔爆破開挖 PAGEREF _Toc16270 44 HYPERLINK l _Toc25167 5.1 爆破方法選擇 PAGEREF _Toc25167 44 HYPERLINK l _Toc494 5.1.1 預裂爆破的優(yōu)缺點 PAGEREF _Toc494 44 HYPERLI

11、NK l _Toc17045 5.1.2 光面爆破的優(yōu)缺點 PAGEREF _Toc17045 44 HYPERLINK l _Toc15493 5.1.3 爆破方法的選擇 PAGEREF _Toc15493 44 HYPERLINK l _Toc3001 5.2 光面爆破施工 PAGEREF _Toc3001 45 HYPERLINK l _Toc21764 5.2.1 光面爆破技術要求 PAGEREF _Toc21764 45 HYPERLINK l _Toc19099 5.2.2 爆破材料的選取 PAGEREF _Toc19099 45 HYPERLINK l _Toc21214 5.2

12、.3 爆破參數(shù)的確定 PAGEREF _Toc21214 45 HYPERLINK l _Toc9906 5.2.4 施工準備 PAGEREF _Toc9906 47 HYPERLINK l _Toc11854 5.2.5 爆破后的安全檢查及處理 PAGEREF _Toc11854 47 HYPERLINK l _Toc29540 5.3 安全防護措施及方法 PAGEREF _Toc29540 48 HYPERLINK l _Toc8406 第六章 隧道防排水及附屬設施設計 PAGEREF _Toc8406 49 HYPERLINK l _Toc12563 6.1 隧道防排水 PAGEREF

13、_Toc12563 49 HYPERLINK l _Toc19086 6.1.1 防水措施49 HYPERLINK l _Toc9140 6.1.2 排水措施49 HYPERLINK l _Toc23281 6.2 隧道耐久性的措施50 HYPERLINK l _Toc4833 6.3 隧道內(nèi)槽、腔、洞室設置50 HYPERLINK l _Toc8459 6.4 隧道照明、疏散指示及接觸網(wǎng)等50 HYPERLINK l _Toc10188 6.5 消防及救援50 HYPERLINK l _Toc17982 第七章 施工組織設計51 HYPERLINK l _Toc16253 7.1 主要工程項

14、目施工方案、施工方法51 HYPERLINK l _Toc20463 7.1.1 總體施工方案51 HYPERLINK l _Toc31803 7.1.2 施工組織計劃51 HYPERLINK l _Toc10204 7.2 具體施工方法53 HYPERLINK l _Toc30490 7.2.1 施工測量53 HYPERLINK l _Toc10222 7.2.2 洞口開挖及支護措施53 HYPERLINK l _Toc15096 7.2.3 洞身開挖54 HYPERLINK l _Toc19901 7.2.4 洞身支護措施55 HYPERLINK l _Toc15476 7.2.5 施工通

15、風58 HYPERLINK l _Toc6952 7.2.6 養(yǎng)護和拆模58 HYPERLINK l _Toc24238 7.3 隧道工程的施工順序59 HYPERLINK l _Toc5290 7.4 施工注意事項59 HYPERLINK l _Toc21184 第八章 工程施工監(jiān)控量測61 HYPERLINK l _Toc4945 8.1 工程概況61 HYPERLINK l _Toc20567 8.1.1 工程簡介61 HYPERLINK l _Toc3975 8.1.2 自然地理與地質(zhì)條件61 HYPERLINK l _Toc22494 8.2 監(jiān)測方案61 HYPERLINK l _

16、Toc29455 8.2.1 隧道監(jiān)控量測目的61 HYPERLINK l _Toc29452 8.2.2 監(jiān)測項目及測點布置61 HYPERLINK l _Toc13273 8.3 監(jiān)測方法及測點埋設63 HYPERLINK l _Toc20182 8.4 報告和報警制度提交64 HYPERLINK l _Toc18083 8.5 信息反饋與預測預報64 HYPERLINK l _Toc8731 8.6 監(jiān)測工作組織設計及質(zhì)量保證措施65 HYPERLINK l _Toc12165 第九章 結論67 HYPERLINK l _Toc11906 參 考 文 獻68- PAGE 2 -第一章 工

17、程概況1.1 工程簡介曹家灣隧道位于北碚區(qū)蔡家崗鎮(zhèn)燈塔村南側(cè)約0.8km處，中環(huán)路從其北側(cè)約0.4km處通過，隧道呈南北向設置于規(guī)劃縱二路及其支路的匯交處，東北、西北、西南均為規(guī)劃的居民用地，東南側(cè)為商業(yè)用地。曹家灣隧道為單線鐵路隧道。隧道總長為247m，隧道起點里程：YDK41+479.967,終點里程YDK41+726.967,有效中心里程為YDK41+600.917,有效隧道中心里程處軌面高程為340.844m。隧道主體為明挖法施工。1.2 工程概況1.2.1 地形地貌曹家灣隧道原始地貌屬剝蝕丘陵地貌，地形為溝槽與丘包相間分布，地勢總體南高北低，地面高程345366m，相對高差21m。1

18、.2.2 地層巖性勘查區(qū)出露的地層主要為第四紀人工填土層（Q4ml）、殘坡積層（Q4el+dl），下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組（J2S）,巖性以砂巖和砂質(zhì)泥巖為主，各層巖土特征分述如下：1第四紀全新統(tǒng)（Q4）（1）人工填土（Q4ml）為雜色，主要由粉質(zhì)粘土、砂巖、砂質(zhì)泥巖碎石塊組成；塊碎石含量1020%，局部達40%,粒徑為20300mm，結構稍密，稍濕，回填時間大于5年，分布于曹家灣隧道西側(cè)村莊一帶，鉆孔揭示厚0.901.30m。（2）殘破積層（Q4el+dl）為粉質(zhì)粘土，褐黃色，灰褐色，一般呈可塑狀，韌性中等，干強度中等，切面較光滑，稍有光澤，無搖振反應。場地內(nèi)廣泛分布，鉆孔揭示厚0.20

19、0.55m。2侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組（J2S）砂質(zhì)泥巖：紫紅色、褐紅色，礦物成分主要為粘土礦物，粉砂泥質(zhì)結構，泥質(zhì)膠結，中厚層狀構造，夾砂質(zhì)團塊、條帶及透鏡體。中等風化巖體裂隙不發(fā)育，巖體較完整，巖質(zhì)軟，屬軟巖。巖體基本質(zhì)量等級為級。砂巖：灰色，細中粒結構，厚層狀構造，泥鈣質(zhì)膠結，以鈣質(zhì)膠結為主，礦物成分主要為石英、長石、云母等。中等風化巖體裂隙不發(fā)育，巖體較完整巖質(zhì)較硬巖石基本質(zhì)量等級為級。湖南科技大學瀟湘學院本科生畢業(yè)設計（論文)- PAGE 74 - 場區(qū)基巖風化層厚度一般0.201.60m左右?；鶐r強風化帶巖體破碎，風化裂隙發(fā)育，巖質(zhì)軟，巖體基本質(zhì)量等級為級。1.2.3 地質(zhì)構造場地位于川

20、東弧形構造帶華瑩山帚狀褶皺構造束東南部，觀音峽背斜東翼，巖層呈單斜狀構造，無區(qū)域性斷層通過，構造簡單。巖層產(chǎn)狀：傾向110130，以120為主，傾角為610，以8為主，主要發(fā)展以下兩組構造間隙：J1：傾向320340，以330為主，傾角7080，以74為主，裂隙面平直，微張寬度為13mm，部分有粘性土填充，裂隙間距0.52.0m不等，主要出現(xiàn)于砂巖層中，為硬性結構面，結合較差。J2：傾向240260，以250為主，局部存在翻轉(zhuǎn)現(xiàn)象，傾角7585，以78為主。裂隙面較直，延伸長，一般大于5m，微張，寬度為23mm，局部有粘性土填充，裂隙間距為0.53.0m。主要出現(xiàn)與砂巖層中，為硬性結構面，結合

21、較差。1.2.4 水文地質(zhì)條件1水文場地內(nèi)多為農(nóng)田及旱地，在曹家灣隧道東側(cè)發(fā)育雙碑水庫，最近處相距約20m。該水庫長約200m，寬5070m，深12.5m，水位347.9m，目前為養(yǎng)魚用，主要接受大氣降水補給，水量大小與季節(jié)關系密切，雨季水量豐富，枯季水量相對較小。2地下水類型擬建場地原為淺丘溝谷地貌，溝槽與丘包相間分布。場區(qū)地下水富水性受地形地貌、巖性及裂隙發(fā)育程度控制，補給源主要為大氣降水，水量大小與降水關系密切，受氣候和季節(jié)變化影響大。根據(jù)現(xiàn)有地下水穩(wěn)定水位可以看出，地下水主要儲存于場地厚層砂巖以及地勢低洼地帶的圖層中，在工程區(qū)內(nèi)分布不均勻，未形成統(tǒng)一的地下水潛水面，屬局部的上層滯水。根

22、據(jù)地下水的賦存條件、水理性質(zhì)及水力特征，工程區(qū)地下水可劃分為第四系松散層孔隙水、基巖裂隙水。松散層孔隙水：主要分布于擬建曹家灣隧道主體隧道等地勢低洼地帶的殘破積層中，多為上層滯水，動態(tài)變化幅度大，水質(zhì)成分由含水介質(zhì)的性質(zhì)決定，水量大小受地貌和覆蓋層范圍、厚度、透水性制約，主要由大氣降水補給，受季節(jié)氣候影響大?；鶐r裂隙水：包括風化裂隙水和構造裂隙水，風化裂隙水分布于淺表基巖強風化帶中，為局部上層滯水或小區(qū)域潛水，水量小，受季節(jié)影響性大，各含水層自成補給、徑流、排泄系統(tǒng)。構造裂隙水分布于厚層砂巖中，以層間裂隙水或脈狀裂隙水形式儲存，動態(tài)稍穩(wěn)定；砂質(zhì)泥巖相對隔水，水量較小，動態(tài)不穩(wěn)定。該類地下水主要

23、賦存于基巖裂隙中，多呈脈狀，水力聯(lián)系差，水量小且差異懸殊。3抽水試驗選取鉆孔CJW2、CJW10、CJW17、CJW29鉆孔做抽水試驗，根據(jù)鉆孔抽水試驗，當降深S=3.512.1m，單孔單位涌水量Q=2.8514.76m3/d，單孔綜合滲透系數(shù)為K=0.070.286m/d。4水質(zhì)分析 在CJW2、CJW17號鉆孔采集水樣做室內(nèi)水質(zhì)分析試驗，根據(jù)試驗結果判斷：地下水對混凝土結構、混凝土結構中鋼筋具有微腐蝕性，對剛結構具有弱腐蝕性。5涌水量預測本工程場地地質(zhì)條件簡單，隧道圍巖為基巖，基巖中賦存基巖裂隙水。隧道開挖揭穿基巖裂隙后，裂隙水將裂隙呈滴狀或串珠狀滲入，其滲水量一般不大。在雨季大氣降水后，

24、其滲水量可能成倍的增加。參照鐵路工程地質(zhì)手冊，隧道主體隧道、風道、通道涌水量預測成果見表1.1。表1.1 曹家灣隧道明挖隧道涌水量預測成果表預測部位滲透系數(shù)k（m/d）隧道長度B(m)水面至隔水底板距離H1(m)設計水位降深S(m)影響半徑R(m)涌水量Q(L/minm3)總涌水量Q(m3/d)臨水段0.0451038.927.872.38.96234一般段0.0451027.872.32.3664 根據(jù)計算結果及場地水文地質(zhì)條件分析，隧道巖體較完整，涌水量較小，根據(jù)已施工完成的軌道工程的施工經(jīng)驗，隧道的涌水一般沿裂隙涌出，隧道施工可使基巖裂隙水水量明顯增大，初期水量較大且集中，隨時間增加，水

25、量逐漸減少，水量不均勻現(xiàn)象明顯。隧道實際涌水量受季節(jié)影響較嚴重，建議根據(jù)施工期間隧道實際涌水量，采取相應的排水措施。雙碑水庫水位347.9m，曹家灣隧道主體隧道底標高320.1m，水頭27.8m。曹家灣隧道右側(cè)壁距雙碑水庫岸邊最近處約為20m，不排除有貫通裂隙相連，施工時爆破可能導致原閉合裂隙張開和加大原裂隙張開寬度，在水頭壓力作用下，庫水沿貫通、張開裂隙下滲至施工隧道內(nèi)，致使隧道內(nèi)涌水量增加，施工前應做好基坑抽水準備工作。1.2.5 不良地質(zhì)現(xiàn)象通過勘察，在擬建場地范圍內(nèi)未發(fā)現(xiàn)斷層、滑坡、泥石流、危巖和崩塌等不良地質(zhì)現(xiàn)象。1.2.6 地震效應根據(jù)中國地震動加速度區(qū)劃值圖（1/400萬）GB1

26、8306-2001及中國地震動反應譜特征周期區(qū)劃圖（1/400萬）GB18306-2001，擬建場地抗震設防烈度為級，設計地震基本加速度值為0.05g。曹家灣隧道基底為中等風化基巖，其剪切波速度500m/s,按堅硬土進行考慮，場地類別為類，地震動反應譜周期可取0.25s，屬建筑抗震有利地段。1.2.7 土石可挖性分級根據(jù)規(guī)范規(guī)定，全線巖土可挖性分級為：普通土：場地粉質(zhì)粘土，土、石工程等級為級，場地內(nèi)地表分布較廣；硬土：場地的填土、基巖強風化帶，土、石工程等級為級?；鶐r強風化帶在場地廣泛分布；軟石：中等風化的砂質(zhì)泥巖。厚層狀構造，裂隙較發(fā)育，巖體較完整，巖體基本質(zhì)量等級為級，土、石工程等級為級。

27、本工程巖土的可挖性分級主要為次堅實和軟石。1.2.8 圍巖分級隧道圍巖基本級別為級，場區(qū)地下水狀態(tài)多為級，出入口通道臨水段為級，根據(jù)鐵路隧道設計規(guī)范（TB10003-2005）附錄A相關規(guī)定修正，曹家灣隧道出入口通道臨水段圍巖最終級別為級，其它隧道圍巖為級。1.2.9 巖土體設計參數(shù)建議值 根據(jù)相關規(guī)范以及本標段文件，該隧道巖土體設計參數(shù)建議值如表1.2。表1.2 巖土體物理力學性質(zhì)參數(shù)標準值建議表巖土名稱中等風化基巖粉質(zhì)粘土結構面砂質(zhì)泥巖砂巖重度（kN/m3）25.6*24.920*地基基本承載力ak（KPa）10002000180*巖石抗壓強度標準值（MPa）天然10.638.2飽和6.4

28、28.5變形模量E0（MPa）1200*3230彈性模量Ee（MPa）1500*3970泊松比0.35*0.11巖體抗拉強度t（KPa）150*520內(nèi)聚力c（KPa）700*189020*50*內(nèi)摩擦角（）33*4212*20*基床系數(shù)（彈性反力系數(shù)）（MPa/m）200*350巖石與錨固體粘結強度特征值rb（KPa）200*300巖體破裂角（）59*65基底摩擦系數(shù)0.40.60.25帶“*”號的參數(shù)為引用重慶軌道交通六號線二期工程嘉陵江北橋頭曹家灣隧道區(qū)間巖土工程詳細勘察報告與重慶軌道交通六號線二期TBM(嘉陵江CYK39+512渝合高速CYK437+430)段巖土工程初步勘查報告成果以

29、及經(jīng)驗數(shù)據(jù)。1.3 隧道主體地質(zhì)工程條件評價隧道主體隧道走向23，與地質(zhì)構造線小角度斜交。沿線地面高程350355m。上覆土層一般厚0.25.5m，下伏基巖為統(tǒng)沙溪廟組砂巖、砂質(zhì)泥巖，巖體較完整，巖、土體整體現(xiàn)狀穩(wěn)定。隧道拱頂呈圓弧形，高約7.2m，埋深12.418.8m，頂板巖層厚度9.316.3m，巖性多為中等風化砂巖，僅在里程樁號YDK41+646.9YDK41+664.967段東側(cè)出露砂質(zhì)泥巖，拱頂圍巖中主要發(fā)育兩組裂隙，巖體較完整。頂板巖層厚度是圍巖壓力計算高度的1.041.83倍，屬淺埋隧道，圍巖基本級別為級，地下水狀態(tài)為級，修正后圍巖級別劃定為級。隧道兩側(cè)洞壁直墻段高約8.0m，

30、左側(cè)洞壁臨空面傾向113，右側(cè)洞壁臨空面傾向293，巖性主要為中等風化砂巖，右側(cè)洞壁在里程樁號YDK41+646.9YDK41+726.967段上部為砂質(zhì)泥巖。巖體中發(fā)育兩組裂隙，根據(jù)臨空面與結構面赤平投影圖分析：對于左側(cè)洞壁，J1，J2傾向壁內(nèi)，層面傾向壁外，左側(cè)洞壁的穩(wěn)定性主要受層面控制，由于層面傾斜角緩（8），沿層面滑動的可能性很小，洞壁穩(wěn)定性受巖體自身強度控制，巖體破裂角取65；對于右側(cè)洞壁，J1,J2的組合交線外傾，傾向為300，傾角為67，大于砂巖破裂角65，巖體破裂角65，相關設計參數(shù)見巖土體物理力學性質(zhì)參數(shù)標準值建議表。綜上所述，隧道主體為淺埋隧道，圍巖等級為級。由于巖層產(chǎn)狀平

31、緩，隧道拱頂局部可能存在較大的坍塌。隧道兩側(cè)洞壁穩(wěn)定性受巖體自身強度控制，巖體破裂角取65。施工時要先護后挖，初期支護要跟緊掌子面，及時施做仰拱封閉。施工中加強觀測，發(fā)現(xiàn)不穩(wěn)定塊體立即清除，并做好地質(zhì)預報工作，及時分析和觀察開挖工作面地質(zhì)變化。當遇有探孔突水、涌泥、滲水增大和整體性變差等現(xiàn)象，及時改變施工方案、參數(shù)。第二章 隧道總體設計2.1 一般規(guī)定 隧道設計應滿足鐵路交通規(guī)劃的要求，其建筑限界，斷面凈空，隧道主體結構以及通風、照明等設施，應按鐵路隧道設計規(guī)范（TB10003-2005）進行設計。2.2 主要設計原則（1）地下結構設計使用年限為100年。地下結構主要構件的耐火等級為一級。（2

32、）結構設計計算除應滿足施工、運營要求外，必要時還應滿足城市規(guī)劃、環(huán)境保護、防水、防火、防雜散電流、防腐蝕和人民防空的要求。（3）根據(jù)承載能力和正常使用的要求，采取有效措施，保證結構強度、剛度、穩(wěn)定性抗浮和裂縫寬度驗算的要求，滿足結構耐久性和施工工藝的要求。（4）軌道交通結構永久構件在按荷載效應基本組合進行使用階段的承載能力計算時，取0=1.1進行施工階段的承載能力計算時，取0=1.0，在按荷載效應的偶然組合進行承載能力進行計算時，取0=1.0，作臨時構件設計的結構，在按荷載效應基本組合進行承載能力計算時，取0=0.9。（5）地下結構按抗震設防烈度6度進行抗震設計，按7度采用抗震構造措施，結構抗

33、震等級為三級，以提高結構和接頭處的整體抗震能力。（6）結構設計應按最不利情況進行抗浮穩(wěn)定驗算。在不考慮側(cè)壁摩阻力時，其抗浮安全系數(shù)不得小于1.05，當計及側(cè)壁摩阻力時，其抗浮安全系數(shù)不得小于1.15。當結構抗浮不能滿足要求時，應采取相應的工程措施。（7）地下結構中迎土面混凝土構件的環(huán)境類別為-C類，結構內(nèi)部混凝土構件的環(huán)境類別為-B類，非預應力構件裂縫寬度不得大于0.2mm，-B類環(huán)境，非預應力構件裂縫寬度不得大于0.3mm。（8）初期支護的結構設計，應根據(jù)圍巖級別，埋置深度，隧道寬度和開挖方法及步序等，合理選定噴混凝土、錨桿、鋼筋網(wǎng)和格柵拱架等支護構件及其參數(shù)。初期支護設計的參數(shù)，一般通過工

34、程類比、理論計算并參照有關的標準設計或圖集初步確定。在施工過程中，應結合監(jiān)控量測數(shù)據(jù)，對設計進行修正或確認，以獲得更經(jīng)濟合理的最終設計。（9）二次襯砌的形式及設計參數(shù)確定時，除應考慮圍巖類別，埋置深度、地下水頭等因素外，還應充分考慮初期支護的受力條件、二襯施作時間等因素。（10）隧道施工引起的地面沉降和隆起均應控制在環(huán)境允許的范圍以內(nèi)。采用明挖法施工時，地面沉降量宜一般控制在30mm以內(nèi)，隆起量控制在10mm以內(nèi)。（11）地下結構須有戰(zhàn)時防護功能并做好平戰(zhàn)轉(zhuǎn)換功能；在規(guī)定的設防部位，結構設計按6級人防的抗力標準進行驗算，并設置相應的防護措施；軌道交通隧道與既有通道聯(lián)通時，應保證設防標準不降低。

35、防化等級為丁級。2.3 主要設計規(guī)范 (1)混凝土結構設計規(guī)范（GB50010-2002） (2)混凝土結構耐久性設計規(guī)范（GB/T50476-2008） (3)建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準（GB50068-2001） (4)建筑結構荷載規(guī)范（GB50009-2001） （5）鋼結構設計規(guī)范（GB50017-2003）（6）重慶市地基基礎設計規(guī)范（DBJ50-047-2006）（7）鐵路隧道設計規(guī)范（TB10003-2005）（8）鐵路工程噴錨構筑技術規(guī)范（GB50086-2001）（9）鐵路工程抗震設計規(guī)范（GB50111-2006）（10）人民防空工程設計規(guī)范（GB50225-2005）（1

36、1）建筑抗震設計規(guī)范（GB50011-2010）（12）錨桿噴射混凝土支護規(guī)范（GB50086-2001）（13）建筑邊坡工程技術規(guī)范（GB50330-2002）（14）地下工程防水技術規(guī)范（GB50108-2008）（15）地下防水工程質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50208-2002）（16）混凝土外加劑應用技術規(guī)范（GB50119-2003）（17）鋼筋焊接及驗收規(guī)程（JGJ18-2003）（18）地鐵雜散電流腐蝕防護技術規(guī)程（CJJ49-92）（19）地下鐵道、輕軌交通巖土工程勘察規(guī)范（GB50307-1999）（20）巖土錨桿（索）技術規(guī)程（CECS22:2005）2.4 隧道的線形設計曹家灣隧

37、道位于北碚區(qū)蔡家崗鎮(zhèn)燈塔村南側(cè)約0.8km處，中環(huán)路從其北側(cè)約0.4km處通過，隧道呈南北向設置于規(guī)劃縱二路及其支路的匯交處，東北、西北、西南均為規(guī)劃的居民用地，東南側(cè)為商業(yè)用地。曹家灣隧道總長為247m，隧道起點里程：YDK41+479.967,終點里程YDK41+726.967,有效隧道中心里程為YDK41+600.917,有效中心里程處軌面高程340.844m。隧道主體隧道走向23，與地質(zhì)構造線小角度斜交。沿線地面高程350355m。隧道拱頂呈圓弧形，高約7.2m，埋深12.418.8m，頂板巖層厚度9.316.3m。2.5 隧道建筑限界及襯砌內(nèi)輪廓設計2.5.1 隧道建筑限界的確定根據(jù)

38、標準軌矩鐵路建筑限界（GB 146.21983）及相關設計標準的要求，本隧道單線客運鐵路隧道，隧道凈空有效面積40m2，隧道內(nèi)設雙側(cè)救援通道，救援通道寬1.5m，工程技術作業(yè)空間0.3m。隧道線間距與洞外相同t。圖2.1 隧道建筑限界2.5.2 隧道襯砌內(nèi)輪廓的設計根據(jù)鐵路隧道設計規(guī)范（TB10003-2005）的設計要求，襯砌內(nèi)輪廓、邊墻的厚度以及拱頂,拱腳是事先根據(jù)凈空和結構的要求,結合設計和使用的經(jīng)驗來確定的(如圖2.2)。圖2.2 隧道襯砌內(nèi)輪廓線2.6 支護形式選擇根據(jù)鐵路使用要求、隧道圍巖地質(zhì)條件和施工條件，按照鐵路隧道設計規(guī)范(TB100032005)）中“襯砌結構設計”規(guī)定，按

39、新奧法原理設計，該隧道應采用復合式襯砌，即由初期支護和二次襯砌及中間夾防水層組合而成的襯砌形式。隧道形式采用圓拱直墻式，級圍巖均設置仰拱。第三章 洞門設計3.1 洞口地質(zhì)條件巖石以中等風化的砂質(zhì)泥巖為主。場區(qū)基巖風化層厚度一般0.201.60m左右?；鶐r強風化帶巖體破碎，無區(qū)域性斷層通過，巖層呈單斜狀構造，裂隙較發(fā)育，巖質(zhì)軟。根據(jù)鐵路隧道設計規(guī)范（TB10003-2005）附錄A相關規(guī)定修正，曹家灣隧道出入口通道臨水段圍巖最終級別為級。3.2 洞門的設計方案3.2.1 洞門形式隧道洞口位置根據(jù)隧道進出口地形和工程地質(zhì)條件，結合開挖邊仰坡的穩(wěn)定性及洞口排水的需要，本著早進晚出的原則確定。本隧道進

40、、出口均為級圍巖，隧道屬于圍巖條件一般。綜合考慮，本隧道洞門采用端墻式洞門。3.2.2 驗算滿足條件根據(jù)鐵路隧道設計規(guī)范（TB100032005），采用端墻式洞門時，洞門可視作擋土墻，按容許應力檢算其強度，并對繞墻趾傾覆及沿基底滑動的穩(wěn)定檢算時，應符合表3.1的規(guī)定。表3.1 洞門墻主要驗算規(guī)定墻身截面荷載效應值Sd結構抗力效應值Rd（按極限狀態(tài)算）墻身截面偏心距e0.3倍截面厚度基底應力地基容許承載力基底偏心距e巖石地基B/4；土質(zhì)地基B/6，B墻底寬度滑動穩(wěn)定安全系數(shù)Kc1.3傾覆穩(wěn)定安全系數(shù)K01.63.3 洞門結構設計計算3.3.1 一般計算參數(shù)因隧道洞門采用端墻式洞門，根據(jù)鐵路隧道設

41、計規(guī)范（TB100032005），結合隧道進出口地形和工程地質(zhì)條件,開挖邊仰坡的穩(wěn)定性及洞口排水的需要，本著早進晚出的原則，因無現(xiàn)場試驗資料采用，而本隧道進、出口均為級圍巖，故采用表3.2中所列數(shù)值。表3.2 洞門墻設計參數(shù)仰坡坡率計算摩擦角()容重（kN/m3）基底摩擦系數(shù)基底控制壓應力(MPa)1：0.570250.600.801：0.7560240.500.601：150200.400.400.351：1.254345180.400.300.251：1.53840170.350.400.25結合曹家灣隧道實際地質(zhì)條件和環(huán)境等因素，我們對洞門的設計參數(shù)選取如下：擋土墻邊坡坡度10.2；仰坡

42、坡角=45，=14.04；地層容重=20kN/m3；地層計算摩擦角=50；基底摩擦系數(shù)0.4；基底控制應力=0.4MPa。3.3.2 洞門建筑材料的選用和相關參數(shù)隧道洞門材料的選用需要綜合考慮各部分的穩(wěn)定性、外觀與施工工藝的要求，具體情況見表3.3。表3.3 洞門材料表工程部位鋼筋混凝土混凝土砌體端墻C25C20M10號水泥砂漿砌塊石頂帽C25C20M10號水泥砂漿粗料石側(cè)鉤、截水溝、護坡等C15M10號水泥砂漿砌片石 相關參數(shù)：容許壓應力a=12.5MPa，重度t=23kN/m3。3.3.3 洞門尺寸擬定隧道出口洞門形式為端墻式洞門，洞門高H為10m，墻厚B為1.5m。設置仰坡坡度為1:1，

43、仰坡坡腳至洞門端墻頂帽背的水平距離為1.5m，具體見圖3.1和圖3.2。圖3.1 洞門正面圖圖3.2 洞門剖面圖3.4 洞門驗算3.4.1 洞門土壓力計算根據(jù)鐵路隧道設計規(guī)范（TB100032005），采用概率極限狀態(tài)設計，隧道門端墻（可視為擋土墻）最危險滑裂面與垂直面之間的夾角可按下式計算： (3.1)式中：圍巖計算摩擦角；洞門后仰坡坡角； 將設計數(shù)值代入（3.1）可得：tan=0.61故： =arctan0.61=31.38。根據(jù)鐵路隧道設計規(guī)范（TB100032005），土壓力為： （3.2）其中：、h的表達式為 （3.3） （3.4）式中： E為土壓力，kN；為地層重度，kN/m3；為

44、側(cè)壓力系數(shù)；為墻背土體破裂角， ；b為洞門墻計算條帶寬度，m，取b=1m；為土壓力計算模式不確定系數(shù)， 可取=0.6；a為仰坡坡腳至洞門端墻頂帽的水平距離，m；墻后土壓力計算簡圖及土壓力分布示于圖3.3，參數(shù)、h0表示如圖所示。圖3.3 洞門土壓力示意圖把數(shù)據(jù)代入各式，得： 由三角函數(shù)關系可得： h0=atan=1.51=1.5m洞門土壓力E： （3.5） （3.6）式中：為墻背摩擦角，=(1/3-2/3)，取為30。3.4.2 抗傾覆驗算端墻計算簡圖如圖3.4所示，擋土墻在荷載作用下應不致繞墻底腳O點產(chǎn)生傾覆時應滿足下式： （3.7）式中：K0為傾覆穩(wěn)定系數(shù)，K01.5；My為全部垂直力對墻

45、趾O點的穩(wěn)定力矩，kNm； M0 為全部水平力對墻趾O點的穩(wěn)定力矩，kNm。圖3.4 端墻計算簡圖由圖3.4可知：墻身重量G：G=1.510123=345kNEx對墻趾的力臂：Zx=H/3=10/3=3.33mEy對墻趾的力臂：Zy=B+（Htan）/3=1.0+100.2/3=2.17mG對墻趾的力臂：ZG=(B+Htan)/2=(1.0+100.2)/2=1.75m將各參數(shù)代入上述各式中可得： 代入（3.7）式可得：3.4.3 抗滑動驗算 對于水平基底，按如下公式驗算滑動穩(wěn)定性： （3.8）式中：G為端墻自重,kN；為端墻基底摩擦系數(shù)，取=0.4；Ex為擋土墻水平分力，kN； Ey為擋土墻

46、豎直分力，kN。將各參數(shù)代入（3.8）式可得： 所以，端墻滿足抗滑穩(wěn)定性要求。3.4.4 基底合力偏心矩驗算洞門基底應力的驗算，使要求洞門基礎不能因為基底承載力不足而發(fā)生沉陷。洞門基底應力的計算，可假設基底應力呈直線分布。合力到洞門外側(cè)腳的距離: （3.9） 其中，代入（3.9）式可得：則豎向合力作用點與洞門墻地面中心的距離為： （3.10）洞門的基底應力為： （3.11）根據(jù)鐵路隧道設計規(guī)范選基底控制應力=400KPa；故： ，基底應力及偏心距均滿足要求。3.4.5 墻身截面偏心矩及強度驗算 （1）墻身偏心矩e （3.12）式中：M為計算截面以上各力對截面型心力矩的代數(shù)和；N為作用于截面以上

47、垂直力之 和。 (3.13) （3.14）代入數(shù)據(jù)得： 將數(shù)據(jù)代入墻身偏心矩的公式，可得： （滿足要求） （2）應力 （3.13） ，（滿足要求）通過以上的驗算，說明洞門的尺寸合理。第四章 支護計算與設計4.1 初期支護與計算本隧道處在級圍巖中，開挖半徑為a=5.96m，現(xiàn)以級圍巖取最大埋深18.8m處為例計算：初期支護采用噴混凝土、鋼拱架、錨桿及鋼筋網(wǎng)，支護參數(shù)如下：錨桿:拱部與邊墻設22砂漿注漿錨桿，梅花型布置，環(huán)、縱向間距0.80.8m ，L=2.0m；噴混凝土:C25噴射早強混凝土，厚100mm，全斷面支護；鋼筋網(wǎng):拱墻布設8鋼筋網(wǎng)，間距為200200mm。噴混凝土保護層厚度不小于20

48、mm；鋼拱架:全斷面設0.75m/榀，鋼架的外保護層不小于40mm。采用剪切滑移破壞法計算：圖4.1 剪切滑移破壞法示意圖現(xiàn)假定錨桿、鋼支撐、噴射混凝土所組成的聯(lián)合支護，它們的總支護抗力可視為各支護抗力之和，即： P=P1+P2+P3+P4 （4.1）式中：P為所提供的總支護抗力；P1為噴射混凝土提供的支護抗力；P2為鋼支撐提供 的支護抗力；P3為錨桿提供的支護抗力；P4為圍巖本身提供的支護抗力。 計算所得的P值應大于阻止剪切滑移所需的最小支護抗力值，即PPmin。4.1.1 噴射混凝土提供的支護抗力P1值 （4.2） 式中：ds為噴射混凝土厚度，m；s為噴射混凝土抗剪強度，kNm，取s=0.

49、43c（c為 噴射混凝土的抗壓強度）；s為噴射混凝土的剪切角，s=30；b為剪切區(qū)高度，m； 為剪切滑移面的平均傾角，取經(jīng)驗數(shù)據(jù)：=（0-）/2 。 （4.3）其中，取=60，a見圖4.3，b為剪切區(qū)高度。W為加固帶厚度，取值為： （4.4）其中，為形成加固帶時錨桿的有效長度，m，t為錨桿的橫向間距，m（見圖4.1）。得： ds=10cm=0.1ms=0.43c=0.4312.5=5.38MPa取60，則： b/2=5.96cos60= 2.98m，b=2.98m 將所有數(shù)據(jù)帶入式4.2，得：4.1.2 鋼支撐提供的支護抗力P2值圖4.2 混凝土支護抗力示意圖計算時可換算成相應的噴射混凝土支護

50、抗力，即 （4.5）式中：Fs為每米隧道鋼材的當量面積，取70cm2；t為鋼材的抗剪強度，kNm，一般取 t= t (t為鋼材的允許抗拉強度)，也可用t= 15s；t為鋼材剪切角，一般采用 t=45。得：代入式（4.3）中，得： 4.1.3 錨桿提供的支護抗力P3值錨桿受力破壞又有兩種情況： （1）錨桿體本身的強度不足而被拉斷。這種情況下錨桿提供的平均徑向支護抗力P3為： （4.6）式中：F為錨桿的斷面面積，m2；為錨桿的抗拉強度，kNm；e、t錨桿的抗拉強度， kNm。則： （2）錨桿粘結破壞，即砂漿錨桿與孔壁間粘結力不足而破壞。錨桿提供的平均支護抗力P為： （4.7） （4.8）式中：S為

51、錨桿抗拔力，即錨桿的錨固力，kN；D為鉆孔直徑，在此設計中取D=0.1m； L為錨固段長度，m；s為孔壁與注漿體之間的極限粘結強度，頁巖取s=0.40MPa； 則： 兩者取較小值，錨桿提供的平均徑向支護抗力。4.1.4 圍巖本身提供的支護抗力P4值剪切滑移體滑動時，圍巖在滑面上的抗滑力，其水平方向的分力在剪切區(qū)高度b/2上的抗滑力P4為： （4.9）式中：S為剪切滑移體長度，其值為： （4.10） （4.11）n、n分別為沿滑移面的剪切應力和垂直于滑移面的正應力，他們的摩爾包絡線為直線時的假定求出（如圖4.3）：圖4.3 包絡線圖 （4.12） （4.13）由圖(4.3)可知 （4.14）將值

52、代入上式，得： （4.15）式中的c、為圍巖的物理力學指標，徑向主應力3值隨剪切滑移面上的位置而變化，難以確定，所以假定3等于各支護結構所提供的徑向支護抗力之和，即 （4.16）式中：P1為噴射混凝土層提供的徑向支護抗力，MPa；P2為鋼支撐提供的徑向支護力， MPa；P3為錨桿提供的徑向支護抗力，MPa。 （4.17） （4.18） （4.19）則： 將3值代入（4.15）式得： 將1、3代入（4.12）和（4.13）式得： 將以上數(shù)據(jù)代入（4.9）可得： 將 P1、P2、P3、P4代入式（4.1）式可得： 4.2.5 最小支護抗力值Pmin按重力平衡條件求解。塑性區(qū)的巖體，隨塑性徑向位移增

53、長而形成松散區(qū)。松散區(qū)的巖體由于重力作用而形成松散壓力，為保持隧道的穩(wěn)定，用支護力與它平衡（如圖4.4）。當處于受力極限平衡狀態(tài)時，所求得的支護抗力即為Pmin。根據(jù)塑性區(qū)半徑，按重力平衡條件確定Pmin 圖4.4 開挖支護后坑道受力示意圖湖南科技大學瀟湘學院本科生畢業(yè)設計（論文)當滑移體處于受力極限平衡狀態(tài)時： (4.20)而 (4.21)將（4.19）式代入（4.18）式可得： (4.22) (4.23)則 (4.24)設處于均質(zhì)巖體中， y=h=2018.8=0.376MPa （4.25）式中：為圍巖的重度，取=20kN/m3；y為初始應力，MPa；Pa為徑向支護力，MPa。將數(shù)據(jù)代入（

54、4.20）式可得： 則： 設計支護滿足要求。 表4.1 各級圍巖初期支護參數(shù)表圍巖級別噴混凝土鋼筋網(wǎng)（8）錨桿22鋼架設置部位/厚度（cm）網(wǎng)格間距（cm）（環(huán)縱）設置部位長度（m）間距（環(huán)縱）（m）規(guī)格每榀間距（m）拱墻、仰拱/102525拱、墻2.01.01.0I20a工字鋼1.0（全環(huán)）拱墻、仰拱/202020拱、墻3.00.80.8I20a工字鋼0.75（全環(huán)）4.2 二次襯砌4.2.1 隧道深淺埋類型的確定淺埋和深埋隧道的分界，按荷載等效高度值，并結合地質(zhì)條件、施工方法等因素綜合確定。根據(jù)坑道開挖引起的應力充分布不涉及地表的原則，在礦山法施工條件下，確定荷載等效高度值的計算公式如下：

55、 Hp=（2.02.5）hq （4.26）式中：Hp為淺埋隧道分界深度，m；hq為荷載等效高度，m，hq=q/，q由式（4.27）計算出的深埋隧道垂直均布壓力，kN/m2；為圍巖重度kN/m3。在礦山法施工的條件下，級圍巖取Hp=2.5hq；級圍巖取Hp=2.0hq。根據(jù)鐵路隧道設計規(guī)范（TB10003-2005）的相關規(guī)定，深埋隧道垂直均布壓力可按下式計算： q=h （4.27）式中：q為深埋隧道垂直均布壓力，kN/m2；為圍巖重度，kN/m3；h為坍落拱高度，m， 按式（4.28）計算。我國現(xiàn)行隧道設計規(guī)范用數(shù)理統(tǒng)計的方法給出計算各級圍巖坍塌高度的經(jīng)驗公式，如下： h=0.452S-11+

56、i(B-5) （4.28）式中：S為圍巖級別，S=5；B為隧道寬度，初步擬定B=5.96m；i為B每增減1m時圍巖壓力的增減率，以B=5m的圍巖垂直均布壓力為準，當B5m時，取i=0.2，當B5m，取i=0.1m。代入數(shù)值到式（4.24）得：h=0.45241+0.1(5.96-5)=7.89m 取Hp=2.5hq：Hp=2.57.89=19.7318.8m，故此隧道為淺埋隧道。4.2.2 級圍巖圍巖壓力計算因埋深h小，為安全計，忽略滑動面上的阻力，故作用在隧道襯砌上的垂直壓力等于上覆土柱的全部重力。視為均勻分布時，垂直壓力為： （4.29）式（4.29）中，的表達式為 （4.30）式（4.3

57、0）中，的表達式為 （4.31）式中：B為坑道跨度，m；為圍巖重度，kN/m3；h為洞頂?shù)孛娓叨?，m；為頂板兩側(cè) 摩擦角，取經(jīng)驗數(shù)值；為側(cè)壓力系數(shù)；c為圍巖計算摩擦角，；代入數(shù)據(jù)可得： 隧道垂直壓力為: 水平壓力可按式（4.32）進行計算。 （4.32）式中：hi為內(nèi)外側(cè)任意點至地面的距離，m。代入數(shù)據(jù)得： 隧道頂?shù)乃綁毫椋?e1=2011.020.18=39.67kPa 隧道底的水平壓力為： e2=2018.800.18=67.68kPa 圍巖壓力圖如圖4.5所示：圖4.5 級圍巖壓力示意圖4.2.3 級圍巖二次襯砌計算二次襯砌采用北京理正巖土技術軟件計算。理正巖土隧道襯砌計算軟件采用襯

58、砌的邊值問題及數(shù)值解法：將襯砌結構的計算化為非線性常微分方程組的邊值問題，采用初參數(shù)數(shù)值解法，并結合水工隧洞的洞型和荷載特點，以計算水工隧洞襯砌在各主動荷載及其組合作用下的內(nèi)力、位移及抗力分布。無須假定襯砌上的抗力分布，由程序經(jīng)迭代計算自動得出。其計算簡圖如圖4.6。圖4.6 級圍巖二次襯砌計算簡圖根據(jù)相關內(nèi)力計算，結合曹家灣隧道實際地質(zhì)條件，我們對其二次襯砌設定參數(shù)如表4.2、表4.3、表4.4以及表4.5。表4.2 級圍巖二次襯砌計算基本參數(shù)表1參數(shù)名稱參數(shù)值規(guī)范標準水工砼規(guī)范SL/T191-96承載能力極限狀態(tài)01.1正常使用極限狀態(tài)01.0設計狀況系數(shù) 1.00襯砌斷面類型 圓拱直墻形

59、(底拱)每段計算的分段數(shù) 10計算迭代次數(shù) 10抗力驗證要求 高表4.3 級圍巖二次襯砌計算基本參數(shù)表2參數(shù)名稱參數(shù)值參數(shù)名稱參數(shù)值底拱半寬 2.715(m)頂拱拱頂厚度0.530(m)底拱半中心角 10.000(度)底拱圍巖彈抗系數(shù)200.000(MN/m3)底拱厚度 0.600(m)側(cè)墻圍巖彈抗系數(shù) 200.000(MN/m3)側(cè)墻高度 4.350(m)頂拱圍巖彈抗系數(shù) 200.000(MN/m3)側(cè)墻厚度 0.600(m)襯砌的彈性模量 29500.000(MPa)頂拱半中心角 80.000(度)頂拱拱腳厚度 0.530(m)表4.4 級圍巖二次襯砌計算基本參數(shù)表3編號荷載名稱是否計算分

60、項系數(shù)1襯砌自重 1.002頂巖壓力 1.003底巖壓力1.004側(cè)巖壓力 1.005內(nèi)水壓力1.006外水壓力1.007頂部灌漿壓力 1.008其余灌漿壓力1.00表4.5 級圍巖二次襯砌計算基本參數(shù)表4編號名稱是否計算分項系數(shù)1對稱配筋是2混凝土等級C253縱筋等級級(fy=310kPa,fyk=335kPa)4箍筋計算計算5箍筋等級級(fy=210kPa,fyk=235kPa)6箍筋間距200(mm)7配筋計算as65(mm)8配筋調(diào)整系數(shù)1.009裂縫計算計算10采用的荷載效應組合短期效應組合11最大裂縫寬度允許值0.40(mm)12單側(cè)鋼筋12D2013砼保護層厚度 50(mm)表4