1、4.1解:N=GNgkqNqk=1.2-3151.4-315=420kN33焊縫質(zhì)量為三級，用引弧板施焊。查表得E43焊條的ftW=185N/mm2,Q235鋼的f-215N/mm2。Nbf420103200185=11.35mm故取t=12mm。4.2解:N=gNgkqNqkk1.40.8N1.36Nk焊縫質(zhì)量為二級，ftW=215N/mm2未用引弧板施焊lw=400-212=376mmlWtlWtN=ftWlwt=1.36NkNkftGt1.36215376121.36=713.3kN4.4解:1）焊腳尺寸hf背部尺寸f1Z1.5jtmax=1.5710=4.74mmhf11.2tmin=

2、1.2江8=9.6mm”hf2A1.5jtmax=1.5=4.74mmf2Etmin_（12）=8_（12）=67mm為方便備料，取hf1=hf2=hf=6mm,滿足上述要求。2）軸心力N的設計值NHgNgkqNqk=1.20.11801.40.9180=248.4kN按角鋼背與趾部側面角焊縫內(nèi)力分配系數(shù)可知：等邊角鋼內(nèi)力分配系數(shù)旦=0.3e2=0.7bb對角鋼趾部取力矩平衡得：Nib=Ne2Ni覽N=0.3N=0.3248.4=74.52kNbN2=N-Nj=0.7N=0.7248.4=173.88kN3焊縫長度。當構件截面為一只角鋼時，考慮角鋼與節(jié)點板單面連接所引起的偏心影響，ftW應乘以

3、折減系數(shù)0.85。角鋼趾：N7452O03lW1-W130mm8hf=48mm0.7hf0.85fW取h=140mm1302hf-142mm，取10mm的整數(shù)倍）角鋼背：也-N2w二173.88103=304mm偵360mm0.7hf0.85fW取I?=320mm3042hf=316mm，取10mm的整數(shù)）4.5解：腹板受到軸心拉力Nk作用NhgNgkqNqk=440440=598.4kN焊腳尺寸hfhf色.5#tmax=5.6mmhfWtmin（12）=89mm3取hf=6mm時，lWNW598.410445.2mm60h360mm20.7hffW20.76160不可行；取hf=7mm時，匚

4、-381.6mm，l60hf=420mm可行，l=381.62hf=395.6mm，取I=400mm取hf=9mm時，匚_296.8mm,lw:60hf=540mm可行，l=296.82hf=314.8mm，取I=320mm故最小的焊腳尺寸可取7mm,鋼板搭接長度為400mm最大的焊腳尺寸可取9mm,鋼板搭接長度為320mm4.7解:1）直接計算法M二NI=500.2=10kNm1488.1hfN/mm12M_101060.7hfl廠6_0.7hf240廠6N0.7hf|w501030.7hf240297.6N/mm2hf解得：hf=7.85mm采用hf=8mm1.5tmax=1.518=6.

5、36mm，可蘭訃-（12）=89mm2）試算法,&1.5jtmax=1.5=6.36mmhf丿L蘭tmin_（12）=89mm取hf=8mm2-186.0N/mm2-186.0N/mm2Aw二helw=0.7hflw=0.78240二1344mm.f0.7hflw.f0.7hflw501037.2N/mm20.78240亠21.22237.22=156.9N/mm2乞fj=160N/mm2，可故hf=8mm4.8解:R=1.225%Rk1.475%鳳=405kNl=300mmlh=80-10=70mm取焊腳尺寸hf=6mmhe=0.7hf=4.2mm1）幾何關系水平焊縫計算長度GTh-hf=7

6、0-6=64mm全部焊縫計算長度Iw=l*2二300264二428mm形心位置2he2h/42.8全部焊縫有效截面Aw二helW=0.96cm略去he3項1Fi丫helWh-l11-1、2丿一1Fi丫helWh-l11-1、2丿一疋212042漢303+2匯302=2154.W12lx0.42乂6.43(6.4占c/a乂aavI-0.961十0.426.412I2丿J二2：24焊縫有效截面對形心O的極慣性矩I。=lxly=2202.4cm4A1A11式11111111nAUA45C試取螺栓距p=3d=61.5mm：、65mm端距a=2d=41mm:.45mm邊距Ec=l.5d=30.75mm:

7、35mm因為板寬b=250mm，若邊距為35mm則不滿足間距不大于12t-120mm要求，故最外排每列螺栓應設3個，取螺栓橫向間距為90mm,端距為45mm，螺栓數(shù)增加為8個。取螺栓縱向間距為65mm，邊距為35mm。第二列布置2個螺栓，符合不大于24t=240mm的構造要求。已知，在最外側螺栓處的截面，鋼板受力最大，截面上有3個螺栓孔，其凈面積為最小，即：2歸=(b-3d)t=(250-320.5)20=3770mm凈截面平均拉應力為：N772.8103每一3770=205N/mm2豈f2=205N/mm，An1為20mm鋼板面積,應該按照20mm鋼板取)可下面再驗算拼接板四角處有無塊狀拉剪

8、破壞的危險。則每一塊板唄抗剪破壞所需之力為M=(45265-2.520.5)1012510二(35-0.520.5)1021510=207.9(kN)拼縫一側上、下兩塊拼接板同時有4角拉剪破壞時所需軸向力為N=42=4207.831.6(kN)772.8(kN)因而此處不會發(fā)生塊狀拉剪破壞。5.4解：f；=190N/mm2fcb=405N/mm2設螺栓單列為n個。TOCo1-5hz11P=1.220%Pk1.480%Pk=544kNTPe544250=68kNm221)單個螺栓受剪承載力設計值：螺栓桿被剪斷承載力：N：二nvd2fvb=1二2221972.2kN44螺栓孔承壓破壞承載力：N：=

9、dtfcb=2216405=142.56kN單個螺栓受剪承載力：N；=minNNC5=72.2kN2)求每列螺栓的個數(shù)n的值。取NT=N；in由修正公式103x70I6.35丿1n=5.83取n=63)強度驗算：螺栓除受扭轉(zhuǎn)作用外，還受到豎向的剪力-47.93kNPPNy22.67kN2n由偏心剪力作用下強度條件：(NT2+(N；i2=47.932+(21.91+22.67f=65.46蘭“補山=72.2kN，可5.5解:f：=140N/mm2ftb=170N/mm2fj=305N/mm2設螺栓單列為n個。N=1.4Nk=560kN1）單個螺栓受剪承載力設計值：螺栓桿被剪斷承載力：Nb=nd2

10、fvb=1314222140=53.2kN44螺栓孔承壓破壞承載力：Nb二dtfcb=221630107.36kN單個螺栓受剪承載力：Nmin二minNNc=53.2kN2）單個螺栓受拉承載力Ntb=Aeftb=303.4170=51.6kN由附表1.4得直徑22mm的螺栓有效截面積303.4mm2）3）單個螺栓受剪力和拉力的設計值：N：=NtN3）單個螺栓受剪力和拉力的設計值：N：=NtNN22140、2,“kN2n4）因為螺栓同時受剪和受拉，需滿足:1解得：n-5.34取n=65.8解:查表得：螺栓抗剪強度f=250N/mm2一個高強度螺栓的設計預拉力值P=150kN鋼板螺栓孔壁承壓承載力

11、設計值fcb二470N/mm2抗滑移系數(shù)亠-0.45Nvb=0.9njP=0.920.45150=121.5(kN)Ncb二dtfcb=221647010-=165.44(kN)取Nb=minNvb,Ncb=121.5(kN)6T6136103b貝yn：T6.93VNv中傳力摩擦面為2，故兩邊一起算，T不mNTp2x121.5x70需除2)修正zn(51)=6.93.(6.91)=6.41取“7nV6.93驗算強度：x2y2=14824(72142212)=3640(cm2)NxmaxNxmaxTymax68211003640=39.23(kN)NymaxTxma29

12、.8(kN)P544=38.86(kN)Nmn27NxP=0強度:TP2Nxmax-Nx)2(NymaxT+Np)2INy).78.462(29.838.86)2=104.26(kN)：Nv121.5(kN)可，每側所需螺栓數(shù)目為7個。5.9解:螺栓桿被剪斷承載力：Nb=0.9nflP=0.910.45190=76.95kN單個螺栓受拉承載力：Ntb=0.8P=0.8190=152kN預拉力值：P=190kN22140-2NNN單個螺栓受剪力和拉力的設計值:=NkN2n因為螺栓同時受剪和受拉，需滿足:賓巴叮解得：n_3.9取n=4NvNt摩擦型連接無需驗算孔壁承壓強度6.2解：由結點b的力的平

13、衡可得：Ab桿受壓力F1=12.37KNCb桿受拉力F2=12.37KN需要的構件截面面積：An二A二12.371000100.576cm2f215其中Ab桿為壓桿，Cb為拉桿。Cb桿需要的截面回轉(zhuǎn)半徑為辱acmi紋3“06cmX400y400由截面面積和回轉(zhuǎn)半徑可選用截面如下：選用2455供給A=24.292cm2=8.584cm20.576cm2ix=iyA,ix,iy均滿足要求，無需驗算。Ab桿需要的截面回轉(zhuǎn)半徑為:lox32100loy32100200200廠廣200=2.12cmi廠廠廣200=2.12cm可選2704供給A=25.57cm2=11.14cm20.576cm2ixy對

14、X軸：l3K100=lox=32I00=194.62ix2.18此截面為B類截面，查表知=0.19512.37100010012.371000100256.67N/mm:：:2=215N/mm,穩(wěn)定性符合要求，可。同理可得對y軸：.y135.1212.37100010012.371000100此截面為B類截面，查表知0.365穩(wěn)定性符合要求，穩(wěn)定性符合要求，22=30.42N/mm：215N/mm,可。）6.5解:以實軸為X軸，虛軸為丫軸，則有:33742.812336.44012=47608.5cm3Iy31.437122=11819cm32A=1.43720.640=127.6cmiix=

15、19.32cmiylox800ix-19.32=41.4loy400iy-9.62-41.6此工字鋼截面對x軸屈曲為B類截面，對y軸屈曲為C類截面。查表知：x=0.893y=0.83fN-1.230%Nk1.470%N1.34NkminA1.34Nk_minAf-0.83215127.6100102277KN解得:Nk-1699.3KN6.6解:N=1.2160016000.7=2144000N=2144KNlx=800cmly=400cm此工字鋼對x軸屈曲為b類截面，對丫軸屈曲為c類截面1）試取，x=，y=60查附表1.20可知：X二0.807=0.709ix=竺=13.3cmiy=6.67

16、cm-X九y需要翼緣板寬度：b上27.78cm0.24需要腹板寬度：h_31.01cm0.433需要截面面積：A21441010*=140.65cm2監(jiān)inf0.70A215試選截面：2-16280Af=89.6cm221-16320Aw=51.2cmA=AfA=140.8cm22）試取x=y=50查表知：I=0.856：:y=0.775ix二咗=16cmiy二竺=8cmh上37.21cmb、33.33cm0.430.24故A-NF-min2144103仿0.775215=128.67cm2t11.1mm評5，tw不宜取太小，故取t=14mm210o.ixb取340mm)考慮到容許寬厚比匹遼2

17、505twtw=A2bt=9mm，取tw=10mmhw試選截面：214340Af=2341.4=95.2cm21-10370A=1.037=37cm2A二AfA=132.2cm2128.67cm23）=40略經(jīng)比較，方案二較為合理，采用第二個方案截面尺寸：2-143401-10370Ix1bh3-b-twhW13439.8-33373=39331.16cm41212ix=、；=16.42cm11Iy2tb3hwtw21.43433713i-9174.02cm41212iyiy-8.39cmIoy二丄=46.4yixoyiy=48.02查表知：x=0.874，:y=0.7884）驗算整體穩(wěn)定:=

18、205.81N/mm2：f=215N/mm2N_2144103minA0.788132.2105）驗算局部穩(wěn)定:-maxx,y-48hohoh2505嚴“9tw1.0fy土“化：10o.2t21.4-14.8，可上=700 x40=17.5cm102=103.99cm6）強度不需驗算。6.7解:1)軸心壓力設計值N=1.230%1.470%3000=4020kN2l0 x=l0y=7m,f-215N/mm2)對截面實軸的穩(wěn)定性選用分肢的截面假設x=60，貝y即-0.8073需要分肢截面面積：A上40201010115.8cm0.8992152f2疋0.807漢215需要回轉(zhuǎn)半徑：ix二也二70

19、0=11.67cm妝60根據(jù)A,ix選擇I50a：119.304cm2,ix=19.7cm11.67cm說明所選，過大。假設二=40,=0.8993402010選用工字鋼I45a:A=102.446cm2ix=17.7cmh=2.89cmtw=1.15cmh=855cm4此處A略小于需要的，ix略大于需要的，工字鋼I45a可能是合適的截面。3）由等穩(wěn)定原則確定兩工字鋼中心線距b對x軸和y軸屈曲時均為b類截面，等穩(wěn)定原則要求x=0y=y1哇二竺=39.55ix17.7哇二竺=39.55ix17.70 x由分肢長細比要求：人蘭400.5x=19.77取十min40,0.5.x=19.77取十min

20、40,0.5.x=19.77a=i57.15cm取a=57cm所以、5719.72i12.89*39.552-19.7234.28b70020.42cmy34.28IyS+曾AIyS+曾A41iy二解出：b=40.43cm取整數(shù)b=41cm解出：b=40.43cm取整數(shù)b=41cm長細比1=?=19.72i1ix=17.7cmx=f二詈=39.551=150oyiy=.2.89220.52=20.7cm700207=33.81：h丨-1500y二；,身二.33.81?19.72?二39.14：,；”x=39.552構件的穩(wěn)定驗算由x=39.55得到、=0.901322=217.76N/mmf=

21、215N/mmN402010=2在允許范圍之內(nèi)，可以3分肢驗算：40入=19.72，可10.5max(39.14,39.55)=19.775)綴板連接及驗算1確定綴板尺寸分肢軸線距b0=410mm綴板高度db1bo=273.3410mm3丿采用d400mm(盡量取大的，使角焊縫不容易達到強度設計值綴板厚度J一b=8.210.25mm15040丿米用tb=10mm綴板中心距aad0=570400=970mm綴板長度bb二b-150-230=320mm其中150mm為工字鋼的翼緣長度采用綴板的尺寸為：一103204002綴板內(nèi)力幾角焊縫連接計算：85柱中剪力：V=202.4410215=5183k

22、N85F235每個綴板平面分擔的剪力*卜25卅綴板的內(nèi)力綴板的內(nèi)力：丁=墮=259970環(huán)410b紗97010=12.56kNm2_1.5.18=6.36mmWt-(12)=89mm其中18mm為工字鋼45a的翼緣平均厚度.取hf=8mm角焊縫長度角焊縫長度：lw=db=400mm6M0.7hfl：佗5610l84.16N/mm20.784002T0.7hf唸61.31027.37N/mm20.78400f取1.22、284.16十27.372=74.21N/mm2蘭160N/mm2.223綴板剛度驗算：兩綴板慣性距“2眷2土14仁10666.7卅及線剛度廿藝巴260分肢工字鋼I855cm4線

23、剛度山=85=8.81cm3a197線剛度比Ib幾二260.16=29.56，可bo/ai8.816.8解：線剛度比Ib幾二260.16=29.56，可bo/ai8.816.8解：(1由等穩(wěn)定原則確定工字鋼軸線間距bx=0y=y27AAdy米用1Z505查表Ad=4.8cm2imin=0.98cm2Ay=2代=24.8=9.6cm=39.5539.552710244629.631.43iy二l0y70022.27cmy31.43ij二.2.892-jb【=22.27cmV12丿解出：b=44.16cm取b=45cm(2截面驗算:=400y2.89245f!=22.68cm12丿iyIy7002

24、2.68-30.86二y-27AAdy30.86227102.44629.6=38.27：x=39.55由x=39.55得x=0.90132=217.76N/mm2=217.76N/mm2=215N/mm4020102在允許范圍之內(nèi)，可(3驗算局部穩(wěn)定為保證斜綴條與分肢軸線夾角為45左右，米用a=400mma4013.84：0.7max0y,x0739.55=27.69,可h2.89(4綴條穩(wěn)定驗算兩工字鋼腹板內(nèi)側間距b=b七=450-11.5=438.5mm綴條長度b=：浦a2=.438.524002=593.5mm綴條內(nèi)力Nd二Y?二乂2空35.08kNsinab/ld、ld478.9ri

25、/d-48.87150imin9.8查表得.d=0.862單面連接等邊角鋼強度設計值折減系數(shù)fd=0.60.001548.87=0.673穩(wěn)定驗算：=84.78N/mm2：ff=0.673215=144.7N/mm2，可Nd35.08103dAd-1027.1解：F二Fk1.4=121.4=16.8kN查表得槽鋼36a:W-660cm3Wymin=63.5cm3Wymax=186cm3X=1.05y1二y4=1.2y2二y4=1.05(1抗彎強度初判斷點1為最先達到強度最大值的點，Wy1二Wy廠WyminFy=Fcos30-14.55kNFx=Fsin30=8.4kNMx二丄“=21.8kNm

26、My氏=12.6kNm22y22一一12.6燈06xW,y1Wymin=1.056601033MxMy21.81062=196.9N/mm：f=215N/mm(2剪切強度查表得:槽鋼36a:443Ix=11900cmIy=455cmSx=389.9cmtw=9mmVmax=F2=7.27kNVmaxS撓度由兩個方向合成Vx總撓度V=；v；+v：=40.42mm7.3解:l=6mI56a查表1.10可以得到1)Q235，上翼緣承受滿跨均布荷載，跨度中間無側向支承點-=36.113需要驗算整體穩(wěn)定性二0.59：0.6b2)Q345鋼，丄需要驗算整體穩(wěn)定性，bb=0.59=0.4：0.63453)Q

27、345鋼，集中荷載作用于跨中的下翼緣，跨中有一側向支承點，則自由長度h二3m;：b=2.2對于Q345鋼2.2型345b=1.070.282=1.070.2821.5=0.882整體穩(wěn)定性要求驗算此槽鋼梁的整體穩(wěn)定性Mx.My：bWxy1Wymin21.8106佗61060.4056601033=247N/mm2f=215N/mm2不滿足整體穩(wěn)定要求采取措施：在跨中加側向支承則可得I；=3000mm丄，故一-22Mx.My：bWxy1WyminMx.My：bWxy1Wymin21.81060.8166010312.61063=213.5N/mm2：f=215N/mm2，可7.7解:樓蓋自重標準

28、值qGk=3.0kN/m2可變荷載標準值qQk=6.0kN/m21）荷載和內(nèi)力荷載標準值qk二qGk*qQka=363.6二32.4kN/m荷載設計值q=1.2qGk1.3qQka=1.231.363.6=41.04kN/m最大彎距標準值Mxk=lqkl1V8=168.28kN最大彎距標準值Mxk=lqkl1V8=168.28kN232.482=259.2kNm88最大彎距設計值Mx=lql2=丄41.0482=328.32kNm882）試選截面假設次梁自重引起的彎距為0.02M。即最大彎矩標準值為1.02MX，最大彎矩設計值1.02MXk。次梁上鋪設鋼筋混凝土預制樓板，樓板與次梁的上翼緣牢固

29、相連，故對次梁不必計算整體穩(wěn)定性。由抗彎強度確定需要的截面模量為W-W-Mxxf1051.05215103=1483.4cm由均布荷載下簡支梁的撓度條件確定所需要的慣性矩25也LvLTOCo1-5hz48Elx2505漢2505漢2506u4IxMxkl5106800010=26737.9cm448E482.06105按需要的Wc和Ix查附表2.4,得最輕的熱軋普通工字鋼為I45bW=1500cm3Ix=33800cm4tw=13.5mmt=18mm16mm取f=205N/mm2自重：g87.485kg/m9.81N/kg=0.858kN/m3）截面驗算彎距設計值Mx=328.32182-33

30、6.56kNm8一1彎矩標準值Mxk=259.2-0.85882=266.06kNm剪力設計值8Mx7.9解:l=8ma=3.6mL=3a=10.8m樓蓋自重標準值樓蓋自重標準值2qGk=3.0kN/m可變荷載標準值2qQk=6.0kN/m荷載和內(nèi)力:荷載標準值qk=qGkqQka=363.6二32.4kN/m荷載設計值q=；1.2qGk1.3qQka1.2g=42.07kN/m次梁梁端剪力設計值Vq1.2g141.041.20.8588=168.28kN221）截面尺寸的選定1）腹板截面主梁受到次梁傳遞過來的的荷載為集中力PP=2V=168.282=336.56kN彎矩Mx=1.02Pa=1

31、.02336.563.6=1235.85kNm1.02為主梁自重引起的彎矩增大系數(shù)假設翼緣板厚t-16mm，則取f=215N/mm2截面塑性發(fā)展系數(shù)x=1.051.05215所需截面模量Wx一些緒851010亠5474.42cm3梁的經(jīng)濟高度he=7阿30=7乂V5474-393.37cm由附表1.7得加，Z0由7.51）式-由7.51）式-1.05400215Lmin13401031340103花81得梁的最小高度hmin-14.811幣曲嘰梁最大高度沒有要求。采用腹板高度hw=950mm考慮翼緣厚度后梁高h滿足hhmin腹板厚度：仏叮,hw.81mm2.tw=70.003hw=9.85mm

32、宜取為2mm的整數(shù)倍，故取tw=10mm腹板截面：-109502）翼緣截面由7.57）式得單個翼緣所需截面營一11941.79Cm211-3600乞16時，可不計算梁的整體穩(wěn)定性。bbbb-26235=26時，翼緣不會局部失穩(wěn)。t,fyb宜在1丄內(nèi)h62.5b260280300320t16.0714.9313.9313.06t取16161414A4244.8l113.811.25bb22.86tb11h3）綜上采用翼緣截面：2-16280所以，梁截面為：1-1095095cm222-1628089.6cm2A=184.6cm2）強度、整體穩(wěn)定、折算應力梁自重g010仁1.706kN/m1212

33、Mmax=Pa+gL=336.56匯3.6+心.706x10.8=1236.49kNmj8811Vmax=p十g0L=336.56+一漢1.706漢10.8=345.77kN.221）抗彎強度334=280493.98cm2898.2-2795x_12Ix280493.9898.223=5712.71cmMMmax1236.4910632=206.14N/mm2）抗剪強度Sx=281.6951.695195=3291.965cm3224-maxVmaxSx345.771033291.965103_4280493.98101022=40.6N/mm:fv=125N/mm3）同位連接不需驗算腹板計

34、算高度邊緣的局部承壓強度4）整體穩(wěn)定性:且3600=12.86，可不驗算。bb2805）折算應力次梁作用點處的主梁截面，該截面處的彎矩和剪力分別為112112MogoLagoa22336.563.6=1233.73kNm2222V。二Vmax-g0a=345.77-1.706306=339.63kN驗算該截面腹板頂端0點處的折算應力hwhwMo2Ix69501233.7310務=208.92N/mm2280493.98104于_VoSx1Ixtw3339-63102199680=26.63N/mm2280493.9810410、二232208.922326.632=213.95N/mm2：1.

35、1f=1.1215=236.5N/mm26）撓度驗算次梁對主梁的荷載標準值Pk=qkg132.4-0.8588=266.06kN彎矩標準值Mxkjgkl2Pka170610.82266.063.6=978.54kNm881.2xk978.5410610.8103-可54102.06105280493.98104547400綜上可知所選板梁截面合適。3）翼緣截面改變及改變后折算應力驗算1）試改變截面在x忙處改變翼緣寬度，此時彎矩設計值1M1M1Jg0Lx-lg0 x2Px-丄2336.561.8=619.63kNm2222Af1hw6M1xfhw6twhw6196310610_195=13.06

36、亦61.05215950AbJh2.66不可米亠二竺詡亦口巫二丄過小，不滿足t16h98212用此改變截面方法。2）取改變后翼緣寬b-160mm得實際改變點位置6改變后截面1-109502-16160改變截面后板梁截面積Af1=161.6295仁146.2cm2改變截面段內(nèi)梁自重g01=1.35kN/m改變截面后梁慣性矩Ix11698.23-1595312=190902.81cm4改變截面后梁截面模量Wx1二Ix1J90902.83888.04cm3h298.22改變截面后截面能抵抗的彎矩M1=xfWx1=1.052153888.0410310=877.73kNm又因M1JgLx-為。%2Px

37、，將M1值代入22解得x=2.55m構造要求由b過渡到b1需做成不大于1:2.5的斜坡，故實際改變點位置X1=x-2.5UL2.55-2.5域蓉馳2.4mI2丿i2丿3）截面改變后折算應力截面改變處的腹板頂端的正應力6877.73106877.73109502=218.39N/mm2考慮截面改變引起的自重改變對截面改變處剪力的影響M=Vmaxg01x=345.77一1.352.55=342.33kNS1=161.61216cm32VSx1x1t342.3310312161034190902.8110102=21.81N/mm截面改變處腹板和翼緣連接處的折算應力二232；218.392321.8

38、12=221.63N/mm2：1.1f=236.5N/mm24）撓度驗算由前面可知，未改變截面時相對撓度為vMxkL978.5410610.810311=L10EIx102.06105280493.98104547400截面改變引起的撓度增大系數(shù)ItIt1I6448L1+1漢人L八L丿5280493.98、2.55丫16448空10.8丿1.065截面改變后相對撓度lv1v-=1.0651，可L5475144005）翼緣焊縫的計算因在第6）步中將設置橫向加勁肋以傳遞集中力P，故在7.61）式中取F為零，貝V7.61）式簡化為丄VSl：fw1.4hfIxf梁端截面：截面改變引起自重變化使梁端剪力

39、Vmax變小，偏于安全考慮，仍取Vmax=345.77kN,sx1=1216cm3,Ix1=190902.81cm4hf1.4ffWIx133=0.98mm345.77101216104翼緣改變處截面:V1=342.33kN,Sx=3291.965cm3,Ix=280493.98cm4hfViSx_1-4ffWIx342.331033291.9651034=1.79mm構造要求：hf_1.5t=1.516=6mm最后取hf=6mm80,需設置橫向加勁肋=95tw105150,不設置縱向加勁肋間距要求475mm=0.5h0豈a冬2h0=1900mm考慮到集中力作用點位置，取a1800mm2）局部

40、穩(wěn)定驗算受壓翼緣未受扭轉(zhuǎn)約束由7.67b）打=亜匯1=0.620.85153V235153rc=f=215N/mm2又色二型0=1$91.0,則由7.72b)h。950h=0.912,0.8儀2,415.344h0a23541.5.3441.89厲=1一0.59$-0.8吆i一0.590.9120.8!125=116.74N/mm2按照局部壓應力計算要求7.11)式可知，無需計算局部壓應力-0=0區(qū)格1a=1800mm處彎矩1,1,2,112M-ig0Lag0aPa1.70610.81.81.7061.8336.561.8=619.63kNm12222梁端彎矩M。=0ymaxa-1800:：:

41、x=2400，截面慣性矩為Ix1M。M；ymax1x12=77.09N/mm區(qū)格1和區(qū)格2交界處左邊的剪力V1=Vmax-g01a=345.77-1.351.8=343.34kNVmaxV13”2hwtw2漢9500-36.27N/mm2由局部穩(wěn)定驗算條件7.81)、2/、277.09+(36.27.215丿116.74J區(qū)格2a=2a=3600mm處彎矩0=0.225:1，112112M2g0La-g0a22336.563.6=1233.73kNm22222a=3600 x=2400，截面彎矩為lx(M；+M2max6950222804939804=156.92N/mm2區(qū)格2和區(qū)格3交界處

42、集中力P作用點)左邊的剪力V2=Vmaxg01xg0(ax)=345.771.35X2.551.706漢(3.62.55)=340.54kNV；+V2)_(343.34+340.54W102hX一2950102二35.99N/mm*156.92f*35.992I215丿J16.74丿0二0.628：1，可區(qū)格3M2Mmaxmax1233731236.491069502工4228049398102=209.16N/mm區(qū)格2和區(qū)格3交界處集中力P作用點）右邊的剪力V2+v)2hwtw33.980102門0.21N/mm：0295010V2=V2-P=340.54-336.56=3.98kN209

43、.16屮J215丿00=0.92:1丿l可cr丿Dc,cr3）加勁肋的尺寸選定由7.88）式h0bs工十40=71.1mm30ts王直=4.78mml15考慮加勁肋與改變后的截面翼緣平齊，取7）端部支承加勁肋突緣式）計算bs=75mmIts=6mm1)支承加勁肋截面尺寸由附表1.1得fce=325N/mm23131支座反力N二PgL336.56-=514.05kN2222支承加勁肋截面寬度bs-160mmNceAce=bsts3需要支承加勁肋截面厚度止=89mm為保證梁在支座處有較強剛度，取支承加勁肋厚度與翼緣板厚度相同ts=16mm，加勁肋端面刨平頂緊，突緣伸出板梁下翼緣底面長度取20mm，

44、滿足20mm：2ts故支承加勁肋截面取-161602）支承加勁肋在腹板平面外的穩(wěn)定2As二bsts15tw2As二bsts15tw235Iz-Iz-雖二4=546.131212161.615121=40.6cm2izAs40.6h0950iz3.67_25.9，這里計算長度偏安全地取為hoC類截面，查表得:=0.929514.051032As=136.29N/mm2：f=215N/mm2，可3）與腹板的角焊縫連接橫向加勁肋與腹板的角焊縫連接hs一1.5tw=1.510=4.74mm，取R=5mm、lw=2h-21%=2950-25=1880mm由附表1.2得ffw=160N/mm2N514.0

45、5103由7.94）式hsw；Zlw0.7X601880按照構造要求hsmins=1.516=6mm最后取hs=6mm8.1解：lox二6.2ml0y=3.1m136a:h=360mmb=136mmtw=10mmt=15.8mmA=76.48cm2Wx=875cm344lx=15800cmix=14.4cmIy=552cmiy=2.69cm0 x0 x62014.4=43.06yl0y3102.69=115.24由熱軋工字鋼，b.8可知，對x軸屈曲屬于a類截面，查表h得：X=0.934對y軸屈曲屬于b類截面，查表:y=0.4631）彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定由Ma、Mb均為順時針方向且MaMb:mx=

46、0.65-0.35吐=0.475x=1.05W875cm3Mx=MA=100kNmMa2252ExEx-7623.85kN二EA_二2061076.48102NmxMx_4001030.475100106xAxW1x1-0.8NNEx21.05875103=109.96N/mm2_f=215N/mm2可。2）彎矩作用平面外穩(wěn)定側向支承處彎矩Mc二Ma-MB二25kNm逆時針）住Mc:tx=c=0.7375Ma要求查表得b由跨中有側向支承，ly=3.1m查表得匚V線性內(nèi)插法）b0282908十400103yAW121.00737510010205.8N/mmf0.9088751032215N/m

47、m可?！?若b按照近似公式b=1.0744000235=1.071152421=0.76844000400103+n-yA:W21.0073751001060.768875103=222.8N/mm2f215N/mm25%以內(nèi)，可?！?）截面強度400103100106_2AxWx76.481021.05875103-161.1N/mm=f=215N/mm2，可。4）局部穩(wěn)定翼緣板的局部穩(wěn)定匸g十132t215.8235=13腹板的局部穩(wěn)定匚maxN=迴衛(wèi)L1001063602一158=156.2N/mm2Ix51.6N/mmIxa-a.1562+516max訕_IO*士=1.330_：.0_

48、仁6156.2-maxhgtwh-2t361582=32.84tw101.6如0.5x25MAx論12_x鬻|2,ma=2Mb1.61.330.543.0625=48.66235成立，可。5）可以看出，彎矩作用平面外穩(wěn)定最接近限值，故截面尺寸應由彎矩作用平面外穩(wěn)定條件控制。【*撓度驗算:兩端彎矩作用撓度為由v=0可知，6EIl6EIlNEx=1.1Nvial2lEx：V51MbI36EIl400Nex8386.22MBl622501062005427EI272.061015800100.9524.37mm62000.9521349，可?！?.2解:查表290566a=10mm:A=17.114cm2Ix=142.06cm4ix=2.88cmiy二2.39cm|0 x300ix2.88=104.2yl0y型=125.5iy2.391）彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定Wx1=Wma48.16cm3燈=1.05Wx2二Wmin=23.48cm3x2=1.2故取點2背風面）為計算點對x軸屈曲均b類截面X=0.528NexNex二2ea1H二220610517.11410221.1104.22=291.33kNTOCo1-5hzql23漢3227MXkNm888兩端支承無彎