1、林州市人行天橋結(jié)構(gòu)計(jì)算書審定審核設(shè)計(jì)2012年2月目錄一.工程概況錯(cuò)誤!未定義書簽。二.設(shè)計(jì)原則與標(biāo)準(zhǔn)錯(cuò)誤!未定義書簽三.結(jié)構(gòu)布置和構(gòu)件截面錯(cuò)誤!未定義書簽結(jié)構(gòu)布置錯(cuò)誤!未定義書簽桿件截面錯(cuò)誤!未定義書簽支座和邊界約束錯(cuò)誤!未定義書簽四.荷載與作用錯(cuò)誤!未定義書簽五.材料錯(cuò)誤!未定義書簽六.構(gòu)件包絡(luò)應(yīng)力錯(cuò)誤!未定義書簽整體應(yīng)力分布錯(cuò)誤!未定義書簽拱結(jié)構(gòu)應(yīng)力狀態(tài)錯(cuò)誤!未定義書簽橋面主梁、次梁應(yīng)力狀態(tài)錯(cuò)誤!未定義書簽吊桿應(yīng)力狀態(tài)錯(cuò)誤!未定義書簽七.模態(tài)分析錯(cuò)誤!未定義書簽特征周期錯(cuò)誤!未定義書簽特征模態(tài)錯(cuò)誤!未定義書簽八.橋梁變形錯(cuò)誤!未定義書簽豎向變形錯(cuò)誤!未定義書簽水平變形錯(cuò)誤!未定義書簽九.

2、橋梁整體穩(wěn)定分析錯(cuò)誤!未定義書簽屈曲特征值錯(cuò)誤!未定義書簽屈曲模態(tài)錯(cuò)誤!未定義書簽十節(jié)點(diǎn)計(jì)算錯(cuò)誤!未定義書簽吊桿節(jié)點(diǎn)錯(cuò)誤!未定義書簽主梁ZL與GHL2連接處支座驗(yàn)算錯(cuò)誤!未定義書簽。主梁ZL與橋臺(tái)連接節(jié)點(diǎn)驗(yàn)算錯(cuò)誤!未定義書簽。十一基礎(chǔ)驗(yàn)算錯(cuò)誤!未定義書簽基礎(chǔ)底面地基承載力驗(yàn)算錯(cuò)誤!未定義書簽基礎(chǔ)背面地基承載力驗(yàn)算錯(cuò)誤!未定義書簽基礎(chǔ)側(cè)面地基承載力驗(yàn)算錯(cuò)誤!未定義書簽抗剪栓釘驗(yàn)算錯(cuò)誤!未定義書簽施工安裝階段柱腳底板驗(yàn)算錯(cuò)誤!未定義書簽。一.工程概況河南省林州市人行天橋項(xiàng)目。采用中承式拱橋二.設(shè)計(jì)原則與標(biāo)準(zhǔn)1、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)2、建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50011-201

3、0)3、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50017-2003)4、建筑鋼結(jié)構(gòu)焊接技術(shù)規(guī)程(JGJ81-2002)5、鋼結(jié)構(gòu)工程施工及驗(yàn)收規(guī)范(GBJ50205-2001)6、城市橋梁設(shè)計(jì)準(zhǔn)則(CJJ11-93)7、城市橋梁設(shè)計(jì)荷載標(biāo)準(zhǔn)(CJJ77-98)8、城市人行天橋與人行地道技術(shù)規(guī)范(CJJ69-95)9、公路工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范(JTJ004-93)10、公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范(JTGD60-2004)11、公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(JTJ025-86)12、公路橋涵地基及基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范(JTJ024-85)13、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50010-2010)14、鐵路橋梁鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范()15、建筑

4、鋼結(jié)構(gòu)焊接技術(shù)規(guī)程(JGJ81-2002；J218-2002)16、公路橋梁板式橡膠支座規(guī)格系列(JT/T663-2006)17、公路橋梁板式橡膠支座(JT/T4-2004)結(jié)構(gòu)布置和構(gòu)件截面結(jié)構(gòu)布置圖1三維結(jié)構(gòu)圖圖2立面布置圖圖3平面布置圖桿件截面支座和邊界約束拱結(jié)構(gòu)與橋面結(jié)構(gòu)之間通過單向可滑動(dòng)支座進(jìn)行連接，支座型號(hào)為GJZF4350 x550 x72（單向）NR，實(shí)現(xiàn)橋面梁沿橋縱向可滑動(dòng)，橫向與拱結(jié)構(gòu)協(xié)同工作。拱腳與基礎(chǔ)固結(jié)約束；橋面結(jié)構(gòu)的四個(gè)角點(diǎn)中，除一個(gè)為約束三個(gè)平動(dòng)自由度外，其他三個(gè)支座均為只約束豎向自由度。邊界約束情況如圖4所示（途中約束六位數(shù)字分別表示：平動(dòng)x向、平動(dòng)y向、平動(dòng)z

5、向；轉(zhuǎn)動(dòng)繞x軸；轉(zhuǎn)動(dòng)繞y軸；轉(zhuǎn)動(dòng)繞z軸，0表示釋放；1表示約束）。圖4邊界約束布置圖荷載與作用1、設(shè)計(jì)使用年限為100年2、設(shè)計(jì)地震烈度為7度（）第二組Ill類場地根據(jù)城市人行天橋與人行地道技術(shù)規(guī)范（CJJ69-95）的規(guī)定，地震工礦組合中，考慮永久荷載和kN/m2的人群荷載。3、橋面永久荷載47mm厚（平均厚度）細(xì)石混凝土：.口匚兀.門片一即、i：10mm厚EPDM聚亞安脂混合顆粒塑膠：上由z考慮可能以后采用廣場瓷磚:口二工：匸L）：壓型鋼板自重:c=：,|；-.,K-iil綜上：橋面均布恒荷載_二匚心欄桿自重：1乙訓(xùn)廣告牌自重：m廣，兩側(cè)全長均有廣告牌，高度為掉面吊掛荷載：|-|.廠4、可

6、變荷載（1）、人群荷載：根據(jù)城市人行天橋與人行地道技術(shù)規(guī)范（CJJ69-95），加載長度超過20m的情況下，人群荷載為；.-2（）-_討-2X春在計(jì)算中取m2（用于整體結(jié)構(gòu)計(jì)算）在設(shè)計(jì)喬面板時(shí)，人群荷載取m2（用于橋面板計(jì)算）（2）、按100年考慮基本雪荷載：m23）、風(fēng)荷載基本風(fēng)壓：m2（按100年為設(shè)計(jì)周期）a、廣告牌：由于兩側(cè)廣告牌之間空間開放，因此分別考慮兩側(cè)風(fēng)荷載，且其數(shù)值和方向相同單側(cè)廣告牌體型系數(shù)：風(fēng)振系數(shù)：高度分布系數(shù)：（按B類場地，20m高度）單側(cè)廣告牌上的風(fēng)荷載作用于主梁上，折算線荷載：；=XL3X一出XhhXLL二r）3k/：:ib、拱側(cè)面（考慮兩片拱承受風(fēng)荷載，數(shù)值相同

7、，方向相同）：單片拱體型系數(shù)：風(fēng)振系數(shù)：高度分布系數(shù)：（按B類場地，20m高度）單側(cè)拱側(cè)面上的風(fēng)荷載，折算線荷載（考慮拱側(cè)面寬度為）：p=1.5XL4XL25X0.55X1.5=2.16kN/m綜上，風(fēng)荷載在計(jì)算模型中的分布情況如圖5.圖5風(fēng)荷載布置圖4）、雪荷載基本風(fēng)壓：kN/m2（按100年考慮）5）、欄桿荷載水平力：kN/m29豎向力：kN/m5、溫度作用設(shè)計(jì)溫度變化范圍：-21C+57oC,合攏溫度為土10oC6、荷載組合A、非地震組合組恒荷人群合載荷載風(fēng)荷載升溫降溫組恒荷人群風(fēng)荷合載荷載載升溫降溫12345681012131415161718192021222324252627283

8、0313233343536373839404142434445464748495051525354555657111111B、地震組合411071421081431091441101451111461121471131481141491151501161511171521181531191541201551211561221571231581241591251601261611271621281631291641301651311661321設(shè)計(jì)溫度變化范材料鋼材：主梁、主拱、吊桿、橫梁、耳板、肋板等采用Q345B銷軸采用45號(hào)鋼混凝土：橋面、基礎(chǔ)采用C30混凝土構(gòu)件包絡(luò)應(yīng)力整體應(yīng)力分布圖6整

9、體應(yīng)力分布計(jì)算結(jié)果表明：采用本設(shè)計(jì)方案的拱橋整體強(qiáng)度應(yīng)力處于安全狀態(tài)，最大應(yīng)力發(fā)生在拱腳附近區(qū)域。下文將詳細(xì)介紹各主要構(gòu)件的應(yīng)力數(shù)值。拱結(jié)構(gòu)應(yīng)力狀態(tài)圖7拱結(jié)構(gòu)應(yīng)力分布圖圖7所示的是主拱和拱橫梁的應(yīng)力分布情況，最大應(yīng)力發(fā)生在拱腳附近，最大值為142MPa，小于Q345鋼的屈服強(qiáng)度；若不考慮加勁肋對箱形截面的作用，即僅考慮401（t為腹板厚度）的有效截面，則拱結(jié)構(gòu)的應(yīng)力比如圖8。ww圖8拱結(jié)構(gòu)應(yīng)力分布圖（僅考慮有效截面）計(jì)算結(jié)果文件如下圖：圖9拱腳計(jì)算結(jié)果（僅考慮有效截面）上圖所示的計(jì)算結(jié)果表明：即使僅考慮40tw的有效截面，拱腳最大應(yīng)力比為，因此，拱結(jié)構(gòu)強(qiáng)度滿足要求。橋面主梁、次梁應(yīng)力狀態(tài)圖10

10、橋面梁結(jié)構(gòu)應(yīng)力分布圖橋面梁的最大應(yīng)力比在以下，因此滿足要求，計(jì)算結(jié)果如圖11。圖11主梁計(jì)算結(jié)果吊桿應(yīng)力狀態(tài)圖12吊桿應(yīng)力分布圖圖12所示的計(jì)算結(jié)果表明：吊桿的最大拉應(yīng)力為152MPa,因此滿足鋼材Q345B強(qiáng)度要求，計(jì)算結(jié)果見圖13。圖13吊桿計(jì)算結(jié)果七.模態(tài)分析特征周期表1特征周期表階數(shù)特征周期/s階數(shù)特征周期/s12345678910特征模態(tài)圖14第一階模態(tài)圖15第二階模態(tài)圖16第三階模態(tài)圖17第四階模態(tài)圖18第五階模態(tài)圖14圖18所示的計(jì)算結(jié)果表明：在前五階特征模態(tài)中，第一階、第二階和第五階特征模態(tài)是橫橋向模態(tài)；第三階和第四階模態(tài)為豎向模態(tài)，其中第三階模態(tài)所對應(yīng)的特征頻率為，滿足城市人

11、行天橋與人行地道技術(shù)規(guī)范(CJJ69-95)中關(guān)于人行天橋豎向頻率至少3Hz的要求。八.橋梁變形豎向變形圖19豎向變形在永久荷載和人群荷載的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，橋梁的最大豎向變形為，按支座間距離為計(jì)算，撓度為1/2500，滿足城市人行天橋與人行地道技術(shù)規(guī)范(CJJ69-95)中關(guān)于人行天橋主梁豎向撓度小于1/600的要求，另外，由于撓度小于1/1600，因此可不預(yù)起拱，但為了更好的排水，在本設(shè)計(jì)中，主梁沿縱向設(shè)置%的坡度。水平變形考慮到橋梁兩側(cè)面掛有大面積廣告牌，橫向風(fēng)荷載對橋梁的作用較大，因此需關(guān)注橋梁的橫向變形。圖20顯示了橋梁在橫向風(fēng)荷載作用下的變形。圖20水平變形圖20所示的結(jié)果表明拱頂點(diǎn)

12、的最大水平位移為51mm（拱跨為，變形約為1/1400）；橋面最大橫向位移為26mm（橋面梁跨度按為，變形約為1/2800）。九.橋梁整體穩(wěn)定分析屈曲特征值表2屈曲特征值階數(shù)特征值階數(shù)特征值12345678910屈曲模態(tài)圖21第一階屈曲模態(tài)圖22第二階屈曲模態(tài)圖23第三階屈曲模態(tài)圖24第四階屈曲模態(tài)圖25第五階屈曲模態(tài)上述結(jié)果表明：橋梁的前五階屈曲模態(tài)主要表現(xiàn)為拱結(jié)構(gòu)平面外失穩(wěn)。其中第一階屈曲模態(tài)所對應(yīng)的特征值是，表明整體結(jié)構(gòu)具有較好的穩(wěn)定性。十節(jié)點(diǎn)計(jì)算吊桿節(jié)點(diǎn)吊桿采用圓管127x8，與主拱和橋面橫梁的連接方式如圖26所示：圖26吊桿節(jié)點(diǎn)（1）銷軸計(jì)算計(jì)算結(jié)果顯示吊桿最大拉力為455kN，吊桿

13、截面為圓管127x8，其截面積為2991mm。銷軸（45號(hào)鋼）直徑為60mm，其截面積A:1Ai=0.25X3.14159X602=2827.W根據(jù)公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ025-86）給出的45號(hào)鋼的允許剪應(yīng)力為125MPa，所對應(yīng)的極限抗剪承載力F為：VFv=2X2827.4X125=706.9kN455kN因此，銷軸的抗剪承載力滿足要求。按銷軸抗彎較不利情況考慮，計(jì)算簡圖如下兩種情況：圖27銷軸抗彎計(jì)算簡圖對于第一種情況，最大彎矩：W二：工25X455X0.056=6370RN口截面轉(zhuǎn)動(dòng)慣性矩1-亠/1X3,1-L5UX6L-6,36XH_7n/銷軸彎曲應(yīng)力為（1）黑）對于

14、第二種情況，最大彎矩：W二0.5X1L4X2O2二2280kNmm銷軸彎曲應(yīng)力為因此，滿足公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ025-86）給出的45號(hào)鋼的允許彎應(yīng)力為360MPa2）耳板計(jì)算A、耳板有效截面抗拉承載力計(jì)算耳板最小有效截面積：A2=2X32X(78.5-30-0.5)二307WPn二3072X295二906.2kN906.3=.=1.用L仙；滿足鐵路橋梁鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（）中大于的要求。B、耳板承壓計(jì)算耳板承壓應(yīng)力：o二455/(32X60)二237MPci公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(JTJ025-86)中規(guī)定Q345鋼的銷軸承壓應(yīng)力限值為300MPa，因此滿足要求。C、耳

15、板抗剪計(jì)算耳板抗剪截面：)=2X32X(100-30,sl30)二6368mm20=二2防=2441*33455X1000因此耳板抗剪強(qiáng)度滿足要求。D、耳板抗剪計(jì)算(1)孔徑與銷軸直徑相差不大于1mm，滿足要求。(2)孔端耳板a=，滿足要求。主梁ZL與GHL2連接處支座驗(yàn)算支座驗(yàn)算根據(jù)結(jié)構(gòu)特點(diǎn)和受力大小，在主梁ZL與GHL2之間的連接采用四氟滑板橡膠支座GJZF4350 x550 x72(單向)NR，根據(jù)公路橋梁板式橡膠支座規(guī)格系列(JT/T663-2006)確定，該支座的最大承壓力標(biāo)準(zhǔn)值為1836kN,順橋向最大位移為90mm，允許轉(zhuǎn)角為(按照寒冷地區(qū)考慮)。通過本橋梁的計(jì)算，得到支座處最大

16、承壓力為680kN，支座處順橋向最大位移為39mm，最大轉(zhuǎn)角為，另外側(cè)向通過抵擋構(gòu)造實(shí)現(xiàn)側(cè)向約束。因此本支座滿足結(jié)構(gòu)要求。擋塊驗(yàn)算圖28支座節(jié)點(diǎn)支座處水平力為980kN。需驗(yàn)算的內(nèi)容包括，ZL與支座上鋼板間的焊縫、下鋼板與GHL2之間的焊縫、擋塊的強(qiáng)度驗(yàn)算。A、上鋼板與ZL之間的連接滿足要求B、下鋼板與GHL之間的連接有水平引起彎矩W為W二980X0.15二147kNmt=980/(2X0.7X14X900)=55.6亞呂X=-30.：).7XX祖存+=(2077+3091=71.9MPa137.8kN在豎向拉力作用下，抗拉構(gòu)造的受力如下圖：圖27抗拉構(gòu)造受力簡圖最大彎矩:1CX.1-+i：.

17、1：二匕：M、:X最小抗彎截面轉(zhuǎn)動(dòng)慣性矩:hill=X16X1103+2X20X200X652=3.56X10W最大抗彎應(yīng)力:曲XILX僉O二二艮.創(chuàng)1%巳況1山黑祝x；底部焊縫最大正應(yīng)力：I=X(2X0,7X10)Xlol+2X(2X0.7X10)X200X922=4.89X107mm4A=2X20(X(2X；j.7Xj：)+(2Xi7X10)Xli)兄二7Luil2巳）.：!X丨XJjOC1XIF-+口二L）L）,UYPc二43.IMPa2X(.),7X.1X-332一人在水平力作用下的焊縫剪應(yīng)力為：（B）錨栓抗拉驗(yàn)算=2X0,7X14X632=乳鋼日綜合應(yīng)力為：錨栓承受豎向力的作用，采用

18、6個(gè)M36的錨栓，單個(gè)極限抗拉承載力為。錨栓所承受的最大拉力為：280.963.2X1000X680I=+;二小.K+31.(；=77.KkNI門3X胡戶(C)埋件驗(yàn)算圖29埋件圖1）當(dāng)埋件在豎向拉力、彎矩和剪力同時(shí)作用下（假設(shè)不考慮錨栓的作用）彎矩：拉力:1二更;.沁其中：r-匚心av=(40-0.08X20)片瞎=0.524ah=0.6+0.25X=0,975因此：VM33S.XliFC：,J.Xlf.i1-3;：;二aIOLul2實(shí)配,2：z/.L2心liin：，因此滿足要求。2）當(dāng)埋件在豎向壓力、彎矩和剪力同時(shí)作用下：彎矩：98.8X1綱)4-/：30=66.2kNm壓力:、Ico.沁

19、剪力:&:虬:憶+朋.徉二:加jkX其中：,r.n,av=(40-0.08X20)=Cl524ah=0.6+0.25X=0,975因此：V-:L:仇,l-；.4.z+3X:丄吃xi：:.xX237:ili2二2185十也上X嚴(yán)-(；./|X)/；X擔(dān)心X寸i；X丄船XC小X:di：X?xki=和山;口L1z:.L2liiir，因此滿足要求。十一基礎(chǔ)驗(yàn)算驗(yàn)算內(nèi)容：基礎(chǔ)底面地基承載力驗(yàn)算基礎(chǔ)背面地基承載力驗(yàn)算基礎(chǔ)側(cè)面地基承載力驗(yàn)算抗剪栓釘驗(yàn)算施工安裝階段柱腳底板驗(yàn)算基礎(chǔ)傾覆驗(yàn)算(考慮結(jié)構(gòu)整體，不會(huì)發(fā)生平面內(nèi)傾覆，不需驗(yàn)算)基礎(chǔ)底面地基承載力驗(yàn)算已知條件：基礎(chǔ)尺寸(單位mm):b1=7300,b11

20、=3650,a1=4000,a11=1300,h1=9234柱:方柱,A=600mm,B=2000mm設(shè)計(jì)值：N=,Mx=My=標(biāo)準(zhǔn)值：Nk=,Mxk=Myk=混凝土強(qiáng)度等級(jí)：C30,fc=mm2鋼筋級(jí)別：HRB400,fy=360N/mm2基礎(chǔ)混凝土保護(hù)層厚度：40mm基礎(chǔ)與覆土的平均容重：m3修正后的地基承載力特征值：1000kPa基礎(chǔ)埋深：作用力位置標(biāo)高：計(jì)算要求：基礎(chǔ)抗彎計(jì)算基礎(chǔ)抗剪驗(yàn)算基礎(chǔ)抗沖切驗(yàn)算地基承載力驗(yàn)算單位說明：力：kN,力矩：，應(yīng)力：kPa基底反力計(jì)算：統(tǒng)計(jì)到基底的荷載標(biāo)準(zhǔn)值:Nk=,Mkx=,Mky=設(shè)計(jì)值:N=,Mx=,My=承載力驗(yàn)算時(shí)，底板總反力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa):

21、相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合pkmax=(Nk+Gk)/A+|Mxk|/Wx+|Myk|/Wy=kPapkmin=(Nk+Gk)/A-|Mxk|/Wx-|Myk|/Wy=kPapk=(Nk+Gk)/A=kPa各角點(diǎn)反力p1=kPa，p2=kPa，p3=kPa，p4=kPa強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，底板凈反力設(shè)計(jì)值(kPa):相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合pmax=N/A+|Mx|/Wx+|My|/Wy=kPapmin=N/A-|Mx|/Wx-|My|/Wy=kPap=N/A=kPa各角點(diǎn)反力p1=kPa，p2=kPa，p3=kPa，p4=kPapmin=0，地基承載力驗(yàn)算:pk=fa二，滿足pkmax二*fa=,滿足基礎(chǔ)

22、抗剪驗(yàn)算:抗剪驗(yàn)算公式V=As=565mm2/mY向?qū)嵟銭12200(565mm2/m)=As=565mm2/m配筋簡圖基礎(chǔ)背面地基承載力驗(yàn)算已知條件：基礎(chǔ)尺寸(單位mm):b1=9234,b11=4617,a1=4000,a11=2000,h1=5233柱:方柱,A=600mm,B=2000mmfc=mm2設(shè)計(jì)值：N二，Mx=My=準(zhǔn)值：Nk二，Mxk=Myk=混凝土強(qiáng)度等級(jí)：C30,鋼筋級(jí)別：HRB400,fy=360N/mm2基礎(chǔ)混凝土保護(hù)層厚度：40mm基礎(chǔ)與覆土的平均容重：m3修正后的地基承載力特征值：1000kPa基礎(chǔ)埋深：作用力位置標(biāo)高：計(jì)算要求：基礎(chǔ)抗彎計(jì)算基礎(chǔ)抗剪驗(yàn)算基礎(chǔ)抗沖

23、切驗(yàn)算地基承載力驗(yàn)算單位說明：力：kN,力矩：，應(yīng)力：kPa基底反力計(jì)算：統(tǒng)計(jì)到基底的荷載標(biāo)準(zhǔn)值:Nk=,Mkx=,Mky=設(shè)計(jì)值:NMx=,My=承載力驗(yàn)算時(shí)，底板總反力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa):相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合基底全反力計(jì)算出現(xiàn)零應(yīng)力區(qū)，按應(yīng)力重分布計(jì)算：基底各點(diǎn)位置及反力(以左下角為原點(diǎn))：(x,y)反力(kPa)pk=(Nk+Gk)/A=kPapkmax=kPa,pkmin=kPa強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，底板凈反力設(shè)計(jì)值(kPa):相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合p=kPapmax=kPa,pmin=kPa各角點(diǎn)反力p1=kPa,p2=kPa,p3=kPa,p4=kPa地基承載力驗(yàn)算:pk=fa二，滿足pkmax=*fa=,滿足基礎(chǔ)抗剪驗(yàn)算:抗剪驗(yàn)算公式V=As=565mm2/mY向?qū)嵟銭12200(5