1、混凝土抗 壓強(qiáng) 度不確定度評(píng) 定 報(bào) 告評(píng) 定日期2009-4-25混凝土 強(qiáng)度等 級(jí) C30， 檢測(cè) 數(shù)據(jù) 為計(jì) 算機(jī)自 動(dòng)處 理采集，破壞荷載 分別是：888.5KN、856.6KN、858.0KN ;試件尺寸 150X150M50mm,強(qiáng)度值R28=38.6MPa。1 測(cè) 量原理；試 件 為 立方體試 件，受壓 面 積 通 過鋼 板尺 測(cè) 量求得，試驗(yàn)溫度的影響忽略不計(jì) 。2、數(shù)學(xué)模型:R=F/A = F/a的式中 R 混凝土立方體試件抗 壓強(qiáng) 度 MPaF破壞荷 載 （N ）A-試件承 壓面積 （mm）按照相對(duì) 不確定度表示，得：u2crel R） =u2rel F） 4u2rel Q

2、） 4u2rel b）測(cè) 量不確定度分量長(zhǎng)度測(cè)量引入的不確定度分量，urel （a）長(zhǎng) 板度 測(cè) 量的不確定度有兩部分組 成， 鋼 尺的 誤 差引起的不確定度和人 員讀 數(shù) 誤 差引起的不確定度。1）鋼板尺的誤差引ulrel Q）起的不確定度ulrel a）鋼 板尺的最大允許誤 差 為 1% ，以矩形分布估計(jì) ， 則 ：u1 Q） =1mm/3l/2 = 0.577mmulrel Q） =u1 Q）/a= 0.577 150=0.385%（2）人 員讀 數(shù) 誤 差引起的不確定度鋼板尺的分度值為1mm,讀數(shù)誤差極限為1mm,誤差的絕對(duì)值為0.5mm,以矩形 分布估計(jì)，則：u2 =a/K= 0.5

3、/31/2=0.289U2rel Q） =0.289 150 = 0.193%寬度測(cè)量引入的不確定度分量，urel（b）同理：u1 b） Mmm/31/2= 0.577mmu1rel b） =u1 Q）/a= 0.577 150=0.385%u2 b） ?/K = 0.5/31/2 =0.289u 2rel b） =0.289 150=0.193%極限 壓力引起的不確定度極限 壓 力引起的不確定度有儀 器的校準(zhǔn)（檢定）不確定度和儀 器的 測(cè) 量不確定度組 成儀器的校準(zhǔn)（檢定）不確定度u1rel（F）儀器校準(zhǔn)證書的不確定度U95=0.3%,按照正態(tài)分布估計(jì)，標(biāo)準(zhǔn)不確定度為u1rel F） =U9

4、5/K = 0.3%T.96= 0.153%儀器的 測(cè)量不確定度u2rel（F）根據(jù) 檢定證書 ， 試驗(yàn) 機(jī)的平均誤差為 1.0%，按矩形分布估計(jì) ， 標(biāo)準(zhǔn)不確定度 為 ：u2rel F） =u2/k= 1.0%31/2= 0.58%數(shù)字修約的不確定度u1rel抗壓強(qiáng) 度值 的修 約間 隔 為0.1MPa,由修約導(dǎo)致的誤差絕對(duì)值a=0.1/2= 0.05估 計(jì)為 矩形分布，由此引入的 標(biāo) 準(zhǔn)不確定度為u1 =31/2 = 0.05 31/2=0.03 ulrel=u1 田=0.03W8.6= 0.08% 4、不確定度概算輸 入量來源誤差絕對(duì) 值分布ku（x）urel（x）長(zhǎng)度示 值誤差1mm矩

5、形分布31/20.577mm0.385%讀數(shù)誤差0.5mm矩形分布31/20.289mm0.193%寬度示 值誤差1mm矩形分布31/20.577mm0.385%讀數(shù)誤差0.5mm矩形分布31/20.289mm0.193%壓力校準(zhǔn) 誤 差U95=0.3 %正態(tài)分 布1.960.153%測(cè)量誤差1.0%矩形分布31/20.58%修約修 約誤 差0.05 MPa矩形分布31/20.03 MPa0.08%合成標(biāo)準(zhǔn)不確定度Ucrel =0.86% uc R） =0.33MPa5、合成相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)不確定度Ucrel R）= （0.385%）2（ 0.193%）2 （0.385%）2（ 0.193%）2（ 0.153%）2（ 0.58%）2 0.08%）21/2 =0.86%6、檢測(cè)結(jié)果R= 38.6 MPa6、 合成 標(biāo)準(zhǔn)不確定度Uc（R）Uc R） =R Ucrel R） = 0.86%38.6= 0.33 MPa8、 擴(kuò) 展不確定度U取包含因子 K = 2,于是U = 2XUc R） =20.33=0.66 M