PAGEPAGE100《機械設(shè)計基礎(chǔ)習(xí)題庫第一篇12、由于合金鋼主要是為了提高強度，而不是為了提高剛度。而且通常要進(jìn)行適當(dāng)?shù)臒崽幚聿拍艿玫匠浞掷谩?、零件剛度是指零件在載荷作用下抵抗彈性變形的能力。常用的提高零件剛度的措施有采用抗彎曲或扭轉(zhuǎn)變形強的剖面形狀，減小跨距等。4、脆性材料制成的零件，在靜應(yīng)力下，通常取材料的強度極限為極限應(yīng)力，失效形式為斷裂；塑性材料制成的零件，在簡單靜應(yīng)力作用下，通常取材料的屈服極限為極限應(yīng)力，失效形式為塑性變形；而在變應(yīng)力作用下，取材料的疲勞極限為極限應(yīng)力，失效形式為疲勞斷裂。5對于塑性材料的零件將產(chǎn)生表面塑性變形而破壞；而在點線接觸零件，在外載荷作用下，接觸處將產(chǎn)生接觸應(yīng)力，從而將引起零件的疲勞點蝕破壞。6動，這種接觸面的強度稱表面接觸強度。如通用件中齒輪的工作表面。7、按零件接觸狀態(tài)的不同，三種表面強度的區(qū)別是：接觸強度的滑動表面為點、線接觸；擠壓強度的靜接觸面為面接觸；比壓強度的滑動表面為面接觸。8、兩零件高副接觸時，其最大接觸應(yīng)力取決于材料彈性模量；接觸點曲率半徑及單位接觸寬度載荷。9、隨時間變化的應(yīng)力稱為變應(yīng)力，在變應(yīng)力作用下，零件的損壞是疲勞斷裂。10、變應(yīng)力可歸納為對稱循環(huán)變應(yīng)力，非對稱循環(huán)變應(yīng)力和脈r+1~-1r=-1動循環(huán)變應(yīng)力；r=+1則稱為穩(wěn)定變應(yīng)力，如其中之一不相等，則稱為非穩(wěn)定變應(yīng)力。12、變應(yīng)力的五個基本參數(shù)為最大應(yīng)力σ 、最小應(yīng)力

、應(yīng)力 max幅σa 、平均應(yīng)力σm 、循環(huán)特性r。

min13、脈動循環(huán)變應(yīng)力的σ

= 0

=σ=σ

/2；循環(huán)特性r為0

min m

max14、當(dāng)循環(huán)特性r=-1，變應(yīng)力為對稱循環(huán)；循環(huán)特性r=0，變應(yīng)力為脈動循環(huán)。15、在變應(yīng)力參數(shù)中，如以σ

，σmax

min

表示，平均應(yīng)力σ

=(σm

+maxσ)/2，應(yīng)力幅σ

=(σ-σ)/2，循環(huán)特性r=σ/σ。min

a

min

min

max16、應(yīng)力循環(huán)特性r=σ/σ，其中應(yīng)力的取值是指絕對值的大min maxr-1~+1之間。a17、用應(yīng)力幅σa

=及平均應(yīng)力σm

作為縱橫坐標(biāo)的極限應(yīng)力圖，是表為對稱循環(huán)應(yīng)力，其循環(huán)特性為-1，極限應(yīng)力為σ ；在橫坐-1S+1σ。S18、在變應(yīng)力中，等效應(yīng)力幅σ=(k)σ+σ，式中的綜合影響av D ax m系數(shù)(k)σD

是表示表面狀態(tài)；絕對尺寸，應(yīng)力集中對零件疲勞強度的影響；而是把平均應(yīng)力折合為應(yīng)力幅的等效系數(shù)。19N必小于或等于該材料的循環(huán)基數(shù)N；由于應(yīng)力集中、絕對尺寸、及表面狀態(tài)等影0響，零件的疲勞極限通常必小于其材料的疲勞極限。202122、金屬材料的疲勞曲線有兩種類型：一種是當(dāng)循環(huán)次數(shù)N超過某一值N0以后，曲線即趨向水平。另一種則曲線無水平部份，疲勞極限隨N增加而下降。20區(qū)為無限壽命區(qū)N<0區(qū)為有限壽命區(qū)，在無限壽命區(qū)區(qū)疲勞極限是一個常數(shù)。 023、疲勞極限的定義是在循環(huán)特性r一定時，應(yīng)力循環(huán)NN為N時的疲勞極限叫做持久極限。024、零件疲勞計算中，一定的循環(huán)特性r下，應(yīng)力的實際循環(huán)總次數(shù)NN之比，叫作壽命損傷ii率。零件在各應(yīng)力作用下達(dá)到 疲勞極限時，各壽命損傷率之NN之比，叫作壽命損傷iii 25次數(shù)N與相應(yīng)的達(dá)到疲勞時循環(huán)次數(shù)N之比表示的壽命損傷率在1。i 26、材料的疲勞曲線是表示一定的r下，循環(huán)次數(shù)N與疲勞極限mm

為縱坐標(biāo)表示的極限應(yīng)a力圖，反映了不同的r下，具有不同的極限應(yīng)力。a27、最典型的四種磨損為：粘著磨損；接觸疲勞磨損；磨料磨損；腐蝕磨損。28、為了減輕粘著磨損可采取合理選擇材料、加添加劑、限止摩擦表面的溫度和壓強等措施。29、點蝕的形成和潤滑油的存在有密切關(guān)系，潤滑油的粘度愈小，點蝕的發(fā)展愈迅速；若沒有潤滑油，則接觸處的主要破壞形式是磨損。30871、緊螺栓聯(lián)接的螺栓強度可按純拉伸計算，其強度條件式1、緊螺栓聯(lián)接的螺栓強度可按純拉伸計算，其強度條件式為 ，其中1.3是考慮螺紋力矩的影響。2、螺紋松脫的原因是沖擊振動、變載荷、溫度變化等防松裝置根據(jù)工作原理不同可分為利用摩擦防松、直接鎖住、破壞螺紋時關(guān)系。3、螺紋的牙型有三角形，矩形，梯形，鋸齒形。常用的4(或摩擦角)5、在普通機械中，共同完成一個聯(lián)接任務(wù)的一組聯(lián)接螺栓，雖然受67、為了提高受軸向變載荷螺栓聯(lián)接的疲勞強度，可采用提高予緊力，減少螺栓的剛度，提高被聯(lián)接件的剛度等措施。8、由螺紋副效率公式 可以看出，當(dāng)一定時，三角形螺紋因β較大，效率就低，因而容易自鎖，故適用于聯(lián)接；而矩形螺紋與三角螺紋比較因β較小效率就高故適用于傳動ρ9λ≤當(dāng)量摩擦角；單頭螺紋比ρν多頭螺紋自鎖性要好。10、從螺紋使用要求上，聯(lián)接螺紋要求有自鎖性能，而傳動螺紋要求有較高的效率。1314、擰緊螺母時需要克服螺紋力矩和螺母支承面力矩。15力。16、在工作載荷予緊力不變條件下，為提高螺栓的疲勞強度應(yīng)減小螺栓剛度，措施如適17栓剛度或增大被聯(lián)接件剛度。但將使聯(lián)接中剩余預(yù)緊力減少，故應(yīng)18、螺栓聯(lián)接中，在一定外載荷和剩余預(yù)緊力不變的條件下，要提高螺栓疲勞強度，應(yīng)減小螺栓剛度或增加被聯(lián)接件剛度；但預(yù)緊力將加大，而螺栓總拉力不變。19、在受預(yù)緊力和工作拉力的緊螺栓聯(lián)接中，在預(yù)緊力不變時，在聯(lián)20作載荷與剩余預(yù)緊力之和；也可等于一部分工作載荷與預(yù)緊力之2122、與粗牙螺紋相比，在公稱直徑相同時，細(xì)牙螺紋的螺距小，牙細(xì)、內(nèi)徑和中徑較大，故升角較小，因而較易滿足自鎖條件。23180時的1.5倍計算。原因是兩個平鍵所受的載荷分配不均勻。24壓強度計算；對動聯(lián)接需作耐磨性計算。25、普通平鍵聯(lián)接中，接觸工作面為二側(cè)面，其接觸表面的強度屬擠壓強度；但在鍵橫斷面的寬度方向，還有剪切強度問題。2627、普通平鍵是靠二側(cè)面?zhèn)鬟f載荷；而楔鍵是靠上下面壓緊而產(chǎn)生的摩擦力傳遞載荷，故聯(lián)接的對中性較差。28、半圓鍵的工作面是兩側(cè)面，當(dāng)用兩個半圓鍵時在軸上應(yīng)在軸的同一母線上布置。29、導(dǎo)向鍵的失效形式為磨損，通常作聯(lián)接的耐磨性計算。30、根據(jù)齒形不同，花鍵聯(lián)接可分為三角形、矩形、梯形三種。31、花鍵定心方式有外徑定心，側(cè)面定心和內(nèi)徑定心三種。32、漸開線花鍵聯(lián)接的定心方式有齒形定心、外徑定心兩種。33、在矩形花鍵聯(lián)接中，當(dāng)轂孔表面硬度不高時，宜用外徑定心；而當(dāng)轂孔表面硬度較高時，宜用內(nèi)徑定心。第三篇1、機械零件的失效是指由于某些原因不能正常工作；螺栓聯(lián)接，滑和疲勞斷裂。2、載荷系數(shù)K=KKKK，其中Kα是考慮齒對間載荷分配不均A v α βKβ3周速度、齒面硬度。4、齒輪傳動中的動載荷，主要是由輪齒制造時的誤差和工作時輪5、齒輪輪齒的齒頂修緣是減少動載荷的有效措施；齒向修形是減678曲強度計算。9、齒輪傳動中，由于齒面上滑動摩擦的方向在主動輪上是離開節(jié)點，而在從動輪上是指向節(jié)點，故點蝕通常發(fā)生在節(jié)線偏下部位，而膠合出現(xiàn)在節(jié)線上部位。10部位，齒面塑性變形（流動）12YF無關(guān)（不隨模數(shù)；對標(biāo)準(zhǔn)齒輪，F(xiàn)的大?。ㄖ慌c輪齒齒數(shù)有關(guān)，且成反比）隨齒數(shù)的增加而減小。F13Y14、在閉式軟齒面的齒輪傳動中，輪齒的主要失效形式是點蝕，所F15、根據(jù)齒輪設(shè)計準(zhǔn)則，對閉式齒輪傳動，當(dāng)齒面硬度小于HB350HB3501617變化，法向力隨嚙合點變化而不變（=。n18Fn19、在齒輪接觸疲勞強度計算時，通常假設(shè)把力作用在節(jié)點處，這是因為在該點一般為單齒嚙合。20、甲、乙兩對直齒輪，已知甲對m=3，Z1=20，Z2=40，乙對m=2，Z1=40，Z2=80，其他條件完全相同，如不計齒數(shù)變化對各系數(shù)影響，在接觸強度上甲對低于乙對，彎曲強度上甲對高于乙對。21、為了減少齒輪在齒寬上載荷分布不均勻，應(yīng)增加軸系剛度；在單齒非對稱布置時，齒輪最好布置在遠(yuǎn)離扭矩作用端。22齒輪對材料要求是：齒面要硬，齒芯要韌。23242526般β8般β8°~15°之間。F28、斜齒輪彎曲應(yīng)力計算公式 中的Y，YF， Y Y， 中對輪齒彎曲應(yīng)力的影響。29、普通蝸桿傳動的正確嚙合條件是蝸桿軸面模數(shù)等于蝸輪端面模數(shù)、蝸桿的軸面壓力角等于蝸輪端面壓力角、蝸桿的導(dǎo)程角λ=蝸輪螺旋角β。30嚙合。3132、普通蝸桿傳動中，其主平面內(nèi)，蝸桿的齒廓為直線，蝸輪的齒廓為漸開線，故在主平面內(nèi)蝸桿與蝸輪的嚙合可看成是齒條和齒輪的嚙合。33、蝸桿傳動的總數(shù)率由嚙合效率、考慮攪油損失的效率和軸承效率組成，其中嚙合效率最低。34量越大。35、蝸桿的頭數(shù)愈多，其嚙合效率愈高，而蝸桿的導(dǎo)角愈小，則嚙合效率愈低。36、閉式蝸桿傳動中，導(dǎo)角增大，效率增加。功率P一定時，蝸桿的頭數(shù)越少，(效率越低)，特性系數(shù)q越大，傳動的發(fā)熱量將越大。372880，因為蝸桿過長，使蝸桿剛度減小。38、蝸桿傳動變位后，被變位的是蝸輪尺寸，這時蝸桿節(jié)圓有所改變，蝸輪節(jié)圓與分度園重合。39易產(chǎn)生膠合和磨損破壞，因此，蝸桿常采用的材料是鋼，蝸輪常40、蝸桿傳動的主要失效形式是膠合和磨損，因此要求蝸輪材料有優(yōu)良的減摩性，和抗膠合性。41、蝸桿傳動中，由于齒面滑動速度較大，所以所用的材料組合首先要有良好的減摩性，此外還要有一定的強度。4243、蝸輪材料為鑄鐵或鑄鋁鐵青銅時，齒面的許用接觸應(yīng)力與滑動速度有關(guān)，與循環(huán)次數(shù)無關(guān)。44qq452-3個蝸桿的直徑與4647、在帶傳動中摩擦力的極限值(或帶的工作能力，或膠帶所能傳遞0F的圓周力決定于帶與帶輪的摩擦系數(shù)、張緊力F 、包角α等因素當(dāng)其他條件相同時張緊力 和包角α愈大摩擦力極限0F0也愈大。48、A、B、C、D、、F七種型號，其中F型號的剖面尺寸最大。三角帶的內(nèi)周長度是標(biāo)準(zhǔn)值。49、三角膠帶中，一定型號單根帶的傳遞能力，隨帶輪直徑的增加而增加，隨帶速的增加而增加，隨帶長的增加而增加。50、設(shè)計三角膠帶傳動時，在型號一定下，如需減少帶的根數(shù)Z，通常可采用增加帶輪的直徑或提高帶的速度。51()52、在帶傳動中，小帶輪直徑不宜過小是考慮：53、帶傳動中，包角α1

增加，帶傳動中有效圓周力增加；中心距a增加，則有效圓周力增加；傳動比增加，則有效圓周力減小。54、在帶傳動中，小帶輪直徑小，會使包角減小、帶所受的彎曲應(yīng)v過大時，則由于帶的離心力增大，從而使帶所受的離心應(yīng)力增大，帶與帶輪間的正壓力減小，而使承載能力降低。55、帶傳動中，膠帶速度v過大，會因離心力過大而降低傳動能力；v過小，在一定功率下會因帶的拉力過大而降低傳動能力，所以帶速不宜過高或過低。5657、帶傳動的主要失效形式是膠帶的打滑、疲勞破壞，因此帶傳動的設(shè)計依據(jù)是在不打滑情況下，具有一定的疲勞強度和壽命。58、帶傳動中，表示接觸弧上彈性滑動的滑動角，是隨外載的增加而增加，當(dāng)該角達(dá)到整個包角時，就將發(fā)生打滑。59、帶傳動中，產(chǎn)生彈性滑動時，帶與帶輪的接觸弧上，靜弧總是發(fā)生在帶進(jìn)入帶輪的這一邊上。當(dāng)靜弧趨向于零，滑動弧擴大到整個接觸弧時，帶就產(chǎn)生打滑。60園周力，它等于帶與輪面接觸弧上的摩擦力。當(dāng)工作阻力超過該61、帶傳動的打滑是由過載引起；而彈性滑動是由接觸弧上的摩擦力使帶兩邊發(fā)生不同的拉伸變形而引起。6263、帶傳動中，當(dāng)產(chǎn)生彈性滑動時，其滑動角等于帶在帶輪上的包角時，膠帶就發(fā)生打滑(打滑是由于過載造成的)，這種現(xiàn)象一般首先發(fā)生在小帶輪上。64、增速傳動的帶傳動中從動輪上較易發(fā)生打滑現(xiàn)象。65、帶傳動中的打滑是由過載引起的全面滑動，它反映了帶兩邊拉力的相差達(dá)到了接觸弧上摩擦力的極限值也就是接觸弧上的滑動角達(dá)到了全部包角。66、套筒滾子鏈鏈輪齒形采用“三圓弧一直線”齒形，是因為它具有下列優(yōu)點）具有接觸應(yīng)力?。┎灰酌撴湥ǎ┍阌诩庸?67、鏈傳動的瞬時傳動比是變化的，只有當(dāng)兩鏈輪的齒數(shù)相等和（2）主動鏈邊長度又恰為鏈節(jié)矩的整數(shù)倍時，其值才恒定不變。68、鏈輪齒數(shù)不宜過多或過少，齒數(shù)太少時，將增加速度的不均勻性并引起動載荷齒數(shù)過多時在鏈節(jié)磨損后將引起脫鏈現(xiàn)象69、在同樣轉(zhuǎn)速條件下，套筒滾子鏈TG158比TG254鏈速不均勻性小，動載荷小。70而垂度拉力取決于傳動的布置方式及鏈在工作時允許的垂度。71、在套筒滾子鏈傳動中引起動載荷的原因是：7273所以鏈條運動過程中總是存在平移和上下二個方面的運動不均勻性。74、鏈傳動中，影響鏈傳動動載荷的主要因素是鏈輪齒數(shù)Z1、角p速度和鏈節(jié)距 。p175、鏈傳動中鏈節(jié)距越大鏈輪齒數(shù)越少，速度越高，鏈條的運動不均勻性就越大，也就使傳動中的動載荷越大。7677、在鏈傳動中，鏈條的節(jié)距增加，則鏈條的強度增加，傳動中產(chǎn)生的動載荷增加，故鏈節(jié)距選用的原則是：在滿足強度條件下，鏈節(jié)距應(yīng)盡量小。78、在鏈傳動中，鏈條節(jié)距p增加，則鏈條的強度提高，傳動中產(chǎn)生的動載荷增大，故鏈節(jié)距選用原則是在滿足傳遞功率的條件下盡量選用小的鏈節(jié)矩。第四篇12、潤滑油的粘度是衡量內(nèi)摩擦力大小的指標(biāo)。345、在液體動壓潤滑滑動軸承中，若其他條件均保持不變，而將載荷不斷增加，則偏心距e增大，偏位角θ減小但達(dá)到一定時保持不變。6、混合摩擦潤滑軸承的主要失效形式是膠合和磨損，通過p≤[p]pv≤[pv]和v≤[v]三項計算來控制失效。78應(yīng)驗算ppvv的數(shù)值，使其不超過許用值。9p損；壓強與速度積pv需驗算速度v10選擇。1.5時，可以采用調(diào)心軸承。12、在滑動軸承中，寬徑比B/dB/dΨ由于最小油膜厚度減小，使承載能力提高，但Ψ過小，易導(dǎo)致軸與軸瓦表面直接接觸，而使液體動壓狀態(tài)受到破壞。min13、液體動壓徑向滑動軸承的相對間隙ψ值選取與速度和載荷有關(guān)通常重載低速軸承ψ值應(yīng)選小值這可使軸承的承載能力提高此時選取ψ值主要受h 限制。min1、液體動壓潤滑向心軸承設(shè)計中，寬徑比/d增加，相對間隙min15、在液體動壓徑向滑動軸承中，當(dāng)載荷增大時，若轉(zhuǎn)速不變，則心率ε增大，最小油膜厚度h 減小。minmin16、液體動壓潤滑向心軸承中，軸承所受載荷愈大，最小油膜厚h 愈小，油溫就愈高。mino17、在滑動軸承中，反映承載能力的承載量系數(shù)索氏數(shù)S 是隨偏率ε的增加而增加，隨寬徑比d的增加而增加。o18率ε增大，最小油膜厚度減小；又當(dāng)載荷不變，轉(zhuǎn)速升高時，相對偏心率εminmin19hhΨminmin20、滾動軸承的額定壽命是指同一批軸承中90%的軸承所能達(dá)到的壽命。滾動軸承的額定動載是指額定壽命為106轉(zhuǎn)時所能承受的載荷。21、滾動軸承在基本額定動載荷C作用下，可以工作106r而不發(fā)生點蝕，其可靠度為90%。22其中任一元件在疲勞點蝕前所能運轉(zhuǎn)的總轉(zhuǎn)數(shù)。23、滾動軸承密封的目的是阻止?jié)櫥瑒┑牧魇В环乐够覊m、水分24、滾動軸承的密封按密封原理可分為(1)接觸式和(2)非接觸式兩大類，屬于(1)類密封的有氈圈密封等，屬于(2)類密封的有迷宮式密封等。25ee愈大則Y26、當(dāng)滾動軸承的轉(zhuǎn)速極低或擺動時，軸承的主要損壞形式為塑性27、對于工作時回轉(zhuǎn)的滾動軸承，主要失效形式是疲勞點蝕，故應(yīng)進(jìn)行壽命計算，而對工作時不轉(zhuǎn)動、作擺動或轉(zhuǎn)速低的軸承，主要失效形式是塑性變形，故應(yīng)進(jìn)行靜強度計算。28、試寫出下列滾動軸承的類型和內(nèi)徑：3208：類型圓錐滾子軸承，內(nèi)徑40mm；7203：類型角接觸球軸承，內(nèi)徑17mm；29、當(dāng)只有徑向載荷作用時7 類及3