本次畢業(yè)設(shè)計所完成的是位于大連市旅順經(jīng)濟(jì)開發(fā)區(qū)，是大連交通大學(xué)衛(wèi)生所樓，建筑場地面積約為30mX50m,為3層框架結(jié)構(gòu)建筑。在結(jié)構(gòu)設(shè)計階段，依據(jù)既定方案進(jìn)行該住宅的結(jié)構(gòu)選型及結(jié)構(gòu)布置。按照7度抗震設(shè)防要求對建筑物抵抗水平地震作用的能力進(jìn)行了必要地設(shè)計計算，并先后完成了豎向荷載作用下框架的內(nèi)力分析與最不利內(nèi)力組合，梁、柱的配筋設(shè)計，以及現(xiàn)澆樓面板配筋計算和樓梯的設(shè)計與計算。最后是施工圖的設(shè)計，根據(jù)上述計算結(jié)果，來最終確定構(gòu)件布置和構(gòu)件配筋以及結(jié)構(gòu)構(gòu)件的構(gòu)造措施。設(shè)計過程中，參閱了房屋建筑制圖統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)、建筑設(shè)計防火規(guī)范、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范、建筑抗震設(shè)計規(guī)范、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范以及國家建筑標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計圖集等資料，保證了設(shè)計的功能性、合理性，并符合相關(guān)規(guī)范規(guī)定。關(guān)鍵詞：衛(wèi)生所建筑結(jié)構(gòu)AbstractThegraduationprojectiscompletedresidentialbuildinglocatedinDalianDevelopmentZonelongevityIslandResort,Theresortissurroundedbythesea,isacitylocatedinDalianLushunDistrict,DalianJiaotongUniversityclinicbuilding,buildingsiteareaofapproximately30mX50mforthethree-storeyframestructurebuilding.Inthestructuraldesignstage,accordingtotheestablishedstructureoftheresidentialprogramselectionandstructuralarrangement.7degreeearthquakeinaccordancewithrequirementsofthebuilding'sabilitytoresisthorizontalseismicactionnecessarytocarryoutdesigncalculations,andhascompletedaverticalloadforceanalysisundertheframeworkoftheforcewiththemostunfavorablecombinationofbeamsandcolumnsreinforcementdesign,aswellascastfloorpanelreinforcementcalculationandstaircasedesignandcalculation.Finally,thedesignofconstructionplans,accordingtothecalculations,tofinalizethearrangementofelementsandcomponentsaswellasstructuralelementsreinforcedstructuralmeasures.Thedesignprocess,refertoauniformstandardhousingconstructiondrawings,architecturaldesigncodeforfireprotection,designofconcretestructures,seismicdesignofbuildings,buildingfoundationdesignspecificationsandNationalBuildingStandardDesignAtlas,etc.,toensurethefunctionalityofthedesign,andreasonableandthattheymeettherelevantspecification.Keywords：clinicbuildingstructureTOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"第一章課題說明 1\o"CurrentDocument"第二章框架結(jié)構(gòu)計算 32.1.1設(shè)計原始依據(jù) 32.1.2結(jié)構(gòu)設(shè)計 31.2.1設(shè)計資料 3框架計算簡圖及梁柱截面尺寸 32.2.1計算簡圖 32.2.2初估梁柱截面尺寸 32.2.3荷載標(biāo)準(zhǔn)值的計算 恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值 5水平作用計算 63.1梁柱線剛度計算 6結(jié)構(gòu)重力荷載代表值 8計算結(jié)構(gòu)的基本周期 10橫向地震作用計算 11框架各層地震力及彈性位移 112.3.6風(fēng)荷載計算 風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力 142.4豎向荷載作用下框架內(nèi)力分析 14.1荷載計算 14.2計算框架彎矩及剪力 162.5內(nèi)力組合 231梁內(nèi)力組合 232.6截面設(shè)計與配筋計算 26\o"CurrentDocument"1框架梁截面設(shè)計 26\o"CurrentDocument"2.7框架柱截面設(shè)計 27\o"CurrentDocument"2.7.1軸壓比計算 27\o"CurrentDocument"7.2截面尺寸復(fù)核 27\o"CurrentDocument"7.3正截面受彎承載力計算 27\o"CurrentDocument"7.4裂縫寬度驗(yàn)算 30第三章板設(shè)計 33\o"CurrentDocument"屋面板荷載計算 33B、C軸間板配筋 34\o"CurrentDocument"3邊區(qū)格板配筋 35\o"CurrentDocument"3.4樓面板荷載計算 35\o"CurrentDocument"3.4.2邊區(qū)格板配筋 36\o"CurrentDocument"第四章樓梯計算 37\o"CurrentDocument"4.1設(shè)計資料 374.2踏步板(TB-1)設(shè)計 384.2.1踏步尺寸 384.2.2荷載統(tǒng)計 38\o"CurrentDocument"4.2.3內(nèi)力計算 38\o"CurrentDocument"4.2.4截面承載力計算 394.3樓梯斜梁(TL-1)設(shè)計 39\o"CurrentDocument"4.3.1荷載計算 39\o"CurrentDocument"4.3.2內(nèi)力計算 40\o"CurrentDocument"4.3.3承載力計算 40\o"CurrentDocument"4平臺板計算 41.1荷載計算 41\o"CurrentDocument"內(nèi)力計算 41承載力計算 41\o"CurrentDocument"平臺梁計算 42\o"CurrentDocument"確定梁的尺寸 42荷載計算 42\o"CurrentDocument"第五章基礎(chǔ)設(shè)計 455.1基頂內(nèi)力組合值計算 451.1A柱基礎(chǔ) 45\o"CurrentDocument"1.2B、C柱聯(lián)合基礎(chǔ) 45\o"CurrentDocument"柱(A柱)獨(dú)立基礎(chǔ)計算 46\o"CurrentDocument"1初步確定基底尺寸 463B、C柱聯(lián)合基礎(chǔ)計算 48\o"CurrentDocument"1初步確定基底尺寸 48參考文獻(xiàn) 51第一章課題說明.課題的來源及意義：近年來框架結(jié)構(gòu)在世界各地又有了很大的發(fā)展，許多城市普遍興建了包括商場、住宅、旅館、辦公樓和多功能建筑等各種類型的框架建筑。土木工程專業(yè)學(xué)生畢業(yè)后參加或從事框架結(jié)構(gòu)設(shè)計已成為必須面對的現(xiàn)實(shí)之一。通過畢業(yè)設(shè)計對大學(xué)期間所學(xué)的知識做一個系統(tǒng)的總結(jié)和應(yīng)用，通過自己對在熟悉任務(wù)書的基礎(chǔ)上參觀、比較同類建筑，查閱、搜集有關(guān)設(shè)計資料使我的所學(xué)的知識得以綜合的應(yīng)用，提高綜合知識的應(yīng)用能力，對所學(xué)過的知識得以系統(tǒng)的深化。并培養(yǎng)我獨(dú)立解決建筑設(shè)計、結(jié)構(gòu)設(shè)計的內(nèi)容和步驟,及掌握建筑施工圖結(jié)構(gòu)施工圖繪制的方法，為今后工作打下良好的基礎(chǔ)。同時畢業(yè)設(shè)計是學(xué)生在畢業(yè)前半年的最后學(xué)習(xí)和綜合訓(xùn)練的實(shí)踐性學(xué)習(xí)環(huán)節(jié)，是學(xué)習(xí)深化、拓寬、綜合教學(xué)的重要過程；是學(xué)生學(xué)習(xí)、研究與實(shí)踐成果的全面總結(jié)；是學(xué)生綜合素質(zhì)與實(shí)踐能力培養(yǎng)效果的全面檢驗(yàn)；是學(xué)生畢業(yè)及學(xué)位資格認(rèn)定的重要依據(jù)；也是衡量高等教育質(zhì)量和辦學(xué)效益的重要評價內(nèi)容。所以我們每一個畢業(yè)生都應(yīng)該認(rèn)真的努力完成自己的畢業(yè)設(shè)計，使自己成為社會需要的人才。.國內(nèi)外同類設(shè)計(或同類研究)的概況綜述框架結(jié)構(gòu)是由梁柱桿系構(gòu)成，能夠承受豎向和水平荷載作用的承重結(jié)構(gòu)體系。一般設(shè)計成雙向梁柱抗側(cè)力體系，主體結(jié)構(gòu)均宜采用剛接模式。抗震設(shè)計時，為協(xié)調(diào)變形和合理分配內(nèi)力，框架結(jié)構(gòu)不宜設(shè)計成單跨結(jié)構(gòu)。豎向荷載作用下，框架結(jié)構(gòu)以梁受彎為主要受力特點(diǎn)，梁端彎矩和跨中彎矩成為梁結(jié)構(gòu)的控制內(nèi)力。水平荷載作用下，框架柱承擔(dān)水平剪力和柱端彎矩，并由此產(chǎn)生水平側(cè)移，在梁柱節(jié)點(diǎn)處，由于協(xié)調(diào)變形使梁端產(chǎn)生彎矩和剪力，因此產(chǎn)生于柱上下端截面的軸力、彎矩和剪力是柱的控制內(nèi)力。隨著經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，生活水平的提高，人們對建筑產(chǎn)品也提出了更高的要求，不僅要安全、經(jīng)濟(jì)，還要實(shí)用、美觀。校區(qū)衛(wèi)生所作為小型公共建筑，在適應(yīng)時代需求的同時,不僅有與其他公共建筑的共性，也有自己獨(dú)特的特點(diǎn)。其總體特征有以下幾個方面：.一般為低層建筑。.主體大都采用框架結(jié)構(gòu)，或框架剪力墻結(jié)構(gòu)，以滿足現(xiàn)代建筑的布置靈活、大開間、大進(jìn)深要求。材料上多用鋼筋混凝土，局部采用鋼結(jié)構(gòu)，以滿足承受自重、活荷載，并保證具有足夠的強(qiáng)度和穩(wěn)定性要求。.為減輕結(jié)構(gòu)自重，現(xiàn)代框架結(jié)構(gòu)內(nèi)部填充墻多采用加氣碎砌塊，外墻多采用非承重黏土空心磚。.使用人員多，流動性大，一般布置為內(nèi)廊式，豎向上則布置樓梯。.建筑應(yīng)充分考慮保溫隔熱消音通風(fēng)等要求，采用新型無毒裝飾材料，減少對病人的影響。.隨著現(xiàn)在能源的日益緊缺，建筑作為能源消耗大戶，也應(yīng)充分考慮環(huán)保要求?，F(xiàn)代政府辦公建筑中多采用新型、環(huán)保技術(shù)和材料，以減少對能源的消耗，最大限度的節(jié)約能源。第二章框架結(jié)構(gòu)計算2.1.1設(shè)計原始依據(jù)(1)建筑地點(diǎn)：大連市旅順口區(qū)(2)工程說明及設(shè)計要求：采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)(3)地質(zhì)、水文和氣象資料：該場地地質(zhì)條件良好，分布穩(wěn)定，根據(jù)鉆孔勘探，擬建場地地表為粘性土，下部中風(fēng)化泥巖。由上至下各土層承載力設(shè)計值為：粘性土：土層厚度1.0m；承載力標(biāo)準(zhǔn)值fk=150kPa；中風(fēng)化泥巖：承載力標(biāo)準(zhǔn)值fk=650kPa。地下水位在地表以下0.5m處，最大凍土深度為0.8m。大連地區(qū)基本風(fēng)壓為0.65kN/m\基本雪壓為0.4kN/m2,,(4)抗震設(shè)防要求：按7度近震設(shè)防，II類場地土。(5)耐火等級：二級(6)其他：水、電和交通條件具備，各種預(yù)制構(gòu)件、材料保證供應(yīng)；施工單位機(jī)械設(shè)備齊全，技術(shù)力量雄厚，可保證質(zhì)量和進(jìn)度要求。2.1.2結(jié)構(gòu)設(shè)計1.2.1設(shè)計資料1、建筑平面圖如建筑施工圖所示2、基本風(fēng)壓W°=0.65KN/m2,基本雪壓為0.4kN/m:該工程所在的大連市地震基本烈度7度，近震。場地土為II類。2.2框架計算簡圖及梁柱截面尺寸計算簡圖選一根框架進(jìn)行計算，假定框架柱嵌固于基礎(chǔ)頂面，框架梁與柱剛接。由于各層柱的截面尺寸不變，故梁跨等于柱截面形心軸線之間的距離。底層柱高從基礎(chǔ)頂面算至一層板底，基頂標(biāo)高根據(jù)地質(zhì)條件、室內(nèi)外高差定為-0.30m,二層標(biāo)高為3.90m,故底層柱高為4.20m。其余各層的柱高為各層層高，故均為3.0m,屋頂為坡屋面，為方便計算折合為平屋頂。初估梁柱截面尺寸多層框架結(jié)構(gòu)為超靜定結(jié)構(gòu)，在內(nèi)力計算之前，先估算梁柱的截面尺寸及結(jié)構(gòu)所采用強(qiáng)度等級，以求得框架中各桿的線剛度及相對線剛度?；炷翉?qiáng)度等級：梁柱均采用C30(E^.gSXlOWmm2)在框架結(jié)構(gòu)中為考慮樓板對梁剛度的有利影響，在計算梁的截面慣性矩時，取中框架梁1=2.01。，邊框架梁1=1.51。(I。為梁的截面慣性矩)，梁采用C30混凝土，Ec=3.OX104N/mm2 I0=l/12Xbh!(mm1),i=EI/lo1梁的截面尺寸：1~8梁：l=6600mm,h=l/121=550,取h=55Omm,b=250mmAB、CD跨梁：250mmX350mm其慣性矩：/=—x2EcxO.25xO.353/42=4.26x10-4Ec12BC跨梁：250mmX350mm其慣性矩：?,=—x2ecx0.25x0.353/2,7=6.62x10-4Ecog京o8y4200270042002柱的截面尺寸：取350mmx350mm上層各柱： iJxEcx0.35x0.353/3.0=4.17xW4Ec12底層柱：i=—XEcx0.35xO.353/4.7=2.66x10-4Ec123板的截面尺寸由于乙=6600/4200V3,故按雙向板設(shè)計h=(1/30-1/40)/j=140mm-105mm,取h=100mm1.602.491.601.602.491.601.602.491.60圖2-2梁柱相對線剛度荷載標(biāo)準(zhǔn)值的計算.1恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值一、恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算1、屋面恒載防水層（剛性）30厚C20細(xì)石混凝土l.OKN/m2找平層（柔性）三氈四油油鋪小石子0.4KN/nV找平層：15厚水泥砂漿0.015mX20KN/w3=0.3KN/m2找坡層：40厚水泥石灰砂漿3%。找平0.04mX14KN//=0.56KN/m2保溫層：80厚礦渣水泥0.08mX14.5KN//=l.16KN/nf結(jié)構(gòu)層：100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板0.lmX25KN/m3=2.5KN/m2〉2.36KN/加抹灰層：10厚混合砂漿0.01mX17KN//=0.17KN/nf合計6.09KN/nf邊跨（AB、CD跨）框架梁自重 0.25X0.35X25=2.1875KN/m梁側(cè)粉刷 2X（0.35-0.1）X0.02X17=0.17KN/m中跨（BC跨）框架梁自重 0.25X0.25X25=1.5625KN/m梁側(cè)粉刷2X(0.25-1)X0.25X0.02X17=0.0255KN/m 59KNIm因此，作用于頂層框架梁上的線荷載為：g3ab\=83cd\=2.36KN/mg3BCl=1.59KN/m83AB2=83CD2=83BC2=609x6.6=40.194KNIm2、標(biāo)準(zhǔn)層樓面恒載30厚1：3水泥砂漿結(jié)合層 20X0.03=0.6/C/V/m2結(jié)構(gòu)層：100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 0.10mX25KN/m3=2.5KN/m2抹灰層：15厚混合砂漿 0.015mX17KN/疝巾.255KN//合計355KN/病合計邊跨框架梁及梁側(cè)粉刷 2.36KN/ID邊跨填充墻自重0.24X（3.0-0.55）X19=11.172KN/m墻面粉刷 （3.0-0.55）X0.02X2X17=1.666KN/m 〉12.84KN/m中間跨框架梁及梁側(cè)粉刷 1.59KN/m因此，作用在中間層框架梁上的線荷載為：gAB]=gCD]=2.36+12.84=\5.2KN/mgBC}=159KNImgAB2—gcD2~3.55x6.6=gBC2-23A3KN/m2.3水平作用計算高層建筑水平力是起控制作用的荷載，包括地震作用與風(fēng)力。本建筑高度小于60米，且風(fēng)荷載不大，故可不算風(fēng)荷載。梁柱線剛度計算梁線剛度在框架結(jié)構(gòu)中為考慮樓板對梁剛度的有利影響，在計算梁的截面慣性矩時，取中框架梁1=2.01。，邊框架梁1=1.51。（I。為梁的截面慣性矩）梁采用C3O混凝土，EC=3.OX104N/mm2,I0=l/12Xbh3（mm4）,框架梁線剛度計算結(jié)果列于表2-1o表2-1框架梁線剛度計算表部位斷面bXh(mm)跨度L(m)矩形截面慣性矩10邊跨梁中跨梁4二L5/（）=2/()主梁03X8.14.0510.85.4

次梁0.3X34.7 2.146.26 2.85部位斷面bXh(mm)跨度L(m)矩形截面慣性矩I。邊跨梁中跨梁柱線剛度柱截面為bXh=350X350mm?？蚣苤€剛度計算結(jié)果列于表2-2。柱采用C30的混凝土。表2-2框架柱線剛度計算表層數(shù)層高(m)柱號柱根數(shù)ia=——2+14IO4(WV?m)12n.12叫廬X。3媵層D\04(kN/m)33.31202.530.5581.941.1021.19323.8661.6762204.000.6671.42628.52341.900.4871.0414.164443.000.6001.2835.13223.31202.530.5581.941.1021.19323.8661.6762204.000.6671.42628.52341.90.4871.0414.164443.000.6001.2835.13214.251202.530.6691.510.660.66713.3461.676并由此得到梁柱的相對線剛度，結(jié)果如圖2-3o

1.602.491.601.602.491.601.601.602.491.571.571.571.571.001.00圖2-3中框梁柱相對線剛度計算框架的側(cè)移剛度D值公式如下：一般層:女=生2ic底層:心也0.5+K-12aiD— ‘IX-2+Kh2側(cè)移剛度D值計算結(jié)果如下表2-3o表2-3橫向框架側(cè)移剛度D值計算層次ia10'(kN/m)116.740.9201.1072.21428.630.8121.7363.47238.630.8121.7363.472經(jīng)過驗(yàn)算，每層的側(cè)移剛度均不小于相鄰上一層的70%,并不小于相鄰三個樓層側(cè)向剛度平均值的80%,豎向剛度分布合理。2.3.2結(jié)構(gòu)重力荷載代表值重力荷載代表值=100%恒荷載+50%活荷載表2-4列出了每層重力荷載代表值的計算數(shù)據(jù)，在此對表中數(shù)據(jù)說明如下：.在計算墻體重力的過程中，這里沒有精確考慮門窗洞口處應(yīng)該被扣除的墻體重,而是對墻體乘以修正系數(shù)0.8來進(jìn)行計算的。⑴屋面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值：邊柱自重：0.25X0.55X6.6X25=22.69KN粉刷：0.02X(0.55-0.10)X2X6.6X17=2.02KN1.35m女兒墻:1.35X6.6X0.24X19=40.63KN粉刷：1.35X0.02X2X6.6X17=6.06KN聯(lián)系梁自重：-x(6.6-4.2+6.6)x2,lx6.09=65.205KN2所以G3a=G3d=136.61KN中柱聯(lián)系梁自重：22.69KN粉刷：2.02KN聯(lián)系梁傳來的自重：-x(6.6-0.27+6.6)xl.35x6.09=43.16KN65.205KN所以G38=G3c=133.08KN(2)樓面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值：邊柱聯(lián)系梁自重：22.69KN粉刷:2.02KN柱自重：0.35X0.35X3.0X25=9.19KN粉刷：0.44X0.02X3.0X17=0.45KN聯(lián)系梁傳來的樓面自重：；x(6.6-4.2+6.6)x2.1x3.55=33.55KN墻體自重：6.6X0.24X19=30.096KN粉刷：6.6X2X0.02X17=4.488KN所以Ga=G。=102.48KN中柱聯(lián)系梁自重：22.69KN粉刷：2.02KN柱自重：9.19KN粉刷：0.15KN墻自重：30.10KN粉刷：4.49KN板傳荷載：33.55KN-x(6.6-2.7+6.6)xl.35x3.55=25.16KN2所以G"=Gc=127.64KN(3)樓面活荷載：P3AB=P3CD=6.6x2.0=13.2KN/mP3A=P3D=^X(6.6-4.2+6.6)x2.1x2.o=l89KNP,R=Prn=PHr=6.6x2.0=132KN/mntf VIJ fl。PA=PD=IS.9KN/m&￡=18.9+gx(6.6-2.7+6.6)xl.35x2.0=33.08KN圖2-4重力荷載代表值計算結(jié)構(gòu)的基本周期采用頂點(diǎn)位移法計算結(jié)構(gòu)的基本周期，計入ao的影響，框架結(jié)構(gòu)的基本周期T1可按下式計算：Tx=1.74JaT

式中a0——考慮非結(jié)構(gòu)墻體剛度影響的周期折減數(shù)，當(dāng)采用實(shí)砌填充墻時取0.6-0.7,這里取0.6來計算。△T——假想集中在各層樓面處的重力荷載代表值為水平荷載，按彈性方法所求得的結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)假想位移。按D值法計算，見表2-5。表2-5橫向框架頂點(diǎn)位移層Gi(KN)gGi(kN)gDi(kN/m)層間相對位移5=XGi/ZDi△i3539.3613310.2631413.080.017170.122042460.2413310.2631413.080.031820.104871460.2413310.2619983.860.073050.07305△T=Z6=0.12204+0.10487+0.07305=122.04x1m7\=1,7a0VAT=1.7X0.7V1.2204xl0-3=0.416s<1,47；=0.56橫向地震作用計算 ,地震作用按7度設(shè)計基本地震加速度為0.lg,II類場地土，設(shè)計地震分組按第一組可得，結(jié)構(gòu)的特征周期Tg和地震影響系數(shù)a皿分別為：Tg=0.35s

a皿二0.08由于L=416s<1.4Tg=0.56,不考慮頂點(diǎn)附加地震作用，Ge1t=0.85^G(.=0.85x(539.36+460.24x2)=1440.864/C/V%=(7； =(0.40/0.416)°08x1.0x0.08=0.080Ffk=a。,”=0.08x1240.864=99.27KNcA1eq框架各層地震力及彈性位移表4-3多遇地震卜樓層剪力和樓層彈性位移層次4（加）G(kN)m= =1.598Vj(kN)D^kN/rn)Awf=上Di33.310.854410.2666116116167600.67623.37.5513833.7590915206167600.24614.254.2527557.20674522653352400.676接表格4-3層次Aw.4〃= =1.598"1)32.04xlO3H55027.4xl0412.016xl06在水平地震作用下的框架內(nèi)力分析梁端柱端彎矩采用彎矩分配法圖4-1軸力圖剪力計算表表4-4AB跨梁端剪力層AB跨梁端剪力l(m)M?mM右(RNI/_ AB+BC/(kN)3621.9941.5310.582664.8951.4119.381684.5164.1724.78表4-5BC梁端剪力層BC跨梁端剪力L(m)M左(AN?mMW”】_Mab+MBC(kN)

32.121.92 21.9220.8822.127.13 27.1325.8412.133.87 33.8732.25表4-6柱的軸力計算層柱的軸力邊柱A邊柱BNN3-10.58-10.32-19.38-6.461-24.78-7.472.3.6風(fēng)荷載計算層數(shù)P.Z5A匕31.00.6519.816.7321.00.6519.816.7311.080.6525.7416.9風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力8=16.73=16.73K=l.02K=l.594=0.34=0.44匕=3.65V3=4.72鳥=16.73VP2=33.46K=l.02K=l.594=0.34af=0.44V2=7.30匕=9.44耳=16.97VP1=50.43K=L6K=3.51ac-0.58ccc—0.73V,=11.16V,=14.052.4豎向荷載作用下框架內(nèi)力分析2.4.1荷載計算1.基本數(shù)據(jù)：活載：樓面：Z.OkN/n?不上人屋面：0.7kN/m2上人屋面：2.5kN/n?2.內(nèi)力分析：無論是單向板還是雙向板樓蓋，框架梁負(fù)荷面積可近似取這一根框架梁相鄰兩側(cè)框架梁間距的一半的范圍，見下圖2-9。圖2-9板支撐梁的荷載分配圖42 27a.=0.5x—=0.32a,=0.5x—=0.206.6 ,McB-g'中?=7.38KNm ,McB-g'中?=7.38KNm6頂層g%=g3Am+a-2a；+af）g3AB2=35.64KN/機(jī)g，=g3Bci+（l—2a；+a，g3BC2=38.89KN/〃zEI分配系數(shù)：i=亍遠(yuǎn)端固定：S=4i 遠(yuǎn)端滑動：S=i標(biāo)準(zhǔn)層：g%=gm+（1-2a：+af）gAB2=35.0KN/mg*=gBci+（l-2a；+W）gBC2=24.3KN/mM"qg，M=5L45KNm9爪=爐'中9=14.76KNm遠(yuǎn)端固定非底層柱：51=0,9x4x^=0.9x4xl.57=5.65遠(yuǎn)端固定全跨梁:遠(yuǎn)端滑動半跨梁:EJ52=4x^=4x1.60=6.40Ipi1S,=—x——=-x2.49=1.24522/ 2對于節(jié)點(diǎn)A：q=0.469S]+S2對于節(jié)點(diǎn)B：屈=——%——=0.485

5,+52+S3——-——=0.094BCS1+S2+S3————=0.4215j+S2+S32.4.2計算框架彎矩及剪力42 27a,=0.5x—=0.32 a,=0.5x—=0.201 6.6 2 6.6標(biāo)準(zhǔn)層：gK=gw+(1一2a：+婷%止=35.GKNImg'中=gsci+(1-2a；+a；必皿=243KN/m1,Mab=一g'訪痣=51.45KNmAd]2o總加1 9爪二剃中?=14.76KNm1 9MCB=-g\l^=J.3SKNmo頂層g'ii=g3ABi+(I—2a；+a；)g3AB2=35.64KN/mg'中=SiBc\+(1-2a；+以必38c2=38.89KNIm分配系數(shù)：遠(yuǎn)端固定：S=4i 遠(yuǎn)端滑動：S=i遠(yuǎn)端固定非底層柱：5,=0.9x4xy=0.9x4xl.57=5.65遠(yuǎn)端固定全跨梁：S2=4x—=4x1.60=6.40遠(yuǎn)端滑動半跨梁：S2=lx—=1x2.49=1.24522/ 2q= -—=0.469對于節(jié)點(diǎn)A：5+§2=-邑—=0.531

5,+S2對于節(jié)點(diǎn)B： =——%——=0.485HAS1+S2+S3/『+頂層玩具分配：上柱下柱左梁——=0.0945,2+S3 =0.421S?+邑右梁上柱下柱左梁右梁0.4690.5310.4850.4210.094-51.4551.45-14.76 -7.3824.1327.32-12.215.73 6.48-0.790.37 0.4213.66-24.423.24-1.570.21-21.20-4.74 4.74-1.37-0.31 0.31-0.10-0.05-0.04 0.0430.23-30.2342.47-22.62=19.85 -2.32標(biāo)準(zhǔn)層：對于節(jié)點(diǎn)A：43 =03*NJ]iNabS22S1+S,=0.365對于節(jié)點(diǎn)B：2S]+S-,+S3=0.338Sj

2S]+S,+S3=0.066頂層玩具分配:上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁右梁0.3170.3170.3650.3380.2980.2980.066-51.4551.4516.3116.3118.789.39-7.7915.58-13.73-13.73-3.043.042.482.482.841.42-0.24-0.48-0.42-0.42-0.09-0.090.080.080.100.05-0.02-0.02-0.020018.8718.87-37.7446.23-14.17-14.1717.89-4.25底層：節(jié)點(diǎn)A：Sa2=Sb2=0?9x4x1.57=5.652S41=Sm=4x1=4SAH=Sba-4x1.60=6.40S?r」x2.49=1.245bc2q鼠= - =0.352f2q.C.C°A\十。八2十AH =0.249Sai+S42+^abNab節(jié)點(diǎn)Nab節(jié)點(diǎn)B: =0.399S*+ +SabNba Nba 加 =0.370SBl+§52+^BASBCSBl+品SBl+品2+5必+SBC0.327Dfil-n071右梁+SB2+SE左梁IA+Sbc左梁上柱下柱右梁上柱下柱0.3520.2490.3990.3700.3270.2310.072-51.4551.45-14.76-7.3818.1212.8220.5310.26-8.69-17.37-15.35-10.85-3.383.383.002.173.471.73-0.32-0.64-0.57-0.400-30.090.130.06-0.02-0.02-0.010021.2515.08-36.3345.47-15.94-11.26-18.27-3.87Nbc 泮 =0.072Sgl+SB2+Sba+SBC計算恒載作用下梁端剪力和軸力：①梁端剪力由兩部分組成a.荷載引起的剪力%=%=gq/+g"i（l-a）VC=1<7l/2+^2/2=Vfi

B.彎矩引起的剪力AB跨匕=_匕=竺四±％±層 數(shù)123荷載引起剪力AB嗑3=匕BA65.3865.3862.35BCv=vVqBCVqCB27.4527.4527.45CDV=VVqCDVqDC65.3868.3832.35彎矩引起剪力ABV=vYtuABymBA-2.18-2.02-2.91BCV-VvmBCvmCB-3.90-3.48-5.60CD—\7"mCD'mDC-2.18-2.02-2.91總層 數(shù)123AB63.262.3660.44BC23.5523.9721.85BA67.5667.465.26軸力A、DN頂430.3297.38166.84N底442.25306.57176.03B、CN頂459.49311.4155.7N展471.44320.59164.89恒載作用下的軸力圖454.125475281活載1,〃Bc=>9=8.02KNm1?MCB=-g\^=4mKNm6MAB=-g'^=i9AQKNm頂層彎矩分配：上柱下柱左梁0.4690.531-19.409.101.880.1210.30-4.012.13-2.060.1411.1-11.1標(biāo)準(zhǔn)層上柱下柱左梁0.31/0.3170.365-19.406.8c0.9￡6.150.807.07-2.520.92-0.080.03右梁上柱下柱左梁右梁0.4850.4210.09419.40-8.02-4.015.15-8.02-6.96-1.551.551.06-0.51-0.45-7-0.03-0.03-0.010.0117.12-7.44-9.68-2.35右梁上柱下柱左梁右梁0.3380.2980.2980.06619.40-8.02-4.013.54-5.04-4.44-4.44-0.980.980.46-0.16-0.14-0.14-0.030.030.020.030.03-0.01-0.01-0.01007.866.98-13.96 18.21-4.59-4.599.03-3.00底層上柱下柱左梁 右梁上柱下柱左梁右梁0.3520.2490.399 0.3700.3270.2310.072-19.40 19.40-8.02-4.016.834.837.74 3.87-2.82 -5.64-4.97-3.52-90.701.13 0.56-0.10 -0.21-0.18-0.13-0.040.040.040.020.04 0.02-0.01-0.01-0.01-0.010.017.865.55-13.41 17.99-5.16-5.16-9.17-2.86活載作用下的梁端剪力及軸力梁端剪力：卒91一處2 1q1%嗅AB=CD3929.15128.73328.81B=C313.22.723.8829.56213.22.726.6028.84113.22.726.4029.00軸力A=D318.911.130.00218.96.9825.88118.95.5524.45B=C333.087.4440.52233.084.5937.67133.083.6636.74

活荷載作用下軸力剪力圖(kN)內(nèi)力組合梁彎矩以下面受拉為正，柱彎矩以左面受拉為正；軸力以受壓為正；剪力以順時針為正。梁內(nèi)力組合各層梁的內(nèi)力組合見下列各表，表中恒載和活載的組合，梁端彎矩取調(diào)幅后的數(shù)值,剪力取調(diào)幅前后的較大值。梁的內(nèi)力組合數(shù)據(jù)見表2-14。梁內(nèi)力組合第3層截面內(nèi)力荷載類別內(nèi)力組合恒①活②地震左③地震右④風(fēng)載左⑤風(fēng)載右⑥1.2X①+1.4X②1.35X0+0.98X②1.2X(0+0.5②)+1.3X(③+⑤)1.3X(④+⑤)AM-14.70-4.6826.73-26.7310.95-10.95-24.19-24.4328.54-69.43V54.2026.299.65-9.654.26-4.26101.8598.9398.9062.73跨中M108.0033.766.46-6.462.00-2.00176.86178.88160.85138.86B左M-23.65-9.0013.81-13.816.94-6.94-40.98-40.75-6.81-60.76V-65.26-29.159.65-9.654.26-4.26-119.12-116.67-77.72-113.89B右M-13.25-3.6213.18-13.187.22-7.22-20.97-21.448.45-44.59V21.8512.73-12.735.35-5.3562.4554.8665.2518.24跨中M41.7313.230.000.000.000.0068.6069.3058.0158.01第二層AM-20.18-6.9041.67-41.6721.90-21.90-33.88-34.0154.29-111.00V63.3626.7116.19-16.198.52-8.52113.43111.71124.1859.94跨中M85.7733.767.67-7.674.01-4.01150.19148.87138.36108.00B左M-26.26-9.9426.33-26.3313.88-13.88-45.43-45.1914.80-89.75V-67.40-28.7316.19-16.198.52-8.52-121.10-119.15-66.00-130.24B右M-10.86-2.9717.18-17.1814.44-14.44-17.19-17.5726.29-55.92V23.9726.6020.30-20.3010.70-10.7066.0058.4385.024.42跨中M21.9313.230.000.000.000.0044.8442.5734.2534.25第一層AM-19.08-6.4785.68-85.6843.52-43.52-31.95-32.10141.18-194.74V63.2026.6332.99-32.9916.75-16.75113.12111.42156.4827.16跨中M85.7733.7616.41-16.418.34-8.34150.19148.87155.3691.01B左M-25.62-9.7552.86-52.8626.85-26.85-44.39-44.1467.03-140.22V-67.56-28.8132.99-32.9916.75-16.75-121.41-119.44-33.70-163.02B右M-11.55-3.1155.01-55.0127.95-27.95-18.21-18.6492.12-123.57V23.5526.4440.75-40.7520.70-20.7065.2857.70124.01-35.76跨中M21.9313.230.000.000.000.0044.8442.5734.2534.25表2-14梁的內(nèi)力組合表說明：表中彎矩單位為kN?m,軸力單位為kN。

柱的內(nèi)力組合框架柱取每層柱頂和柱底兩個控制截面。內(nèi)力組合結(jié)果見表2-16,2-17。梁內(nèi)力組合第3層截面內(nèi)力荷載類別內(nèi)力組合恒①活②地震左③地震右④風(fēng)載左⑤風(fēng)載右⑥1.2X①+1.4X②1.35XO0.98X②1.2X(①+0.5②)+L.3X(③+⑤)1.3X(④+⑤)AM-14.70-4.6826.73-26.7310.95-10.95-24.19-24.4328.54-69.43V54.209.65-9.654.26-4.26101.8598.9398.9062.73跨中M108.0033.766.46-6.462.00-2.00176.86178.88160.85138.86B左M-23.65-9.0013.81-13.816.94-6.94-40.98-40.75-6.81-60.76V-65.2t-29.159.65-9.654.26-4.26-119.12-116.67-77.72-113.89B右M-13.25-3.6213.18-13.187.22-7.22-20.97-21.448.45-44.59V21.8525.8812.73-12.735.35-5.3562.4554.8665.2518.24跨中M41.7313.230.000.000.000.0068.6069.3058.0158.01第二層AM-20.18-6.9041.67-41.6721.90-21.90-33.88-34.0154.29-111.00V63.3626.7116.19-16.198.52-8.52113.43111.71124.1859.94跨中M85.7733.767.67-7.674.01-4.01150.19148.87138.36108.00B左M-26.26-9.9426.33-26.3313.88-13.88-45.43-45.1914.80-89.75V-67.40-28.7316.19-16.198.52-8.52-121.10-119.15-66.00-130.24B右M-10.86-2.9717.18-17.1814.44-14.44-17.19-17.5726.29-55.92V23.9726.6020.30-20.3010.70-10.7066.0058.4385.024.42跨中M21.9313.230.000.000.000.0044.8442.5734.2534.25第一層AM-19.08-6.4785.68-85.6843.52-43.52-31.95-32.10141.18-194.74V63.2026.6332.99-32.9916.75-16.75113.12111.42156.4827.16跨中M85.7733.7616.41-16.418.34-8.34150.19148.87155.3691.01B左M-25.62-9.7552.86-52.8626.85-26.85-44.39-44.1467.03-140.22V-67.56-28.8132.99-32.9916.75-16.75-121.41-119.44-33.70-163.02B右M-11.55-3.1155.01-55.0127.95-27.95-18.21-18.6492.12-123.57V23.5526.4440.75-40.7520.70-20.7065.2857.70124.01-35.76跨中M21.9313.230.000.000.000.0044.8442.5734.2534.25表2-16柱內(nèi)力組合表說明：表中彎矩單位為kN軸力單位為kN。截面設(shè)計與配筋計算在截面配筋時，內(nèi)力組合表中與地震力組合的內(nèi)力均應(yīng)乘以承載力抗震調(diào)整系數(shù)Yre后再與靜力組合的內(nèi)力進(jìn)行比較，挑選出最不利內(nèi)力。Yre的選用見表2-19。表2-19承載力抗震調(diào)整系數(shù)Yre材料結(jié)構(gòu)構(gòu)件受力狀態(tài)Yre鋼筋混凝土梁受彎0.75軸壓比小于0.15的柱偏壓0.75軸壓比大于0.15的柱偏壓0.80抗震墻偏壓0.85各類構(gòu)件受剪、偏拉0.85混凝土強(qiáng)度：C30/；=14.3N/mm2/；=1.43N/mm2Ec=3.0xl04N/mm2鋼筋強(qiáng)度：板中受力鋼筋：HPB300/；=270N/mm2^k=300N/mm2 ￡s=2.1xlO5N/mm2梁、柱軸力鋼筋：HRB335fy=300N/mm2^k=335N/mm2Es=2.0xl05N/mm2當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級不超過C50時，尸?為0.80,￡c=3.0xl04N/mm2,￡cu=0.0033，+人1+一工一?Ee 2.0xl05x0.0033scu框架梁截面設(shè)計梁的構(gòu)造要求(1)截面尺寸框架梁的截面一般由最小構(gòu)造截面尺寸要求、抗剪要求和受壓區(qū)高度的限值確定。為防止梁發(fā)生斜壓破壞，保證混凝土具有一定的抗剪承載力和箍筋能夠發(fā)揮作用，梁截面應(yīng)滿足抗剪要求：對于非抗震設(shè)計，當(dāng)hw/b“時，V、O.25fcbho；當(dāng)h、、,/bN6H寸，V>O.2Ofcbho；當(dāng)4<hw/b<6時,按直線內(nèi)插法取用。對于抗震設(shè)計:V<1/Yre(O.2fcbho)式中：hw——截面的腹板高度。矩形截面取有效高度h°；T形截面取有效高度減去翼緣高度，工形截面取腹板凈高。為使框架具有足夠的變形能力，梁的受壓區(qū)高度應(yīng)滿足：非抗震設(shè)計時，x<ho；抗震設(shè)計時，一級xWO.25ho，二級x&O.35ho。(2)梁的縱向鋼筋非抗震設(shè)計時：縱向受拉筋的最小配筋率0min：支座截面處為Pmin=0.25%；跨中截面處Pmin=0.20%。(3)梁的箍筋表2-23梁加密區(qū)長度、箍筋最大間距及最小直徑(mm)

抗震等級加密區(qū)長度（取較大值）箍筋最大間距（取較小值）箍筋最小直徑—■2hb,500hb/4,6d,1004)10二1.5hb,500hb/4,8d,100<1)8三1.5hb,500hb/4,8d,150<1>8四1.5hb,500hb/4,8d,1504)6注：d為縱筋直徑，尿?yàn)榱焊?。fcfc=14.3N/mm2;ft=1.43N/mm2;ftk=2.01N/mm2HPB235:f=21ON/mm2;f.=235N/mm2

y yKHRB335:fy=300N/mm2;fyk=335N/mm2混凝土強(qiáng)度：C30：鋼筋強(qiáng)度：2.7框架柱截面設(shè)計2.7.1軸壓比計算底層柱Nmax=734.94kNirrii,N743.94xlO3____ 1軸壓比晾 = -6.325<1[05RfA14.3x4002 L」cc0.8； 300-2.0x10’0.8； 300-2.0x10’=0.7992.7.2截面尺寸復(fù)核取%=400-35=365mm,Vmax=73.77AN,nA用4A/6=365/400=0.91<4.0囚囚所以0.2506bh0=0.25xLOx14.3x400x365=521.95&N>7317kN,滿足要求。2.7.3正截面受彎承載力計算柱同一截面分別承受正反向彎矩，采用對稱配筋。

rqnNnL惦1東3,=4009650.52xlO85.66kN1層A軸柱：從柱的內(nèi)力組合表可知，N>N〃，為小偏壓，選用"大N大的組合，最M=M.98kN?m<不利組合為〔N=63655kN ，在彎矩中由水平地震作用產(chǎn)生的彎矩設(shè)計值>75%加田，柱的計算長度10取下列二式中的較小值：lo=[l+O.15(ju+j,)]Hlo=(2+O.2jmin)H式中心、/ 柱的上端、下端節(jié)點(diǎn)處交匯的各柱線剛度之和與交匯的各梁線剛度之和的比值；外訕 比值外、0中的較小值；H柱的高度，對底層柱為從基礎(chǔ)頂面到一層樓蓋頂面的高度；對其余各層柱為上下兩層樓蓋頂面之間的高度。1.588x104+2.045x104… ； =0.0/ 八 人八5.4X104 例=。 落n=0/0=[1+0.15(0+%)]”=(1+0.15X0.67)X4.25=3.27優(yōu)%=(2+0?2-mm)xH=(2+0.2x0)x4.25=8.5mZo=5.02mM_3.0W/m萬一636.55M_3.0W/m萬一636.55氏N=4.729mmea=max<20mm=20mm400/30=13.3mmei-e()ei-e()+ea=4.729+20=35.648機(jī)機(jī)0.5X/1_0.5x14.3x4002

N- 636.55x1()3=24.729,/ 3?7:工=J=8.18<15.-.<2=1.0h0.40 21400e,/%

h X1400x24.729/36537201400e,/%

h X1400x24.729/36537204002Ixl.0xl.0=0.9120.912x24.729+--30=192.552mm

2[=,0.794+濾?。 +卜<當(dāng)=取J=0.799；A"一Ne-af述缶0.59ss=122.568xlO6-14.3x400x3652x0.799x(l-0.799x0.516)八= <0300x(365-35) ,按構(gòu)造配筋。最小總配筋率查得「min=86%,故Amin=A.min=皿％X4002/2=480〃加每側(cè)實(shí)配6612(4=A=678mm2),滿足構(gòu)造要求.1層B軸柱：從內(nèi)力組合表可見，N>M,為小偏壓，選用〃大N大的組合，最不=73.65MN?〃？利組合為['=2366.423塊在彎矩中由水平地震作用產(chǎn)生的彎矩設(shè)計值>75%加，皿，柱的計算長度10取下列二式中的較小值：/。=[1+0.15(化+0)]”/。=（2+0.2心）”式中外、6 柱的上端、下端節(jié)點(diǎn)處交匯的各柱線剛度之和與交匯的各梁線剛度之和的比值；外加比值化、％中的較小值；H 柱的高度，對底層柱為從基礎(chǔ)頂面到一層樓蓋頂面的高度；對其余各層柱為上下兩層樓蓋頂面之間的高度。3.940x1Q4+4.691x1Q3.940x1Q4+4.691x1Q47.146xl04=1.21;幺=0；取“min=0/0=[1+0.15x（〃“+夕/）]x〃=（1+0.15x1.21）x4.25=5.02m4=（2+0.2娛）xH=（2+0.2x0）x4.25=8.5m.../（）=5.02m

M73.65MN根不一2366.423AN=31.123mmM73.65MN根不一2366.423AN=31.123mm20mmmax<500/30=16.7如%=20mm4=/+e“=31.123+20=51.123mm,0.5fcA0.5x14.3x500-n51= = =0.755,1N2366.423xlO3...卜=迪=1004<]5.取10h0.50 2,1|%丫”,11400^.//^^/?)12 1400x51.123/4651e=nei+--aK-1.494x51.123+^^-30=291.401/m/m12s 2Ne-0.4&f|Uh隼4)伊用)2-+afJjh=0.796〈芻=0.799取自=0.799,Ne-af嘛1-0.59-zA-fy(hoA)2366.423xIO3x291.401-14.3x500x4652x0,799x(1-0,5x0,799)Q300x(465-35) ’按構(gòu)造配筋，總最小配筋率0mm=06%,=心血=0?6%X5002/2=750,加每側(cè)實(shí)配6612(A=4=678〃加)，滿足構(gòu)造要求.2.7.4裂縫寬度驗(yàn)算%/%=181.484/.65=0.497<0.55 可不驗(yàn)算裂縫寬度。2.8框架梁截面設(shè)計正截面受彎承載力計算梁AB(300mm><600mm);梁BC(300mmx500mm);混凝土C30;"R8335鋼筋.

梁AB和梁BC各截面的正截面受彎承載力配筋計算見下列表：表2-1一、二層框架粱正截面配筋計算層計算公-式梁AB支座左截面跨中截面支座右截面梁BC支座左截面跨中截面支座右截面M(kN.m)159.45116.86-163.381.534.1681.53M01= ,%。㈣0.1160.0850.1190.0590.0030.05921001.86()0.0880.1270.0610.0030.061(min2)751.25710.991026.09492.8524.24492.854mM(""/)450.45450.45450.45289.58289.58289.58實(shí)配鋼筋（""『）4 中22(1520)4 ①22(1520)422(1520)422(1520)4 ①22(1520)422(1520)①M(fèi)(kN.m)-181.49121.32-158.2592.6541692.65_M%aj,.城0.1320.0880.1150.0670.0030.0670.1400.0920.1220.0690.0030.0691ajbh病■'f,(mm2)1131.13743.31985.70557.4924.24557.49A,皿(，"”/)450.45450.45450.45289.58289.58289.58實(shí)配鋼筋（所2）4 ①22(1520)4 中22(1520)4 中22(1520)422(1520)4 中22(1520)422(1520)表2-2三層框架粱正截面配筋計算層計算公式梁AB梁BC支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面M(kN.m)69.9390.46127.7276.633.66976.630.0510.0660.0930.0550.0020.055J西3￡=1-J1-2as0.0520.0680.0970.0560.0020.056，fy420.13549.41783.71452.4516.16452.45(mm2)4n5(mm2)450450450338338338實(shí)配鋼筋 4 ①4 ①4 ①4 ①4 ①4中L16(804) 16(804) 16(804) 16(804) 16(804) 16(804)斜截面受剪承載力計算梁AB和梁BC各截面的斜截面受剪承載力配筋計算見下列表:表2-4框架梁斜截面配筋計算梁AB梁BC層三一三一V&N)105.86154.976.6355.86網(wǎng)幽605.96605.96605.96605.96（＞匕）。匕）（＞匕）（＞匕）A,,_ 0-7/3。)S- 125%%<0<0<0<0非加密區(qū)實(shí)配箍筋268@200268@20024)8@200268@2008.4次梁的配筋計算.1頂層次梁的配筋計算板傳荷載：27.45kN/m板傳活載：3kN/m梁自重：3.03kN/m1,TOC\o"1-5"\h\zMtnax=[1.2x(27.45+3.03)+1.4x3]x7.2?=211.383AN.m跨中最大彎矩： ioa.M. 211.383x106 谷⑸safDh；1.0xl4.3>600x5652 'E=l-Jl-2a,=0.168<0.35Aafpl^o14.3x300x565x0.168 2 ,,, 2A-= =1357mW>p??bh=441mm-sfv 300 m,n下部實(shí)配4①22(4二1520〃〃"2),上部按構(gòu)造要求配筋。V=-[1.2x(27.45+3.03)+1.4x3]x7.2=146.79W梁端剪力： 2

=423.750V>VVc=0.7ftbho>V&=%=1.88=423.750V>VVc=0.7ftbho>Vb300 c0按構(gòu)造要求配筋2①8@200.101300x100f 1430.34%>0.28與=0.28x-=0.191%2其他層次梁的配筋計算板傳荷載：15.03kN/m板傳活載：12kN/m梁自重:3.03kN/m墻自重：4.25kN/m跨中最大彎矩：1,Mmax [1.2x(15.03+4.25+3.03)+1.4xl2]x7.22=225.877^?mM225.877xlO6八s-a￡bh；-1.0x14.3x300x5652-,，￡=1—Jl—2%=0.181<O35A=afD叫A=afD叫

sf

y=1462.4m/?22>pminbh=1011mm2300下部實(shí)配4①22(A=1520〃〃/),上部按構(gòu)造要求配筋。梁端剪力?V=1/20.2x(15.03+4.25+3.03)+1.4xl2]x7.2=156.859ZN^=—=1.88<4.0;0.25/?>A=426.75^>Vv,,,、1,b300 c° .匕=87/她〉V按構(gòu)造要求配筋2中8@200.Av=A..bs101Av=A..bs101 f 143———=0.34%>0.28人=0.28x300x100第二先■設(shè)計210=0.191%3.1屋面板荷載計算據(jù)前面的計算，恒荷載8k=4-07kN/m2,活荷載北=L5kN/m2g+q=1.35x4.07+0.7x1.4x1.5=6.97kN府B、C軸間板：2100-400+300=2000mm//,=7200/2000=3.6>2.0按單向板計算邊區(qū)格板Zf=3600-400.3200mm/..//=7200/3300=2.18>2.0按單向板計算3.2B、C軸間板配筋171,M=—(g+q)P=—x6.97x22=2.788跨中 10 10 kN.mM,=-—(g+q)l；=--x6.97x22=2.535支座 H H跨中配筋計算取b=1000mm4o—1°°mm2.788xl06afbh；1.0xl4.3xlOOO400=0.019f=l-Vl-2a,y=0.0019afbh1.0x14.3x1000x100x0.018129.38mm配筋中60200(實(shí)配141mm2)支座配筋計算取b=1000mm%一mmM 2.535xlO6nnioct=~ ~^).018safbh；1.0X14.3X1000xlOO2￡=71-2%=0.018_afph_1.0x14.3x1000x100x0.018A、— —sfv 210配筋08@200(實(shí)配251mm2)3.3邊區(qū)格板配筋1,1,

Mr=—(g+q)〃=—x6.97x3.202=7.137

跨中 106x10 kN-mA/>-—(g+^)/^=--x6.97x3.202=6.488支座 11 11 kN?m跨中配筋計算由h-1000 1n=l0°取u-iuuumm；“°mm=0.050M*_ 7.137x1()6=0.050afJ)hI_1.0>44.3xlOOOxlOO￡=1一"一2as=0.051Aafbh1.0x14.3x1000x100x0.051 2210A.= -= =347.29mm'210配筋①8@130（實(shí)配387mm2）支座配筋計算取b=1000mm4。=10°mma=取b=1000mm4。=10°mma=M,6.488xlO6afphj1.0>44.3xlOOOxlOO7=0.045￡=l-Jl-2a,=0.046_afgo&_1.0x14.3x1000x100x0.046_210mm2= =210mm2配筋中8@150(實(shí)配335mm2)3.4樓面板荷載計算根據(jù)前面的計算，恒荷載=2kN/m2,宿舍活荷載 以=2.（）kN/m，走廊活荷載/=2,5kN/m2由前面計算可知，B、C軸間板和邊區(qū)格板均可按單向板計算配筋。3.4.1B、C軸間板配筋g+q=1.35x2+1.4x2.5=6.2kN/m2

1,1,

M=—(g+q)l=—x6.2x22=2.48

跨中 10°Hx10 kN-mM：=-4(g+q)T=--ix6.2x22=2.255支座 11 11 kN?m跨中配筋計算Uph=1000 %=100取uiuuummxo mmM 2.48xlO6,、,、「a= 7= =0.017safph；1.0xl4.3xlOOOxlOO2￡=l-Jl-2a,=0.017_afph(/_1.0x14.3x1000x100x0.017210mm2T=0.015— = =11D./210mm2T=0.015選配鋼筋①6@200（實(shí)配141mm2）支座配筋計算2.255xlO6%=12.255xlO6(x= = safbh；1.0X14.3xlOOOxlOOafD%_1.0x14.3x1000x100x0.015A?= " — —2101022mm配筋①6@200(實(shí)配141mm2)3.4.2邊區(qū)格板配筋g+q=1.35x2+1.4x2.0=5.5kN/m2跨中1 7 1 9M=—(g+q)P=—x5.5x3.202=5.632x10 , 10kN?m支座M>-—(g+q)l^ -x5.5x3.202=5.1211 11 kN?m跨中配筋計算取h=1000mm匕=ioomm5.632xlO65.632xlO64）.039afj）hj1.0xl4.3xlOOOxlOO￡= 2a,=0.040_afphoJ_1.0x14.3x1000x100x0.040A<= sfy 210選配鋼筋中8@180（實(shí)配279mm2）支座配筋計算取b=1000mm%=100mm￡=1-J1-2%=0.037_af1bh°&_1.0x14.3x1000x100x0.037_/\c=—=1配筋①9@190（實(shí)配265mm2）第四章樓梯計算設(shè)計資料材料：樓梯間的梁板混凝土均為C30,力=143'/加/，￡=143'/，[平臺梁與斜梁中用鋼筋f—300N]mm? f=210N/mtn2HRB335,八 ,板與踏步受力筋及所有箍筋HPB235,八乙山/團(tuán)團(tuán),粗估斜板厚

40mm，斜梁150mmX300mm，平臺梁200mmX400mm,靠柱平臺梁250mmX450mm.梯間活荷載2.5KN/m2.踏步板(TB-1)設(shè)計4.2.1踏步尺寸1,M=-(g+q)l-o1,M=-(g+q)l-o圖4-1踏步板計算簡圖取一個踏步為計算單元b=300mm,/?=150/m/h,則I=7&2+h2=73002+1502=335(mm)cosa=/?//=300/335=0.896平均高度.4.2.2荷載統(tǒng)計恒荷載踏步自重標(biāo)準(zhǔn)值1.2x0.12x0.30x25=1.08W//n踏步面層重1.2義(0.3+0.15)XQ.65=0.35kN/m踏步板抹灰重h=合計h恒荷載踏步自重標(biāo)準(zhǔn)值1.2x0.12x0.30x25=1.08W//n踏步面層重1.2義(0.3+0.15)XQ.65=0.35kN/m踏步板抹灰重h=合計h11.2^0.02^335x17=0.14^/m2cosa q=1.57kNIm.活載設(shè)計值g=1.4x2.5x0.3=1.05kN/m荷載設(shè)計值總和g+q=1.05+1.57=2.62kN/m.4.2.3內(nèi)力計算斜梁截面尺寸：高300、寬150nlm,則踏步板計算跨度為:/=/。+。=1.20+0.15=1.35m踏步板跨中彎矩：4.2.4截面承載力計算踏步板計算截面尺寸bXh=300mmX120mmh0=/?-as-120-20=lOOm/HM 0.597xlO6 八…ca= = =0.0139saph九1-0x300xlOO2x14.3￡= 2a,=0.014As：sbhaf/fcy=1.0x0.014x300x100x1.0x14.3/210=28.60wm2pm.n=max{0.2%,0.45x///v=0.45xl.43/210=0.306%}=0.306%.pminbh-0.306%x300x120=110.16m/??2>As=28.60mm2沿板方向配筋量 查配筋表.可選用①8@150（實(shí)配335mm2）垂直于受力方向的分布筋不小于：受力筋的15%110.16mm2x^22=32X3於疝型50.25mm?335該方向板截面的0.15%120x1000x0.15%=180沏2間距小于等于250mm,直徑不小于6mm.分布筋選取“8@250（實(shí)配201m2）4.3.1荷載計算踏步傳荷斜梁自重抹灰自重合計荷載計算踏步傳荷斜梁自重抹灰自重合計1x2.62X(1.2+2X0.15)/0.3=6.55kN/m1.2x(0.3-0.04x0.15x25/0.896=1.31kN/m1.2x(0.3-0.04x0.02xl7/0.896=0.118kN/m7.978kN/m

4.3.2內(nèi)力計算取平臺梁截面bXh=200mmX400mm,斜梁沿水平方向的計算跨度為:1=1（）+b=3.00+0.2=3.20m按簡支梁計算M=%+qI hf40￡= 0.019<-^=—=0.151's h0 hf40￡= 0.019<-^=—=0.151's h0265因此確為第I類T形截面，故V=g(g+q)l0cosa=gx7.978x3.00x0.896=10.722kN4.3.3承載力計算按T形截面計算，取h0=h-as=300-35=265mm翼緣有效寬度bf按倒L形截面計算按計算跨度計算按翼緣寬度計算按翼緣高