公路工程中的巖土錨固技術(shù)中冶集團建筑研究總院原副總工程師（冶金部建筑研究總院）程良奎中國巖石力學(xué)與工程學(xué)會技術(shù)咨詢委員會主任委員公路工程中的巖土錨固技術(shù)中冶集團建筑研究總院原副總工1引言巖土錨固的力學(xué)作用邊坡錨固隧道錨噴支護橋梁結(jié)構(gòu)物與受拉基礎(chǔ)的錨固巖土錨固的試驗與監(jiān)測結(jié)語引言21、引言自1934年阿爾及利亞cheursfas壩加固工程，采用10000kN預(yù)應(yīng)力錨桿（索）傳遞拉力至下臥的砂巖以來，巖土錨固已發(fā)展成為一門重要的和具有巨大發(fā)展?jié)摿Φ墓こ虒W(xué)科和技藝。已經(jīng)廣泛應(yīng)用于包括我國在內(nèi)的世界各國的地下工程、邊坡工程、深基坑工程、混凝土重力壩加固加高與新建工程、結(jié)構(gòu)抗傾工程以及受拉型基礎(chǔ)工程，已經(jīng)成為提高巖土工程穩(wěn)定性和解決復(fù)雜巖土工程問題的一種最經(jīng)濟、最有效的方法，成效極為顯著。1、引言自1934年阿爾及利亞cheu3邊坡錨固隧道錨固大壩錨固抗浮錨固巖土錨固技術(shù)——

埋設(shè)于巖土中受拉桿件，用以加固不穩(wěn)定的巖土體或?qū)⒔Y(jié)構(gòu)物的拉應(yīng)力傳遞給深部穩(wěn)定地層形成拉桿與巖土相互作用、共同工作的體系邊坡錨固隧道錨固大壩錨固抗浮錨固巖土錨固技術(shù)——4充分發(fā)揮巖土體自身強度和自穩(wěn)能力顯著減小結(jié)構(gòu)物體積和自重提高工程的防災(zāi)抗震性能對加速水利、交通、礦山、市政、建筑等工程建設(shè)有重要作用巖土錨固的特點與作用：充分發(fā)揮巖土體自身強度和自穩(wěn)能力巖土錨固的特點與作用：51.1概念

巖土錨固是在地層（巖土體）深處設(shè)置一系列受拉桿件（筋體），用灌漿材料將桿件（筋體）與地層緊密固結(jié)在一起，通常對其施加預(yù)應(yīng)力，同時這些桿件（筋體）也將地層與結(jié)構(gòu)物連鎖起來，用來加固巖土體的不穩(wěn)定部分或?qū)⒔Y(jié)構(gòu)物的拉應(yīng)力傳遞給穩(wěn)定的巖土體，以保持巖土體與結(jié)構(gòu)物的穩(wěn)定。1.1概念巖土錨固是在地層（巖土6錨桿（索）工作時，“錨桿-地層”是相互作用的。巖土錨桿（索）與被錨固的結(jié)構(gòu)是相互影響的。充分認識和能動利用巖土錨固的工作特性，最大限度地調(diào)用巖土體自身強度和自穩(wěn)能力，是經(jīng)濟有效的保障巖土錨固工程安全的前提。錨桿（索）工作時，“錨桿-地層”是相互作用的。巖土錨桿（索7

●地層開挖后，立即提供支護抗力；

●主動加固地層，有效控制變形發(fā)展；

●改善巖土體的應(yīng)力狀態(tài)；

●提高地層軟弱結(jié)構(gòu)面、潛在滑移的抗剪強度，改善地層的其它力學(xué)性能；1.2巖土錨固的工作特點

●地層開挖后，立即提供支護抗力；

●主動加固地層，有8●可方便地設(shè)定調(diào)整錨桿的作用部位、方向、密度和施作時機，以最小的支護抗力，獲得最佳的穩(wěn)定效果；

●良好的延性，顯著提高錨固結(jié)構(gòu)物抵抗地震和動力作用的能力；

●將結(jié)構(gòu)物與地層緊緊地聯(lián)鎖在一起，形成共同工作體系。

●可方便地設(shè)定調(diào)整錨桿的作用部位、方向、密度和施作時機，以92巖土錨固的力學(xué)作用抵抗豎向位移抵抗傾倒控制地下洞室圍巖變形和防止塌落阻止地層的剪切破壞抵抗結(jié)構(gòu)物基底的水平位移提高工程的抗震穩(wěn)定性2巖土錨固的力學(xué)作用抵抗豎向位移102.1抵抗豎向位移式中：P—錨固力總和m—抵抗豎向位移的安全系數(shù)（1.05～1.2)U—結(jié)構(gòu)底面的上浮力Q0—錨固前結(jié)構(gòu)自重h—地下水設(shè)防高度F—結(jié)構(gòu)底面積v—結(jié)構(gòu)物體積r

—結(jié)構(gòu)物容重

2.1抵抗豎向位移式中：P—錨固力總和112.2抵抗傾覆：式中：P—抵抗傾倒所需錨固力（垂直作用于結(jié)構(gòu)底面）m－抵抗傾倒的安全系數(shù)（1.5～2.0)M（＋）、M（—）—錨固前作用與結(jié)構(gòu)上的正彎矩或負彎矩之和tp—錨固力的力矩半徑2.2抵抗傾覆：式中：P—抵抗傾倒所需錨固力（垂12

13ΔN—作用在一條剪切面上的重量G的垂直分力；F=tgφ—剪切面的磨擦系數(shù)；Δl—剪切面寬度；ΔT—作用在一條剪切面上的重量G的切向分力；Pn—錨桿錨固力的垂直分力；Pt—錨桿錨固力的切向分力。2.3阻止地層的剪切破壞2.3阻止地層的剪切破壞14預(yù)應(yīng)力錨桿與系統(tǒng)錨桿加固大型洞室。預(yù)應(yīng)力錨桿加固后形成壓應(yīng)力環(huán)2.4控制地下洞室圍巖變形和防止塌落預(yù)應(yīng)力錨桿與系統(tǒng)錨桿加固大型洞室。預(yù)應(yīng)力錨桿加固后形成壓應(yīng)力153邊坡錨固3邊坡錨固163.1邊坡的穩(wěn)定性分析與預(yù)應(yīng)力錨桿承載力的設(shè)計（1）邊坡穩(wěn)定性計算工程地質(zhì)類比方法極限平衡方法：如瑞典園弧法、簡化Bishop法、Janbu法、Morgenstem-price法等數(shù)值計算方法：連續(xù)介質(zhì)：有限方法、邊界元法、顯式有限差分法（FLac方法）不連續(xù)介質(zhì)：塊體理論、DEM、DDA、界面元方法等3.1邊坡的穩(wěn)定性分析與預(yù)應(yīng)力錨桿承載力的設(shè)計（1）邊坡穩(wěn)17方法對平衡條件的簡化滑裂面形狀的假定力矩平衡力平衡滿足不滿足全部滿足部分滿足圓弧折線任意形狀楔形體法√√√瑞典法√√畢肖普法√√√Spencer法√√√M-P法√√√常用的邊坡穩(wěn)定性分析的簡化方法方法對平衡條件的簡化滑裂面形狀的假定力矩平衡力平衡滿足不滿足18（2）圓弧滑動土質(zhì)或碎裂結(jié)構(gòu)巖質(zhì)邊坡穩(wěn)定性分析簡圖

（2）圓弧滑動土質(zhì)或碎裂結(jié)構(gòu)巖質(zhì)邊坡穩(wěn)定性分析簡圖19式中：K——邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)；——作用于第i條滑動面上的巖土重量（kN）；——作用于第i條滑動面上的巖土體的垂直分力（kN）；——作用于第i條滑動面上的巖土體的切向分力（kN）；

——第i條滑動面圓弧段長度（m）；

——預(yù)應(yīng)力錨桿作用于滑動面上的總垂直力（kN）；

——預(yù)應(yīng)力錨桿作用于滑動面上的總切向力（kN）；f、c——巖土的摩擦系數(shù)tgφ與粘聚力c（kPa）；式中：K——邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)；——作用于第i條滑動面上的巖土20（3）平面滑動巖體邊坡沿結(jié)構(gòu)面平面滑動的穩(wěn)定性分析簡圖

（3）平面滑動巖體邊坡沿結(jié)構(gòu)面平面滑動的穩(wěn)定性分析簡圖21當

當式中：K——邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)；——預(yù)應(yīng)力錨桿軸向拉力設(shè)計值（kN）；——邊坡巖體自重（kN）；——邊坡巖體結(jié)構(gòu)面的內(nèi)摩擦角（0）；

——結(jié)構(gòu)面與水平面的夾角（0）；

——預(yù)應(yīng)力錨桿的傾角（0）；c——邊坡巖體結(jié)構(gòu)面的粘聚力（kPa）；A——邊坡巖體結(jié)構(gòu)面面積（m2）；當當式中：K——邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)；——預(yù)應(yīng)力錨桿軸22開挖臺階臺階垂直高度：巖質(zhì)邊坡8～10m土質(zhì)邊坡6～8m第一級臺階高一般為4～6m，常采用擋墻。坡率：微風化巖石1:0.1～1:0.3中風化巖石1:0.5～1:0.75強風化巖石1:0.75～1:1.0坡積土1:1.0～1:1.53.2邊坡的開挖形態(tài)開挖臺階3.2邊坡的開挖形態(tài)23裁水溝；縱橫排水溝；（急流槽）仰斜孔排水；（排泄滑帶水）排水洞3.3防排水設(shè)計裁水溝；3.3防排水設(shè)計24滑坡區(qū)域高速公路地下水對邊坡穩(wěn)定性的影響滑坡區(qū)域高速公路地下水對邊坡穩(wěn)定性的影響25典型斷面圖典型斷面圖26降低地下水位對邊坡安全系數(shù)的影響地下水位降幅(m)02468完全疏干邊坡穩(wěn)定系數(shù)0.981.021.051.081.111.26降低地下水位對邊坡安全系數(shù)的影響地下水位降幅(m)0246827地下排水對下滑力的影響地下水位降幅（m）02468整體剩余下滑推力（MN）178814861206930688地下排水對下滑力的影響地下水位降幅（m）02468整體剩余下28坡體防護：

有放坡條件：預(yù)應(yīng)力錨桿，非預(yù)應(yīng)力錨桿無防坡條件：錨拉排樁、錨拉擋墻滑坡防治：抗滑樁、錨拉抗滑樁、預(yù)應(yīng)力錨桿表面防護：六角空心磚、三維植被網(wǎng)、噴播植草、噴射混凝土等3.4邊坡防護型式的選擇：坡體防護：3.4邊坡防護型式的選擇：293.5提高巖土預(yù)應(yīng)力錨桿承載力的主要方法傳統(tǒng)巖土錨桿抗拔力的計算公式：

通過試驗研究，在提高錨固段灌漿體與土體間的粘結(jié)強度（qs）

、有效利用錨固段全長（L）土體的抗剪強度和擴大錨固段直徑（D）等方面均有所創(chuàng)新。從而大幅度提高了巖土錨桿的承載力。3.5提高巖土預(yù)應(yīng)力錨桿承載力的主要方法傳統(tǒng)巖土錨桿抗拔力30提高巖土錨桿承載力的主要方法：可重復(fù)高壓灌漿錨固體系——顯著增大錨固段周邊土體的抗剪強度和錨固段灌漿體與土層間的粘結(jié)強度qs；荷載分散錨固體系（單孔復(fù)合錨固，SBMA體系）——有效降低錨固長度上粘結(jié)應(yīng)力峰值，使沿錨固段全長的粘結(jié)應(yīng)力分布較均勻，應(yīng)力值較??；旋噴擴體（端部擴大頭）型錨固——利用擴體端部土體的承壓作用。提高巖土錨桿承載力的主要方法：可重復(fù)高壓灌漿錨固體系31采用二次劈裂注漿工藝——實現(xiàn)重復(fù)高壓灌漿抗拔力較低蠕變量較大

土層錨桿應(yīng)用的關(guān)鍵難題：預(yù)埋二次劈裂袖閥灌漿管（1）可重復(fù)高壓灌漿（袖閥管灌漿）錨固體系密封裝置采用二次劈裂注漿工藝抗拔力較低土層錨桿應(yīng)用的關(guān)鍵難題32效果：提高抗拔力60~100%減小蠕變量1/2~2/3節(jié)約造價1/3左右

一次常壓灌漿體與二次高壓灌漿體的比較可重復(fù)高壓灌漿錨桿構(gòu)造效果：提高抗拔力60~100%一次常壓灌漿體與二次可重復(fù)高331968年上海太平洋飯店軟土基坑工程

坑深12.5~1.36m重復(fù)高壓灌漿型錨桿應(yīng)用的典型實例：地層：淤泥質(zhì)砂質(zhì)粘土，c值15~35kPa，φ值0~1.5o；支護：45cm厚鋼筋混凝土板樁，加四道預(yù)應(yīng)力錨桿；錨桿直徑168m，錨固段長20~25；錨桿極限抗拔力：800kN，比普通灌漿錨桿提高近一倍。1968年上海太平洋飯店軟土基坑工程

坑深12.5~1.3341995年天津百貨大樓基坑工程

（深13.5m）地層：雜填土、粉質(zhì)粘土，c值16kPa，φ值14o，地下水埋深1.5~2.0m；支護：80cm地連墻，四道預(yù)應(yīng)力錨桿（簡易型二次高壓灌漿處理；效果：最大位移達5cm，一般為2.0~3.0cm。1995年天津百貨大樓基坑工程

（深13.5m）地層：雜填土35（2）荷載分散錨固體系沿錨固段長度剪應(yīng)力分布極不均勻蠕變量大超過一定長度，抗拔力增長有限或不再增長傳統(tǒng)集中拉力型錨桿的缺點：北京某工程砂性土層中錨桿的粘結(jié)摩阻分布狀態(tài)（2）荷載分散錨固體系沿錨固段長度剪應(yīng)力分布極不均勻傳統(tǒng)集中36

拉力荷載與粘結(jié)應(yīng)力沿錨固段長度的分布(德國Scheele)拉力荷載與粘結(jié)應(yīng)力沿錨固段長度的分布37非粘性土中錨桿承載力與土體種類,錨固段長度的關(guān)系(德國Ostemayer)非粘性土中錨桿承載力與土體種類,錨固段長度的關(guān)系38開發(fā)壓力分散型錨固技術(shù)，顯著改善錨桿荷載傳力方式壓力分散型結(jié)構(gòu)構(gòu)造圖壓力分散型錨桿粘結(jié)應(yīng)力分布特征開發(fā)壓力分散型錨固技術(shù)，顯著改善錨桿荷載傳力方式壓力分散型結(jié)39錨桿防腐特性比較簡單防腐灌漿體受拉易開裂多層防腐灌漿體受壓不易開裂拉力集中型壓力分散型錨桿防腐特性比較簡單防腐多層防腐拉力集中型壓力分散型40優(yōu)點：粘結(jié)力分布均勻，峰值可降低2/3以上，地層強度利用率高；同等錨固長度，抗拔力可提高30%；錨桿抗拔力與錨固長度成比例增長；蠕變變形量??；耐久性顯著提高；工程造價節(jié)約25%以上。優(yōu)點：粘結(jié)力分布均勻，峰值可降低2/3以上，地層強度利用41昆侖公寓基坑不同類型錨桿承載力比較昆侖公寓基坑不同類型錨桿承載力比較42北京LG大廈基坑支護剖面圖北京LG大廈基坑支護剖面圖43LG大廈基坑工程錨桿性能比較表類型長度抗拔力集中拉力型25m400~450kN拉力分散型20m650kN至今，荷載分散型錨固體系已廣泛應(yīng)用于我國的邊坡、基坑和結(jié)構(gòu)抗浮工程中。LG大廈基坑工程錨桿性能比較表類型長度抗拔力集中拉力型25m44北京中銀大廈錨桿施工中銀大廈工程拆除錨桿芯體北京首都機場抗浮錨桿布置示意圖福建京福高速公路邊坡工程北京中銀大廈錨桿施工中銀大廈工程拆除錨桿芯體北京首都機場抗浮45（3）旋噴擴體（端部擴大頭）型錨固采用高壓噴射注漿原理，水力切割土體擴孔，并用水泥漿置換擴孔段內(nèi)的土體，形成擴大頭；擴大頭直徑約0.7~0.8m，最大可達1.2m；青島奧帆廣場工程錨桿錨固段長度10m（其中擴大頭長度5m），錨桿承載力達1500kN；該技術(shù)已被江蘇省列為推薦性技術(shù)標準。（3）旋噴擴體（端部擴大頭）型錨固采用高壓噴射注漿原理，水力46Ⅰ級防腐預(yù)應(yīng)力錨桿基坑支護錨桿結(jié)構(gòu)示意圖Ⅰ級防腐預(yù)應(yīng)力錨桿基坑支護錨桿結(jié)構(gòu)示意圖47擴大頭錨桿在黏性土中的極限錨固力：提高抗拔力的主要部分式中：——錨固力因子，取9.0。擴大頭錨桿在黏性土中的極限錨固力：提高抗拔力的主要部分式中：48擴大頭錨桿在砂土中的極限錨固力：擴大頭錨桿在砂土中的極限錨固力：49自由段與錨固段均位于塌滑區(qū)內(nèi)部分錨固段位于塌滑區(qū)內(nèi)錨固段位于穩(wěn)定地層內(nèi)自由段要有足夠的長度，要穿過滑裂面1.5m。3.6自由段自由段與錨固段均位于塌滑區(qū)內(nèi)部分錨固段位于塌滑區(qū)內(nèi)錨固段位于50自由段應(yīng)永久自由。自由段應(yīng)永久自由。51對于將拉力傳至穩(wěn)定地層的預(yù)應(yīng)力錨桿而言，若在錨桿鎖定后，將自由段（無防止粘結(jié)的PE層）用水泥漿灌滿，則當錨桿受力時，會產(chǎn)生下列不良后果。灌漿體開裂（無PE層），腐蝕的風險加大；不能將荷載完全傳遞給破裂面以外的穩(wěn)定地層；當外力增強時，不能利用自由段調(diào)節(jié)應(yīng)力，易產(chǎn)生應(yīng)力集中；降低預(yù)應(yīng)力錨桿的抗震效應(yīng)；與測量拉力變化的錨桿，工作狀況不一致。對于將拉力傳至穩(wěn)定地層的預(yù)應(yīng)力錨桿而言，若523.7傳力結(jié)構(gòu)整體式鋼筋混凝土格構(gòu)預(yù)制的鋼筋混凝土板件十字型、菱型、矩型混凝土墩座

傳力結(jié)構(gòu)應(yīng)具有足夠的強度和剛度，并有利于盡快提供預(yù)應(yīng)力錨桿的支護抗力。傳力結(jié)構(gòu)的主要形式：3.7傳力結(jié)構(gòu)整體式鋼筋混凝土格構(gòu)傳53日本邊坡錨固施工現(xiàn)場日本邊坡錨固施工現(xiàn)場54公路工程中巖土錨固技術(shù)(程良奎)課件55公路工程中巖土錨固技術(shù)(程良奎)課件56公路工程中巖土錨固技術(shù)(程良奎)課件573.8邊坡主要破壞模式與錨桿的設(shè)置

3.8邊坡主要破壞模式與錨桿的設(shè)置

58傾倒變形模式傾倒變形模式593.9錨桿的防腐保護（1）錨桿的防腐保護等級和措施的確定錨桿的設(shè)計使用年限所處地層有無腐蝕性3.9錨桿的防腐保護（1）錨桿的防腐保護等級和措施的確定60pH值小于4.5；電阻率小于；出現(xiàn)硫化物；出現(xiàn)雜散電流，或出現(xiàn)對水泥漿體和混凝土的化學(xué)腐蝕。當對地層的監(jiān)測和調(diào)查中發(fā)現(xiàn)下列一種或多種情況時，應(yīng)判定該地層具有腐蝕性：pH值小于4.5；當對地層的監(jiān)測和調(diào)查61（2）防護等級和要求腐蝕環(huán)境中的永久錨桿應(yīng)采用Ⅰ級防腐構(gòu)造；腐蝕環(huán)境中的臨時性錨桿和非腐蝕環(huán)境中的永久錨桿可采用簡單(Ⅱ級)防腐保護構(gòu)造。（2）防護等級和要求腐蝕環(huán)境中的永久錨桿應(yīng)采用Ⅰ級防腐構(gòu)造；62錨桿的Ⅰ、Ⅱ級防護構(gòu)造及要求防腐保護等級錨桿類型預(yù)應(yīng)力錨桿和錨具的防護要求錨頭自由段錨固段Ⅰ拉力型、拉力分散型采用過渡管，錨具用混凝土封閉或鋼罩保護采用注入油脂的護套，或無粘結(jié)鋼絞線，或有外套保護管的無粘結(jié)鋼絞線采用注入水泥漿的波形管壓力型、壓力分散型采用過渡管，錨具用混凝土封閉或用鋼罩保護采用無粘結(jié)鋼絞線采用無粘結(jié)鋼絞線Ⅱ拉力型、拉力分散型采用過渡管，錨具用鋼罩保護或涂防腐油脂采用注入油脂的護套，或無粘結(jié)鋼絞線注漿錨桿的Ⅰ、Ⅱ級防護構(gòu)造及要求預(yù)應(yīng)力錨桿和錨具的防護要求錨頭63錨桿Ⅰ級防護構(gòu)造錨桿Ⅰ級防護構(gòu)造64錨桿Ⅱ級防護構(gòu)造錨桿Ⅱ級防護構(gòu)造65錨桿粘結(jié)段采用單層波紋管和聚酯保護的典型雙層防護圖英國錨桿防腐保護要求錨桿粘結(jié)段采用單層波紋管和聚酯保護的典型雙層防護圖英國錨桿防66錨桿粘結(jié)段采用雙層波紋管和水泥灌漿保護的典型雙層防護圖錨桿粘結(jié)段采用雙層波紋管和水泥灌漿保護的典型雙層防護圖673.10隨開挖、隨防護、隨錨固

最大限度縮小開挖后未防護的面積和時間3.10隨開挖、隨防護、隨錨固68三峽船閘高邊坡錨固工程3.11國內(nèi)外邊坡錨固工程實例三峽船閘高邊坡錨固工程3.11國內(nèi)外邊坡錨固工程實例69公路工程中巖土錨固技術(shù)(程良奎)課件70公路工程中巖土錨固技術(shù)(程良奎)課件71公路工程中巖土錨固技術(shù)(程良奎)課件72公路工程中巖土錨固技術(shù)(程良奎)課件73錦屏電站左壩肩高邊坡錨固工程錦屏電站左壩肩高邊坡錨固工程74公路工程中巖土錨固技術(shù)(程良奎)課件75福建省京福高速公路邊坡錨固工程福建省京福高速公路邊坡錨固工程76公路工程中巖土錨固技術(shù)(程良奎)課件77

廈門仙岳山莊邊坡錨固工程廈門仙岳山莊邊坡錨固工程78公路工程中巖土錨固技術(shù)(程良奎)課件79公路工程中巖土錨固技術(shù)(程良奎)課件80臺灣臺灣81公路工程中巖土錨固技術(shù)(程良奎)課件82公路工程中巖土錨固技術(shù)(程良奎)課件83公路工程中巖土錨固技術(shù)(程良奎)課件84公路工程中巖土錨固技術(shù)(程良奎)課件85日本：日本：86公路工程中巖土錨固技術(shù)(程良奎)課件87公路工程中巖土錨固技術(shù)(程良奎)課件88意大利意大利89公路工程中巖土錨固技術(shù)(程良奎)課件90公路工程中巖土錨固技術(shù)(程良奎)課件91

噴錨支護是噴射混凝土（shotcrete）與錨桿（anchor,bolts）聯(lián)合支護的統(tǒng)稱，噴錨支護用于隧道和地下洞室工程，具有保護圍巖和最大限度發(fā)揮圍巖自支承能力的功效，被國內(nèi)外公認為是一種安全可靠，經(jīng)濟有效地主動加固圍巖支護方法，曾引發(fā)了我國隧道和地下洞室建造技術(shù)的重大變革。隨著我國水利、交通和城市地下空間建設(shè)的飛速發(fā)展，噴錨支護正展示著無限的生機。4.1噴錨支護技術(shù)的發(fā)展4隧道錨噴支護噴錨支護是噴射混凝土（sho921905年美國用鋼筋錨桿加固礦山巷道工程1908年波蘭將巖石錨桿用于Mir礦1942年瑞士Aliva公司研制成轉(zhuǎn)子式混凝土噴射機1947年德國BSM公司研制成雙罐式混凝土噴射機1948~1953年間,奧地利卡普隆水電站米爾隧道最早使用了噴射混凝土支護1905年美國用鋼筋錨桿加固礦山巷道工程93上世紀50年代初，奧地利Rabcewicz創(chuàng)立了以最大限度發(fā)揮巖石自支承能力為理論基礎(chǔ)的新奧法(NewAustrianTunnelingMethod)；上世紀50年代，地質(zhì)條件十分惡劣的奧地利陶恩（Taurus)公路隧道和巴基斯坦貝拉水道工程（寬21m高24m)等大斷面隧道采用噴錨支護相繼獲得成功；上世紀50年代初，奧地利Rabcewicz創(chuàng)立了以最大限941965年11月，冶金部建筑研究總院在多年研究工作的基礎(chǔ)上，在鞍鋼張嶺鐵礦157平洞成功地應(yīng)用了噴射混凝土支護；公路工程中巖土錨固技術(shù)(程良奎)課件951966年，冶金部建筑研究總院先后在本鋼南芬尾礦壩泄水洞（長2km)及攀鋼專用鐵路隧道中應(yīng)用噴錨支護；1966年，鐵道部科學(xué)研究總院西南所在成昆鐵路隧道中應(yīng)用噴錨支護；1966年，冶金部建筑研究總院先后在本鋼南芬尾礦壩泄水洞（961974年，遼寧回龍山水電站主廠房（寬17.2m高37m）應(yīng)用單一的錨噴支護取得良好的穩(wěn)定效果；1980年~至今，噴錨支護在我國（礦山、交通、水電）隧道和各類地下洞室工程中獲得了廣泛的應(yīng)用及蓬勃的發(fā)展。公路工程中巖土錨固技術(shù)(程良奎)課件97

在大跨度30m左右，高邊墻（70m)洞群相互交叉的水電站洞室中，采用單一的噴錨支護，被認為是一種經(jīng)濟有效，能永久保持工程穩(wěn)定的支護方法。中國隧道與地下洞室中的噴錨支護用量已達世界之首。在大跨度30m左右，高邊墻（70m)洞群相互交叉的水電站洞984.2噴錨支護的工作特性與力學(xué)作用噴錨支護加固圍巖的力學(xué)作用來源于其獨特的工作特性。這些特性構(gòu)成最大限度地保護圍巖，發(fā)揮圍巖自支承能力基本要素。及時性粘結(jié)性柔性深入性靈活性（可調(diào)整性）密封性4.2噴錨支護的工作特性與力學(xué)作用噴99（1）及時性開挖后立即提供支護抗力避免巖石較長時間處于單軸或雙軸狀態(tài),而盡快進入三軸狀態(tài)。巖石三軸壓縮應(yīng)力-應(yīng)變曲線（1）及時性開挖后立即提供支護抗力巖石三軸壓縮應(yīng)力-應(yīng)變曲線100有效利用空間效應(yīng)（端部支承效應(yīng)），限制支護前變形的發(fā)展，阻止圍巖進入松弛狀態(tài)。離掌子面不同距離處圍巖變形有效利用空間效應(yīng)（端部支承效應(yīng)），限制支護前變形的發(fā)展，阻止101噴射混凝土薄、分層，加纖維錨桿細、長允許圍巖有一定變形，而不使其進入松散破壞狀態(tài)（2）柔性噴射混凝土薄、分層，加纖維（2）柔性102地下洞室開挖后，在圍巖不致松散的前提下，維護洞室穩(wěn)定所需的支承抗力隨塑性區(qū)的增大而減少。地下洞室開挖后，在圍巖不致松散的前提下，維護洞室穩(wěn)定所需的支103圍巖特性曲線與支護特性曲線作用圖圍巖特性曲線與支護特性曲線作用圖104噴射混凝土與圍巖緊密粘結(jié)，粘結(jié)強度1.0Mpa，能在結(jié)合面上傳遞剪應(yīng)力、拉應(yīng)力；充填節(jié)理裂隙，使被分割的巖塊相互聯(lián)結(jié)，保持鑲嵌、咬合效應(yīng)。（3）粘結(jié)性噴射混凝土與圍巖緊密粘結(jié)，粘結(jié)強度1.0Mpa，能在結(jié)合面105噴射混凝土充填張開裂隙而加固巖體噴射混凝土使危石荷載傳遞給穩(wěn)定巖體噴射混凝土充填張開裂隙而加固巖體噴射混凝土使危石荷載傳遞給穩(wěn)106噴射混凝土錨桿支護加固巖石拱試驗噴射混凝土錨桿支護加固巖石拱試驗107噴射混凝土加固巖石拱荷載試驗試件名稱試件形式與加荷方式破壞荷載(kN)50kN荷載拱中撓度（mm)碎塊狀圍巖拱739噴射混凝土加固拱7010.4噴射混凝土加固巖石拱荷載試驗試件名稱試件形式與加荷方式破壞荷108噴錨支護接觸應(yīng)力實測結(jié)果工程名稱巖性描述覆蓋層厚度(M)跨度(M)噴射混凝土(CM)錨桿最大徑向應(yīng)力(MPa)平均徑向應(yīng)力(MPa)最大切向應(yīng)力(MPa)平均切向應(yīng)力(MPa)加拿大溫格華遂洞60+21測站軟弱的潮濕的砂巖806.015有0.770.482.70.96德國SCHWAIKHEIM遂洞(斷面I)塑性黏土質(zhì)泥灰?guī)r201020有0.260.10.50.25墨西哥墨西哥城排水隧道砂質(zhì)凝灰?guī)r和砂501420有0.80.566.53.2德國FRANKFURT南部隧道黏土\砂106.720有0.270.152.51.5奧地利TARBELAG3號測站片麻巖\千枚巖\石灰?guī)r1502220有0.80.39.02.2奧地利陶恩隧道2139站破碎千枚巖9001115有0.80.42.51.5中國普濟隧道泥質(zhì)頁巖407.015無0.630.39.24.1噴錨支護接觸應(yīng)力實測結(jié)果工程名稱巖性覆蓋層厚度跨度噴射混凝土109噴射混凝土與圍巖間的良好黏結(jié),在其結(jié)合面上即能承受徑向力也能承受切向力。并使徑向力轉(zhuǎn)化為切向力,形成加固巖石拱。埋深、跨度、地質(zhì)條件均有很大差異的地下工程，采用噴錨支護后測得的平均徑向應(yīng)力，一般變化于0.3—0.5MPa間。噴錨支護與圍巖共同工作的實質(zhì)，是更有效的調(diào)節(jié)圍巖----支護間的應(yīng)力狀態(tài)，發(fā)揮圍巖的自承作用。噴射混凝土與圍巖間的良好黏結(jié),在其結(jié)合面上即能承受徑110洞頂形成巖石拱洞頂形成巖石拱111巖石錨桿特別是預(yù)應(yīng)力錨桿可牢固地錨固于圍巖深部，具有明顯改善圍巖力學(xué)特性的作用。（4）深入性提高巖石強度加固拱效應(yīng)改善應(yīng)力狀態(tài)提高巖體完整性巖石錨桿特別是預(yù)應(yīng)力錨桿可牢固地錨固于圍巖深部，具有112錨桿加固拱荷載試驗結(jié)果試件名稱試件形式與加荷方式破壞荷載（kN）50kN荷載時拱中撓度（毫米）碎塊狀巖石拱739錨桿加固拱5071.2錨桿加固拱荷載試驗結(jié)果試件名稱試件形式與加荷方式破壞荷載（113D5孔張拉前后軸線方向壓縮變形曲線D1孔張拉前后軸線方向壓縮變形曲線改善應(yīng)力狀態(tài)，形成壓應(yīng)力區(qū)對開挖損傷區(qū)錨固效應(yīng)的測試D5孔張拉前后軸線方向壓縮變形曲線D1孔張拉前后軸線方向114

波速變化率大于10%的測點在鉆孔內(nèi)分布直方圖提高巖體的完整性波速變化率大于10%的測點在鉆孔內(nèi)分布直方圖提115提高巖石彈模30%左右提高巖石彈模30%左右116靈活性：主要指可根據(jù)圍巖地質(zhì)條件及時調(diào)整支護類型、加固方式、支護步驟和施工程序等。既可系統(tǒng)加固，也可局部加固；既可單噴，也可噴錨聯(lián)合；既可單一的噴錨永久支護，也可與鋼拱架相結(jié)合或噴錨作為初期支護，最終與混凝土襯砌相復(fù)合。（5）靈活性（可調(diào)整性）靈活性：主要指可根據(jù)圍巖地質(zhì)條件及時117

特別是可根據(jù)軟弱結(jié)構(gòu)面的產(chǎn)狀，在洞體的不同部位采用不同深度、不同方位的錨桿，以便有針對性地加固薄弱環(huán)節(jié)。特別是可根據(jù)軟弱結(jié)構(gòu)面的產(chǎn)狀，在洞體的118公路工程中巖土錨固技術(shù)(程良奎)課件119噴錨支護的可分性用于穩(wěn)定塑性流變隧道圍巖噴錨支護的可分性用于穩(wěn)定塑性流變隧道圍巖120（6）密封性高水泥含量高砂率低水灰比無施工縫良好的不透水性改善了混凝土的抗凍性阻止充填物流失噴射工藝（6）密封性高水泥含量無施工縫噴射1214.3隧道洞室噴錨支護的新進展自上世紀八十年代以來，二灘、小浪底、龍灘、水布埡、彭水、三峽、小灣、構(gòu)皮灘、溪洛渡等一大批水電站的地下廠房、主變室、尾水洞、尾閘室均采用單一的噴錨支護作為永久支護，取得了良好的穩(wěn)定效果。（1）大跨度、高邊墻洞室群工程采用單一的錨噴支護，積累了豐富經(jīng)驗。4.3隧道洞室噴錨支護的新進展自上122小浪底：

跨度：26.2m

高度：61.4m

三峽：

跨度：32.6m

高度：86.24m

水布埡：

跨度：23.0m

高度：66.5m國內(nèi)水電系統(tǒng)大型洞室斷面尺寸彭水：

跨度：30.0m

高度：78.5m

龍灘：

跨度：30.3m

高度：75.1m

溪洛渡：

跨度：33.0m

高度：85.0m小浪123圍巖條件

Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ級

支護形式

15～20cm厚配筋噴射混凝土或

纖維噴射混凝土

6～9m長系統(tǒng)錨桿或

系統(tǒng)錨桿＋1500KN~2000KN

預(yù)應(yīng)力長錨桿圍巖條件

Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ級

124龍灘電站噴錨支護結(jié)構(gòu)圖龍灘電站噴錨支護結(jié)構(gòu)圖125龍灘電站地下洞室噴錨支護完成圖龍灘電站地下洞室噴錨支護完成圖126彭水電站主廠房彭水電站主廠房127三峽電站地下主廠房三峽電站地下主廠房128水布埡水利樞紐地下主廠房水布埡水利樞紐地下主廠房129錦屏一級電站地下主廠房錦屏一級電站地下主廠房130公路工程中巖土錨固技術(shù)(程良奎)課件131

（1）.低預(yù)應(yīng)力錨桿（張拉錨桿，RockboltTensioned）

●端部樹脂卷錨固

●端部快硬水泥卷錨固

●漲殼式中空錨桿

張拉錨桿取代非預(yù)應(yīng)力的長粘結(jié)型錨桿，對隧道、洞室頂拱的錨桿支護具有重要作用：

●確保施工質(zhì)量和錨固效果●迅速提供支護抗力（60～150kN），有利于控制巖體變形●形成壓應(yīng)力拱4.4巖石錨固技術(shù)4.4巖石錨固技術(shù)132形成壓應(yīng)力拱形成壓應(yīng)力拱1331）漲殼式中空錨桿杭州圖強公司W(wǎng)illams公司1）漲殼式中空錨桿杭州圖強公司W(wǎng)illams公司134●立即提供支護抗力

●系統(tǒng)布置，能形成壓應(yīng)力拱●注漿飽滿，耐久性強●立即提供支護抗力135公路工程中巖土錨固技術(shù)(程良奎)課件136公路工程中巖土錨固技術(shù)(程良奎)課件137

2）樹脂卷錨桿（張拉錨桿）不飽和聚酯樹脂與無機填充料混合制成卷體，安裝與孔底經(jīng)攪拌后，幾分鐘內(nèi)即可提供>60KN的抗力。樹脂錨桿施工工藝2）樹脂卷錨桿（張拉錨桿）樹脂錨桿施工工藝138

3）快硬水泥卷錨桿（張拉錨桿）水泥與早強劑摻合后制成卷體，施工時整卷先浸水再置于孔底，經(jīng)攪拌后漿錨桿桿體錨固于錨孔底端，能在錨桿安裝后1h提供60KN的抗力?？煊菜嗑礤^桿施工工藝3）快硬水泥卷錨桿（張拉錨桿）快硬水泥卷錨139（2）摩擦型錨桿

1）縫管錨桿

（2）摩擦型錨桿1）縫管錨140

2）水漲式錨桿

上述兩種摩擦型錨桿及脹殼式中空錨桿對控制高應(yīng)力硬巖巖爆取得良好效果。

2）水漲式錨桿上述兩種摩擦141在軟弱破碎成孔困難地層，可將中空桿體作為鉆桿，形成自進式中空錨桿。（3）中空注漿錨桿普通型自鉆型在軟弱破碎成孔困難地層，可將中空桿體作為鉆桿，形成142適用于受海水侵蝕的巖石錨固工程（如青島海底隧道工程）。（4）防腐型脹殼式中空錨桿適用于受海水侵蝕的巖石錨固工程（如青島海底隧道工程143（5）地下開挖工程主要破壞模式與錨桿的設(shè)置

（5）地下開挖工程主要破壞模式與錨桿的設(shè)置

144公路工程中巖土錨固技術(shù)(程良奎)課件145公路工程中巖土錨固技術(shù)(程良奎)課件146（6）不良巖層隧道的綜合治理技術(shù)超前錨桿或管棚；工作面預(yù)注漿或封閉；鋼拱架與噴錨支護聯(lián)合支護；盡快設(shè)置仰拱。（6）不良巖層隧道的綜合治理技術(shù)超前錨桿或管棚；147（1）.噴射纖維混凝土●鋼纖維●合成纖維（聚丙烯和聚丙烯腈）噴射鋼纖維砼的特點：

可顯著提高：●抗拉、抗彎強度●韌性●抗沖擊性●早期強度●抗凍融、疲勞強度、耐磨性等4.5噴射混凝土技術(shù)（1）.噴射纖維混凝土4.5噴射混凝土技術(shù)148噴射鋼纖維混凝土這是一種典型的復(fù)合材料。常用的鋼纖維直徑為0.25～0.4mm，長20～30mm，長徑比一般為60～100，摻量不小于60kg/m3。具有以下三種作用：

提高材料抗拉強度；阻止基材中原有缺陷（微裂縫）的擴展并延緩新裂縫的出現(xiàn)；提高基材的抗變能力并從而改善其韌性和抗沖擊性。噴射鋼纖維混凝土這是一種典型的復(fù)合材149噴射鋼纖維的早期相對強度1－噴射鋼纖維砼；2－噴射混凝土48h以內(nèi)的抗壓強度噴射鋼纖維的早期相對強度48h以內(nèi)的抗壓強度150噴射聚丙烯和聚丙烯腈砼的特點：

●

粘稠性高

●

增加一次噴層厚度、降低回彈

●

阻止收縮開裂

●

增大抗沖擊性和疲勞強度噴射聚丙烯和聚丙烯腈砼的特點：●粘稠性高151干拌法與濕拌法噴射混凝土干拌法與濕拌法噴射工藝簡圖(a)濕拌法噴射；(b)干拌法噴射（2）濕拌法（wetmix)噴射砼干拌法與濕拌法噴射混凝土干拌法與濕拌法噴射工藝簡圖（2）濕152濕拌法的不足之處：對潮濕或含水地層適應(yīng)性差；對難以進出的區(qū)域施工，由于機械較龐大也頗不方便，對使用量較少的工程也欠靈活性。濕拌法的優(yōu)點：●施工效率高●施工粉塵小●回彈量低●砼勻質(zhì)性好，改善混凝土品質(zhì)濕拌法的不足之處：對潮濕或含水地層適應(yīng)性差；濕拌法的優(yōu)點：153濕拌法噴射機械

國外：泵送型濕噴機；稠密流；效率高（可達20m3/h）

國內(nèi)：風動型(TK－500)濕噴機。稀薄流；效率較低濕拌法噴射機械國外：泵送型濕噴機；稠密流；效率高（可154濕噴混凝土施工濕噴混凝土施工155世界各國干拌和濕拌法噴射砼的比例使用干拌法為主使用濕拌法為主國別濕拌法（％）干拌法（％）國別濕拌法（％）干拌法（％）奧地利595法國6040加拿大595意大利9010德國1585日本8020美國1090挪威991葡萄牙2080瑞典8020匈牙利1090瑞士6535摩洛哥1090美國6040世界各國干拌和濕拌法噴射砼的比例使用干拌法為主使用濕拌法為主156（3）新型噴射砼外加劑與外摻料1).低堿或無堿類速凝劑粉狀液體●

早期強度高8～10Mpa（1天）

●

28天強度損失率小或不損失2).硅粉(摻至為水泥重5％～8％）

●

早期與后期強度顯著提高

●

粘結(jié)強度增長

●

回彈率明顯降低

（3）新型噴射砼外加劑與外摻料1).低堿或無堿類速凝劑157硅粉硅粉是制造硅鐵金屬的一種副產(chǎn)品。將高純度石英和煤在電弧爐內(nèi)還原，從過濾爐排除的氣體中可得到硅粉。其微粒尺寸為水泥顆粒的1/60，具有很高的活性，摻量一般為水泥質(zhì)量的10％。硅粉硅粉是制造硅鐵金屬的一種副產(chǎn)品。將158優(yōu)點：提高抗壓強度，增強結(jié)構(gòu)密實性，提高抗化學(xué)侵蝕和機械破壞的能力；增強噴射混凝土與其他介質(zhì)的粘結(jié)效應(yīng)；減少回彈；大大減少粉塵。優(yōu)點：提高抗壓強度，增強結(jié)構(gòu)密實性，提高抗化學(xué)侵蝕和機械破壞159摻入硅粉的噴射混凝土強度德國因斯布魯克大學(xué)建材研究所測定結(jié)果：摻硅粉的噴射混凝土的抗壓強度摻入硅粉的噴射混凝土強度德國因斯布魯克大學(xué)建材研究所測定結(jié)果160中鐵西南研究院測得的結(jié)果濕拌噴射混凝土的抗壓強度硅粉的摻量水泥質(zhì)量（％）不同齡期的抗壓強度（MPa）1d7d28d519.928.544.37.518.430.553.51020.030.050.4中鐵西南研究院測得的結(jié)果濕拌噴射混凝土的抗壓強度不同齡期的抗161摻入硅粉的噴射混凝土粘結(jié)強度德國因斯布魯克大學(xué)建材研究所測得的結(jié)果：摻入硅粉的噴射混凝土的抗拉粘結(jié)強度摻入硅粉的噴射混凝土粘結(jié)強度德國因斯布魯克大學(xué)建材研究所測得162摻入硅粉對回彈的影響哈根巴哈試驗隧道，曾測得摻入硅粉為水泥質(zhì)量7.5%的噴射混凝土回彈率8％，比不摻硅粉的噴射混凝土約減少回彈60％。摻入硅粉對回彈的影響哈根巴哈試驗隧道1635橋梁結(jié)構(gòu)物與受拉基礎(chǔ)的錨固（1）拱形結(jié)構(gòu)受拉基礎(chǔ)錨固5橋梁結(jié)構(gòu)物與受拉基礎(chǔ)的錨固（1）拱形結(jié)構(gòu)受拉基礎(chǔ)錨固164（2）懸索結(jié)構(gòu)受拉基礎(chǔ)錨固（2）懸索結(jié)構(gòu)受拉基礎(chǔ)錨固165悉尼通往土島某805m跨斜拉橋采用單錨承載力為16700kN的預(yù)應(yīng)力錨桿抵抗上浮力

預(yù)應(yīng)力錨桿長40~46m，錨孔直徑310mm，共用22根（3）橋墩的抗浮錨固悉尼通往土島某805m跨斜拉橋采1666.1錨桿的荷載試驗與驗收標準（1）錨桿荷載試驗的目的與試驗內(nèi)容確定錨桿的極限抗拔力，驗證錨桿設(shè)計參數(shù)與施工工藝的合理性；檢驗錨桿的工程質(zhì)量是否滿足設(shè)計要求；檢驗錨桿在特殊的工作條件及地層條件下的工作性能。6巖土錨固工程的試驗與監(jiān)測6.1錨桿的荷載試驗與驗收標準（1）錨桿荷載試驗的目的與試167錨桿主要試驗項目目的與實施時間錨桿主要試驗項目目的與實施時間168（2）試驗內(nèi)容基本實驗；蠕變試驗；驗收試驗。（2）試驗內(nèi)容基本實驗；169（3）基本試驗（極限抗拔力試驗）（3）基本試驗（極限抗拔力試驗）170任何一種新型錨桿，或已有錨桿用于未曾應(yīng)用過的地層，或設(shè)計采用的灌漿體/地層間的粘結(jié)強度值無試驗數(shù)據(jù)和工程經(jīng)驗驗證時，應(yīng)進行錨桿的基本試驗（極限抗拔力試驗）。試驗數(shù)量不少于三根。錨桿極限抗拔力試驗應(yīng)采用多循環(huán)張拉試驗，其加荷、持荷、卸荷方法應(yīng)符合以下規(guī)定。任何一種新型錨桿，或已有錨桿用于未曾應(yīng)用過的地層，或設(shè)計采用171錨桿基本試驗方法

錨桿基本試驗方法172錨桿基本試驗荷載－彈性位移、荷載－塑性位移曲線

錨桿基本試驗的結(jié)果整理應(yīng)符合以下規(guī)定：錨桿基本試驗荷載－彈性位移、荷載－塑性位移曲線錨桿基本試驗173（4）蠕變試驗塑性指數(shù)大于17的土中錨桿;極度風化的泥質(zhì)巖或節(jié)理裂隙發(fā)育且張開裂隙內(nèi)充填粘性土的巖錨。應(yīng)做錨桿蠕變試驗的條件：（4）蠕變試驗塑性指數(shù)大于17的土中錨桿;應(yīng)做錨桿蠕變試驗的174錨桿蠕變試驗加載等級及觀測時間注：Nt＝錨桿軸向拉力設(shè)計值錨桿蠕變試驗加載等級及觀測時間注：Nt＝錨桿軸向拉力設(shè)計值175錨桿蠕變量－時間對數(shù)關(guān)系錨桿蠕變量－時間對數(shù)關(guān)系176蠕變率△1－t1時所測得的蠕變量；△2－t2時所測得的蠕變量.錨桿蠕變試驗測得的最后一級荷載作用下的蠕變率應(yīng)不大于2mm/對數(shù)周期式中：蠕變率△1－t1時所測得的蠕變量；錨桿蠕變試驗測177（5）驗收試驗驗收錨桿數(shù)量：不少于工程錨桿總量的5％（也不少于3根）進行單循環(huán)張拉試驗。最大試驗荷載：永久錨桿：1.5Nt臨時錨桿：1.2Nt分級加載，再分級卸載。

1）國標《錨桿噴射混凝土技術(shù)規(guī)范》50086-2001規(guī)定：（5）驗收試驗驗收錨桿數(shù)量：1）國標《錨桿噴射混凝土技術(shù)規(guī)范1782）新修訂國標《巖土錨固與噴射混凝土支護技術(shù)規(guī)范》（初稿）規(guī)定：驗收試驗錨桿數(shù)量：全部工程錨桿，其中5%多循環(huán)張拉驗收試驗其余單循環(huán)張拉驗收試驗2）新修訂國標《巖土錨固與噴射混凝土支護技術(shù)規(guī)范》（初稿）179錨桿多循環(huán)張拉驗收試驗加荷、持荷和卸荷方式

多循環(huán)驗收試驗的加荷、持荷、卸荷應(yīng)符合下圖規(guī)定：錨桿多循環(huán)張拉驗收試驗加荷、持荷和卸荷方式多循環(huán)驗收試驗的180錨桿單循環(huán)張拉驗收試驗加荷、持荷和卸荷方式

單循環(huán)驗收試驗的加荷、持荷、卸荷應(yīng)符合下圖規(guī)定：錨桿單循環(huán)張拉驗收試驗加荷、持荷和卸荷方式單循環(huán)驗收試驗的181錨桿多循環(huán)張拉驗收試驗荷載—位移、荷載—彈性位移

錨桿多循環(huán)驗收試驗結(jié)果整理：錨桿多循環(huán)張拉驗收試驗荷載—位移、荷載—彈性位移錨桿多循環(huán)182錨桿單循環(huán)驗收試驗結(jié)果的整理

錨桿單循環(huán)驗收試驗結(jié)果整理：錨桿單循環(huán)驗收試驗結(jié)果的整理錨桿單循環(huán)驗收試驗結(jié)果整理：183錨桿驗收試驗合格標準及其判定：最大試驗荷載條件下，在10min持荷時間內(nèi)錨桿的位移量應(yīng)小于1.0mm，若不能滿足，則在持荷至60min時，錨桿位移量應(yīng)小于2.0mm

；錨桿彈性位移應(yīng)大于錨桿桿體非粘結(jié)長度的理論彈性伸長值的90%，小于錨桿桿體非粘結(jié)長度的110%。錨桿驗收試驗合格標準及其判定：最大試驗荷載條件下，在10m184（6）不合格錨桿的處理驗收試驗錨桿不合格應(yīng)增加驗收試驗錨桿數(shù)量。增加的試驗錨桿數(shù)為不合格錨桿的3倍。對不合格錨桿，在具有二次灌漿的條件下，應(yīng)進行灌漿處理后，再按驗收試驗要求進行試驗。按實際達到的最大試驗荷載除以安全系數(shù)進行鎖定。按不合格錨桿總量的百分率推算工程錨桿的總抗力與設(shè)計總抗力的差值，并按此差值增補錨桿。（6）不合格錨桿的處理驗收試驗錨桿不合格應(yīng)增加驗收試驗錨桿數(shù)1856.2巖土錨固工程的監(jiān)測（1）邊坡錨固工程的監(jiān)測

1）監(jiān)測目的為動態(tài)設(shè)計提供依據(jù)檢驗邊坡工程的穩(wěn)定性為邊坡的長期維護管理提供信息6.2巖土錨固工程的監(jiān)測（1）邊坡錨固工程的監(jiān)測1862）監(jiān)測項目邊坡及其上部建（構(gòu)）筑物的水平位移與垂直位移地表裂縫深部位移地下水位錨桿拉力錨桿頭部腐蝕狀況2）監(jiān)測項目1873）監(jiān)測方法監(jiān)測內(nèi)容監(jiān)測方法地表監(jiān)測水平位移全站儀、光波測距儀垂直位移水準儀地下位移孔內(nèi)傾斜儀、多點位移（伸長）計地下水位地下水位計、水壓計錨桿拉力錨桿測力計（弦式）3）監(jiān)測方法監(jiān)測內(nèi)容監(jiān)測方法地表監(jiān)測水平位移全站儀、光波測距188日本高邊坡防護工程監(jiān)測示意圖日本高邊坡防護工程監(jiān)測示意圖189高邊坡變位監(jiān)測示意圖高邊坡變位監(jiān)測示意圖1904）錨桿拉力測定的數(shù)量中國：錨桿工程量的5～10%，且不少于3根日本：錨桿工程量在50根以下，取10%錨桿工程量為51～100根，取7%錨桿工程量在100根以上，取5%4）錨桿拉力測定的數(shù)量191測力計測力計192公路工程中巖土錨固技術(shù)(程良奎)課件1935）監(jiān)測信息反饋及工程處理錨桿拉力變化大于初始預(yù)應(yīng)力值的10%，應(yīng)再次張拉或適當放松拉力；邊坡位移呈現(xiàn)長期等速發(fā)展或增速發(fā)展，應(yīng)及時查明原因，必要時采取增設(shè)錨桿或其他工程措施5）監(jiān)測信息反饋及工程處理1941）監(jiān)測內(nèi)容必測項目：洞室周邊位移；預(yù)應(yīng)力錨桿拉力變化；選測項目：巖層內(nèi)部位移；錨桿桿體軸力；噴層內(nèi)力；噴層與巖層間的切向應(yīng)力與法向應(yīng)力；噴層與鋼筋混凝土內(nèi)襯間的接觸應(yīng)力等（2）隧洞錨固工程的監(jiān)測1）監(jiān)測內(nèi)容必測項目：（2）隧洞錨固工程的監(jiān)測1952）監(jiān)測數(shù)據(jù)的整理分析和應(yīng)用用于動態(tài)設(shè)計：必要時采用加強支護措施用于確定二次（最終）鋼筋混凝土襯砌施工的時機。國家規(guī)范規(guī)定采用兩次支護的地下工程，后期支護的施作應(yīng)在同時達到下列三項標準時進行：隧洞周邊水平收斂速度小于0.2mm／d;拱頂或底板垂直位移速度小于0.1mm／d;隧洞周邊水平收斂速度以及拱頂或底板垂直位移速度明顯下降；隧洞位移相對值已達到總相對位移量的90％以上。用于評價工程的長期穩(wěn)定性。2）監(jiān)測數(shù)據(jù)的整理分析和應(yīng)用用于動態(tài)設(shè)計：必要時采用加1967結(jié)語1、巖土錨固技術(shù)在邊坡、隧道和橋梁等公路工程建設(shè)中有著重要作用，應(yīng)當正確合理地進行巖土錨固工程的設(shè)計、施工、試驗和監(jiān)測，以確保工程建設(shè)既安全可靠，又經(jīng)濟合理。2、在邊坡工程中，尤其是土質(zhì)邊坡采用可重復(fù)高壓灌漿錨固技術(shù)，和荷載分散（單孔復(fù)合）錨固體系，對提高巖土錨桿（索）的承載力，減少蠕變量和提高工程的長期穩(wěn)定性具有顯著作用。3、隧道錨噴支護的設(shè)計和施工，應(yīng)盡力發(fā)揮噴錨支護的“及時性、柔性、粘結(jié)性、深入性、可調(diào)整性和密封性”等基本特性，以最大限度地利用圍巖的自穩(wěn)和自承能力。4、土層地質(zhì)的復(fù)雜多變性，與土錨施工因素的不確定性，易引起土錨工程質(zhì)量的不穩(wěn)定性。因此對土錨承載力進行全面的檢驗和嚴格的、規(guī)范化的監(jiān)測是十分必要的。7結(jié)語1、巖土錨固技術(shù)在邊坡、隧道和橋梁等公路工程建設(shè)中197公路工程中的巖土錨固技術(shù)中冶集團建筑研究總院原副總工程師（冶金部建筑研究總院）程良奎中國巖石力學(xué)與工程學(xué)會技術(shù)咨詢委員會主任委員公路工程中的巖土錨固技術(shù)中冶集團建筑研究總院原副總工198引言巖土錨固的力學(xué)作用邊坡錨固隧道錨噴支護橋梁結(jié)構(gòu)物與受拉基礎(chǔ)的錨固巖土錨固的試驗與監(jiān)測結(jié)語引言1991、引言自1934年阿爾及利亞cheursfas壩加固工程，采用10000kN預(yù)應(yīng)力錨桿（索）傳遞拉力至下臥的砂巖以來，巖土錨固已發(fā)展成為一門重要的和具有巨大發(fā)展?jié)摿Φ墓こ虒W(xué)科和技藝。已經(jīng)廣泛應(yīng)用于包括我國在內(nèi)的世界各國的地下工程、邊坡工程、深基坑工程、混凝土重力壩加固加高與新建工程、結(jié)構(gòu)抗傾工程以及受拉型基礎(chǔ)工程，已經(jīng)成為提高巖土工程穩(wěn)定性和解決復(fù)雜巖土工程問題的一種最經(jīng)濟、最有效的方法，成效極為顯著。1、引言自1934年阿爾及利亞cheu200邊坡錨固隧道錨固大壩錨固抗浮錨固巖土錨固技術(shù)——

埋設(shè)于巖土中受拉桿件，用以加固不穩(wěn)定的巖土體或?qū)⒔Y(jié)構(gòu)物的拉應(yīng)力傳遞給深部穩(wěn)定地層形成拉桿與巖土相互作用、共同工作的體系邊坡錨固隧道錨固大壩錨固抗浮錨固巖土錨固技術(shù)——201充分發(fā)揮巖土體自身強度和自穩(wěn)能力顯著減小結(jié)構(gòu)物體積和自重提高工程的防災(zāi)抗震性能對加速水利、交通、礦山、市政、建筑等工程建設(shè)有重要作用巖土錨固的特點與作用：充分發(fā)揮巖土體自身強度和自穩(wěn)能力巖土錨固的特點與作用：2021.1概念

巖土錨固是在地層（巖土體）深處設(shè)置一系列受拉桿件（筋體），用灌漿材料將桿件（筋體）與地層緊密固結(jié)在一起，通常對其施加預(yù)應(yīng)力，同時這些桿件（筋體）也將地層與結(jié)構(gòu)物連鎖起來，用來加固巖土體的不穩(wěn)定部分或?qū)⒔Y(jié)構(gòu)物的拉應(yīng)力傳遞給穩(wěn)定的巖土體，以保持巖土體與結(jié)構(gòu)物的穩(wěn)定。1.1概念巖土錨固是在地層（巖土203錨桿（索）工作時，“錨桿-地層”是相互作用的。巖土錨桿（索）與被錨固的結(jié)構(gòu)是相互影響的。充分認識和能動利用巖土錨固的工作特性，最大限度地調(diào)用巖土體自身強度和自穩(wěn)能力，是經(jīng)濟有效的保障巖土錨固工程安全的前提。錨桿（索）工作時，“錨桿-地層”是相互作用的。巖土錨桿（索204

●地層開挖后，立即提供支護抗力；

●主動加固地層，有效控制變形發(fā)展；

●改善巖土體的應(yīng)力狀態(tài)；

●提高地層軟弱結(jié)構(gòu)面、潛在滑移的抗剪強度，改善地層的其它力學(xué)性能；1.2巖土錨固的工作特點

●地層開挖后，立即提供支護抗力；

●主動加固地層，有205●可方便地設(shè)定調(diào)整錨桿的作用部位、方向、密度和施作時機，以最小的支護抗力，獲得最佳的穩(wěn)定效果；

●良好的延性，顯著提高錨固結(jié)構(gòu)物抵抗地震和動力作用的能力；

●將結(jié)構(gòu)物與地層緊緊地聯(lián)鎖在一起，形成共同工作體系。

●可方便地設(shè)定調(diào)整錨桿的作用部位、方向、密度和施作時機，以2062巖土錨固的力學(xué)作用抵抗豎向位移抵抗傾倒控制地下洞室圍巖變形和防止塌落阻止地層的剪切破壞抵抗結(jié)構(gòu)物基底的水平位移提高工程的抗震穩(wěn)定性2巖土錨固的力學(xué)作用抵抗豎向位移2072.1抵抗豎向位移式中：P—錨固力總和m—抵抗豎向位移的安全系數(shù)（1.05～1.2)U—結(jié)構(gòu)底面的上浮力Q0—錨固前結(jié)構(gòu)自重h—地下水設(shè)防高度F—結(jié)構(gòu)底面積v—結(jié)構(gòu)物體積r

—結(jié)構(gòu)物容重

2.1抵抗豎向位移式中：P—錨固力總和2082.2抵抗傾覆：式中：P—抵抗傾倒所需錨固力（垂直作用于結(jié)構(gòu)底面）m－抵抗傾倒的安全系數(shù)（1.5～2.0)M（＋）、M（—）—錨固前作用與結(jié)構(gòu)上的正彎矩或負彎矩之和tp—錨固力的力矩半徑2.2抵抗傾覆：式中：P—抵抗傾倒所需錨固力（垂209

210ΔN—作用在一條剪切面上的重量G的垂直分力；F=tgφ—剪切面的磨擦系數(shù)；Δl—剪切面寬度；ΔT—作用在一條剪切面上的重量G的切向分力；Pn—錨桿錨固力的垂直分力；Pt—錨桿錨固力的切向分力。2.3阻止地層的剪切破壞2.3阻止地層的剪切破壞211預(yù)應(yīng)力錨桿與系統(tǒng)錨桿加固大型洞室。預(yù)應(yīng)力錨桿加固后形成壓應(yīng)力環(huán)2.4控制地下洞室圍巖變形和防止塌落預(yù)應(yīng)力錨桿與系統(tǒng)錨桿加固大型洞室。預(yù)應(yīng)力錨桿加固后形成壓應(yīng)力2123邊坡錨固3邊坡錨固2133.1邊坡的穩(wěn)定性分析與預(yù)應(yīng)力錨桿承載力的設(shè)計（1）邊坡穩(wěn)定性計算工程地質(zhì)類比方法極限平衡方法：如瑞典園弧法、簡化Bishop法、Janbu法、Morgenstem-price法等數(shù)值計算方法：連續(xù)介質(zhì)：有限方法、邊界元法、顯式有限差分法（FLac方法）不連續(xù)介質(zhì)：塊體理論、DEM、DDA、界面元方法等3.1邊坡的穩(wěn)定性分析與預(yù)應(yīng)力錨桿承載力的設(shè)計（1）邊坡穩(wěn)214方法對平衡條件的簡化滑裂面形狀的假定力矩平衡力平衡滿足不滿足全部滿足部分滿足圓弧折線任意形狀楔形體法√√√瑞典法√√畢肖普法√√√Spencer法√√√M-P法√√√常用的邊坡穩(wěn)定性分析的簡化方法方法對平衡條件的簡化滑裂面形狀的假定力矩平衡力平衡滿足不滿足215（2）圓弧滑動土質(zhì)或碎裂結(jié)構(gòu)巖質(zhì)邊坡穩(wěn)定性分析簡圖

（2）圓弧滑動土質(zhì)或碎裂結(jié)構(gòu)巖質(zhì)邊坡穩(wěn)定性分析簡圖216式中：K——邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)；——作用于第i條滑動面上的巖土重量（kN）；——作用于第i條滑動面上的巖土體的垂直分力（kN）；——作用于第i條滑動面上的巖土體的切向分力（kN）；

——第i條滑動面圓弧段長度（m）；

——預(yù)應(yīng)力錨桿作用于滑動面上的總垂直力（kN）；

——預(yù)應(yīng)力錨桿作用于滑動面上的總切向力（kN）；f、c——巖土的摩擦系數(shù)tgφ與粘聚力c（kPa）；式中：K——邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)；——作用于第i條滑動面上的巖土217（3）平面滑動巖體邊坡沿結(jié)構(gòu)面平面滑動的穩(wěn)定性分析簡圖

（3）平面滑動巖體邊坡沿結(jié)構(gòu)面平面滑動的穩(wěn)定性分析簡圖218當

當式中：K——邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)；——預(yù)應(yīng)力錨桿軸向拉力設(shè)計值（kN）；——邊坡巖體自重（kN）；——邊坡巖體結(jié)構(gòu)面的內(nèi)摩擦角（0）；

——結(jié)構(gòu)面與水平面的夾角（0）；

——預(yù)應(yīng)力錨桿的傾角（0）；c——邊坡巖體結(jié)構(gòu)面的粘聚力（kPa）；A——邊坡巖體結(jié)構(gòu)面面積（m2）；當當式中：K——邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)；——預(yù)應(yīng)力錨桿軸219開挖臺階臺階垂直高度：巖質(zhì)邊坡8～10m土質(zhì)邊坡6～8m第一級臺階高一般為4～6m，常采用擋墻。坡率：微風化巖石1:0.1～1:0.3中風化巖石1:0.5～1:0.75強風化巖石1:0.75～1:1.0坡積土1:1.0～1:1.53.2邊坡的開挖形態(tài)開挖臺階3.2邊坡的開挖形態(tài)220裁水溝；縱橫排水溝；（急流槽）仰斜孔排水；（排泄滑帶水）排水洞3.3防排水設(shè)計裁水溝；3.3防排水設(shè)計221滑坡區(qū)域高速公路地下水對邊坡穩(wěn)定性的影響滑坡區(qū)域高速公路地下水對邊坡穩(wěn)定性的影響222典型斷面圖典型斷面圖223降低地下水位對邊坡安全系數(shù)的影響地下水位降幅(m)02468完全疏干邊坡穩(wěn)定系數(shù)0.981.021.051.081.111.26降低地下水位對邊坡安全系數(shù)的影響地下水位降幅(m)02468224地下排水對下滑力的影響地下水位降幅（m）02468整體剩余下滑推力（MN）178814861206930688地下排水對下滑力的影響地下水位降幅（m）02468整體剩余下225坡體防護：

有放坡條件：預(yù)應(yīng)力錨桿，非預(yù)應(yīng)力錨桿無防坡條件：錨拉排樁、錨拉擋墻滑坡防治：抗滑樁、錨拉抗滑樁、預(yù)應(yīng)力錨桿表面防護：六角空心磚、三維植被網(wǎng)、噴播植草、噴射混凝土等3.4邊坡防護型式的選擇：坡體防護：3.4邊坡防護型式的選擇：2263.5提高巖土預(yù)應(yīng)力錨桿承載力的主要方法傳統(tǒng)巖土錨桿抗拔力的計算公式：

通過試驗研究，在提高錨固段灌漿體與土體間的粘結(jié)強度（qs）

、有效利用錨固段全長（L）土體的抗剪強度和擴大錨固段直徑（D）等方面均有所創(chuàng)新。從而大幅度提高了巖土錨桿的承載力。3.5提高巖土預(yù)應(yīng)力錨桿承載力的主要方法傳統(tǒng)巖土錨桿抗拔力227提高巖土錨桿承載力的主要方法：可重復(fù)高壓灌漿錨固體系——顯著增大錨固段周邊土體的抗剪強度和錨固段灌漿體與土層間的粘結(jié)強度qs；荷載分散錨固體系（單孔復(fù)合錨固，SBMA體系）——有效降低錨固長度上粘結(jié)應(yīng)力峰值，使沿錨固段全長的粘結(jié)應(yīng)力分布較均勻，應(yīng)力值較??；旋噴擴體（端部擴大頭）型錨固——利用擴體端部土體的承壓作用。提高巖土錨桿承載力的主要方法：可重復(fù)高壓灌漿錨固體系228采用二次劈裂注漿工藝——實現(xiàn)重復(fù)高壓灌漿抗拔力較低蠕變量較大

土層錨桿應(yīng)用的關(guān)鍵難題：預(yù)埋二次劈裂袖閥灌漿管（1）可重復(fù)高壓灌漿（袖閥管灌漿）錨固體系密封裝置采用二次劈裂注漿工藝抗拔力較低土層錨桿應(yīng)用的關(guān)鍵難題229效果：提高抗拔力60~100%減小蠕變量1/2~2/3節(jié)約造價1/3左右

一次常壓灌漿體與二次高壓灌漿體的比較可重復(fù)高壓灌漿錨桿構(gòu)造效果：提高抗拔力60~100%一次常壓灌漿體與二次可重復(fù)高2301968年上海太平洋飯店軟土基坑工程

坑深12.5~1.36m重復(fù)高壓灌漿型錨桿應(yīng)用的典型實例：地層：淤泥質(zhì)砂質(zhì)粘土，c值15~35kPa，φ值0~1.5o；支護：45cm厚鋼筋混凝土板樁，加四道預(yù)應(yīng)力錨桿；錨桿直徑168m，錨固段長20~25；錨桿極限抗拔力：800kN，比普通灌漿錨桿提高近一倍。1968年上海太平洋飯店軟土基坑工程

坑深12.5~1.32311995年天津百貨大樓基坑工程

（深13.5m）地層：雜填土、粉質(zhì)粘土，c值16kPa，φ值14o，地下水埋深1.5~2.0m；支護：80cm地連墻，四道預(yù)應(yīng)力錨桿（簡易型二次高壓灌漿處理；效果：最大位移達5cm，一般為2.0~3.0cm。1995年天津百貨大樓基坑工程

（深13.5m）地層：雜填土232（2）荷載分散錨固體系沿錨固段長度剪應(yīng)力分布極不均勻蠕變量大超過一定長度，抗拔力增長有限或不再增長傳統(tǒng)集中拉力型錨桿的缺點：北京某工程砂性土層中錨桿的粘結(jié)摩阻分布狀態(tài)（2）荷載分散錨固體系沿錨固段長度剪應(yīng)力分布極不均勻傳統(tǒng)集中233

拉力荷載與粘結(jié)應(yīng)力沿錨固段長度的分布(德國Scheele)拉力荷載與粘結(jié)應(yīng)力沿錨固段長度的分布234非粘性土中錨桿承載力與土體種類,錨固段長度的關(guān)系(德國Ostemayer)非粘性土中錨桿承載力與土體種類,錨固段長度的關(guān)系235開發(fā)壓力分散型錨固技術(shù)，顯著改善錨桿荷載傳力方式壓力分散型結(jié)構(gòu)構(gòu)造圖壓力分散型錨桿粘結(jié)應(yīng)力分布特征開發(fā)壓力分散型錨固技術(shù)，顯著改善錨桿荷載傳力方式壓力分散型結(jié)236錨桿防腐特性比較簡單防腐灌漿體受拉易開裂多層防腐灌漿體受壓不易開裂拉力集中型壓力分散型錨桿防腐特性比較簡單防腐多層防腐拉力集中型壓力分散型237優(yōu)點：粘結(jié)力分布均勻，峰值可降低2/3以上，地層強度利用率高；同等錨固長度，抗拔力可提高30%；錨桿抗拔力與錨固長度成比例增長；蠕變變形量?。荒途眯燥@著提高；工程造價節(jié)約25%以上。優(yōu)點：粘結(jié)力分布均勻，峰值可降低2/3以上，地層強度利用238昆侖公寓基坑不同類型錨桿承載力比較昆侖公寓基坑不同類型錨桿承載力比較239北京LG大廈基坑支護剖面圖北京LG大廈基坑支護剖面圖240LG大廈基坑工程錨桿性能比較表類型長度抗拔力集中拉力型25m400~450kN拉力分散型20m650kN至今，荷載分散型錨固體系已廣泛應(yīng)用于我國的邊坡、基坑和結(jié)構(gòu)抗浮工程中。LG大廈基坑工程錨桿性能比較表類型長度抗拔力集中拉力型25m241北京中銀大廈錨桿施工中銀大廈工程拆除錨桿芯體北京首都機場抗浮錨桿布置示意圖福建京福高速公路邊坡工程北京中銀大廈錨桿施工中銀大廈工程拆除錨桿芯體北京首都機場抗浮242（3）旋噴擴體（端部擴大頭）型錨固采用高壓噴射注漿原理，水力切割土體擴孔，并用水泥漿置換擴孔段內(nèi)的土體，形成擴大頭；擴大頭直徑約0.7~0.8m，最大可達1.2m；青島奧帆廣場工程錨桿錨固段長度10m（其中擴大頭長度5m），錨桿承載力達1500kN；該技術(shù)已被江蘇省列為推薦性技術(shù)標準。（3）旋噴擴體（端部擴大頭）型錨固采用高壓噴射注漿原理，水力243Ⅰ級防腐預(yù)應(yīng)力錨桿基坑支護錨桿結(jié)構(gòu)示意圖Ⅰ級防腐預(yù)應(yīng)力錨桿基坑支護錨桿結(jié)構(gòu)示意圖244擴大頭錨桿在黏性土中的極限錨固力：提高抗拔力的主要部分式中：——錨固力因子，取9.0。擴大頭錨桿在黏性土中的極限錨固力：提高抗拔力的主要部分式中：245擴大頭錨桿在砂土中的極限錨固力：擴大頭錨桿在砂土中的極限錨固力：246自由段與錨固段均位于塌滑區(qū)內(nèi)部分錨固段位于塌滑區(qū)內(nèi)錨固段位于穩(wěn)定地層內(nèi)自由段要有足夠的長度，要穿過滑裂面1.5m。3.6自由段自由段與錨固段均位于塌滑區(qū)內(nèi)部分錨固段位于塌滑區(qū)內(nèi)錨固段位于247自由段應(yīng)永久自由。自由段應(yīng)永久自由。248對于將拉力傳至穩(wěn)定地層的預(yù)應(yīng)力錨桿而言，若在錨桿鎖定后，將自由段（無防止粘結(jié)的PE層）用水泥漿灌滿，則當錨桿受力時，會產(chǎn)生下列不良后果。灌漿體開裂（無PE層），腐蝕的風險加大；不能將荷載完全傳遞給破裂面以外的穩(wěn)定地層；當外力增強時，不能利用自由段調(diào)節(jié)應(yīng)力，易產(chǎn)生應(yīng)力集中；降低預(yù)應(yīng)力錨桿的抗震效應(yīng)；與測量拉力變化的錨桿，工作狀況不一致。對于將拉力傳至穩(wěn)定地層的預(yù)應(yīng)力錨桿而言，若2493.7傳力結(jié)構(gòu)整體式鋼筋混凝土格構(gòu)預(yù)制的鋼筋混凝土板件十字型、菱型、矩型混凝土墩座

傳力結(jié)構(gòu)應(yīng)具有足夠的強度和剛度，并有利于盡快提供預(yù)應(yīng)力錨桿的支護抗力。傳力結(jié)構(gòu)的主要形式：3.7傳力結(jié)構(gòu)整體式鋼筋混凝土格構(gòu)傳250日本邊坡錨固施工現(xiàn)場日本邊坡錨固施工現(xiàn)場251公路工程中巖土錨固技術(shù)(程良奎)課件252公路工程中巖土錨固技術(shù)(程良奎)課件253公路工程中巖土錨固技術(shù)(程良奎)課件2543.8邊坡主要破壞模式與錨桿的設(shè)置

3.8邊坡主要破壞模式與錨桿的設(shè)置

255傾倒變形模式傾倒變形模式2563.9錨桿的防腐保護（1）錨桿的防腐保護等級和措施的確定錨桿的設(shè)計使用年限所處地層有無腐蝕性3.9錨桿的防腐保護（1）錨桿的防腐保護等級和措施的確定257pH值小于4.5；電阻率小于