48/53第一章概述安徽氯堿化工集團公司“十一五”規(guī)劃中，聚氯乙稀產品有很大的發(fā)展，其中一個發(fā)展階段是：聚氯乙稀生產規(guī)模由目前的4萬噸/年擴大到8萬噸/年。本設計課題－聚氯乙稀裝置VC氣相脫水工藝,是這個大項目派生出來的一個子項目，所謂氯乙烯氣相脫水工藝，就是氯乙烯在氣相狀態(tài)時利用降溫減濕，固堿吸濕，硅膠等吸附氯乙烯中的水,進而來脫除氯乙烯中的水分。這一工藝中有固堿吸濕過程（即固堿干燥）。固堿干燥實質上是通過形成高濃度堿液，減小水在氣相中的分壓，來達到干燥目的。固堿不僅能吸濕脫水，而且能進一步除掉氯乙烯中夾帶的微量氯化氫及鐵，減輕酸腐蝕，延長設備的使用壽命，還能除掉從聚合過程中回收的氯乙烯中的微量活性分子。這樣節(jié)能減少精餾塔中的自聚物，改善精餾操作狀態(tài)，延長精餾操作周期，減少因精餾操作不良引起的停工時間和停工物料損失，從而氯乙烯單體的產量和質量。所以也可以這么說，VC氣相脫水項目也是提高VC單體質量的項目，具有一定的操作價值和研究意義。1.1氣體減濕技術概述氣體減濕，即降低氣體濕度，是一種屬于熱質傳遞過程的單元操作。在化工生產中，干燥操作所用的熱氣流在加熱前常需經過減濕處理，以提高熱能利用率；有些經過水冷的氣體，也需經減濕處理才能進入下一過程。減濕常用的方法有：①吸附除濕。使氣體與固體吸附劑接觸，氣體所含水汽被吸附后，濕度降低。選擇適當吸附劑和操作流程，可將氣體的濕度降得很低。吸附劑經再生后循環(huán)使用。此法用于濕度較小而除濕要求較高的場合。②吸收除濕。使?jié)駳怏w與某些水汽平衡分壓很低的液體接觸，氣體所含水汽被吸收而減濕。選擇適當的吸收劑，可得到濕度很低的氣體。吸收劑通?？梢栽偕３Ｓ玫奈談┯腥蚀?C6H14O4)、溴化鋰、濃硫酸等。③壓縮除濕。將氣體壓縮，因而提高了水汽分壓，相應提高了露點，然后予以冷卻，使水汽凝結而減濕。④冷卻除濕。濕氣體在間壁式換熱器中冷卻。當溫度降至露點以下時，部分水汽凝結成水或霜，從而使氣體減濕。根據所要求的減濕程度，冷卻劑可用冷卻水或各種冷凍鹽水（見載冷劑）。此種減濕方法通常用于空調器或其他類似裝置。這些裝置的優(yōu)點是性能穩(wěn)定，使用方便；缺點是設備費用及操作費用都較高，低溫時傳熱面結霜會使熱阻（見傳熱過程）增加。⑤升溫減濕。用間壁式換熱器將氣體加熱，使氣體相對濕度減小，可用于空氣調節(jié)、通風等場合。若不允許溫度升高，此法就不適用。⑥氣液直接接觸除濕。使氣體直接與溫度低于減濕后氣體露點的液體接觸，氣體所含水汽被部分冷凝進入液相，氣體得到減濕。此法雖不能得到濕度很低的氣體，但其操作費用很低，特別適用于大量氣體的減濕。在工業(yè)上，除減濕要求較高的場合外，一般應優(yōu)先采用此法。1.2本設計VC氣相脫水技術概況（1）降溫減濕羅茨風機抽氣柜中的VC，按規(guī)定流量送到冷卻器，多余的VC通過FIC/401控制回流至VC氣柜。規(guī)定流量的VC在冷卻器中冷卻到5℃。冷卻下來的水由集水器收集，以備回收廢水中的VC。已冷卻到5（2）固堿吸濕含水量小于2500ppm的VC，進入固堿干燥器進一步除掉水份。此過程中放出熱量，由﹣5℃冷媒水通過冷卻盤管和冷卻夾套換熱帶走。干燥器底部有60第二章物料衡算2.1物料衡算的已知條件2.1.1物料衡算的基礎本設計、項目是8萬噸/年聚氯乙烯大項目中的一個子項目，這個大項目的部分過程的物料消耗表見表2-1表2-18萬噸/年聚氯乙烯項目的部分過程的物料消耗表Vc氣柜VC氣相脫水VC精餾VC聚合出:含水粗VC進:含水粗VC出:脫水粗VC進:脫水粗VC出:精VC進:精VC出:PVC年需求量kg/a8.455×1078.455×1078.413×1078.45×1078.080×1078.45×1078.000×107平均流量kg/h10.57×10310.57×10310.52×10310.57×10310.10×10310.10×10310.00×103過程消耗進料:出料為:1.005:1(粗VC含97%)進料:出料為:1.01:1進料:出料為:1.01:12.1.2氣相脫水降溫減濕，固堿吸濕過程工藝流程簡圖SKIPIF1<0圖2-1氣相脫水降減濕固堿吸濕過程工藝流程圖2.1.3物化數據氯乙烯分子量：62.5VC氣柜中粗氯乙烯含量≥97%粗氯乙烯含乙炔＜3%（包括少量的N2和40℃氯乙烯臨界溫度156.5（142.0）℃臨界壓力55.0（52.5）大氣壓氯乙烯氣體在5℃-47℃之間的平均黏度μ=110SKIPIF1<0p=1.122SKIPIF1<010-6kgSKIPIF1<0s/m247℃VC氣體的黏度113SKIPIF1<0p10℃VC氣體的黏度95SKIPIF1<0p2.1.4流程中物料工藝常數表2-2流程中物料參數表流程號123456主要物質VC（g）VC（g）VC（g）水（汽）VC（g）NaOH+水流量kg/h10.57×10310.57×10310.50×10312710.47×10341.06壓力Mpa0.104？？0.1200.1150.117溫度℃40？551010表中？表示需要通過工藝計算解決的量2.2VC氣相冷卻器物料衡算物料衡算總式：F=F1﹢F2﹢XH2O除其中：F為進入冷卻器前的氯乙烯流量、F1為從冷卻器出來后氯乙烯的流量、F2為冷凝水中含有的氯乙烯的量、XH2O除為通過冷卻器除去的水分2.2.1冷卻器示意圖及已知條件（見圖2-2）2.2.2冷卻器降溫減濕除水量XH2O除的估算根據理想混合氣體中某組分的mol分數等于其分壓數，做如下計算當t=40℃時，水的飽和蒸汽壓為55.32mmHg=7.375SKIPIF1<0106pa，設水的量物質的量為n40則有：SKIPIF1<0所以n40℃=11.079k當t=5℃時，水的飽和蒸汽壓為6.54mmHg=設水的量物質的量為n5則有：SKIPIF1<0所以n5=1.2378kmol/h于是，冷卻器的除水量XH2O除=X40-X5=（11.0769-1.2378）SKIPIF1<018=177kg/hSKIPIF1<0圖2-2冷卻器已知條件示意圖2.2.3冷卻器的冷凝水帶走的氯乙烯由氯乙烯在水中溶解度表查得：5℃∴177kg/h水帶走的氯乙烯的量=156SKIPIF1<0177SKIPIF1<0103ml=27613SKIPIF1<0103=SKIPIF1<0=1232.7mol/h=77kg/h2.2.4冷卻器VC氣相出口最低含水量X出預測X出=SKIPIF1<0=2103ppm冷卻器VC氣相出口含水量設計指標值定為2500ppm，根據上述的預測值，只要出口溫度能穩(wěn)定控制在5℃2.3固堿干燥器物料衡算2.3.1固堿干燥器示意條件圖（見圖2-3）2.3.2固堿干燥器固堿吸濕除水量X除的估算根據《氯乙烯生產問答》知50%固堿溶解的水蒸汽分壓：10℃時0.5mmHg15℃時1.1mmHg20℃時2mmHg,在本工藝中，VC出固堿干燥器溫度控制在10℃，則水的飽和蒸汽壓為0.5mmHg=66.6pa=0.667SKIPIF1<010-4Mpa。設干燥器出口VC氣相水的物質的量為nH2O則有：SKIPIF1<0∴nH2O=0.09743kmol/h∴固堿吸濕除水量X除=X5-XH2O=(1.2378-0.09743)SKIPIF1<018=20.53kg/h2.3.3固堿干燥器排放燒堿溶液的量W∵燒堿溶液是以50%的水溶液排放∴溶液排放量=SKIPIF1<02.3.4固堿干燥器VC氣相出口最低含水量X含預測SKIPIF1<0=167ppm固堿干燥器VC氣相出口含水量設計指標值定為≤600ppm,根據上述計算,只要固堿干燥器出口溫度能穩(wěn)定在10℃SKIPIF1<0圖2-3固堿干燥器已知條件示意圖第三章熱量衡算3.1熱量衡算已知數據飽和指數K=SKIPIF1<0VC氣體平均比熱Cp=0.22kcal/kgSKIPIF1<0℃3.2氯乙烯經風機壓縮溫度計算按理想氣體絕熱過程考慮,有SKIPIF1<0∴SKIPIF1<0[4]其中,T－壓縮后溫度T1－壓縮前溫度已知:T1=313KP－壓縮后壓力已知:P=0.12MpaP1－壓縮前壓力已知:P1=0,104Mpa∴SKIPIF1<0=SKIPIF1<0即t=47℃3.3氯乙烯經冷卻器的熱量衡算3.3.1冷卻器已知條件及示意圖（見圖3-1）3.3.2冷卻器熱負荷(1)冷卻器中冷卻熱負荷(Q冷卻)(Q冷卻)=QVC﹢QH2O=WVCCP（VC）（T1-T2）﹢WH2OCP（H2O）（T1-T2）其中，WVC－氯乙烯氣體流量（kg/h）WVC=10.57kg/hWH2O－水蒸汽流量（kg/h）WH2O=199.4kg/hCP（VC）－氯乙烯氣體的平均比熱CP（VC）=0.924KJ/kgSKIPIF1<0℃CP（H2O）－水蒸汽的平均比熱CP（H2O）=1.848KJ/kgSKIPIF1<0℃T1－VC進冷卻器的溫度T1=47T2－VC出冷卻器的溫度T2=5∴Q冷卻=10.57SKIPIF1<0103kg/hSKIPIF1<00.924KJ/kgSKIPIF1<0℃SKIPIF1<0(47-5)℃﹢199.4kg/hSKIPIF1<01.85SKIPIF1<0(47-5)℃=4.257SKIPIF1<0105KJ/hSKIPIF1<0圖3-1冷卻器熱量衡算示意圖圖中？表示要通過熱量衡算解決的量(2)冷卻器的冷凝負荷（Q冷凝）Q冷凝=WH2OH汽化其中，WH2O－冷凝水的流量WH2O=177kg/hH汽化－水的平均汽化熱H汽化=2440KJ/h∴Q冷凝=177kg/hSKIPIF1<02440KJ/h=4.319SKIPIF1<0105KJ/h(3)冷卻器的熱負荷（Q）Q=Q冷卻﹢Q冷卻=4.257SKIPIF1<0105kJ/h﹢4.319SKIPIF1<0105kJ/h=8.576SKIPIF1<0105kJ/h3.3.3冷媒水的流量（W冷）∵在忽略熱損失的情況下，熱流體放出的熱量=冷流體吸收的熱量∴Q=W冷CP（t1-t2）其中，W冷－冷媒水流量CP－冷媒水平均比熱CP=3.15kJ/kg﹒℃t1－冷媒水進口溫度t1=-5t2－冷媒水出口溫度t2=0∴W冷=SKIPIF1<03.3.4對數平均溫度差（△tm）∵T1=47℃T2=t1=0℃t2=△t1=47℃△t2=∴△tm=SKIPIF1<0=24℃3.3.5傳熱面積F（m2）的計算F=SKIPIF1<0其中，Q－傳熱量Q=857600kJ/hK－總傳熱系數根據校驗取K=63KJ/m2h℃△tm－對數平均溫度差△tm=24∴F=SKIPIF1<03.4固堿干燥器熱量衡算3.4.1固堿干燥器示意圖及已知條件SKIPIF1<0圖3-2固堿干燥器條件示意圖3.4.2固堿干燥器中VC氣體的溫升（△t）當VC氣體進入固堿干燥器中，固堿會吸收VC氣體中的水分，轉化為50%的燒堿溶液，這一過程中，有兩個問題需要考慮：一是水蒸汽的冷凝熱（Q凝）；二是水溶解于燒堿所放出的溶解熱（Q溶）。(!)水蒸汽的冷凝熱Q凝Q凝=20.53kg/hSKIPIF1<02490.6kJ/h=51132.02kJ/h(2)水溶解于NaOH所放出的溶解熱Q溶查《化工工藝設計手冊》下冊得NaOH溶解熱△Hs=42756KJ/Kmol每小時溶解所放出的熱量Q溶=SKIPIF1<0=21945kJ/h(3)VC氣體溫升固堿干燥器放出的熱量：Q總=Q凝﹢Q溶=5113.02kJ/h﹢21495kJ/h=73075.8kJ/h∵Q總=WVCCp(vc)△t∴△t=SKIPIF1<0=7.5℃3.4.3冷媒水的流量W冷如果無冷卻措施，則VC氣體溫度將升到t=12.5℃。但是工藝要求VC氣體出口溫度為10℃，這樣就要求固堿干燥器要有冷卻措施，把VC氣體出口溫度控制在10℃，如此Q=10.493SKIPIF1<0103kg/hSKIPIF1<00.943kJ/kgSKIPIF1<0（12.5-10）℃=24238.83kJ/h∵Q=W冷Cp（t2-t1）其中，W冷－冷媒水的流量Cp－冷媒水的平均比熱Cp=4.2kJ/kg℃t2－冷媒水進口溫度t2=-5t1－冷媒水出口溫度t1=-2∴W冷=SKIPIF1<03.4.4平均溫度差近似以并流傳熱計算。T1=12.5℃T2=t1=-5℃t2=△t2=17.5℃△t1=△tm=SKIPIF1<0℃3.4.5固堿干燥器平均換熱面積FF=SKIPIF1<0其中，Q－傳熱量Q=24238.83kJ/hK－總穿熱系數K=63kJ/m2h℃△tm－平均溫度差△tm=14.6∴F=SKIPIF1<0第四章設備的工藝計算和選型4.1氯乙烯冷卻器工藝計算和選型4.1.1冷卻器基本參數的選定根據《化工工藝設計手冊》查得：列管式固定管板換熱器基本參數和前面的物料，熱量衡算數據基本相當，前面計算的換熱面積為567.2m2，考慮生產中不穩(wěn)定性的因素很多，所以放大一些余量，現選定的冷卻器的基本參數如下：公稱直徑DN1000管程數I程管數（管長）801根（5000mm）換熱面積（公稱值）310m2SKIPIF1<02（相同設備兩臺并聯）換熱管規(guī)格（材質）Φ25SKIPIF1<02.5(碳鋼)管程通道截面積0.2516m公稱壓力1.6Mpa安裝形式立式4.1.2冷卻器工藝接管尺寸（見圖4-1）4.1.3冷卻器氣相入口流速u1和管程入口出流速u2（1）冷卻器入口體積流量V由上述2.2章節(jié)“VC氣相冷卻器物料衡算”知道，冷卻器氣相入口為VC氣體和飽和的水蒸汽的混合物，其摩爾流量為n=169.12Kmol/h﹢11.076Kmol/h=180.196Kmol/h。溫度T為273﹢47=320K壓力P=0.12Mpa按理想氣體處理，則有：V=SKIPIF1<0=3996m3（2）冷卻器入口流速u1SKIPIF1<0（3）管程入口流速u2u2=SKIPIF1<0SKIPIF1<0圖4-1冷卻器接管尺寸示意圖表4-1冷卻器工藝接管表管口代號接管規(guī)格法蘭密封面形式用途aPN6,DN250平面VC氣相入口bPN6,DN100平面冷卻水出口cPN6,DN250平面VC氣相出口dPN6,DN50平面冷凝水出口ePN6,DN100平面冷卻水出口（4）冷卻器冷卻水出口流速u3=SKIPIF1<0（5）冷卻器管程壓力降△Pi計算公式SKIPIF1<0[8]式中，SKIPIF1<0－每程直管壓降SKIPIF1<0SKIPIF1<0－每程回管壓降SKIPIF1<0SKIPIF1<0－管程壓力降結垢校正系數SKIPIF1<0=1.4SKIPIF1<0－殼程數SKIPIF1<0=1SKIPIF1<0－管程數SKIPIF1<0=1∵SKIPIF1<0其中，u的計算以平均溫度SKIPIF1<0℃下的體積流量計算。SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<0又∵相對粗糙度SKIPIF1<0∴查得SKIPIF1<0=0.047[8]SKIPIF1<0SKIPIF1<0∴SKIPIF1<0=（91+19.5）×1.4×1×1=15.5N/m2（6）冷卻器殼程壓力降（SKIPIF1<0）計算公式SKIPIF1<0[8]式中SKIPIF1<0－流過管束的壓力降SKIPIF1<0－流過折流板缺口的壓力降SKIPIF1<0－殼程壓力降結垢校正系數取SKIPIF1<0=1.15又管束壓降SKIPIF1<0流過折流板缺口的壓力降SKIPIF1<0式中，SKIPIF1<0－折流板數目SKIPIF1<0SKIPIF1<0－橫過管束中心線的管數，本冷卻器為三角形排列的管束。SKIPIF1<0（式中801為殼程的管子總數）B－折流板間距B=0.2mD－殼體內徑D=1mu0－按殼程流通截面積為SKIPIF1<0來計算所得到的殼程流速?！逽KIPIF1<0∴SKIPIF1<0F－管子排列形式對壓力降的校正因素，本冷卻器為三角形排列F=0.5f0－殼程流體摩擦因素當Re0＞500時SKIPIF1<0，殼程Re0的求取，SKIPIF1<0＞500∴SKIPIF1<0SKIPIF1<0=5448N/m2SKIPIF1<0SKIPIF1<0（7）換熱總系數K①管內傳熱膜系數SKIPIF1<0∵SKIPIF1<0＞10000SKIPIF1<0式中，SKIPIF1<0－VC氣體的比熱查得SKIPIF1<0=0.88KJ/kg℃SKIPIF1<0－VC氣體黏度查得SKIPIF1<0=108SKIPIF1<0pSKIPIF1<0－VC氣體導熱系數SKIPIF1<0=SKIPIF1<0℃0.7＞Pr=1.22＜160管長和管徑之比SKIPIF1<0＞50對于氣體可用下式計算傳熱膜系數SKIPIF1<0SKIPIF1<0即，SKIPIF1<0式中，d－管子內徑SKIPIF1<0－VC氣體導熱系數n=0.3（流體被冷卻）SKIPIF1<0∴SKIPIF1<0=SKIPIF1<0∴SKIPIF1<0②管外傳熱膜系數SKIPIF1<0蕾諾數SKIPIF1<0[8]式中，SKIPIF1<0－當量直徑（m）SKIPIF1<0其中t=0.032md0=0.025mSKIPIF1<0=0.02mSKIPIF1<0－流速（m/s），管外流速可根據流體流過的最大截面積S計算，S=SKIPIF1<0其中，h=0.2m（折流板間間距）D=1m（冷卻器殼徑）D0=0.025m（管外徑）l=0.032（管間距）S=0.2×1×（1-0.025/0.032）=0.04375m∴SKIPIF1<0③冷媒密度SKIPIF1<0SKIPIF1<0=1168kg/m3④冷媒黏度SKIPIF1<0SKIPIF1<0=SKIPIF1<0∴SKIPIF1<0管外有25%原缺形擋板，根據管殼式換熱器殼程膜系數計算曲線[8]，可知當Re=1041時：SKIPIF1<0取SKIPIF1<0則SKIPIF1<0即，SKIPIF1<0∴SKIPIF1<0⑤冷卻器傳熱總系數KSKIPIF1<0式中，SKIPIF1<0=SKIPIF1<0SKIPIF1<0=SKIPIF1<0SKIPIF1<0－管內側污垢熱阻SKIPIF1<0=SKIPIF1<0SKIPIF1<0－管外側污垢熱阻SKIPIF1<0=SKIPIF1<0b－管壁厚度b=0.025mSKIPIF1<0－管壁導熱系數SKIPIF1<0=162.54可kJ/SKIPIF1<0∴SKIPIF1<0=56.45kJ/SKIPIF1<0和估算的總導熱系數63KJ/SKIPIF1<0相差不多（8）計算傳熱面積SKIPIF1<0式中，Q－傳熱量Q=2857593.8kJ/SKIPIF1<0K－總傳熱系數K=56.4556.45kJ/SKIPIF1<0SKIPIF1<0－對數平均溫度差SKIPIF1<0=24℃∴F=SKIPIF1<0這個換熱面積和熱量衡算中估算的567.2m2相差的不是很多，所選的換熱面積為740m2，保險系數=SKIPIF1<014%，所以，所選的冷卻器符合工藝設計的要求。4.2固堿干燥器選型計算4.2.1固堿干燥器基本規(guī)格選定根據前述的物料衡算和熱量衡算有：傳熱面積F=26.4m2，經查閱相關資料，以及前人的實踐經驗，又適當參考生產上的某些不穩(wěn)定性因素和放大一些余量，我們選定的固堿干燥器的基本規(guī)格為：Φ1200SKIPIF1<063004.2.2固堿干燥器結構尺寸圖圖4-2固堿干燥器結構示意圖工藝接管規(guī)格表如下：表4-2固堿干燥器工藝接管表符號接管規(guī)格法蘭密封面形式用途aPN6,DN250平面VC氣相入口bPN6,DN250平面VC氣相出口cPN6,DN500平面人空dPN6,DN50平面排液堿口ePN6,DN25平面60熱水進口fPN6,DN25平面60熱水出口g平面液面計開口hPN6,DN25平面-5冷水溶液進口iPN6,DN25平面-5冷水溶液出口jPN6,DN50平面-5冷水溶液進口kPN6,DN50平面-5冷水溶液出口4.2.3傳熱面積的校核夾套換熱面積F1=SKIPIF1<0盤管所盤圓的直徑D=400mm，盤管與圈之間距離l=250mm，管子規(guī)格Φ32（不銹鋼管共13圈，直管供熱面積F=SKIPIF1<0設計總供熱面積F=F1+F2=13.6+2.1=15.7m因為設計供熱面積F=15.7m2<26.4m2所以，單臺干燥器是不能滿足工藝要求的，因此，我們采用同樣規(guī)格的干燥器兩臺并聯，這樣就滿足了工藝要求。4.3集水器選型計算集水器是在流程中連續(xù)工作的，其下游的設備－VC回收器是間斷工作的，并且設計為每四小時間斷工作一次。4.3.1集水器有關物料的計算根據前2.2節(jié)“VC氣相冷卻器物料衡算”，集水器的進水量為177kg/h，這樣4小時的進水量為177SKIPIF1<04=708kg。因此，集水器的容積V≥1m34.3.2集水器選型集水器結構尺寸如下圖：SKIPIF1<0圖4-3集水器結構示意圖容積V=SKIPIF1<0，滿足工藝要求工藝接管表：表4-3集水器工藝接管表符號接管規(guī)格法蘭密封形式用途aPN6，DN50平面進水口bPN6，DN50平面出水口cPN6，DN25平面氣相平衡口4.4VC回收器選型計算4.4.1VC回收器有關物料的計算①進入VC回收器的水中所溶解的VC的量進入VC回收器的水量，已知W=708kg進入VC回收器的水，在進入前水的狀態(tài)為：壓力P=0.12Mpa，溫度t=5℃，根據氯乙烯在水中的溶解度與溫度的關系[3]，得溶解度S=10gVC/1000g所以進入VC回收器的水中溶解的VC量WVC=708SKIPIF1<010=7080g=7.08kg②VC回收器操作條件以及回收器后廢水中的VC量操作條件：溫度70壓力0.105Mpa在操作條件下，VC的溶解度幾乎為零[3]，所以，廢水中的VC含量可以忽略不計。③VC回收流量W回收因為，廢水中的VC是每四小時回收一次，每次能回收VC為7.08kg。所以，VC回收流量W回收=7.08/4=1.77kg/h。4.4.2VC回收器的選型經參考集水器選型的結構尺寸，只要在設備外殼增加一個加熱夾套，就能滿足工藝要求，其結構尺寸如下圖：SKIPIF1<0圖4-4VC回收器示意圖表4-4VC回收器接管表管口代號接管規(guī)格法蘭密封面形式用途aPN6,DN50平面進水口bPN6,DN50平面排水口cPN6,DN32平面VC出口dPN6,DN32平面蒸汽ePN6,DN20平面冷凝水出口4.5羅茨風機選型計算4.5.1羅茨風機克服的阻力Σhf①阻力計算流程示意圖：SKIPIF1<04-5羅茨風機克服阻力示意圖SKIPIF1<0②h1+h2的計算管徑DN300流速u=SKIPIF1<0直管段管廠估算為90m，管件當量長度的估算：名稱數量每只當量長度le/d合計當量長度l/d閘閥17790°彎頭1240480止回閥1135135流量計1100100Le=（7+480+135+100）SKIPIF1<00.3=217m局部阻力系數SKIPIF1<0，流程中有一個突然縮小管件，SKIPIF1<0=SKIPIF1<0∴SKIPIF1<0=0.2相對粗糙度=SKIPIF1<0Re=SKIPIF1<0查：摩擦系數與雷諾數及相對粗糙度的關系，SKIPIF1<0=0.02h1+h2=SKIPIF1<0=SKIPIF1<0③h3的計算管徑DN=250流速u=SKIPIF1<0直管段長l=5m，管件當量長度估算：名稱數量（個）每只當量長度le/d合計當量長度le/d90°彎頭340120閘閥177合計127le=127SKIPIF1<00.25=32m局部阻力系數SKIPIF1<0取1相對粗糙度=SKIPIF1<0Re=SKIPIF1<0又查得SKIPIF1<0=0.021∴h3=SKIPIF1<0④h冷由4.1節(jié)可知：h冷=6mmH2O⑤h4的計算管徑DN=250流速u=SKIPIF1<0直管長度l=6m管件當量長度的估算：名稱數量（個）每只當量長度le/d合計當量長度le/d90°彎頭440160閘閥177合計167le=167SKIPIF1<00.25=42m局部阻力系數SKIPIF1<0，流程中有一個突然增大管件，SKIPIF1<0SKIPIF1<0=0.09相對粗糙度=SKIPIF1<0Re=Re=SKIPIF1<0又查得SKIPIF1<0=0.022h4==SKIPIF1<0⑥h5的計算管徑DN=300流速u=SKIPIF1<0直管長度l=8m管件當量長度的估算：名稱數量（個）每只當量長度le/d合計當量長度le/d90°彎頭440160le=160SKIPIF1<00.3=48m局部阻力系數SKIPIF1<0=0.2相對粗糙度=0.001Re=Re=SKIPIF1<0又查得SKIPIF1<0=0.02H5==SKIPIF1<0同理，可以計算出：名稱壓力降hf（mmH2O）h675h固50h770名稱壓