TOC\o"1-5"\h\z一、工程概述1二、主要技術標準1三、設計規(guī)范1四、主要材料及計算參數(shù)2混凝土2.普通鋼筋2.鋼材2..計算荷載取值3.永久作用3.可變作用3.五、人行天橋計算模型3梁單元計算簡圖3.有限元模型中梁截面模型.4.六、人行天橋主橋上部結構分析結果描述4應力分析4..模態(tài)分析5.撓度計算6.整體穩(wěn)定性計算6.局部穩(wěn)定性計算7.七、人行天橋主橋下部結構分析結果描述7主墩截面驗算7.樁基礎驗算8.八、人行天橋梯道梁上部結構分析結果描述10應力分析10模態(tài)分析1.1撓度計算結果1.2九、人行天橋梯道梁下部結構分析結果描述12梯道墩截面驗算1.2樁基礎驗算1.3十、結論14一、工程概述xxx路人行過街系統(tǒng)位于xxxx附近，結構形式為鋼箱梁人行天橋。主橋的設計采用直線Q345鋼箱梁主梁，梁高1.5m,主梁跨徑布置為1.15m+28.05m+1.15m=30.35m,橋面全寬3.7m,其橫向布置為0.1(欄桿)+3.5m(凈寬)+0.1(欄桿)=3.7m。梯道的設計采用梯道梁與梯踏步組合而成，梯道梁采用Q345鋼板焊接，梁高0.3m,寬1.0m,在梯道梁上設置預制C30鋼筋碎梯踏步，梯道全寬2.3m,其橫向布置為0.1(欄桿)+2.1m(凈寬)+0.1(欄桿)=2.3m。下部結構主橋墩采用C40鋼筋碎花瓶形橋墩，厚0.65m；基礎采用直徑為1.5m的C30鋼筋碎樁基礎。梯道橋墩采0.5x0.5mC40鋼筋碎矩形橋墩，基礎采用直徑為1.0m的C30鋼筋碎樁基礎。二、主要技術標準(1)設計荷載：人群荷載：4.36kN/m2;二期恒載(橋面鋪裝與欄桿總和)：9.0kN/m；結構整體升降溫：±20Co(2)地震烈度：抗震設防烈度為6度，設計基本地震加速度值為0.05g,橋梁抗震設防類別為D類；(3)設計安全等級：一級；(4)環(huán)境類別：I類；(5)設計基準期：100年。三、設計規(guī)范(1)《公路工程技術標準》(JTGB01—2003)(2)《城市橋梁設計規(guī)范》(CJJ11—2011)(3)《城市人行天橋與人行地道技術規(guī)范》(CJJ69-95)(4)《公路橋涵設計通用規(guī)范》(JTGD60-2004)(5)《公路土虧工橋涵設計規(guī)范》(JTGD61-2005)(6)《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》(JTGD62-2004)(7)《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范》(JTGD63-2007)(8)《公路橋梁抗震設計細則》(JTG/TB02-01-2008)(9)《公路橋涵施工技術規(guī)范》(JTG/TF50-2011)四、主要材料及計算參數(shù)混凝土人行天橋橋墩采用C40混凝土，梯踏步、樁基礎均采用C30混凝土，梯步底部砌體調整平臺結構采用C25片石混凝土。其軸心抗壓設計強度、軸心抗拉設計強度、彈性模量等指標應滿足《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》(JTGD62-2004)以及《公路土虧工橋涵設計規(guī)范》(JTGD61-2005)的材料要求。C25混凝土：軸心抗壓強度設計值fcd=11.5Mpa,軸心抗拉強度設計值ftd=1.23Mpa,彈性模量Ec=2.8x104Mpa。C30混凝土：軸心抗壓強度設計值fcd=13.8Mpa,軸心抗拉強度設計值ftd=1.39Mpa,彈性模量Ec=3.0x104Mpa。C40混凝土：軸心抗壓強度設計值fcd=18.4Mpa,軸心抗拉強度設計值ftd=1.65Mpa,彈性模量Ec=3.25x104Mpa。普通鋼筋一般鋼筋直徑大于等于12mm者為HRB400鋼筋，直徑小于等于10mm者為HPB300鋼筋。HPB300、HRB400鋼筋標準應分別符合《鋼筋混凝土用鋼第1部分：熱軋光圓鋼筋》(GB1499.1-2008),《鋼筋混凝土用鋼第2部分：熱軋帶肋鋼筋》(GB1499.2-2007)標準的規(guī)定。HPB300鋼筋：抗拉標準強度fskW00Mpa,彈性模量Es=2.1M05Mpa。HRB400鋼筋：抗拉標準強度fsk2400Mpa,彈性模量Es=2.0M05Mpa。鋼材鋼材的彈性模量、設計抗壓(拉)強度參數(shù)等基本參數(shù)均按規(guī)范取值。Q345鋼材：拉、壓設計強度值為310MPa

計算荷載取值永久作用一期恒載：按照實際結構尺寸考慮。二期恒載（橋面鋪裝與欄桿總和）：設計按9.0kN/m取值?？勺冏饔胊、人群荷載整體計算中按照4.36kN/m2設計。b、溫度荷載溫：20C溫：-20C；五、人行天橋計算模型橋梁縱向計算按梁單元建模計算，根據(jù)實際施工過程及使用過程的最不利狀況，進行荷載組合，求得結構最不利狀態(tài)下的應力和位移，按規(guī)范中所規(guī)定的各項容許指標，并得出結構自振頻率，驗算主梁是否滿足要求。梁單元計算簡圖采用midas2012有限元軟件，建立天橋主橋模型。注意：在P0-1號、P1-1號墩方向存在梯步。為了簡化模型的建立，單獨建立梯道部分模型，對主體結構影響不明顯。67891067891011121314151617181920212226人行天橋鋼箱梁主橋計算模型人行天橋梯道鋼梁計算模型人行天橋梯道鋼梁計算模型有限元模型中梁截面模型人行天橋鋼箱梁截面模型人行天橋梯道鋼梁截面模型人行天橋鋼箱梁截面模型人行天橋梯道鋼梁截面模型六、人行天橋主橋上部結構分析結果描述6.1應力分析組合按照《公路橋涵設計通用規(guī)范》(六、人行天橋主橋上部結構分析結果描述6.1應力分析組合按照《公路橋涵設計通用規(guī)范》(JTGD60-2004),并進行構件應力驗算(所有組合系數(shù)取1)。設計是按《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)取用Q345鋼材。Q345鋼,拉、Q345鋼,拉、壓設計強度值為310MPa。BlIB-eb?vj*tlN:』gQW承載能力極限狀態(tài)梁頂板應力包絡圖BlIB-eb?vj*tlN:』gQW承載能力極限狀態(tài)梁頂板應力包絡圖_.rpirN1|.i111J111HJ111111.11Lrrrr^p._PETX口工在電叫EfF孑德阜R-THLXlE?J--r?!L'■EPSRqvWl工3ITSSrtjiwWi24JA?5B-r<H!L3IQQHvvm,LWg*<^：LLO27Ua->O0LT.M3J-0€ilE?RT_CNV_5iMAa.13-MIN:24Jfcft:當加ePEW力力力/前』t-qgpp承載能力極限狀態(tài)梁底板應力包絡圖根據(jù)midas有限元模型計算分析可知：頂板最大壓應力為35.6MPa,底板最大拉應力為58.6MPa。從上部結構縱向計算幾種組合的驗算結果可以看出，天橋主梁的應力驗算滿足要求。.模態(tài)分析模態(tài)分析采用midas2012有限元軟件進行分析，用梁單元建立了上部主梁單元,空間模型如下：

質量源選取：主梁自重及橋面鋪裝等包荷載。經計算鋼結構一階豎向自振頻率為3.95Hz,滿足規(guī)范規(guī)定大于3Hz要求，橋梁使用性滿足要求。一階模態(tài)振形圖：(周期T=0.284)HI口胃口*

Poesf-PR'ZCESSOT.HOOT匚;匚;□-ZSZW3NPMf*)QCaD.OOEHOODV-MNWWDZ-MX4M74RX-EhWMbDRVbtLEUMUK2-MOOtthgMol-i3劃I★就蝌口(q?]麗,四37曾86事L,」1，上?撓度計算根據(jù)《城市人行天橋與人行地道技術規(guī)范》2.5.2條規(guī)定，由人群荷載計算的最大豎向撓度為13.238mm,小于規(guī)范要求的允許值L/600=4.675cm。整體穩(wěn)定性計算根據(jù)《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)4.2.4條規(guī)定:h/b0=1300/2248=0.578<6,l1/b0=28.05/2.248=12.48<95J^235-=78.4h/b0=1300/2248體穩(wěn)定滿足要求。

6,5局部穩(wěn)定性計算對于主梁腹板位置，根據(jù)《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)4.3.2條規(guī)定:ho/tho/tw=1291.6/16=80.7258066.03，故需設橫向加勁，采用橫隔板進行加勁。235一———h0/tw=1291.6/16=80,725<150—=123,80，故不需設縱向加勁。:fy加勁區(qū)域穩(wěn)定驗算：若滿足根據(jù)《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)4.3.3條規(guī)定，若滿足,則滿足要求，具體如下:,則滿足要求，具體如下:跨中截面：I57,5^1+[2,2)十]|172,061=0,592父1,滿足要求。310177.03308.78支點截面：3十i辿)2十^_01)=0,559<1,滿足要求。310180310七、人行天橋主橋下部結構分析結果描述由于橋梁規(guī)模較小，引起水平荷載不顯著。故可近似的按軸心受壓構件計算橋墩驗算，采用橋梁博士進行墩身截面驗算主墩截面驗算(1)墩身抗壓承載能力驗算橋梁最大支座反力991.9KN,主墩自重為122.5KN?？紤]按矩形截面計算取，最小截面1.0mx0.65m,按照JTGD62-20045.3.1條計算,由：的M0.9(LAfLA's)———控制穩(wěn)定性，與lo(構件計算長度)有關；A——構件毛截面面積，當鋼筋配筋率大于3%時An=A-A's;A's——為全部縱向鋼筋面積；fcd——混凝土軸心抗壓強度設計值，C40取18.4MPa.r0Nd(KN)2、A(m)A's(m2)fcd(KN/m2)fsd,(KN/m2)1.1991.91.00.650.013745218400330000

左邊(KN)右邊(KN)是否滿足1091.114846.3滿足(2)墩頂局部抗剪承載能力驗算主墩采用花瓶型橋墩，墩頂支座位置對應豎向截面需驗算局部抗剪承載能力驗算。其中，單個支座最大反力496.0KN。l2000>卜4001200<00/T*1卜根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》(JTGD62-2004)第5.2.10條，%Vd00.50叼04a2ftdbh°(kN)公式左邊為：1.1496.0=545.6kN公式右邊為：0.501071.01.656502832=1517.66kN滿足公式及規(guī)范要求，故可不進行斜截面抗剪承載力驗算。樁基礎驗算由[Ra]=CiApfrk+uEc2ihi+1/2tsuEliqik式中：[Ra]---單樁軸向受壓容許承載力（kpa）,樁身自重與置換土重（當自重計入浮力時，置換土重也計入浮力）的差值作為荷載考慮；C1----據(jù)清孔情況、巖石破碎程度等因素而定的端阻發(fā)揮系數(shù)，按表5.3.4采用；Ap——樁端截面面積（m2）,對于擴底樁，取擴底截面面積；frk----樁端截巖石飽和單軸極限抗壓強度（kpa）,粘土質巖取天然濕度單軸抗壓強度標準值；C2i----據(jù)清孔情況、巖石破碎程度等因素而定的第i層巖層的側阻發(fā)才i系數(shù)，按表5.3.4采用；u----各土層或各巖層部分的樁身周長（m）;hi----樁嵌入各巖層部分的厚度（m）,不包括強風化層和全風化層；m----巖層的層數(shù)不包括強風化層和全風化層；I----覆蓋層土的側阻力發(fā)揮系數(shù)，根據(jù)樁端frk確定：當2MPgfrkv15MPa時，取0.80;當15MPaWfrkv30MPa時，取0.50;當frk>30MPa時，取0.20;li—各土層的厚度（m）;qi----樁側第i層土的側阻標準值（Kpa）,宜采用單樁摩阻力試驗值，當無試驗條件時，對鉆（挖）孔樁按本規(guī)范表5.3.3-1選用，對于沉樁按本規(guī)范表5.3.3-4選用；n----土層的層數(shù)，強風化和全風化巖層按土層考慮^條件C1C2良好0.60.050.50.04較差0.40.03計算得到樁基直徑d1.5m端阻發(fā)揮系數(shù)C10.5巖層的層數(shù)m1巖層的側阻發(fā)揮系數(shù)C2iC210.04C220.04C230.04樁嵌入各巖層部分的厚度％h10mh20mh36m

樁端巖石飽和單軸抗壓強度標準值frkifrk10kPafrk26000kPafrk36000kPa土層的層數(shù)n0土層的側阻力標準值qikq〔k0kPaq2k0kPaq3kkPa各土層的厚度lil10ml20ml30m覆蓋層土的側阻發(fā)揮系數(shù)40.8單樁軸向受壓承載力設計值P2043kN計算過程參數(shù)樁端截卸卸積Ap1.82m各土層或各巖層部分樁身周長u4.7m計算結果單樁軸向受壓承載力容許值[Ra]12081kN承載能力是否滿足滿足八、人行天橋梯道梁上部結構分析結果描述應力分析組合按照《公路橋涵設計通用規(guī)范》(JTGD60-2004),并進行構件應力驗算(所有組合系數(shù)取1)。設計是按《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)取用Q345鋼材。Q345鋼，拉、壓設計強度值為310MPa。承載能力極限狀態(tài)梁頂板應力包絡圖極限承載能力狀態(tài)梁底板應力包絡圖根據(jù)midas有限元模型計算分析可知：頂板最大拉應力為51.6MPa,最大壓應力為34.0MPa底板最大拉應力為33.9MPa,最大壓應力為51.6MPa從上部結構縱向計算幾種組合的驗算結果可以看出，天橋梯道梁的應力驗算滿足要求。模態(tài)分析模態(tài)分析采用midas2012有限元軟件進行分析，用梁單元建立了上部梯道梁單元，空間模型如下：

質量源選?。褐髁鹤灾丶皹蛎驿佈b等包荷載。經計算鋼結構一階豎向自振頻率為6.97Hz,滿足規(guī)范規(guī)定大于3Hz要求，橋梁使用性滿足要求。一階模態(tài)振形圖：（周期T=0.143）冷ft口才-冷ft口才-口RZhMASTMTI=Ui三用：JJ/L7>'31L3!撓度計算結果根據(jù)《城市人行天橋與人行地道技術規(guī)范》2.5.2條規(guī)定，由人群荷載計算的最大豎向撓度為1.402mm,小于規(guī)范要求的允許值L/600=1.25cm。九、人行天橋梯道梁下部結構分析結果描述由于橋梁規(guī)模較小，引起水平荷載不顯著。故可近似的按軸心受壓構件計算.橋墩驗算，采用橋梁博士進行墩身截面驗算9.1梯道墩截面驗算橋梁最大支座反力316.7KN,梯道墩自重為25.0KN?？紤]按矩形截面計算取，最小截面0.6mx0.6m,按照JTGD62-20045.3.1條計算,由：r°NdM0.9（fcdAf'sdA's）———控制穩(wěn)定性，與lo（構件計算長度）有關；A——構件毛截面面積，當鋼筋配筋率大于3%時An=A-A's;A's——為全部縱向鋼筋面積；fcd——混凝土軸心抗壓強度設計值，C40取18.4MPa.r0Nd(KN)2、A(m),2、A's(m)一，2、fcd(KN/m2)一，2、fsd,(KN/m2)1.1341.71.00.250.00628418400330000左邊（KN）右邊（KN）是否滿足375.96006.3滿足9.2樁基礎驗算由[Ra]=CiApfrk+uEc2ihi+1/2tsuEliqik式中：[Ra]---單樁軸向受壓容許承載力（kpa）,樁身自重與置換土重（當自重計入浮力時，置換土重也計入浮力）的差值作為荷載考慮；C1----據(jù)清孔情況、巖石破碎程度等因素而定的端阻發(fā)揮系數(shù)，按表5.3.4采用；Ap----樁端截面面積（m2）,對于擴底樁，取擴底截面面積；frk----樁端截巖石飽和單軸極限抗壓強度（kpa）,粘土質巖取天然濕度單軸抗壓強度標