1、IF鋼生產(chǎn)過(guò)程的冶金特點(diǎn)2、IF鋼生產(chǎn)的幾個(gè)關(guān)鍵技術(shù)精選ppt精選pptRH高效脫碳脫碳反應(yīng)：[C]＋[O]＝CO日本鋼管技報(bào)，1986，No.114,1精選ppt

RH處理脫碳速度式為：(1)v：RH真空室內(nèi)鋼液體積，m3；ak：脫碳反應(yīng)速度系數(shù)，m3/min；CV：真空室內(nèi)鋼水碳含量，％；Ce：與CO分壓平衡的鋼液碳含量，％。式中：精選ppt提高脫碳速度：增加ak；

－增強(qiáng)混合，加快[C]向反應(yīng)界面的傳遞速度。減少Ce；

－提高真空程度，降低PCO。精選ppt1、強(qiáng)真空系統(tǒng)抽氣能力和高真空度是

獲得超低碳的必要條件神戶(hù)制鋼加古川廠(chǎng)2＃RH的有關(guān)參數(shù)1990SteelmakingConferenceProceedings,p.79精選ppt新日鐵名古屋廠(chǎng)2＃RH的有關(guān)參數(shù)2001SteelmakingConferenceProceedings,p.625精選ppt加古川廠(chǎng)不同RH真空度對(duì)脫碳反應(yīng)的影響1990SteelmakingConferenceProceedings,p.79精選ppt2、IF鋼生產(chǎn)工序的發(fā)展及技術(shù)特點(diǎn)

國(guó)內(nèi)外IF鋼的生產(chǎn)工藝流程一般為：

鐵水預(yù)處理－轉(zhuǎn)爐冶煉一RH真空精煉一連鑄－熱軋一冷軋一退火一平整。每一個(gè)工序均在不同程度上影響IF鋼的最終產(chǎn)品性能。精選ppt2.1鐵水預(yù)處理工序

在進(jìn)行IF鋼生產(chǎn)時(shí)，必須進(jìn)行鐵水預(yù)處理，其目的是：①減少轉(zhuǎn)爐冶煉過(guò)程中的渣量，從而減少出鋼過(guò)程中的下渣量；②降低轉(zhuǎn)爐冶煉終點(diǎn)鋼液和爐渣的氧化性；③提高轉(zhuǎn)爐冶煉終點(diǎn)爐渣的堿度和MgO含量。采用噴吹金屬鎂和活性石灰對(duì)鐵水進(jìn)行脫硫，可使入爐鐵水中的硫含量控制在0.003％以下。而通過(guò)噴吹含鎂和CaC2，可使入爐鐵水中的硫含量降至0.010％以下。精選ppt2.2轉(zhuǎn)爐冶煉工序

總結(jié)國(guó)內(nèi)外關(guān)于IF鋼轉(zhuǎn)爐冶煉的研究成果，可歸納為：①采用頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐進(jìn)行冶煉，降低轉(zhuǎn)爐冶煉終點(diǎn)鋼液氧含量；②實(shí)現(xiàn)轉(zhuǎn)爐冶煉動(dòng)態(tài)模型控制，提高轉(zhuǎn)爐冶煉終點(diǎn)鋼液碳含量和溫度的雙命中率；③提高鐵水比，入爐鐵水的硫含量小于0.003％；④控制礦石投入量；⑤提高氧氣純度，控制爐內(nèi)保持正壓；⑥轉(zhuǎn)爐冶煉后期增大底部惰性氣體流量，加強(qiáng)溶池?cái)嚢?；精選ppt

⑦轉(zhuǎn)爐冶煉后期采用低槍位操作；⑧將轉(zhuǎn)爐冶煉終點(diǎn)鋼液的碳含量由0.02％～0.03％提高至0.03—0.04％；⑨采用出鋼擋渣技術(shù)；⑩出鋼過(guò)程中不脫氧，只進(jìn)行錳合金化處理；⑾采用鋼包渣改質(zhì)技術(shù)。精選ppt2.3RH真空精煉工序

總結(jié)國(guó)內(nèi)外關(guān)于IP鋼RH真空精煉的研究成果，可歸納為：①?lài)?yán)格控制RH真空精煉之前鋼液中的碳含量、氧含量和溫度；②采取RH真空精煉前期吹氧強(qiáng)制脫碳方法：③增大RH真空脫碳后期的驅(qū)動(dòng)氣體流量，增加反應(yīng)界面。④減少RH真空槽冷鋼；⑤采用海綿鈦替代鈦鐵合金；⑥建立合理的RH真空精煉過(guò)程控制模型；⑦進(jìn)行RH爐氣在線(xiàn)分析、動(dòng)態(tài)控制；⑧采用鈣處理技術(shù)。精選ppt2.4連鑄工序

總結(jié)國(guó)內(nèi)外關(guān)于IP鋼連鑄生產(chǎn)的研究成果，可歸納為：①采用鋼包下渣自動(dòng)檢測(cè)技術(shù)；②加強(qiáng)大包一長(zhǎng)水口之間的密封；③連鑄中間包使用之前采用氬氣清掃；④提高大包滑動(dòng)水口開(kāi)啟成功率；⑤采用連鑄浸入式長(zhǎng)水口；⑥采用大容量連鑄中間包，并進(jìn)行鋼液流場(chǎng)優(yōu)化；⑦保證連鑄中間包內(nèi)鋼液面相對(duì)穩(wěn)定，且高于臨界高度；⑧采用低碳?jí)A性連鑄中間包包襯和覆蓋劑；⑨采用低碳高粘度連鑄結(jié)晶器保護(hù)渣：⑩采用連鑄結(jié)晶器液面自動(dòng)控制技術(shù)，確保液面波動(dòng)小于±3mm。精選ppt2.5IF鋼中碳含量的控制

IF鋼中碳含量的控制技術(shù)主要包括以下三個(gè)方面：（1）轉(zhuǎn)爐冶煉終點(diǎn)碳的控制；在IF鋼生產(chǎn)時(shí)，日本川崎制鋼公司、美國(guó)Inland鋼鐵公司和寶鋼將轉(zhuǎn)爐煉終點(diǎn)鋼液中的碳含量控制為0.03％～0.04％，氧含量控制為0.05～0.065％；德國(guó)Thyssen鋼鐵公司認(rèn)為轉(zhuǎn)爐冶煉終點(diǎn)鋼液的最佳碳含量為0.03％，最佳氧含量為0.06％。精選ppt（2）RH真空脫碳美國(guó)Inland鋼鐵公司采用RH-OB進(jìn)行深脫碳處理。RH-OB的真空脫碳過(guò)程主要分為以下兩個(gè)階段：①?gòu)?qiáng)制脫碳階段從開(kāi)始到第8min，RH-OB采取吹氧強(qiáng)制真空脫碳方法，真空度為4kPa～8kPa。在此階段，鋼液中的碳含量可從0.03％～0.04％降低至8×10-6左右。②自然脫碳階段從第8min至第12min，RH-OB停止吹氧，進(jìn)行自然真空脫碳方法，真空度小于266Pa。在此階段，鋼液中的碳含量可從80×10－6降低至20×10-6以下。

精選ppt寶鋼為了滿(mǎn)足鋼種和多爐連澆的要求，采取提高脫碳速度的方法：①在RH脫碳初期采用硬脫碳方式，真空室壓力快速下降，加速脫碳；②在RH脫碳后期通過(guò)OB噴嘴的環(huán)縫吹入較大量的氬氣，增加反應(yīng)界面。武鋼針對(duì)RH真空設(shè)備存在的抽氣能力過(guò)小的問(wèn)題，開(kāi)發(fā)出如下的RH真空脫碳技術(shù)：

①提高浸漬管的壽命，尤其是延長(zhǎng)大直徑的使用時(shí)段；②加大驅(qū)動(dòng)氬氣流量，并實(shí)現(xiàn)石英浸漬管內(nèi)徑擴(kuò)大的動(dòng)態(tài)調(diào)整；③真空室快速減壓。采用以上技術(shù)后，在RH真空脫碳過(guò)程中，可在15～20分鐘內(nèi)將IF鋼中碳含量降低到0.0015%左右。精選ppt（3）防止RH后鋼液增碳

在RH真空處理后，必須嚴(yán)格控制IF鋼的增碳，可能導(dǎo)致IF鋼增碳的因素如下：RH真空室內(nèi)的合金及冷鋼增碳；鋼包覆蓋劑增碳；包襯、長(zhǎng)水口、滑板等鋼包耐火材料增碳；連鑄中間包覆蓋劑增碳；包襯、塞棒、浸入式水口、滑板等中間包耐火材料增碳；連鑄結(jié)晶器保護(hù)渣增碳。精選ppt日本新日鐵在生產(chǎn)IF鋼時(shí)，采用超低碳多孔鎂質(zhì)鋼包覆蓋劑。超低碳中間包覆蓋劑和低碳空心結(jié)晶器保護(hù)渣、低碳長(zhǎng)水口和浸入式水口、結(jié)晶器液面控制儀等措施，IF增碳量可穩(wěn)定控制在8～9ppm，甚至達(dá)到2.6ppm。寶鋼在IF鋼生產(chǎn)中，采用低碳高堿度中間包覆蓋劑和低碳高粘度結(jié)晶器保護(hù)渣，同時(shí)減少RH真空槽冷鋼，控制從RH真空脫碳后的鋼液增碳，增碳量可穩(wěn)定控制在7ppm。精選ppt2.6IF鋼中氮含量的控制

IF鋼的降氮問(wèn)題主要在轉(zhuǎn)爐內(nèi)解決，當(dāng)IF鋼中氮含量小于20ppm時(shí)，RH真空精煉過(guò)程中降氮非常困難，有時(shí)若密封不好還導(dǎo)致增氮。因此在IF鋼生產(chǎn)過(guò)程中，減少轉(zhuǎn)爐冶煉終點(diǎn)的氮含量和避免鋼液增氮是獲得超低氮IF鋼的主要途經(jīng)。精選ppt寶鋼采用的主要技術(shù)措施為：高鐵水比，控制礦石投入量；提高氧氣純度，控制爐內(nèi)為正壓；轉(zhuǎn)爐冶煉后期采用低槍位操作；提高轉(zhuǎn)爐冶煉終點(diǎn)控制的命中率和精度，不允許再吹；鋼包水口和長(zhǎng)水口連接處采用氬氣和纖維體密封。采用以上措施后，RH精煉終點(diǎn)氮含量控制在20ppm以下，平均13ppm。精選ppt臺(tái)灣中鋼公司采用以下技術(shù)：轉(zhuǎn)爐冶煉過(guò)程增加鐵水比和溶劑量，形成較后的渣層，增加CO在渣層中停留時(shí)間，隔離大氣。轉(zhuǎn)爐冶煉結(jié)束前，向爐內(nèi)加白云石，產(chǎn)生大量的CO氣體形成正壓層，阻止鋼液從大氣中吸氮；RH精煉過(guò)程中，采用海綿鈦代替鈦鐵合金，減少鐵合金增氮；連鑄過(guò)程采用長(zhǎng)水口、氬氣密封和纖維體密封等技術(shù)進(jìn)行保護(hù)澆注。采用以上技術(shù)后，IF鋼中氮含量可以控制在30ppm以下。精選ppt2.7IF鋼中氧含量的控制

IF鋼中氧含量的控制技術(shù)涉及轉(zhuǎn)爐冶煉、RH真空精煉和連鑄等工藝環(huán)節(jié)。武鋼采用了以下技術(shù)：①用頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐進(jìn)行冶煉，降低轉(zhuǎn)爐冶煉終點(diǎn)鋼液氧含量；②實(shí)現(xiàn)轉(zhuǎn)爐冶煉動(dòng)態(tài)模型控制，提高轉(zhuǎn)爐冶煉終點(diǎn)鋼液碳含量和溫度的雙命中率；③采用擋渣出鋼；④進(jìn)行鋼包渣改質(zhì)；⑤采用鋼包下渣自動(dòng)檢測(cè)技術(shù)；⑥采用大容量連鑄中間包，并進(jìn)行鋼液流場(chǎng)優(yōu)化；⑦采用堿性連鑄中間包包襯和覆蓋劑；⑧采用連鑄結(jié)晶器液面自動(dòng)控制技術(shù)，確保液面波動(dòng)小于±3mm。采用以上技術(shù)后，IF鋼連鑄坯中的全氧含量可控制在10×10-6～24×10-6、平均為18×10-6的先進(jìn)水平。精選ppt日本川崎制鋼公司在控制IF鋼轉(zhuǎn)爐冶煉終點(diǎn)氧含量方面主要采取以下措施：①采用頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐進(jìn)行冶煉；②增大轉(zhuǎn)爐冶煉后期底部惰性氣體流量，加強(qiáng)溶池?cái)嚢?；③將IF鋼轉(zhuǎn)爐冶煉終點(diǎn)碳含量由0.02％～0.03％提高至0.03～0.04％；④提高轉(zhuǎn)爐冶煉終點(diǎn)控制的成功率，減少補(bǔ)吹率。日本川崎制鋼公司在控制IF鋼轉(zhuǎn)爐冶煉終點(diǎn)爐渣的全鐵含量一般為15％～25％，采用出鋼擋渣技術(shù)，鋼包內(nèi)爐渣的厚度應(yīng)控制在50mm以下，防止出鋼過(guò)程中下渣量過(guò)大會(huì)造成鋼液二次氧化嚴(yán)重。出鋼后立即向鋼包內(nèi)加入爐渣改質(zhì)劑，爐渣改質(zhì)劑由CaC03和金屬鋁組成，可將渣中的全鐵含量降低到4％左右，甚至2％以下。精選ppt2.8IF鋼中夾雜物的控制

IF鋼中非金屬夾雜物雖然數(shù)量不多，但對(duì)鋼的力學(xué)性能和使用性能的影響作用卻不可忽視。鋼中非金屬夾雜物的危害性在于它破壞了鋼基體的均勻性，造成應(yīng)力集中，促進(jìn)了裂紋的產(chǎn)生，并在一定條件下加速裂紋的擴(kuò)展，從而對(duì)鋼的塑性、韌性和疲勞性能等產(chǎn)生不同程度的危害作用。精選ppt在IF鋼生產(chǎn)過(guò)程中，鋼中夾雜物的類(lèi)型、組成、尺寸和分布等都在不斷地發(fā)生變化，其變化規(guī)律受鋼液成分、轉(zhuǎn)爐冶煉、脫氧制度、出鋼擋渣、鋼包渣改質(zhì)、RH精煉、連鑄機(jī)類(lèi)型、中間包冶金、結(jié)晶器冶金、保護(hù)澆注及耐火材料等諸多因素的影響，必須從整個(gè)煉鋼工藝流程進(jìn)行控制。武鋼在IF鋼生產(chǎn)過(guò)程中采用了鈣處理技術(shù)，利用鈣的脫氧產(chǎn)物在鋼液凝固過(guò)程中為MnS的析出提供晶核，進(jìn)而將低熔點(diǎn)的MnS夾雜物改性為高熔點(diǎn)的球狀?yuàn)A雜物CaS，以改善Ⅳ鋼的抗裂紋敏感性能。精選ppt寶鋼在IF鋼連鑄生產(chǎn)過(guò)程中采用了如下4個(gè)中間包冶金技術(shù)：①中間包三重堰結(jié)構(gòu)，以增加鋼液的平均停留時(shí)間，增大鋼液的流動(dòng)軌跡，促進(jìn)鋼液中夾雜物上??；②擋墻上方使用堿性過(guò)濾器，可以吸附鋼液中的夾雜物，同時(shí)使流經(jīng)過(guò)濾器的鋼液流動(dòng)平穩(wěn)；⑧中間包內(nèi)襯為堿性涂料，既不氧化鋼液，又能吸附夾雜物；④采用具有良好A1203夾雜吸附能力的低碳中間包覆蓋劑。采用以上措施后，從鋼包至中間包過(guò)程中IF鋼的夾雜物含量可降低20％～30％。精選ppt表：寶鋼部分IF鋼爐次渣成分在不同冶煉階段的

成分變化成分（％）SiO2Al2O3CaOMgOP2O5TFeMnOFeO＋MnO1＃轉(zhuǎn)爐吹煉終點(diǎn)1#RH處理前1＃RH處理后2＃轉(zhuǎn)爐吹煉終點(diǎn)2#RH處理前2＃RH處理后3＃轉(zhuǎn)爐吹煉終點(diǎn)3#RH處理前3＃RH處理后5.570.9333.655.330.8034.984.3549.336.3432.3549.522.190.163.693.548.296.8541.6937.833.570.134.654.489.526.351.2738.117.741.0019.094.1028.657.6227.0747.724.480.355.964.1811.847.7641.434.825.030.235.145.0311.646.250.8436.3711.111.1826.085.2738.816.4538.3337.022.990.327.843.8913.976.4937.5029.232.930.2010.938.2122.27

精選ppt寶鋼RＨ處理前[O]含量：40~50ppm:7.5%50~60ppm:31.0%60~70ppm:18.0%70~80ppm:31.0%80~90ppm:7.5%精選ppt寶鋼RＨ脫碳后[O]含量：30~40ppm:15.0%40~50ppm:50.0%50~60ppm:20.0%60~70ppm:15.0%平均：47.8ppm(內(nèi)陸鋼廠(chǎng)25.0ppm)精選ppt鞍鋼轉(zhuǎn)爐冶煉終點(diǎn)和RH精煉前鋼液成分變化爐次取樣位置CMnNT[O]Alsa[o]第一爐次轉(zhuǎn)爐冶煉終點(diǎn)：RH精煉之前：0.0170.0380.00120.0480.0110.1300.00200.0980.00080.0476第二爐次轉(zhuǎn)爐冶煉終點(diǎn)：RH精煉之前0.0540.0570.00180.0280.0410.1600.00150.0580.00100.0473精選ppt武鋼RH處理前鋼中C、O含量

圖1-12RH處理前碳含量分布圖1-13RH處理前氧含量分布精選ppt目前國(guó)內(nèi)鋼廠(chǎng)IF鋼冶煉過(guò)程存在問(wèn)題生產(chǎn)過(guò)程的穩(wěn)定性尚待提高；冶煉過(guò)程中氧、碳、氮的控制水平不高；連鑄坯的純凈度水平需要提高；RH的高效化應(yīng)用問(wèn)題；非穩(wěn)定態(tài)生產(chǎn)的質(zhì)量控制問(wèn)題；鑄坯質(zhì)量判斷系統(tǒng)問(wèn)題。精選ppt4關(guān)鍵技術(shù)

轉(zhuǎn)爐冶煉終點(diǎn)鋼中氧含量的控制；

RH高效化技術(shù)無(wú)缺陷連鑄坯生產(chǎn)技術(shù)精選ppt轉(zhuǎn)爐冶煉終點(diǎn)

鋼中氧含量的控制

精選ppt目錄轉(zhuǎn)爐、RH中氧含量的影響因素復(fù)吹和濺渣護(hù)爐對(duì)氧含量的影響轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)氧含量的統(tǒng)計(jì)預(yù)報(bào)模型終點(diǎn)氧含量的神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)預(yù)報(bào)模型轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)氧含量預(yù)報(bào)模型的軟件結(jié)論和建議精選ppt1.轉(zhuǎn)爐冶煉終點(diǎn)碳氧統(tǒng)計(jì)分析1）終點(diǎn)[C]-[O]關(guān)系

1)當(dāng)終點(diǎn)[C]<0.04%時(shí)，鋼水的終點(diǎn)氧含量較高2)當(dāng)終點(diǎn)[C]在0.02～0.04％范圍時(shí)，有些爐次鋼水氧波動(dòng)在平衡曲線(xiàn)附近（區(qū)域Ⅰ），有些爐次鋼水氧含量則遠(yuǎn)離平衡曲線(xiàn)（區(qū)域Ⅱ），說(shuō)明在該區(qū)域鋼水過(guò)氧化嚴(yán)重。

圖表分析

精選pptC–Fe的選擇性氧化平衡點(diǎn)

根據(jù)式

[C]+[O]={CO}(1)lg(Pco/ac*[%O])=1149/T–2.002以及反應(yīng)[Fe]+[O]=（FeO）(2)lgaFeo/[%O]=6317/T–2.739得到反應(yīng)（FeO）+[C]=[Fe]+{CO}(3)lg(Pco/ac*aFeo)=–5170/T+4.736結(jié)論：

鋼液中C-Fe的選擇性氧化平衡點(diǎn)為[C]＝0.035％，也就是說(shuō)終點(diǎn)[C]<0.035％時(shí)，鋼水的過(guò)氧化比較嚴(yán)重。圖1-1的統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)也說(shuō)明了這點(diǎn)。同時(shí)由式(1)可以求出此時(shí)熔池中的平衡氧含量為740ppm。理論分析精選ppt統(tǒng)計(jì)分析精選ppt圖1-2轉(zhuǎn)爐冶煉終點(diǎn)碳含量分布

[C]≤0.03%的爐次占27.9%，平均氧含量為1086~1133ppm；

[C]=0.03~0.05%的爐次占55.1%，平均氧含量為972~702ppm;[C]>0.5%的爐次占17%，平均氧含量為573ppm。

精選ppt2）爐齡對(duì)終點(diǎn)氧含量的影響圖1-3<2500爐終點(diǎn)C-O關(guān)系圖1-42500~5000爐終點(diǎn)C-O關(guān)系

精選ppt圖1-55000~7500爐終點(diǎn)C-O關(guān)系1-6>7500爐時(shí)終點(diǎn)C-O關(guān)系

精選ppt3）溫度對(duì)氧含量的影響

圖1-7終點(diǎn)溫度與氧含量的關(guān)系圖

在終點(diǎn)[C]=0.025~0.04%時(shí)，終點(diǎn)氧含量雖然較分散，但總的趨勢(shì)是隨著終點(diǎn)溫度的升高，終點(diǎn)氧基本呈上升趨勢(shì)。1620℃～1680℃之間，氧含量總體水平較低，平均為702ppm，該范圍的爐次共占總爐次的30%左右；出鋼溫度大于1680℃時(shí)，終點(diǎn)鋼水氧含量有明顯的升高趨勢(shì)，平均為972ppm，占總爐次的70%左右。精選ppt4）終渣氧化性對(duì)終點(diǎn)氧的影響

圖1-8終渣氧化性與氧含量關(guān)系圖1-9終渣氧化性與碳含量關(guān)系渣中（FeO+MnO）增加，終點(diǎn)[O]有增加趨勢(shì)；

終點(diǎn)[C]<0.04％，渣中（FeO+MnO）增加且波動(dòng)較大，說(shuō)明此時(shí)吹氧脫碳是比較困難的，而鐵則被大量氧化。

精選ppt5）氧耗量對(duì)終點(diǎn)碳、氧的影響

圖1-10噸鋼氧耗量與終點(diǎn)碳含量的關(guān)系

碳含量為[C]=0.02~0.04%時(shí)，噸鋼氧耗為47～60Nm3/t,在這一低碳范圍內(nèi)，氧耗波動(dòng)比較大，這說(shuō)明低碳時(shí)吹氧對(duì)去除鋼液中碳的效率是非常低的，而O2則用去氧化鐵，使渣中FeO升高(圖1-9)，所以使得終點(diǎn)[O]含量增加(圖1-8)精選pptRH處理過(guò)程碳氧統(tǒng)計(jì)分析1）轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)碳、氧含量與RH脫碳結(jié)束后的[O]關(guān)系圖1-11轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)、RH脫碳結(jié)束時(shí)碳氧含量變化精選ppt轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)氧含量RH脫碳結(jié)束氧含量脫氧劑消耗合金收得率夾雜物鋼材質(zhì)量成本精選ppt2）RH處理前鋼中C、O含量

圖1-12RH處理前碳含量分布圖1-13RH處理前氧含量分布精選ppt3）RH脫碳前后氧含量變化

圖1-14RH脫碳前后氧含量變化關(guān)系圖精選ppt4）RH脫碳結(jié)束后鋼中碳、自由氧含量分布圖1-15脫碳結(jié)束后的碳含量分布圖1-16脫碳結(jié)束后的氧含量分布精選ppt5）脫碳結(jié)束后鋼中氧與合金收得率的關(guān)系圖1-17Al收得率隨氧含量變化(BDG)圖1-18Al收得率隨氧含量變化(IF)BDG：58爐數(shù)據(jù)，平均鋁收得率為75.72％IF鋼：72爐數(shù)據(jù)，鋁收得率平均為32.17％脫碳結(jié)束后隨氧含量的增加，鋁的收得率都是呈下降趨勢(shì)的終點(diǎn)氧含量減少100ppm，加入的鋁合金減少28.13kg，成本節(jié)約422元，噸鋼Al2O3夾雜減少0.21kg。精選ppt轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)、RH碳氧水平評(píng)價(jià)

精選pptRH高效生產(chǎn)技術(shù)精選ppt2、IF鋼生產(chǎn)工藝流程

精選ppt3、RH精煉設(shè)備的發(fā)展升溫和深脫碳噴粉脫硫RH—>RH-OB(新日鐵)—>

RH-PB(新日鐵)

RH-KTB(川崎)

RH-PTB(住友金屬)RH-MFB(新日鐵)

RH-IJ精選pptRH設(shè)備示意圖精選pptRH-OB示意圖RH-KTB示意圖精選pptRH－PB示意圖精選pptRH的功能對(duì)比表精選ppt4、RH冶金功能1)鋼水脫碳，碳含量小于20ppm；2）降低鋼水[O]含量，控制夾雜物形態(tài)，[O]<20ppm;3)鋼水化學(xué)升溫，升溫速率可達(dá)6℃/min以上;4)成分微調(diào)，SI、Mn控制±0.015％。5)均勻成分、均勻溫度,提高合金收得率。6）降低S含量，[S]<10ppm7)鋼水脫氫，氫含量小于2ppm。精選ppt4.1、RH高效脫碳技術(shù)精選pptRH高效脫碳脫碳反應(yīng)：[C]＋[O]＝CO精選ppt

RH處理脫碳速度式為：(1)v：RH真空室內(nèi)鋼液體積，m3；ak：脫碳反應(yīng)速度系數(shù)，m3/min；CV：真空室內(nèi)鋼水碳含量，％；Ce：與CO分壓平衡的鋼液碳含量，％。式中：精選pptRH深脫碳的過(guò)程第一轉(zhuǎn)折點(diǎn)[%C]200～300ppm第二轉(zhuǎn)折點(diǎn)[%C]20-40ppm(真空度和[％O]的控制)精選ppt精選ppt脫碳反應(yīng)速度的影響因素第一階段（1）壓降速度。采取增加真空能力和預(yù)抽真空技術(shù)（2）加強(qiáng)攪拌，提高環(huán)流速度。精選ppt第二階段:(主要反應(yīng)階段）

（1）提高環(huán)流速度;（2）增加鋼中氧含量;

（3）提高真空度第三階段的影響因素。（反應(yīng)在氣液界面上進(jìn)行）（1）提高環(huán)流強(qiáng)度（2）擴(kuò)大RH真空室下部槽面積（3）RH真空室下部槽底側(cè)吹A(chǔ)r（4）RH真空室充H2精選ppt5、RH高效的脫碳的控制精選ppt5.1、強(qiáng)真空系統(tǒng)抽氣能力和高真空度是

獲得超低碳的必要條件神戶(hù)制鋼加古川廠(chǎng)2＃RH的有關(guān)參數(shù)精選ppt新日鐵名古屋廠(chǎng)2＃RH的有關(guān)參數(shù)精選ppt加古川廠(chǎng)不同RH真空度對(duì)脫碳反應(yīng)的影響精選ppt提高真空度；增加上升管Ar流量；增加上升、下降管截面積。提高鋼水環(huán)流速率Q的措施：神戶(hù)制鋼加古川廠(chǎng)2＃RH的有關(guān)參數(shù)5.2、加快鋼水環(huán)流速率

精選ppt采取增加浸漬管內(nèi)徑和提高Ar流量的措施非常有效